望京SOHO超限審查可行性報告

望京搜候中心超限審查申報表|2011年05月|第8頁望京搜候中心超限審查申報表|20110年05月|第9頁望京搜候中心項目超限可行性論證報告摘要1、結構概況及結構選型望京搜候中心項目（望京B29商業(yè)金融項目），由北京望京搜候房地產(chǎn)有限公司投資。項目位于北京市朝陽區(qū)望京B29地塊，基地東北側為阜通西大街，東南側位阜安東街，西南側位望京街，西北側為阜安西街。項目總建筑面積52,1265㎡，地上建筑面積392,265㎡，地上包括三座塔樓，其中塔１（Ｔ１）地上25層，主要樓層層高3.6m，總高95.2m；塔２（Ｔ２）地上26層，主要樓層層高3.6m，總高98.8m；塔３（Ｔ３）地上45層，層高3.8、4.2m，總高178.97m。地下三層局部地下四層，層高分別為5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板頂建筑標高地下三層為-13.100m，地下四為-19.300m。主體結構T1、T2采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結構。塔3結構高度超過型鋼（鋼管）混凝土框架-鋼筋混凝土筒體混合結構房屋適用的最大高度150m，為超限高層，下面主要針對塔3進行介紹。T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結構，由鋼管混凝土柱、鋼梁和閉口壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓板，兩個筒體和三道片墻組成。內(nèi)筒及片墻為局部增設型鋼的鋼筋混凝土剪力墻，墻體在洞邊、角部等受力較大部位埋設型鋼柱，較高核心筒外墻厚度800mm~500mm，較低核心筒墻厚主要為600mm~500mm，混凝土強度等級C60~C40。連梁高700mm和500mm為主，寬同墻厚，外圍樓層受力較大的連梁內(nèi)設型鋼梁。外圍鋼管混凝土柱的截面底層為1200mm~1000mm，隨樓層升高逐步減小到頂層800mm。樓蓋體系為型鋼梁、壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓蓋體系，主要鋼梁高度為580mm。型鋼梁與核心筒的連接為鉸接，與外圍鋼管混凝土柱的連接為剛接，型鋼梁頂面設有剪力鍵，同混凝土樓板協(xié)同變形，共同工作，混凝土樓板作為梁的一部分受壓翼緣，提高了樓蓋的剛度。標準層樓板厚度取120mm，設備層樓板厚度取150mm。地下室采用現(xiàn)澆混凝土結構，整體不設縫，施工時采用后澆帶、跳倉施工、配溫度應力筋等措施來保證整體不開裂。地下鋼管混凝土柱改為外包混凝土的型鋼混凝土柱，梁板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左右，有人防或大跨處單獨處理，樓板厚度150~300mm。主樓外地下室結構體系采用框架體系。主樓范圍內(nèi)墻、柱混凝土等級為C60；主樓范圍外柱混凝土等級為C40，地下室外墻混凝土等級為C30；梁、板混凝土等級為C30；鋼材等級為Q345B。T3主樓范圍內(nèi)地下室采用樁筏基礎；純地下室部分采用下柱墩平板式筏板基礎，通過適當調(diào)整基礎板厚和基礎做法等平衡水浮力。T3主樓范圍主要筏板厚度為2000~2500mm，核心筒筏板厚度為2800~3200mm。T3樁基礎部分經(jīng)場地土質(zhì)條件及施工條件綜合分析，采用泥漿護壁鉆孔灌注樁。并進一步采用后壓漿，通過樁端、樁側壓入水泥漿，加強持力層和樁周土層，提高樁端阻力及樁側摩阻力，減小樁基變形。單樁承載力在理論估算的基礎上需通過現(xiàn)場單樁靜載荷試驗確定。T3樁徑Φ1000，樁長L=32m，單樁豎向極限承載力標準值理論估算為Quk=16000KN。根據(jù)上部荷載，盡量將樁集中布置在柱及剪力墻下，減小筏板承臺的彎矩和剪力。上部結構荷載效應標準組合豎向力與筏板自重標準值之和約為2852349KN，需布樁357根，實際布樁403根。本工程外形特點為扁筒橢圓椎體，且各個方向的收進尺度不一致，其不對稱性和豎向遞變的特點勢必導致了結構的偏心、工程概況簡表項次名稱備注（資質(zhì)）建設單位：望京搜候房地產(chǎn)有有限公司工程名稱：望京搜候中心建設地點：北京市朝陽區(qū)望京京B29地塊塊建筑面積：項目總建筑面積552,1265㎡㎡，T3地上約12..5萬㎡申報日期：2011年05月月09日勘察單位：北京市勘察設計研研究院有限公公司甲級設計單位：中建（北京）國際際設計顧問有有限公司甲級2、結構設計標準及控制指標2.1設計使用年限/設計基準期T3地下室相關規(guī)范設計基準期50年50年《建筑結構荷載規(guī)范范》（GB500099-2001）2006年版版第1..0.5條結構設計使用年限限50年50年《建筑結構可靠度設設計統(tǒng)一標準準》（GB500688-20011）第1.00.5條耐久性50年50年地震作用重現(xiàn)期50年50年《建筑抗震設計規(guī)范范》（GB500111-20100）第1.0.11條風荷載作用重現(xiàn)期期100年100年《高層建筑混凝土結結構技術規(guī)程程》（JGJ3-20002）3.2.22條雪荷載重現(xiàn)期100年100年《建筑結構荷載規(guī)范范》（GB500099-2001）2006年版版第6..1.2條2.2結構安全等級/結構重要性系數(shù)T3地下室相關規(guī)范結構安全等級二級二級《混凝土結構規(guī)范》GGB500010-200023.2..1條結構重要性系數(shù)1.01.0《混凝土結構規(guī)范》GB500010-220023.2..3條2.3底部加強區(qū)高度根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）第6.1.10條，抗震設計時，結構底部加強部位的高度可取底部兩層和墻體總高度的1/10二者的較大值。T3取地上5層（H=21.400m）（結構總高度178.97m，取H/10）2.4抗震性能目標T3抗震性能目標整體到達性能3的要求，具體詳下表：（參考《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3-201x征求意見稿修訂第三稿）地震烈度水準小震中震大震最大層間位移角1/6821/2001/100構件豎向構件主要豎向構件（核心筒主要墻體體）第1水準結構完好無損壞（抗彎、抗剪均處處于彈性狀態(tài)態(tài)）第3水準輕微損壞壞（底部加強部位：：抗剪彈性，抗彎不不屈服；其他樓層：中震不不屈服）第4水準輕微損壞部分中度度損壞（抗彎部分進入塑塑性）外圍框架柱第3水準輕微損壞壞（底部加強部位：：抗剪彈性，抗彎不不屈服；其他樓層：中震不不屈服）第4水準輕微損壞部分中度度損壞（抗彎部分進入塑塑性）內(nèi)筒縮進部位的上下層墻體第3水準輕微損壞壞抗剪彈性，抗彎不不屈服第4水準輕微損壞部分中度度損壞（抗彎部分進入塑塑性）水平構件平面外有次梁的連梁第3水準輕微損壞部分中度度損壞（抗剪彈性，抗彎彎部分進入塑塑性）第4水準中度損壞（抗彎大量進入塑塑性）2.5抗震等級部位抗震墻抗震等級框架抗震等級地下一層及以上特一級特一級地下二層一級一級地下三層及以下二級二級主樓范圍三跨外及及20米外地地下室四級四級2.6抗震設防類別乙類（根據(jù)《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008第3.0.2、6.0.11條）2.7扭轉周期比結構扭轉為主的第一自振周期/平動為主的第一自振周期,即Tt/T1<0.852.8位移控制風荷載作用下層間位移角限值1/682多遇地震作用下層間位移角限值1/682罕遇地震作用下層間位移角限值1/1002.9豎向構件軸壓比限值鋼筋混凝土剪力墻軸壓比≤0.4鋼管混凝土柱軸壓比≤0.70（剪跨比小于2時取0.65）2.10應力比限值正常荷載最不利組合設計應力≤0.9fy考慮地震作用最不利組合設計應力≤0.98fy2.11整體穩(wěn)定指標剛重比2.7>EJ/GH2>1.4需考慮重力二階效應剛重比EJ/GH2>2.7不考慮重力二階效應屋頂鋼架結構的線性屈曲臨界荷載系數(shù)大于10；2.12風振舒適度準則10年重現(xiàn)期風壓下結構頂點最大加速度限值<0.25m/s22.13樓蓋舒適度要求人員活動環(huán)境峰值加速度限值住宅、辦公0.005g商場0.015g3、超限情況（1）高度超限T3主體部分高度為178.97m，屬于超出《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》中規(guī)定的結構高度超過型鋼（鋼管）混凝土框架-鋼筋混凝土筒體混合結構房屋適用的最大高度150m的情況。（2）扭轉不規(guī)則、偏心布置扭轉不規(guī)則：考慮偶然偏心的扭轉位移比為±5%偶然偏心下大于1.2小于1.4其中X向最大1.12；Y向在+5%偏心下最大1.35（多數(shù)都小于1.30），Y向在不考慮偶然偏心都小于1.10，這種情況是由于X方向的尺度過大引起的5%偶然偏心過大造成的。偏心布置：1~16層偏心率大于0.15。（3）豎向剛度突變29層避難層，因為層高由標準層3800mm變化為2190mm，本層與上層剛度70%及上三層剛度80%的較大值的比值分別為：X向0.83，Y向0.85。（4）斜柱全樓外圍框架柱均為斜柱，但大部分斜柱的傾斜角度較小。4、計算分析4.1計算模型本工程采用多模型、多工況、多程序按最不利工況控制。計算程序計算模型主要計算內(nèi)容PKPM-SATTWE單塔彈性樓蓋重力、風荷載計算算分析/反應應譜小震分析析/反應譜中中震復核/小震彈性時時程分析單塔剛性樓蓋重力、風荷載計算算分析/反應應譜小震分析析/反應譜中中震復核/小震彈性時時程分析ETABSV9..2.0單塔彈性樓蓋重力、風荷載計算算分析/反應應譜小震分析析/反應譜中中震復核/小震彈性時時程分析單塔剛性樓蓋重力、風荷載計算算分析/反應應譜小震分析析/反應譜中中震復核/小震彈性時時程分析SAP2000V14.0.1屋頂鋼架單體、總總裝分析屋頂鋼架單體、總總裝分析Perform--3D單體模型動力彈塑性分析4.2主要計算結果4.2.1T3單塔計算結果分析軟件ETABSSATWE第一振型3.40（X向平平動為主）3.39（X向平平動為主）第二振型3.11（Y向平平動為主）3.14（Y向平平動為主）第三振型2.67（扭轉）2.73（扭轉）周期折減系數(shù)0.90.9樓蓋假定計算層位移比：剛剛性隔板計算其他參數(shù)：彈彈性板計算層位移比：剛剛性隔板計算其他參數(shù)：彈彈性板重力荷載代表值（kkN）18090001897391平均重力（kN//m2）按建筑面積12..5萬平米計算算14.4715.18地震剪力調(diào)整系數(shù)數(shù)1~3層不足3..20%，程序已自自動調(diào)節(jié)1~3層不足3..20%，程序已自自動調(diào)節(jié)X向底層總地震剪剪力/剪重比比55313(3.006%)57298(3.02%)Y向底層總地震剪剪力/剪重比比56236(3.111%)58905(3.10%)扭轉周期比0.7850.804質(zhì)量參與系數(shù)X-向98%97%Y-向97%96%地震總傾覆力矩((kN.m))X-向58826026080257Y-向59201936199104最大層間位移角((樓層)X-向震1/771（21層）1/744（21層）Y-向震1/775（38層）1/738（37層）X-向風1/4000（21層）1/3278（21層）Y-向風1/1532（16層）1/1446（15層）地震最大扭轉位移移比X-向1.056+5%：1.122-5%：1.077Y-向1.352+5%：1.388（集中在11~17層）-5%：1.355（全樓1..2~1.33之間）框架柱最大軸壓比比小于0.65小于0.65剪力墻最大軸壓比比0.400.40框架梁最大剪壓比比0.150.15層剛度比X-向0.587（229層為軟弱弱層）0.584（229層為軟弱弱層）Y-向0.586（229層為軟弱弱層）0.593（229層為軟弱弱層）樓層承載力X-向0.91Y-向0.87穩(wěn)定性驗算（剛重比）X-向4.21,滿足足規(guī)范限值要要求4.79，滿足規(guī)規(guī)范限值要求求Y-向4.25,滿足足規(guī)范限值要要求5.16，滿足規(guī)規(guī)范限值要求求最大樓層框架承擔擔地震剪力X-向18.40%18.71%Y-向11.53%11.05%底層框架承擔傾覆覆力矩X-向20.56%18.0%Y-向16.07%15.5%4.2.2時程分析計算結果X向復核（雙向波波輸入）波號主波名Vx(kN)與反應譜比值校核1S0169~1770（天然11）51902.190.58%符合要求2S0203~2002（天然2）50232.987.67%符合要求3S0361~3622（天然3）49217.785.90%符合要求4S0623~6222（天然4）37674.265.75%符合要求5S0640~6441（天然5）53249.092.93%符合要求6S845-2~1（人工1）66333.7115.77%符合要求7S845-3~4（人工2）60395.0105.41%符合要求平均值52714.992.00%符合要求Y向復核（雙向波波輸入）波號主波名Vy(kN)與反應譜比值校核1S0169~1770（天然11）56611.496.11%符合要求2S0203~2002（天然2）71834.4121.95%符合要求3S0361~3622（天然3）54328.992.23%符合要求4S0623~6222（天然4）46873.679.57%符合要求5S0640~6441（天然5）54511.792.54%符合要求6S845-2~1（人工1）49519.984.07%符合要求7S845-3~4（人工2）62921.0106.82%符合要求平均值56657.396.18%符合要求4.2.3地下室計算結果（1）地下室外墻配筋主要由裂縫寬度控制，外墻外側保護層厚度50mm，裂縫寬度Wmax<0.2mm，縱向鋼筋配筋率0.5%~0.9%。（2）地下室框架梁縱向鋼筋配筋率1%~2%。（3）擴大地下室混凝土柱縱向鋼筋配筋率1%~2%。5、針對性技術措施5.1T3超高5.1.1內(nèi)力調(diào)整放大按照《高規(guī)》和《抗規(guī)》相關要求，在小震作用下，對結構構件內(nèi)力進行調(diào)整。抗震設計中增強底部斜柱、片墻與混凝土內(nèi)筒外墻的安全儲備，混凝土內(nèi)筒外墻小震作用下剪力調(diào)整系數(shù)底部加強部位取1.9，其它部位取1.2（隨時跟進新《高》規(guī)的要求，該系數(shù)可能調(diào)整為1.4），彎矩調(diào)整系數(shù)底部加強部位及上一層取1.1，其它部位取1.3。5.1.2增強核心筒墻體及外伸片墻延性的措施（1）核心筒墻體中洞口的分布對墻體的抗震能力有很大的影響。墻體洞口布置按照均勻對稱的原則；（2）核心筒墻體抗震等級均按特一級設計；（3）控制鋼筋混凝土剪力墻軸壓比小于0.4；（4）剪力墻水平和豎向分布筋最小配筋率適當提高，底部加強區(qū)在0.60%~0.80%，過度區(qū)適當降低，其余上部樓層剪力墻取0.30%~0.40%；（5）中下部核心筒外墻洞口兩側增設型鋼；（6）對抗剪承載力不夠的連梁，設置型鋼以增加其抗剪承載力，控制連梁剪壓比小于0.2；（7）變截面、變標號和建筑墻體收進盡量錯開，減少豎向剛度的突變。（8）控制中震下剪力墻主拉應力，當主拉應力σ>ft時，剪力墻暗柱中增設型鋼，剪力墻拉力T均由型鋼骨承受。（9）對底部加強區(qū)外軸壓比大于0.25的墻肢設置約束邊緣構件。（10）對墻體收進的部位，16層頂板和31層頂板、36層頂板、42層頂板局部加厚，且配筋適當加強；同時加強其上下層墻體邊緣構件。5.1.2增加外框架延性的措施（1）控制外框架鋼管混凝土柱軸壓比小于0.7，剪跨比小于2時取0.65；（2）變截面、變標號和建筑墻體截面標號的變化全部錯開，減少豎向剛度的突變；（3）中下部鋼管混凝土柱采用高建鋼，確保鋼板延性。（4）T3左側（魚尾）部位1~16層位移比由于偏心率超出0.15，采用對魚尾框架部分地震剪力放大1.3倍的做法重新復核，并與中震不屈服的結果取大值進行包絡設計。6、總結本工程通過調(diào)整結構布置，多模型、多工況、多程序計算分析，多方面、多角度的論證了結構的抗震性能，并針對薄弱部位采取有效的抗震措施。整體結構各項抗震性能指標均滿足規(guī)范要求，T3塔樓混凝土結構剪力墻以及外圍鋼管混凝土框架可以達到反應譜中震抗剪彈性、抗彎不屈服。望京搜候中心項目超限可行性論證報告咨詢會專家意見及答復匯總1.結構平面長度較大，平面質(zhì)心剛心偏心率較大（在1~16層超過0.15），結構扭轉位移比超限，需要采用必要的措施加強。答復：經(jīng)復核，偏心率超出0.15的樓層主要集中在1~16層，對應位移比的計算結果，T3左側（魚尾）部位1~16層位移比的值在1.38~1.32之間。處理方法采用對扭轉位移較大處的地震剪力進行放大，目前采用1.3的放大系數(shù)對左側框架內(nèi)力重新復核，并與中震不屈服的結果取大值進行構件設計。（詳見報告第23頁8.4.1.3.(4)條）2.報告給出框架承擔剪力比曲線兩個主方向規(guī)律差異較大，X向沿樓層高度突變明顯，需要分析原因。同時需要分析框架承擔剪力調(diào)整比例的問題（分段方式和調(diào)整系數(shù)）。答復：通過ETABS、SATWE、MADIS三個模型的比較，發(fā)現(xiàn)原報告中SATWE計算結果中統(tǒng)計的框架剪力不真實，沒有真實的反應框架實際承擔的地震剪力。ETABS和MADIS的結果能夠很好的吻合?，F(xiàn)將ETABS模型截面切割的結果摘錄如下。(詳見報告第38~39頁)3.斜柱作為一項不規(guī)則，需要補充分析靜載和水平地震作用下斜柱軸力分量產(chǎn)生的樓面拉應力，以及對應的處理措施。答復：分別對重力荷載、水平地震荷載下的樓面梁、板進行內(nèi)力分析，總體應力水平較低，但在斜柱收頭、轉折處有明顯的應力集中，需要處理。(詳見報告第68~73頁)4.核心筒上部存在錯洞墻，需要考慮結構局部構造措施。答復：本工程底部加強區(qū)沒有錯洞墻，上部因為建筑功能要求，局部存在錯洞墻，結合內(nèi)力計算結果，參照《高規(guī)》附錄提供的構造做法采取局部加強措施。5.結構局部存在墻上立柱的問題，立柱截面應考慮結構局部構造措施的問題。。答復：對于墻上立柱的問題，我們從兩方面來處理：一方面是鋼柱下插兩層，確保內(nèi)力的有效傳遞；另一方面對鋼柱的形狀合理調(diào)整，盡量確保在墻厚范圍內(nèi)起柱，具體做法會在后續(xù)的施工圖中結合建筑專業(yè)的需要合理調(diào)整墻上起柱的形式。6.給出剪力墻軸壓比豎向分布情況，要求剪力墻軸壓比大于0.25的需要設置約束邊緣構件。答復：左側核心筒基本到15層以上時墻體軸壓比基本小于0.25，右側核心筒到23層以上時墻體軸壓比基本小于0.25。（報告第23頁已經(jīng)將原來的0.3改為0.25，具體各層軸壓比數(shù)值詳補充計算書）7.地震參數(shù)的選取，規(guī)范反應譜和安評報告反應譜不能混用，需要統(tǒng)一。答復：已經(jīng)按照要求分別計算，取包絡值。設計在小震下采用規(guī)范反應譜計算和安評反應譜計算包絡取大值；中震和大震下采用規(guī)范反應譜的參數(shù)，即地震影響系數(shù)最大值αmax分別為0.45g和0.90g。（具體詳報告第8頁5.4.1條）8.連梁剛度折減系數(shù)取0.5偏小。答復：小震下連梁剛度折減系數(shù)調(diào)整為0.7，以確保墻肢分擔的地震力不至過小。后續(xù)施工圖中按0.7的折減系數(shù)復核。9.一字型剪力墻與端柱結合，需要復核框架柱在面外的內(nèi)力及配筋。答復：該框架柱面外的內(nèi)力現(xiàn)軟件可以考慮，經(jīng)復核平面外強度滿足要求。下表列出了首層3-13軸北側外端柱在X向地震作用下的內(nèi)力比較，斷開前后基本一致。軸力X向剪力X向彎矩與墻斷開前-9201.2336.91143.3與墻斷開后-8739.0318.01249.610.圓鋼管混凝土柱承載力計算方式需確認，可采用新《高》規(guī)附錄計算方法。答復：已經(jīng)按照新《高》規(guī)附錄C的方法計算，需要考慮α（與混凝土強度等級有關的系數(shù)）對套箍指標θ的影響。(詳見報告第53~59頁)11.結構局部穿層剪力墻分析內(nèi)力的確定，構件設計的合理考慮。答復：對于穿層柱的計算，首先結構模型為彈性模型，不能設置剛性隔板，穿層結構構件設計考慮端部及底部剪力，并采用真實的計算長度（跨層），同時其內(nèi)力增加SAP2000模型的內(nèi)力校核。12.根據(jù)塔冠結構的特點，其底部將產(chǎn)生水平推力，需要考慮水平推力的處理方法，建議：1）頂層主體結構局部考慮增加腰桁架等加強方式；2）樓蓋進行必要的構造分析，確認水平作用能夠有效傳遞至內(nèi)筒。答復：經(jīng)計算，塔架對下部梁板產(chǎn)生水平內(nèi)力，但不大?？紤]將樓板剛度退化為零，水平力全部由鋼梁承擔，確保荷載能傳至內(nèi)筒，同時不考慮樓板的剛度退化，計算樓板應力，對樓板的構造及配筋加強。13.結構底部尺寸達到120m，需要考慮溫度應力。答復：本工程平面尺寸較大，屬超長結構，采取以下措施減小混凝土收縮和溫差應力的不利影響：(1)進行溫差應力分析，配置適量的鋼筋，以抵抗溫差應力。(2)設置施工后澆帶，以釋放早期收縮應力和施工期間溫差應力。后澆帶低溫合攏，以減少降溫溫差。(3)采用低水化熱水泥、級配良好骨料配制混凝土，嚴格控制水泥用量、水灰比、塌落度，采用二次抹面收光、加強養(yǎng)護等施工措施，以減小混凝土的收縮，提高其抗裂性能。14.對于中間部分跨度較大的鋼梁高度需要確定是580mm還是680mm高，需要對局部跨度較大的樓板進行舒適度分析，區(qū)分有人、無人、人多人少等不同情況，并確保樓蓋主頻控制在3Hz以上。答復：核實了鋼梁高度在部分跨度較大的部位為680mm高，對應圖紙中的GKL1。同時報告中補充了不同活荷載大小（近似模擬人多、人少的情況）下，ETABS模型樓蓋豎向最大自振周期的結果，豎向自振周期均大于3Hz。(詳見報告第67頁15.性能目標中非關鍵構件的定義考慮去除，核心筒縮進部位的墻肢性能目標需要增加，對給定的抗震性能目標，報告中應給出量化判定。答復：詳見報告第4~5頁4.4條抗震性能目標。16.需明確連梁加型鋼解決的問題，對大震下進入屈服的一般連梁可不考慮設置型鋼。答復：連梁中設置型鋼主要為了解決平面外有樓面次梁時，可以通過增設型鋼來提高其抗剪強度，對此我們提出的性能目標是達到中震抗剪彈性。報告第10.8.2.2節(jié)對連梁中震抗剪也列出了部分計算。(詳見報告第65頁)望京搜候中心可行性論證報告|2011年05月|第2頁望京搜候中心可行性論證報告|2011年05月|第1頁目錄1工程概況12設計依據(jù)23工程場地地質(zhì)概況34結構設計標準44.1設計使用年限/設計基準期44.2結構安全等級/結構重要性系數(shù)44.3底部加強區(qū)高度44.4抗震性能目標44.5抗震等級54.6抗震設防類別54.7扭轉周期比54.8位移控制54.9豎向構件軸壓比限值54.10應力比限值54.11整體穩(wěn)定指標54.12風振舒適度準則54.13樓蓋舒適度要求55荷載分析與效應組合55.1重力荷載55.2風荷載65.3雪荷載85.4地震作用85.5溫度作用145.6人防荷載145.7效應組合146結構材料167結構構成167.1T3結構構成167.3地下室部分（±0.00以下）218超限情況判別及針對超限的相應措施228.1高度及高寬比228.2塔樓結構規(guī)則性228.3嵌固端的確定228.4針對超限的主要抗震措施229結構計算模型及分析軟件2310T3結構設計2310.1模態(tài)分析2310.2剛重比2510.3重力荷載作用效應分析2510.4規(guī)范風荷載效應分析2510.5小震反應譜作用效應分析2710.6樓層抗剪承載力、及承載力比值4410.7小震彈性時程分析4510.8結構構件設計5211基礎設計7312屋頂鋼架分析7413T3結構動力彈塑性分析結果7613.1結構動力彈塑性分析的目的7613.2分析軟件及考慮的非線性因素7613.3彈塑性模型的建立7613.4性能水準及檢驗標準7913.5地震波的選取與輸入8013.6模型校核8213.7地震波作用下主要計算結果8313.8結論96其他文件目錄望京搜候中心項目初步設計建筑圖望京搜候中心項目初步設計結構圖望京搜候中心可行性論證報告|2011年05月|第112頁望京搜候中心可行性論證報告|2011年05月|第113頁1工程概況望京搜候中心項目（望京B29商業(yè)金融項目），由北京望京搜候房地產(chǎn)有限公司投資。項目位于北京市朝陽區(qū)望京B29地塊，基地東北側為阜通西大街，東南側位阜安東街，西南側位望京街，西北側為阜安西街。項目總建筑面積52,1265㎡，地上建筑面積392,265㎡，地上包括三座塔樓，其中塔１（Ｔ１）地上25層，主要樓層層高3.6m，總高95.2m；塔２（Ｔ２）地上26層，主要樓層層高3.6m，總高98.8m；塔３（Ｔ３）地上45層，層高3.8、4.2m，總高178.97m。地下三層局部地下四層，層高分別為5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板頂建筑標高地下三層為-13.100m，地下四為-19.300m。主體結構T1、T2采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋鋼筋混凝土剪力墻結構。塔3結構高度超過型鋼（鋼管）混凝土框架-鋼筋混凝土筒體混合結構房屋適用的最大高度150m，為超限高層，下面主要針對塔3進行介紹。T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結構，由鋼管混凝土柱、鋼梁和閉口壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓板，兩個筒體和三道片墻組成。內(nèi)筒及片墻為局部增設型鋼的鋼筋混凝土剪力墻，墻體在洞邊、角部等受力較大部位埋設型鋼柱，較高核心筒外墻厚度800mm~500mm，較低核心筒墻厚主要為600mm~500mm，混凝土強度等級C60~C40。連梁高700mm和500mm為主，寬同墻厚，外圍樓層受力較大的連梁內(nèi)設型鋼梁。外圍鋼管混凝土柱的截面底層為1200mm~1000mm，隨樓層升高逐步減小到頂層800mm。樓蓋體系為型鋼梁、壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓蓋體系，主要鋼梁高度為580mm。型鋼梁與核心筒的連接為鉸接，與外圍鋼管混凝土柱的連接為剛接，型鋼梁頂面設有剪力鍵，同混凝土樓板協(xié)同變形，共同工作，混凝土樓板作為梁的一部分受壓翼緣，提高了樓蓋的剛度。標準層樓板厚度取120mm，設備層樓板厚度取150mm。地下室采用現(xiàn)澆混凝土結構，整體不設縫，施工時采用后澆帶、跳倉施工、配溫度應力筋等措施來保證整體不開裂。地下鋼管混凝土柱改為外包混凝土的型鋼混凝土柱，梁板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左右，有人防或大跨處單獨處理，樓板厚度150~300mm。主樓外地下室結構體系采用框架體系。主樓范圍內(nèi)墻、柱混凝土等級為C60；主樓范圍外柱混凝土等級為C40，地下室外墻混凝土等級為C30；梁、板混凝土等級為C30；鋼材等級為Q345B。T3主樓范圍內(nèi)地下室采用樁筏基礎；純地下室部分采用下柱墩平板式筏板基礎，通過適當調(diào)整基礎板厚和基礎做法等平衡水浮力。T3主樓范圍主要筏板厚度為2000~2500mm，核心筒筏板厚度為2800~3200mm。T3樁基礎部分經(jīng)場地土質(zhì)條件及施工條件綜合分析，采用泥漿護壁鉆孔灌注樁。并進一步采用后壓漿，通過樁端、樁側壓入水泥漿，加強持力層和樁周土層，提高樁端阻力及樁側摩阻力，減小樁基變形。單樁承載力在理論估算的基礎上需通過現(xiàn)場單樁靜載荷試驗確定。T3樁徑Φ1000，樁長L=32m，單樁豎向極限承載力標準值理論估算為Quk=16000KN。根據(jù)上部荷載，盡量將樁集中布置在柱及剪力墻下，減小筏板承臺的彎矩和剪力。上部結構荷載效應標準組合豎向力與筏板自重標準值之和約為2852349KN，需布樁357根，實際布樁403根。建筑效果圖三維計算模型主體部分三維模型型2設計依據(jù)業(yè)主提供的相關文文件建筑資料地勘資料（包括自自然條件）北京市勘察設計研研究院有限公公司提供的《望京SOHHO中心工程程巖土工程勘勘察報告》（2010年5月18日），工程編號號：20100技041。安評報告北京市勘察設計研研究院有限公公司提供的《望京SOHHO（望京BB29商業(yè)金金融項目）工工程場地地震震安全性評價價工程應用報報告》（2010年4月21日），工程編號號：20100震001。水文地質(zhì)勘察報告告北京市勘察設計研研究院有限公公司提供的《望京SOHHO中心工程程水文地質(zhì)勘勘察報告》（2010年5月14日），工程編號號：20100水005?，F(xiàn)行國家及地方有有關規(guī)范、規(guī)規(guī)程和標準《建筑結構設計術術語和符號標標準》（GBB/T500083-977）《建筑結構制圖標準準》（GB/T550105--2010）《建筑結構可靠度度設計統(tǒng)一標標準》（GBB500688-20011）《建筑工程抗震設設防分類標準準》（GB55002233-20088）《建筑結構荷載規(guī)規(guī)范》（GBB500099-20011）（20006年版）《混凝土結構設計計規(guī)范》（GGB500110-20002）《型鋼混凝土組合合結構技術規(guī)規(guī)程》（JGGJ138--2001）《矩形鋼管混凝土土結構技術規(guī)規(guī)程》（CEECS1599：20044）《建筑抗震設計規(guī)規(guī)范》（GBB500111-20100）《高層建筑混凝土土結構技術規(guī)規(guī)程》（JGGJ3-20002）《高層建筑混凝土土結構技術規(guī)規(guī)程》（JGJ3--201x征求意見稿稿修訂第三三稿）《建筑地基基礎設設計規(guī)范》（GGB500007-20002）《北京地區(qū)建筑地基基基礎勘查設設計規(guī)范》（DBJ001-5011-20099）《建筑樁基技術規(guī)規(guī)范》（JGGJ94-22008）《建筑基樁檢測技技術規(guī)范》（JJGJ1066-20033）《鋼結構設計規(guī)范范》（GB550017--2003）《冷彎薄壁型鋼結結構技術規(guī)范范》（GB550018--2002）《鋼筋混凝土用鋼鋼筋焊接網(wǎng)》（GGB/T14499.3--2002）《鋼筋焊接網(wǎng)混凝凝土結構焊接接技術規(guī)程》（JJGJ1144-20033）《建筑結構用鋼板板》（GB//T198879-20005）《厚度方向性能鋼鋼板》（GBB53133-85）《低合金高強度結結構鋼》（GGB/T11591-994）《建筑工程設計文文件編制深度度的規(guī)定》（2008年版）《建筑鋼結構防火火技術規(guī)程》（CECS200:22006）《高層民用建筑鋼鋼結構技術規(guī)規(guī)程》（JGJ999-98）3工程場地地地質(zhì)概況項目位于北京市朝朝陽區(qū)望京BB29地塊，基基地東北側為阜通西大大街，東南側側位阜安東街街，西南側位位望京街，西西北側為阜安安西街。。整個場地地地勢總體較較平坦，自然然地表絕對標高介于于33.955～37.188m。地層巖性特征一覽覽表成因類別地層序號巖性各大層層頂標高(ｍ)顏色濕度稠度壓縮性分層地基承載力標標準值fkaa(kPa))人工堆積層①粉質(zhì)粘土素填土、粘質(zhì)粉土素填土33.95～377.18（自然地面標高）黃褐～褐黃（暗）濕～很濕硬塑～可塑/①1填雜稍濕～濕//①2黃褐稍濕//第四紀沉積層②粉31.50～355.48褐黃稍濕～濕/中～中低180②1質(zhì)褐黃很濕可塑～硬塑中高～高120②2粘土、重粉質(zhì)粘土土褐黃很濕可塑中高～高110②3砂質(zhì)粉土、粘質(zhì)粉粉土褐黃稍濕～濕/低～中低240③質(zhì)30.02～322.74灰～黃灰很濕可塑中高140③1粘質(zhì)粉土、砂質(zhì)粉粉土灰～黃灰濕～稍濕/中低～中200③2有機質(zhì)粘土、有機機質(zhì)重粉質(zhì)粘粘土灰～黃灰很濕可塑中高～高120④細砂、粉砂25.34～299.48灰～黃灰濕～飽和/低250④1粘土、重粉質(zhì)粘土土黃灰～灰黃（局部部褐黃）很濕可塑中高140④2粉黃灰～灰黃(局部褐黃)濕～稍濕/低～中低220④3質(zhì)黃灰～灰黃(局部褐黃)很濕可塑中180⑤質(zhì)19.22～222.60褐黃（局部灰）很濕硬塑～可塑中～中低200⑤1粉褐黃稍濕～濕/低～中低240⑤2粘土、重粉質(zhì)粘土土褐黃很濕可塑～硬塑中～中低200⑤3褐黃飽和/低280⑥質(zhì)12.98～155.97褐黃～灰黃很濕可塑～硬塑中低～中220⑥1粉褐黃稍濕～濕/低280⑥2粘土、重粉質(zhì)粘土土褐黃（局部灰）很濕可塑～硬塑中～中低220⑥3褐黃飽和/低320中砂、細砂3.58～12..55褐黃飽和/低340圓礫、卵石雜飽和/低420質(zhì)褐黃很濕硬塑～可塑中低250粉褐黃～灰黃濕/中低280質(zhì)-2.89～1..77褐黃～灰黃（局部灰）很濕可塑～硬塑中低～中220粉褐黃（局部灰）濕～稍濕/低280土褐黃很濕可塑～硬塑中低～中250褐黃飽和/低340-10.28～--6.03雜飽和/低500褐黃飽和/低360質(zhì)褐黃（局部灰）很濕硬塑～可塑中低250粉褐黃濕～稍濕/低300⑩中砂、細砂-21.03～--17.533褐黃飽和/低400⑩1粉質(zhì)粘土、重粉質(zhì)質(zhì)粘土褐黃～灰黃（局部灰）很濕硬塑～可塑低～中低250⑩2粘質(zhì)粉土、砂質(zhì)粉粉土褐黃濕/低300⑩3粘土、重粉質(zhì)粘土土褐黃很濕可塑中低～中220?粉質(zhì)粘土、重粉質(zhì)質(zhì)粘土-33.84～--26.533褐黃很濕硬塑～可塑低280?1粘質(zhì)粉土、砂質(zhì)粉粉土褐黃濕～稍濕/低320?2粘土、重粉質(zhì)粘土土褐黃很濕硬塑～可塑低～中低250?粉質(zhì)粘土、重粉質(zhì)質(zhì)粘土-44.30～--42.533褐黃很濕硬塑～可塑低280?1粘土褐黃很濕硬塑～可塑中低～中250?2細砂褐黃飽和/低?細砂-58.23～--58.200褐黃飽和/低?1粘質(zhì)粉土褐黃濕/低?2粘土褐黃很濕硬塑中低地下水情況一覽表表序號地下水類型地下水穩(wěn)定水位含水層水位埋深（m）水位標高（m）1層間水8.60～11..1025.08～266.81細砂、粉砂④層2層間水19.50～244.4012.26～155.68細砂、中砂⑥3層層3潛水~承壓水（測壓水頭）23.00～288.907.76～12..02砂卵石第7大層4承壓水37.00-0.29砂卵石第9大層工程場區(qū)臺地潛水水（本次勘探探期間未揭示示）天然動態(tài)態(tài)類型屬滲入入－蒸發(fā)、逕逕流型，主要要接受大氣降降水入滲及地地下水側向逕逕流等方式補補給，以蒸發(fā)發(fā)及地下水側側向逕流為主主要排泄方式式；其水位年年動態(tài)變化規(guī)規(guī)律一般為：：6月份～99月份水位較較高，其他月月份水位相對對較低，水位位年變幅一般般為2～3mm。工程場區(qū)層間水天天然動態(tài)類型型屬滲入－逕逕流型，主要要接受地下水水側向逕流方方式補給，以以地下水側向向逕流及越流流為主要排泄泄方式；其水水位年變幅一一般為1～33m。工程場區(qū)潛水～承承壓水及承壓壓水天然動態(tài)態(tài)類型屬滲入入－逕流型，主主要接受地下下水側向逕流流方式補給，以以地下水側向向逕流及人工工開采為主要要排泄方式；；其水位年動動態(tài)變化規(guī)律律一般為：111月份～來來年3月份水水位較高，其其他月份水位位相對較低，水水位年變幅一一般為1～33m。工程場區(qū)近3～55年最高地下下水位標高為為34.900m左右，11959年最最高地下水位位接近自然地地面。建筑±±0.0000絕對標高為為37.5000，建筑抗浮設防水位為：29.550m，防滲設計水位位為：36.000m。4結構設計標標準4.1設計使用年年限/設計基基準期T3地下室相關規(guī)范設計基準期50年50年建筑結構荷載規(guī)范范GB500099-22011（20066版）1.0.5條結構設計使用年限50年50年建筑結構可靠度設設計統(tǒng)一標準準GB500688-200111.0..5條紀念性建筑和特別別重要的建筑筑結構為1000年耐久性50年50年地震作用重現(xiàn)期50年50年建筑抗震設計規(guī)范范GB500111-20011（20088）1.0..1條風荷載作用重現(xiàn)期100年100年高層建筑混凝土結結構技術規(guī)程程JGJ3-200023..2.2條雪荷載重現(xiàn)期100年100年建筑結構荷載規(guī)范范GB500099-20011（20066版）6.11.2條4.2結構安全等等級/結構重重要性系數(shù)T3地下室相關規(guī)范結構安全等級二級二級混凝土結構規(guī)范GGBJ500010-2200233.2.1條條結構重要性系數(shù)1.01.0混凝土結構規(guī)范GGB500010-200023..2.3條4.3底部加強區(qū)區(qū)高度根據(jù)《建筑抗震設設計規(guī)范》（GB500011-22010）第6.1..10條，抗震設計計時，結構底底部加強部位位的高度可取取底部兩層和和墻體總高度度的1/100二者的較大大值。T3取地上5層（H==21.4000m）（結結構總高度1178.977m，取H//10）4.4抗震性能目目標T3抗震性能目標整整體到達性能能3的要求，具具體詳下表：：（參考《高層建筑筑混凝土結構構技術規(guī)程》JGJ33-201xx征求意見見稿修訂第第三稿）地震烈度水準小震中震大震最大層間位移角1/6821/2001/100構件豎向構件主要豎向構件（核心筒主要墻體體）第1水準結構完好無損壞（抗彎、抗剪均處處于彈性狀態(tài)態(tài)）第3水準輕微損壞壞（底部加強部位：：抗剪彈性，抗彎不不屈服；其他樓層：中震不不屈服）第4水準輕微損壞部分中度度損壞（抗彎部分進入塑塑性）外圍框架柱第3水準輕微損壞壞（底部加強部位：：抗剪彈性，抗彎不不屈服；其他樓層：中震不不屈服）第4水準輕微損壞部分中度度損壞（抗彎部分進入塑塑性）內(nèi)筒縮進部位的上下層墻體第3水準輕微損壞壞抗剪彈性，抗彎不不屈服第4水準輕微損壞部分中度度損壞（抗彎部分進入塑塑性）水平構件平面外有次梁的連梁第3水準輕微損壞部分中度度損壞（抗剪彈性，抗彎彎部分進入塑塑性）第4水準中度損壞（抗彎大量進入塑塑性）4.5抗震等級部位抗震墻抗震等級框架抗震等級地下一層及以上特一級特一級地下二層一級一級地下三層及以下二級二級主樓范圍三跨外及及20米外四級四級4.6抗震設防類類別乙類（根根據(jù)《建筑工工程抗震設防防分類標準》GGB502223-20008第3.0.22、6.0.111條）4.7扭轉周期比比結構扭轉為主的第第一自振周期期/平動為主的的第一自振周周期,即Ttt/T1<00.854.8位移控制風荷載作作用下層間位位移角限值1/6822多遇地震震作用下層間位移角角限值11/682罕遇地震震作用下層間位移角角限值11/1004.9豎向構件軸軸壓比限值鋼筋混凝土剪力墻墻軸壓比≤≤0.4鋼鋼管混凝土柱柱軸壓比比≤0.700（剪跨比小小于2時取00.65）4.10應力比限限值正常荷載最不利組組合設計應力力≤0.99fy滿足中震不屈服服/中震彈性性復核≤1.0fyy4.11整體穩(wěn)定定指標剛重比EJd/GGH2>2.7時不考考慮重力二階階效應的不利利影響，2.7>EJd//GH2>1.4時需需考慮重力二二階效應的不不利影響；屋頂鋼架結構的線線性屈曲臨界界荷載系數(shù)大大于10；4.12風振舒適適度準則辦公類建筑100年重現(xiàn)期風風壓下結構頂頂點最大加速速度限值<<0.25mm/s24.13樓蓋舒適適度要求人員活動環(huán)境峰值加速度限值住宅、辦公0.005g商場0.015g5荷載分析與效效應組合5.1重力荷載載結構自重包括樓板板、梁、柱、墻墻按各自容重重由程序計算算，其中扣除除了混凝土板板梁墻柱重疊疊部分重量。（1）樓面恒荷載載：編號房間名建筑做法厚度(mm)恒荷載(kN/m2)1電梯廳（辦公客用用）802.52衛(wèi)生間（辦公客用用）802.53貨運電梯廳/合用用前室501.34疏散樓梯間501.35走廊802.56強/弱電設備間802.57水/暖/空調(diào)設備間802.58電梯機房802.59空調(diào)機房802.510避難區(qū)及機房501.311辦公區(qū)802.512入口大堂802.813其余未注明的樓面面802.514屋面4.0注：以上樓面做法法均已含屋頂頂管線吊頂?shù)鹊戎亓?。?）樓面活荷載：樓屋面活荷載根據(jù)據(jù)建筑使用功功能按荷載規(guī)規(guī)范選用，主主要取值如下下：序號使用荷載類別荷載標準值(kN/m2)序號使用荷載類別荷載標準值(kN/m2)1辦公2.010垃圾間10.02商業(yè)3.511空調(diào)機房7.03不上人屋面0.512電梯機房7.04上人屋面2.013強、弱電機房10.05±0.00室內(nèi)板面面按施工荷載5.00設計14特殊機房根據(jù)實際荷載計算算6餐廳2.515衛(wèi)生間（含隔斷等等）8.07廚房4.016走廊、門廳、樓梯梯3.58貨車車庫10.017人流可能密集的懸懸挑部位3.59小客車車庫2.518庫房5.0注：無隔墻大面積積辦公區(qū)另加加1.5kkN/m2輕輕質(zhì)隔墻等效效荷載。（3）樓面恒荷載：固定隔墻：加氣混混凝土砌塊填填充墻，砌體體按平均容重9kkN/M2、墻體厚度、高高度計算線荷荷載（考慮門門窗洞口的影影響），并按按梁上線荷載載輸入；當墻墻下無梁時，總總裝計算按質(zhì)質(zhì)量等效原則則等效為樓板板均布荷載，按按板荷載輸入入，并按彎距距（剪力）等等效原則核算算梁板強度、撓撓度和裂縫寬寬度。砌體平均容重(含含構造柱圈梁梁)：9.00kN/MM3。外墻面層（室外單單面）：1.0kNN/m2；內(nèi)墻面層（室內(nèi)單單面粉刷）：：0..4kN/mm2；內(nèi)墻面層（室內(nèi)單單面貼面磚）：0.66kN/m2。玻璃幕墻（含龍骨骨）：1.5kkN/m2。隔墻荷載表（kNN/m2）墻厚內(nèi)墻(雙面粉刷刷)內(nèi)墻(單面面磚))內(nèi)墻(雙面面磚))外墻1001.61.82.02002.52.72.93.1幕墻荷載：1.55kN/mm2，輕質(zhì)隔墻荷荷載：1.55kN/mm25.2風荷載本工程地處北京市市望京地區(qū)，地地貌類型取BB類?？紤]建建筑物超高及及重要性，基基本風壓取1100年重現(xiàn)現(xiàn)期0.5KN/m2。風載體型系系數(shù)按照《高高層建筑混凝凝土結構技術術規(guī)程》第33.2.5條條取1.44，高度系數(shù)數(shù)、風振系數(shù)數(shù)按照規(guī)范取取值，各樓層層風荷載計算算見下表：樓層編號X向風荷載X向風樓層剪力X向風傾覆彎矩Y向風荷載Y向風樓層剪力Y向風傾覆彎矩46186.07186.07781.49225.08225.08945.3445310.26496.333163.88682.52907.605301.8244287.64783.976456.55643.991551.5911818.49943301.041085.0111013.599664.242215.8321124.98842313.451398.4616887.133700.702916.5333374.41141324.911723.3724125.288729.903646.4348689.41140334.062057.4332766.499753.604400.0367169.54439341.342398.7742841.322776.405176.4388910.54438347.022745.7954373.644794.515970.94113988.44937351.363097.1567381.677809.786780.72142467.55236354.463451.6181878.433822.517603.23174401.00835352.563804.1797855.944832.998436.22209833.22134353.684157.85115318.991827.069263.28248738.99833354.554512.40134270.999834.1210097.400291148.00632354.444866.84154711.772839.4110936.811337082.66631353.365220.20176636.556843.0511779.866386558.00830183.295403.49188470.221440.6812220.544413321.00629316.895720.38210207.665765.1112985.655462666.55328314.596034.97233140.554765.0913750.744514919.33427311.826346.79257258.334763.8214514.566570074.66726308.726655.51282549.228761.2015275.766628122.55625305.336960.84309000.447758.8016034.566689053.88824301.647262.48336597.889754.8816789.444752853.77623297.777560.25365326.884749.8517539.299819503.00622293.627853.87395171.555744.3118283.600888980.77421289.318143.18426115.663737.6119021.211961261.33420284.828428.00458142.003729.9819751.1991036315..8619280.148708.14491232.996721.4420472.6331114111..8518275.278983.41525369.992711.9821184.6111194613..3717270.179253.58560533.553701.6121886.2221277781..0116264.889518.46596703.667690.3322576.5551363571..9015298.909817.36639703.771781.6223358.1771465880..6814252.6110069.977677969.660662.8924021.0661557160..7113246.4210316.399717171.888648.5824669.6441650905..3412239.8610556.255757285.663633.2125302.8551747056..1711232.9510789.200798284.559616.6925919.5441845550..4210225.6211014.822840140.990598.9426518.4881946320..659217.8011232.622882824.886579.7827098.2662049294..048208.5211441.144926301.119556.6127654.8772154382..547199.5111640.655970535.666534.0828188.9552261500..556189.7011830.3551015490..99509.2628698.2112370553..755178.1112008.4661061123..14479.4729177.6882481428..934166.7912175.2551107389..09450.4829628.1662594015..943151.6212326.8771154231..20410.8030038.9662708163..992179.4312506.3001216762..70487.9930526.9552860798..741173.3112679.6111280160..75475.2931002.2443015809..942)舒適度分析X向風荷載作用下下，X向最大大位移為422.5mm。Y向風荷載作用下下，Y向最大大位移為922.9mm。結構頂點風力加速速度計算公式式如下：1、順風向頂點最大大加速度式中aw—順風向向頂點最大加加速度（m//s2）；—風荷載體型系數(shù)；；—重現(xiàn)期調(diào)整系數(shù)，取取重現(xiàn)期為110年時的系系數(shù)0.833；—基本風壓（KN//㎡），按現(xiàn)現(xiàn)行國家標準準《建筑結構構荷載規(guī)范》（2006年版）（GB50009-2001）全國基本風壓分布圖的規(guī)定采用；、—分別為脈動增大系系數(shù)和脈動影影響系數(shù)，按按現(xiàn)行國家標標準《建筑結結構荷載規(guī)范范》（2006年版版）（GB500009-20001）的規(guī)規(guī)定采用；A—建筑物總迎風面積積（㎡）；mtot—建筑物總總質(zhì)量（t）。2、橫風向頂點最大大加速度(KN/m3)式中—橫風向頂點點最大加速度度（m/s2）；—建筑物頂點平均風風速（m/ss），=40；—風壓高度變化系數(shù)數(shù)；—建筑物所受的平均均重力(KNN/m3)；—建筑物橫向風向的的臨界阻尼比比值；—建筑物橫風向第一一自振周期（s）；B、L—分別為建筑物平面面的寬度和長長度（m）。計算時考慮基本風風壓w。取0.3KN//㎡，建筑物橫風風向臨界阻尼尼比ζt,ccr取0.02，經(jīng)計算復核（PMMSAP計算算結果）：X向峰值加速度順順風向為0..015m//s2<0.25m//s2橫風向為0.0339m/s2<0.25m//s2Y向峰值加速度順順風向為0..033m//s2<0.25m//s2橫風向為0.0339m/s2<0.25m//s25.3雪荷載基本雪雪壓（1000年一遇）0.44kN/m25.4地震作用5.4.1反應應譜參數(shù)（1）規(guī)范反應譜譜參數(shù)抗震設防烈度8度度設計基本地震加速速度值0.220g設計地震分組第一一組場地類別Ⅲ類類規(guī)范場地特征周期期Tg=0..45s（大震震采用0.550S）αmax=0.116（小震）、00.45(中震))、0.900（大震）（2）安評報告反反應譜參數(shù)50年基準期超越概率水準水平向地震動峰值值加速度Amax（ggal）反應譜特征周期Tg（s）地震影響系數(shù)最大值αmax（gg）50年63%650.400.1750年10%2100.500.5550年2%3950.751.03經(jīng)與地震局溝通，地震作用重現(xiàn)期采用50年。安評報告小震下特特征周期為00.40s，小于規(guī)范場地地特征周期TTg=0.445s，地震影響系數(shù)最大大值αmaxx安評報告為為0.17gg，大于規(guī)范范反應譜0..16g，水平向地震動峰值值加速度Ammax安評報報告為65ggal，小于于規(guī)范反應譜譜70gall。T3結構體系為鋼管混混凝土框架--混凝土剪力力墻結構，阻阻尼比取0..04。屋頂頂鋼架阻尼比比取0.022。設計在小震下采用用規(guī)范反應譜譜計算和安評評反應譜計算算包絡取大值值；中震和大震下采用用規(guī)范反應譜譜的參數(shù)，即即地震影響系系數(shù)最大值ααmax分別別為0.455g和0.990g。反應譜曲線的衰減減段按規(guī)范規(guī)規(guī)定取值。5.4.2時程程分析采用中國建筑科學學研究院工程程抗震研究提提供的針對符合本本場地特征的的天然波（設設計采用）小震：S01699～0170，SS0202～203,SS0361～362，S0622～623，S0640～641，S845--1～845-44。小震地震波基本參參數(shù)地震波步數(shù)步長（S）總時長（S）與基本周期的比值值S0169（天然然1）41070.0282.1424S0170（天然然1）41060.0282.1224S0202（天然22）18480.0236.9610.9S0203（天然22）18460.0236.9210.9S0361（天然然3）22850.0245.713.4S0362（天然然3）22830.0245.6613.4S0622（天然44）18260.0236.5210.7S0623（天然44）18250.0236.5010.7S0640（天然然5）22450.0244.913.2S0641（天然然5）22470.0244.9413.2S845-1（人工工1）20010.0240.0211.8S845-2（人工工1）20010.0240.0211.8S845-3（人工工2）20010.0240.0211.8S845-4（人工工2）20010.0240.0211.8滿足按照抗震規(guī)范范相關規(guī)定，所所選地震動記記錄持時都在在結構基本自自振周期5倍倍以上。小震波：大震：大震地震波基本參參數(shù)地震波步數(shù)步長（S）總時長（S）與基本周期的比值值L0007（天然1）38640.0277.2822.7L0008（天然1）38690.0277.3822.8L0721（天然2）20970.0241.9412.3L0722（天然2）20980.0241.9612.3L850-1（人工工1）20010.0240.0211.8L850-2（人工工1）20010.0240.0211.8滿足按照抗震規(guī)范范相關規(guī)定，所所選地震動記記錄持時都在結構基本自自振周期5倍倍以上。5.5溫度作用北京地區(qū)位于東亞亞中緯度地帶帶東側，有典典型的暖溫帶帶半濕潤半干干旱大陸性季季風氣候特點點：受季風影影響，春季干干旱多風，氣氣溫回升快；；夏季炎熱多多雨；秋季天天高氣爽；冬冬季寒冷干燥燥，多風少雪雪。據(jù)北京市市觀象臺近十十年觀測資料料，年平均氣氣溫為13..1℃，極端端最高氣溫441.9℃，極極端最低氣溫溫零下17..0℃，年平平均氣溫變化化基本上是由由東南向西北北遞減。最熱熱7月份，月月平均氣溫225~26℃℃；最冷1月月份，月平均均氣溫-4~~-5℃。暫暫定結構合攏攏溫度為：88-12℃，溫溫差作用考慮慮±20℃（混凝凝土結構），±±30℃（屋頂鋼架架）。5.6人防荷載本工程地下設十個個防護單元，設設計抗力級別別為：核6級級，常6級。人人防主要結構構的構件截面面尺寸和等效效靜荷載標準準值如下：人防結構等效靜荷荷載標準值等效靜荷載作用位位置等效靜荷載標準值（kN/m2）備注頂板等效靜荷載標標準值qe1155考慮上部建筑影響響外墻等效靜荷載標標準值qe2250濕~飽和粘土中底板等效靜荷載標標準值qe3325有樁、飽和土兩個同級防護單元元間隔墻的水水平等效靜荷荷載標準值50兩側分別按單側受受力計算防護單元與普通地地下室之間隔隔墻的水平等等效靜荷載標標準值90普通地下室一側室內(nèi)出入口臨空墻墻等效靜荷載載標準值110考慮上部建筑影響響室內(nèi)出入口門框墻墻等效靜荷載載標準值200考慮上部建筑影響響開敞式防倒塌棚架架等效靜荷載載標準值水平向15水平與垂直分別按單向受力計算垂直向50樓梯踏步和休息平平臺等效靜荷荷載標準值正面60正面與反面分別按單面受力計算反面30兩個同級防護單元元間隔墻的水水平等效靜荷荷載標準值50兩側分別按單側受受力計算防護單元與普通地地下室之間隔隔墻的水平等等效靜荷載標標準值90普通地下室一側5.7效應組合按高規(guī)、抗規(guī)考慮慮恒、活，風風包括橫風向向風振，地震震包括三向地地震及單向偶偶然偏心等各各種效應組合合。無地震作用參與的的承載力極限限狀態(tài)荷載效效應組合組合恒載活(雪)載風壓1恒+活(雪)1.21.42恒+活(雪)1.350.7x1.43恒+風1.01.44恒+活(雪)+風風1.21.40.6x1.45恒+風+活(雪))1.20.7x1.41.4有地震參與組合的承承載力極限狀狀態(tài)荷載效應應組合組合合恒載活(雪)載X向地震Y向地震45度地震雙向地震(X向為為主)雙向地震(Y向為為主)Z向地震風1X向地震作用與風荷載1.20.61.3±0.2x1.442Y向地震作用與風荷載1.20.61.3±0.2x1.44345度角方向地震震作用與風荷載1.20.61.3±0.2x1.444豎向地震作用與風荷載1.20.61.3±0.2x1.445X、豎向地震作用用與風荷載1.20.61.30.5±0.2x1.446Y、豎向地震作用用與風荷載1.20.61.30.5±0.2x1.44745度角方向、豎豎向地震作用用與風荷載1.20.61.30.5±0.2x1.448雙向地震(X向為為主)與風荷載1.20.61.3±0.2x1.449雙向地震(Y向為為主)與風荷載1.20.61.3±0.2x1.4410三向地震(X向為為主)與風荷載1.20.61.30.5±0.2x1.4411三向地震(Y向為為主)與風荷載1.20.61.30.5±0.2x1.4412豎向地震為主，與與雙向水平地地震（X向為為主）組合1.20.60.51.313豎向地震為主，與與雙向水平地地震（Y向為為主）組合1.20.60.51.3注：計算水平地震震作用和同時時計算水平與與豎向地震作作用時,考慮抗震承載載力調(diào)整系數(shù)數(shù)。僅計算豎向地震作作用,承載力抗震震調(diào)整系數(shù)取取1.0。正常使用狀態(tài)荷載載組合組合恒載活(雪)載風壓1恒+活(雪)1.01.02恒++風壓1.01.0反應譜大震（中震震）基本彈性性（不屈服）復復核采用的荷荷載組合組合合恒載活(雪)載X向地震Y向地震45度角地震雙向地震(X向為為主)雙向地震(Y向為為主)Z向地震1X向地震作用1.00.512Y向地震作用1.00.51345度角方向地震震作用1.00.514豎向地震作用1.00.515X、豎向地震作用用1.00.510.56Y、豎向地震作用用1.00.510.5745度角方向、豎豎向地震作用用1.00.510.58雙向地震(X向為為主)1.00.519雙向地震(Y向為為主)1.00.5110三向地震(X向為為主)1.00.510.511三向地震(Y向為為主)1.00.510.5反應譜大震（中震震）彈性復核核采用的荷載載組合組合合恒載活(雪)載X向地震Y向地震45度角地震雙向地震(X向為為主)雙向地震(Y向為為