河南住宅樓工程高支模架專項(xiàng)施工方案

中鐵七局集團(tuán)鄭州工程有限公司高支模專項(xiàng)方案PAGE目錄HYPERLINK\l"_Toc280871080"一、工程概況 -2-HYPERLINK\l"_Toc280871081"二、施工部署 -2-HYPERLINK\l"_Toc280871082"三、模板安裝 -4-HYPERLINK\l"_Toc280871083"四、模板施工質(zhì)量要求 -6-HYPERLINK\l"_Toc280871084"五、模板施工安全要求 -7-HYPERLINK\l"_Toc280871085"六、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 -7-HYPERLINK\l"_Toc280871086"七、計(jì)算式（梁、板） -9-

模板施工方案一、工程概況本工程美的羅蘭春天21#樓2-7交D-F軸中間大廳部分為兩層做一層結(jié)構(gòu)面，地下基礎(chǔ)部分-3.7m沒(méi)有回填，一層5m、二層4.2m出現(xiàn)12.8米架體支撐，現(xiàn)按圖紙中的該大廳結(jié)構(gòu)層做法以三層頂結(jié)構(gòu)來(lái)安排支模方式，采用滿堂腳手架搭設(shè)，局部鐘樓塔尖部分從標(biāo)高24.3m至36.6m,出現(xiàn)12.2米架體支撐。板厚：130mm梁高：（代表性尺寸）300×800mm、300×600mm。支模材料：采用40×80㎜方木、14㎜木膠合板及Φ48×3.0扣件式鋼管。高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2014)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度過(guò)高，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工手冊(cè)》2015：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。二、施工部署1、材料準(zhǔn)備考慮到本工程為全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，因此模板材料大量采用膠合板模板。木模（拼條），膠合板模板具有不收縮、不翹曲、不開(kāi)裂、均質(zhì)、接縫少、周轉(zhuǎn)率高、加工方便等優(yōu)點(diǎn)。模板支撐及加固系統(tǒng)采用40×80木方、φ48×3.0鋼管、可調(diào)節(jié)頂托、φ14對(duì)拉螺栓等。2、組織設(shè)置（1）管理人員組織及職責(zé)分工：項(xiàng)目工程師：負(fù)責(zé)項(xiàng)目部全面技技術(shù)、質(zhì)量工工作技術(shù)負(fù)責(zé)人：全面負(fù)責(zé)技術(shù)、模模板方案編制制工作模板技術(shù)負(fù)責(zé)人：：1、對(duì)模板工工程進(jìn)行技術(shù)術(shù)交底；2、對(duì)施工過(guò)過(guò)程進(jìn)行監(jiān)控控；3、負(fù)責(zé)模板板工程驗(yàn)收土建質(zhì)檢員：1、對(duì)對(duì)模板工程質(zhì)質(zhì)量進(jìn)行監(jiān)控控、檢查，督督促不合格項(xiàng)項(xiàng)目的整改；；2、對(duì)建材質(zhì)質(zhì)量進(jìn)行檢查查、監(jiān)控測(cè)量員：負(fù)責(zé)工程程的全部放線線工作、保護(hù)護(hù)控制樁、水水準(zhǔn)點(diǎn)（2）勞務(wù)分包隊(duì)人員組織及職責(zé)分工：項(xiàng)目部技術(shù)部技術(shù)負(fù)責(zé)人：1、全面負(fù)責(zé)技術(shù)工工作2、負(fù)責(zé)交底執(zhí)行情情況模板工長(zhǎng)；1、對(duì)對(duì)模板加工、安安裝向工人交交底；2、對(duì)模板加加工安裝進(jìn)行行現(xiàn)場(chǎng)指導(dǎo)。質(zhì)檢員：1、對(duì)模模板工程質(zhì)量量進(jìn)行監(jiān)控、檢檢查，落實(shí)不不合格項(xiàng)目的的整改；2、負(fù)責(zé)模板板工程自檢。測(cè)量員：配合項(xiàng)目目部進(jìn)行墻柱柱門窗放線工工作。3、技術(shù)準(zhǔn)備項(xiàng)目總工組織項(xiàng)目經(jīng)理部技術(shù)、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握施工圖的內(nèi)容、要求和特點(diǎn)，與建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見(jiàn)。4、機(jī)具準(zhǔn)備主要機(jī)具及工具準(zhǔn)備詳見(jiàn)下表：名稱規(guī)格功率數(shù)量單頭扳手開(kāi)口寬（MM）117-19，22-244圓盤鋸MJ-1063KW1臺(tái)手電鉆4把手提電鋸M-651A1.05KW2臺(tái)手提電刨0.45KW2臺(tái)手電鉆鉆頭直徑12-220MM6把砂輪切割機(jī)1臺(tái)水準(zhǔn)儀1臺(tái)經(jīng)緯儀1臺(tái)水平尺長(zhǎng)450/500//550MMM鋼卷尺100/50/330/5M直尺2-3M工程檢測(cè)尺2M塞規(guī)一般三、模板安裝（一）柱模板安裝1、柱模板的設(shè)計(jì)柱模面板選用915×1830×14㎜膠合板,豎楞及柱箍選用40×80㎜松木方,對(duì)拉螺栓選用φ14鋼筋,其間距、數(shù)量分別見(jiàn)下表。柱模板用料參考表面板材料柱子斷面柱箍斷面柱箍間距豎楞14㎜膠合板600×6001根φ14螺栓外端采用3型型夾500㎜40×80mm松木木方2、柱模的施工順序：安裝柱模時(shí)，應(yīng)先在樓面上彈出柱軸線及邊線→測(cè)定標(biāo)高→找平柱腳→立柱模→加柱箍→支設(shè)側(cè)面穩(wěn)定斜撐→澆搗砼→拆柱模（修整，翻至上一層使用）。3、柱模施工的要點(diǎn)及細(xì)部要求⑴為保證斷面尺寸，在柱斷面的四個(gè)面用鋼筋頭焊接在柱邊箍筋上作限位，用水準(zhǔn)儀將相鄰的準(zhǔn)點(diǎn)轉(zhuǎn)移到柱鋼筋上，以此標(biāo)高來(lái)控制柱模頂?shù)臉?biāo)高。⑵柱與梁板的接頭尺寸準(zhǔn)確與否是影響結(jié)構(gòu)外觀的主要因素，在施工中也是難點(diǎn)之一。首先在安裝柱模時(shí)，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結(jié)束時(shí)，在梁板模上做二次放樣，核對(duì)柱頭是否偏位，對(duì)柱施工縫留設(shè)較低的柱頭應(yīng)加設(shè)一道柱箍，防止?jié)q模。⑶在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個(gè)孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質(zhì)量。⑷清理孔留設(shè)：為了清理干凈柱內(nèi)垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側(cè)模底下留出100×200的清掃洞口，從而保證砼澆搗質(zhì)量。（二）梁、板模板安裝1、梁、板模板及支撐的設(shè)計(jì)面板選用915×1830×14㎜膠合板,內(nèi)楞分別選用40×80㎜、木方,對(duì)拉螺栓選用φ14鋼筋,外龍骨采用φ48×3.0mm雙鋼管。梁截面B×D=300mm×800mm，梁底小橫桿的橫距(跨度方向)l=0.8米，立桿的縱距1.2米，平桿的步距h=1.50米。內(nèi)龍骨采用40×80mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。板模板支架搭設(shè)高度為12.8米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱橫間距b=1.2米，小橫桿的橫距l(xiāng)=0.8米（梁的跨度方向），平桿的步距h=1.50米。每三步架設(shè)水平剪刀撐支撐。2、梁板模板安裝操作流程如下：先按梁板各自要求搭設(shè)滿堂腳手架→上龍骨、次楞木→梁模安裝→樓板面模板安裝→→梁板鋼筋安裝→掃地桿、剪刀撐等加固桿件的搭設(shè)→梁板混凝土澆筑→養(yǎng)護(hù)→混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度3、梁模板梁模板安裝后，要拉中線進(jìn)行檢查，復(fù)核各梁模中心位置是否對(duì)齊，待平板模板安裝后，檢查并調(diào)整標(biāo)高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設(shè)水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側(cè)模板撐好后，就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側(cè)模板。次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進(jìn)行。4、平板模板平板模板安裝時(shí)，先在次梁模板的兩側(cè)板外先彈水平線。水平線的標(biāo)高應(yīng)為板底標(biāo)高減去平模板厚度及龍骨高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的龍骨先擺上，按設(shè)計(jì)間距，擺放龍骨，最后在龍骨上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。為了節(jié)約模板，不造成浪費(fèi)現(xiàn)象，大面積配板位置先用標(biāo)準(zhǔn)尺寸的整塊膠合板對(duì)稱排列，不足部分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補(bǔ)。所有板縫力爭(zhēng)拼密縫，確保砼表面光滑平整。5、模板拆除A、模板拆除的要求

①不承重或側(cè)壓的模板應(yīng)在混凝土強(qiáng)度能保證構(gòu)件不變形，邊面及棱角不因拆模而受損時(shí)方可拆除。

②承重模板應(yīng)在與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件同條件養(yǎng)護(hù)的混凝土試塊符合規(guī)定時(shí)，才能拆除。B、拆模注意事項(xiàng)

①拆模前要有混凝土強(qiáng)度報(bào)告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在經(jīng)過(guò)申請(qǐng)批準(zhǔn)后方可拆模。模板拆除時(shí)要設(shè)置警戒線，并有專人監(jiān)護(hù)。嚴(yán)禁硬砸亂撬，搖晃振動(dòng)，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。

②已拆模的結(jié)構(gòu)，應(yīng)在砼達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)后，才允許承受全部設(shè)計(jì)荷載。當(dāng)承受施工荷載大于計(jì)算荷載時(shí)，必須經(jīng)過(guò)核算加設(shè)臨時(shí)支撐。③拆除時(shí)不要用力過(guò)猛過(guò)急，拆下來(lái)的木料要及時(shí)運(yùn)走、整理。④拆模程序一般應(yīng)是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復(fù)雜模板的拆除，事前應(yīng)制定拆模方案。⑤拆除跨度較大的梁下支柱時(shí)，應(yīng)先從跨中開(kāi)始，分別拆向兩端?？焖偈┕さ牧汉蜆前迥０?，其底模及門架支撐的拆除時(shí)間應(yīng)對(duì)所有砼的強(qiáng)度發(fā)展情況分層進(jìn)行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。四、模板施工質(zhì)量要求1、模板及其支撐結(jié)構(gòu)的材料、質(zhì)量，應(yīng)符合規(guī)定和設(shè)計(jì)要求。2、模板及支撐應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴(yán)密，不得漏漿。3、模板安裝后應(yīng)仔細(xì)檢查各部構(gòu)件是否牢固，在澆灌砼過(guò)程中要經(jīng)常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動(dòng)等現(xiàn)象，要及時(shí)休整加固。4、固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留洞口均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準(zhǔn)確。5、現(xiàn)澆整體式結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差，應(yīng)符合下表規(guī)定：現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差項(xiàng)次項(xiàng)目允許偏差(mm))1軸線位置柱、梁52底模上表面標(biāo)高+2，53截面內(nèi)部尺寸柱、墻、梁+2，-54層高垂直（每層垂垂直度）35相鄰兩板表面高低低差26表面平整（2m長(zhǎng)長(zhǎng)度上）5五、模板施工安全要求1、支模過(guò)程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇途中停歇，應(yīng)將就位的支頂、模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱。拆模間歇時(shí)應(yīng)將松開(kāi)的部件和模板運(yùn)走，防止墜落傷。2、拆模時(shí)應(yīng)搭設(shè)腳手板。3、拆樓層外邊模板時(shí)，應(yīng)有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。4、拆模前應(yīng)制定拆模程序，拆模方法及安全措施，嚴(yán)禁硬砸亂撬，搖晃振動(dòng)，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。

5、模板拆不下來(lái)時(shí)，可用木棰敲擊模板，拆除的模板切不可高，拋下，以免傷人及損傷模板。6、進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)，必須戴安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，正確地使用個(gè)人勞動(dòng)保護(hù)用品；7、拆除模板一般用長(zhǎng)撬棍，不允許站在正在拆除的板下。8、二人抬運(yùn)模板時(shí)，要互相配合，協(xié)調(diào)工作。傳遞模板時(shí)，工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子系牢后升降不得亂扔。六、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；c.高支撐架步距不超過(guò)1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；b.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面要求設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.梁底立桿頂部設(shè)置可調(diào)節(jié)頂托，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開(kāi)在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。七、計(jì)算式（梁、板）梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.3；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):110（130）；立桿梁跨度方向間距La(m):0.9；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.2；平桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：12.8；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.2；采用的鋼管類型為Φ48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.5；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):23.材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚度(mm)：14.；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：420；穿梁螺栓豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：420mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取4h；T--混凝土的入模溫度，取25℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.00m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為35.696kN/m2、24kN/m2，取較小值24kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.0×1.0/6=5.0cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=7.78+0.756=8.532kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=300mm；面板的最大彎距M=0.1×8.532×3002=7.68×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=7.68×104/1.62×104=4.74N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4.74N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=24×0.3=7.2N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=300mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.4×1.4×1.4/12=6.86cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×7.2×3004/(100×9500×0.686×105)=0.606mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=0.606mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受受模板傳遞的的荷載，按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。本工程中，龍骨采采用2根木楞，截截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40×8802×2/6=85..33cm3；I=40×8803×2/122=3441.33ccm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的最大大彎距(N.mmm)；W內(nèi)楞的凈截截面抵抗矩；；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，q=((1.2×224×0.885+1.44×2×0..85)×00.43=111.55kkN/m；內(nèi)楞計(jì)計(jì)算跨度(外楞間距):l=4255mm；內(nèi)楞的的最大彎距:M=00.1×111.55×4425.0002=2.009×1055N.mm；最大支支座力:R=1..1×11..55×0..425=55.40kkN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計(jì)算值值σ=2..09×1005/1.677×105=1..25N/mmm2；內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值:[f]]=177N/mm22；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=1..25N/mmm2小于內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==17N/mmm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板板材質(zhì)的彈性性模量：100000N/mmm2；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=224×0.4425=110.2N//mm；l計(jì)算跨度(外楞間距)：l=4425mm；I面板的截面面慣性矩：I=3..41×1006mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×110.2×44304/(1000×100000×3.441×106)=00.007mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ω]=4425/2550=1.77mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.0077mm小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.77mm，滿足足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞楞傳遞的集中中力，取內(nèi)楞楞的最大支座座力5.4899kN,按照集中荷荷載作用下的的連續(xù)梁計(jì)算算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..0；外鋼楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=21.566cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞楞受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)M外楞的最大大彎距(N.mmm)；W外楞的凈截截面抵抗矩；；[f]--外楞的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求求得最大的彎彎矩為M=0.11×8.5332×0.4452=1.733N.mmm外楞楞最大計(jì)算跨跨度:l==450mmm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=1..73×1006/8.988×103=1992.65NN/mm2；外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值:[f]]=2005N/mmm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=1922.65N//mm2小于外楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==205N//mm2，滿足要求求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得得到外楞的最最大撓度為0.9855mm外楞的最大容許撓撓度值:[ω]=4450/4000=1.112mm；外楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.9985mm小于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=1.112mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁梁螺栓所受的的拉力；A穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f穿梁螺栓的的抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓栓的直徑:122mm；穿梁螺栓栓有效直徑:9..85mmm；穿梁螺栓栓有效面積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=24×00.3×0..45=33.24kNN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]]=1770×76//1000=12..92kNN；穿梁螺栓所受的最最大拉力N=3..24kN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]==12.922kN，滿足要求求！六、梁底模板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=450××14×14/6=1.47×1104mm3；I=450××14×14×14/12==1.033×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)；M計(jì)算的最大大彎矩(kN..m)；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=300..00mm；q作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計(jì)值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.9××1.0×00.3=8..26kN//m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.33×0.900=0.111kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.4×2..00×0..3×0.990=0.7756kN//m；q=q1++q2++q3=88.26+00.11+00.756==9.1266kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式式如下:Mmax=0..10×9..126×00.32=0.0882kN.mm；σ=0.082××106/2.166×104=3.8NN/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=3.88N/mm22小于梁底模面板板的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.8+0..35）×0.3==6.2225KN/m；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=300..00mm；E面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×77.75×33004/(1000×95000×1.944×105)=0.2231mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0.2231mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=300//250=1.22mm，滿足足要求！七、梁底支撐的計(jì)計(jì)算本工程梁底支撐采采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN/mm)：q1=(24+11.5)×00.8×0..3=6.2225kNN/m；(2)模板的自重重線荷載(kN/mm)：q2=0.35××（0.3+22×0.8))=0.6665kN/mm；(3)活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN/mm)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2..5+2)××0.3=11.35kNN/m；2.鋼管的支撐力驗(yàn)算算靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1..2×6.2225+1..2×0.6665=8..268kNN/m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1..4×1..35=1..89kNN/m；鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖鋼管按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本算例中，鋼管的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.499cm3I=10.778cm4鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的設(shè)計(jì)值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:線荷載設(shè)計(jì)值q=8.2688+1.899=10.1158kN//m；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×10.1158×0..6×0.66=0.3366kN..m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.3666×106/44900=811.5N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205NN/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值81..5N/mmm2小于鋼管抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm22,滿足要求!鋼管抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×100.23×00.6=33.68kNN；鋼管的截面面積矩矩查表得A=424.0000mmm2；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=2×33682.88/424..000==17.337N/mmm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=1120N//mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值17.337N/mmm2小于鋼管抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120N/mm22,滿足要求!鋼管撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:q=7.655+0..665=8.3155kN/mm；鋼管最大撓度計(jì)算算值ω=0.6677×111.868××6004/(1000×2066000×110.78××104)=0.4469mm；；鋼管的最大允許撓撓度[ω]=6000/250==2.4mmm；鋼管的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.4469mm小于鋼管的最大大允許撓度[ω]=2.44mm，滿足足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支支梁的計(jì)算如如下荷載計(jì)算公式如下下：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×0.88×0.3==6.122kN/m2；(2)模板的自重重(kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(6.122+0.3350)++1.4××4.5000=114.06kkN/m2；經(jīng)過(guò)連續(xù)梁梁的計(jì)算得到到：支座反力RA=RB=1.199kN，中間支座座最大反力Rmax==4.77kkN；最大彎矩Mmaax=0.55724kNN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0..628mmm；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力σ=0.57724×1006/44900=127..48N/mmm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]==205.00N/mmm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值127..48N//mm2小于支撐鋼管的的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度205..0N/mmm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過(guò)過(guò)扣件連接到到立桿。九、扣件抗滑移的的計(jì)算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P96頁(yè)，雙扣件件承載力設(shè)計(jì)計(jì)值取16.000kN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實(shí)實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙雙扣件承載力力取值為12.800kN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承載載力設(shè)計(jì)值,取12.800kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=4..47kN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性性驗(yàn)算:其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值，它它包括：橫桿的最大大支座反力：：N1=1.199kN；腳手架鋼管管的自重：N2=1..2×0.1132×133.25=22.1kNN；樓板的混凝凝土模板的自自重：N3=1.2××(1.2//2+(1..2-0.33)/2)××0.6×00.35=00.265kkN；樓板鋼筋混混凝土自重荷荷載:NN4=1.22×(1.22/2+(11.2-0..3)/2))×0.6××0.15××(1.500+24.000)=2..89kN；N=1..19+2..1+0.2265+2..89=6..445kNN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205NN/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=k1uh((1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1555；u計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表5.3.33，u=1..7；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=29445.25/15..9=1185；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=64455/(0.2209×4224)=72.733N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=72..73N/mmm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計(jì)算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)按按照表1取值1.167；k2--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)，h+2a=1.77按照表2取值1.0355；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2aa)=11.167××1.0355×(1.55+0.1××2)=2.0533m；Lo/i=20553.33665/115.9==129；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.4417；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=64455/(0.4417×4224)=36.455N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=366.45N//mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！2.梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗(yàn)算:其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值，它它包括：梁底支撐最最大支座反力力：N1=4.447kN；腳手架鋼管管的自重：N2=1..2×0.1132×(112.8-0.8)=1.9kN；N=4..47+1..9=6.337kN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205NN/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=k1uh((1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1677；u計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表5.3.33，u=1..7；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1677×1.7××1.5==2.9776m；Lo/i=29775.85/15..9=1187；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=64500/(0.2205×4224)=74.211N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=744.21NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計(jì)算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)按按照表1取值1.167；k2--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)，h+2a=1.77按照表2取值1.0355；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2aa)=11.167××1.0355×(1.55+0.1××2)=2.0533m；Lo/i=20553.33665/115.9==129；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.4417；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=64500/(0.4417×4224)=336.48NN/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=366.48N//mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！以上表參照杜榮榮軍：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》板模板(扣件鋼管管高架)計(jì)算書一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距((m):1..20；縱距(m):11.20；步距(m):11.50；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度(m):00.10；模板支架架搭設(shè)高度(m):12..8；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..0；扣件連接方式:雙雙扣件，考慮慮扣件的保養(yǎng)養(yǎng)情況，扣件件抗滑承載力力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式式:方木支撐；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝土與與鋼筋自重(kN/m3):25..000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為14mm。面板彈性模量E((N/mm22):95000；面板抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13；板底支撐采用方木木；木方彈性模量E((N/mm22):95000；木方抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方的間間隔距離(mm):2200；木方的截面寬度((mm):400；木方的截截面高度(mm):880；5.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼鋼HRB4400(200MnSiVV,20MnnSiNb,,20MnTTi)；樓板混凝凝土強(qiáng)度等級(jí)級(jí):C30；每平米樓板截面的的鋼筋面積(mm2):3600.000；樓板的計(jì)算寬度((m):3.11；樓板的計(jì)計(jì)算厚度(mm):1130；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度((m):11..7；施工平平均溫度(℃):15；圖2樓板支撐架架荷載計(jì)算單單元二、模板面板計(jì)算算:面板為受彎構(gòu)件,,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度，取單單位寬度1m的面板作為為計(jì)算單元面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100××1.42/6=33cm3；I=100××1.43/12==22.99cm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼鋼筋混凝土樓樓板和模板面面板的自重(kN/mm)：q1=25×0..18×1+0..35×1=4.885kN//m；(2)活荷載為施施工人員及設(shè)設(shè)備荷載(kN)：q2=2.5×11=2.55kN/mm；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:其中：q=1.22×4.855+1.4××2.5=9.32kkN/m最大彎矩M=0..1×9.332×0.222=0..037kkN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=372280/544000==0.699N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[f]]=13NN/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為0.699N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值13NN/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=4.855kN/m面板最大撓度計(jì)算算值v=0.6777×4.855×20044/(1000×95000×25600000)==0.0033mm；面板最大允許撓度度[V]]=200//250==0.8mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值0.0001mm小于面板的最大大允許撓度0.8mm,滿足要求!三、模板支撐方木木的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算，其慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×8×8//6=664cm3；I=6×8×8××8/12=2566cm4；方木楞計(jì)算算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土土板自重(kN/mm)：q1=25×0.22×0.133=0.655kN/m；(2)模板的自重重線荷載(kN/m)):q2=0.35×00.2=0.07kN/m；(3)活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN)：p1=(2.5++2)×1..2×0.22=1..08kNN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(00.75++0.077)=00.984kN/m；集中荷載pp=1..4×1.008=1.5512kN；最大彎距MM=Pll/4+ql2/8=1.5122×1.2/4+0.9844×1.222/8=0.6311kN.m；最大支座力N=P/22+qll/2=1.5122/2+0.9844×1.2//2=11.346kN；方木的最大應(yīng)力值值σ=M//w=0.6311×106/64×103=9.886N/mmm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]==13.0N/mm22；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為9.86N/mm22小于方木的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值13.00N/mmm2，滿足要求!3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力:V=11.2×0..984/22+1.5112/2==1.3466kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值T=3×13346/(22×60×80)=0.4421N/mmm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]=1.44N/mmm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值為0.4221N/mmm2小于方木的抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值1.4N/mm22，滿足要求!4.方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=0..75+0..07=0..82kN//m；集中荷載pp=1..512kkN；方木最大撓度計(jì)算算值V==5×0..82×122004/(3884×95000×25660000))+15112×120003/(3384×95500×255600000)=1.19mm；方木最大允許撓度度值[VV]=12200/2550=4.88mm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值1.199mm小于方木的最大大允許撓度值值4.8mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管管計(jì)算:支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=0.9984×1..2+11.512==2.6933kN；支撐鋼管計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖最大彎矩Mmaax=00.387kkN.m；最大變形