大唐新建機(jī)組調(diào)試問題匯編

中國大唐集團(tuán)公司火電機(jī)組施工安裝及試運(yùn)期間問題匯總工程管理部2005年8月·北京前言近幾年來，集團(tuán)公司系統(tǒng)基建投產(chǎn)容量逐步加大，2005年計(jì)劃及爭取投產(chǎn)容量將達(dá)到29臺機(jī)組，828.12萬千瓦容量。2006年預(yù)計(jì)投產(chǎn)容量也將超過1000萬千瓦。投產(chǎn)規(guī)模大，投產(chǎn)時(shí)間較集中，調(diào)試隊(duì)伍人員緊張，技術(shù)力量分散，業(yè)主和調(diào)試單位缺乏有經(jīng)驗(yàn)的調(diào)試管理技術(shù)人員的問題越來越突出。從2005年已經(jīng)投產(chǎn)的機(jī)組試運(yùn)過程來看，由于設(shè)備缺陷引起的質(zhì)量問題較多。另外，調(diào)試過程中的誤操作、邏輯設(shè)計(jì)錯(cuò)誤和檢查不到位等情況時(shí)也有發(fā)生，個(gè)別機(jī)組在調(diào)試過程中已經(jīng)暴露和發(fā)生了安裝、調(diào)試等質(zhì)量問題，影響了機(jī)組啟動試運(yùn)的進(jìn)展。調(diào)試質(zhì)量管理已經(jīng)成為工程質(zhì)量管理的重點(diǎn)之一。為交流經(jīng)驗(yàn)、吸取教訓(xùn)，使公司在后續(xù)電源項(xiàng)目的建設(shè)中少走彎路、避免類似問題發(fā)生，我們在大唐國際發(fā)電有限責(zé)任公司工程建設(shè)部下發(fā)的《2000年以來火電機(jī)組建設(shè)期間及投產(chǎn)后暴露出的問題匯編》（第一輯）的基礎(chǔ)上，增加了戶縣第二發(fā)電廠、徐塘擴(kuò)建和韓城二廠等工程安裝或試運(yùn)期間總結(jié)的主要問題，現(xiàn)發(fā)給你們。請各分、子公司組織項(xiàng)目公司認(rèn)真學(xué)習(xí)，仔細(xì)分析，吸取其他工程已經(jīng)發(fā)生問題的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，超前預(yù)防和采取措施，避免類似問題重復(fù)發(fā)生。同時(shí)，各項(xiàng)目公司也要及時(shí)總結(jié)、積累安裝和試運(yùn)期間的問題，集團(tuán)公司今后將定期匯總整理，為以后的機(jī)組提供借鑒和參考。需要說明的是，匯總材料中部分項(xiàng)目涉及到不同的設(shè)計(jì)、制造、施工、調(diào)試、運(yùn)行及檢修等部門存在的問題，僅僅是對工程建設(shè)不同階段暴露出問題的分析，并不說明工程建設(shè)管理存在多大的問題，也不代表對工程建設(shè)各參加方的評判和傾向性意見。從一定的角度講，檢查和總結(jié)出的問題較多，更說明工程建設(shè)、生產(chǎn)準(zhǔn)備、生產(chǎn)運(yùn)行及設(shè)備管理工作比較到位，具有超前意識。注：各分、子公司、項(xiàng)目公司如需要本次匯總材料的電子版，可在集團(tuán)公司工程管理信息系統(tǒng)中下載使用。二○○五年八月一日

目錄1、河北大唐國際張家口發(fā)電廠二期工程機(jī)組調(diào)試及試生產(chǎn)期間主要問題及設(shè)備質(zhì)量缺陷匯總……………………52、天津大唐國際盤山發(fā)電廠二期機(jī)組調(diào)試和試生產(chǎn)期間出現(xiàn)的主要問題及設(shè)備缺陷……………133、山西大唐國際云岡熱電有限責(zé)任公司機(jī)組試運(yùn)期間存在的主要問題……………174、唐山熱電公司＃1、2機(jī)組試運(yùn)期間的主要問題及處理結(jié)果……………275、山西大唐國際神電#3機(jī)組調(diào)試及試生產(chǎn)期間出現(xiàn)的主要問題及處理結(jié)果………………………296、甘肅大唐國際連城發(fā)電廠二期擴(kuò)建工程試運(yùn)期間存在問題匯總……………647、江蘇徐塘發(fā)電有限責(zé)任公司擴(kuò)建工程#6機(jī)組試運(yùn)期間出現(xiàn)的主要問題匯總……………………768內(nèi)蒙古大唐國際托克托發(fā)電廠調(diào)試及試生產(chǎn)期間主要問題及設(shè)備質(zhì)量缺陷匯總………………989、戶縣第二發(fā)電廠安裝期間影響工程進(jìn)度的設(shè)備及設(shè)備缺陷匯總……………11110、大唐韓城第二發(fā)電有限責(zé)任公司＃1機(jī)組試運(yùn)期間設(shè)備問題匯總……………115河北大唐國際張家口發(fā)電廠二期工程機(jī)組調(diào)試及試生產(chǎn)期間主要問題及設(shè)備質(zhì)量缺陷匯總張家口發(fā)電廠二期4×300MW工程（5～8號機(jī)組）于1996年12月開工，2001年8月完工，2002年2月27日二期工程最后一臺機(jī)組順利完成半年試生產(chǎn)，標(biāo)志著張家口發(fā)電廠二期擴(kuò)建工程結(jié)束。一、五號機(jī)組：（一）整套啟動調(diào)試期間主要問題及處理結(jié)果：（1）98年12月21日17：09負(fù)荷230MW，機(jī)組誤上電保護(hù)動作、跳機(jī)，手動MFT。原因：誤上電保護(hù)邏輯設(shè)計(jì)不完善，未能在并網(wǎng)后自動退出，在負(fù)荷大于230MW時(shí)，阻抗元滿足動作條件，保護(hù)誤動。處理情況：修改邏輯后投入運(yùn)行，經(jīng)過運(yùn)行考驗(yàn)，已無問題。（2）98年12月22日18：07負(fù)荷308MW，勵(lì)磁系統(tǒng)故障，TR1啟動全停，大聯(lián)鎖動作，機(jī)爐全停。原因：靜態(tài)勵(lì)磁柜301號B相可控硅組件損壞，引弧造成交流側(cè)相對相，相對地放電，可控硅柜嚴(yán)重?fù)p壞，引起保護(hù)動作。處理情況：更換新的可控硅柜，對柜上部的金屬槽板及交流母線排全部采取了絕緣措施，取消了可造成短路的測試點(diǎn)，R—R公司承諾經(jīng)采取措施后的勵(lì)磁系統(tǒng)可以長期、安全運(yùn)行。經(jīng)大負(fù)荷運(yùn)行考驗(yàn)，未發(fā)現(xiàn)問題。（3）99年1月22日22：03負(fù)荷220MW，切換廠用電時(shí)，高廠變差動保護(hù)動作、汽機(jī)跳閘、MFT。原因：高廠變差動保護(hù)低壓側(cè)CT錯(cuò)選型號，使用了測量用CT，其伏安特性與保護(hù)專用CT差異很大，造成大負(fù)荷、工角較大切換廠用電時(shí)，由于CT伏安特性的差異，造成差流大于保護(hù)定值，引起保護(hù)誤動。處理情況：向廠家訂購保護(hù)專用CT，到現(xiàn)場后予以更換。因到貨周期長，試運(yùn)時(shí)將原發(fā)—變組差動保護(hù)用CT用于高廠變差動保護(hù)；原高廠變差動保護(hù)用CT用于發(fā)—變組差動保護(hù)，因其定值較大，可以在區(qū)內(nèi)故障時(shí)，正確動作。采取以上措施后，經(jīng)運(yùn)行考驗(yàn)，廠用電在大負(fù)荷下多次切換已無問題。（4）99年1月26日0：03負(fù)荷261MW，機(jī)組跳閘，首出原因“電氣故障停機(jī)”。原因：“電氣故障停機(jī)”由三路信號驅(qū)動：1、停機(jī)按鈕。2、切機(jī)保護(hù)。3、失靈保護(hù)。經(jīng)檢查系統(tǒng)和裝置未發(fā)現(xiàn)動作的原因，不排除微機(jī)保護(hù)裝置干擾誤動的可能。處理情況：對系統(tǒng)和裝置進(jìn)行了多次檢查，系統(tǒng)傳動無誤?，F(xiàn)將三路驅(qū)動信號分別接入A柜、B柜或A、B柜，可以在該保護(hù)動作時(shí)，有效區(qū)分動作原因。改后經(jīng)過運(yùn)行未發(fā)現(xiàn)問題。（5）98年12月20日9：30負(fù)荷150MW，因電泵勺管受DCS系統(tǒng)邏輯閉鎖，無法調(diào)整水位，手動停機(jī)、爐。原因：DCS系統(tǒng)中泵最大流量限制邏輯設(shè)計(jì)不合理，造成勺管閉鎖，不能調(diào)整，經(jīng)專業(yè)組討論研究，電廠同意取消此邏輯。改后經(jīng)運(yùn)行考驗(yàn)未發(fā)現(xiàn)問題。（6）99年1月21日14:02負(fù)荷70MW，低真空保護(hù)動作，機(jī)組跳閘。原因：由于凝結(jié)器真空取樣管太長且坡度不夠大，當(dāng)真空變化時(shí)凝結(jié)水不易很快排出，造成表計(jì)顯示，壓力開關(guān)動作值與實(shí)際值有很大差異，引起保護(hù)動作。處理情況：已將真空取樣管的坡度增大，解決了凝結(jié)水排出不暢，造成表計(jì)不準(zhǔn)的問題，經(jīng)運(yùn)行考驗(yàn)已無問題。（二）試生產(chǎn)期間主要問題及處理結(jié)果：（1）半年試生產(chǎn)期間技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)中漏氫量較大，經(jīng)過多方努力解決達(dá)到≤10m3/d。（2）半年試生產(chǎn)期間做空氣預(yù)熱器做漏風(fēng)試驗(yàn)時(shí)，密封間隙跟蹤系統(tǒng)未投上，漏風(fēng)率偏大。（3）機(jī)組打閘后系統(tǒng)報(bào)“抗燃油壓力低”，其在事故情況時(shí)易使事故分析復(fù)雜，但其原因是由于主汽門伺服閥積分飽和，打閘時(shí)主汽門伺服閥大量泄油所致。二、六號機(jī)組：（一）整套啟動調(diào)試期間主要問題及處理結(jié)果：（1）2號凝結(jié)水泵自機(jī)組試運(yùn)開始，發(fā)現(xiàn)振動逐步增大超標(biāo)，先后進(jìn)行泵解體檢查、更換電機(jī)、加固支持電機(jī)的泵體，振動情況有所好轉(zhuǎn)，但仍然超標(biāo)，停機(jī)后進(jìn)行了更換電機(jī)處理；（2）鍋爐2號引風(fēng)機(jī)動葉可調(diào)裝置軸承機(jī)械密封漏油，后停機(jī)更換機(jī)械密封膠圈，消除了泄漏；（3）1號汽泵泵體卡澀盤車盤不動，在廠家配合下，對泵體進(jìn)行了解體重新組裝，達(dá)到了正常運(yùn)行；（4）12月2日、3日先后發(fā)現(xiàn)三級減溫內(nèi)套筒固定螺絲堵根部廠家焊縫漏水，現(xiàn)場全部進(jìn)行了補(bǔ)焊；（5）12月8日發(fā)現(xiàn)鍋爐右側(cè)39米（再熱）減溫水管吊架處泄漏，停機(jī)后進(jìn)行了處理；（6）12月11日發(fā)現(xiàn)鍋爐右側(cè)58米處再熱減溫水向右彎頭處泄漏，臨時(shí)采取打卡子措施，停機(jī)后進(jìn)行了處理；（7）12月14日發(fā)現(xiàn)鍋爐右側(cè)21米再熱減溫水吊架處泄漏，臨時(shí)采取打卡子措施，停機(jī)后進(jìn)行了處理；（8）2號高加端頭汽側(cè)設(shè)備絲堵漏汽和疏水門焊口砂眼漏水，進(jìn)行了補(bǔ)焊處理；（9）3號低加出口至3號高加入口的凝結(jié)水管（BC列6.5米上方彎頭處）焊口砂眼漏水，臨時(shí)采取堵漏措施，停機(jī)后進(jìn)行了處理；（10）2號射水泵密封環(huán)內(nèi)焊瘤等雜物卡澀，進(jìn)行了處理；（二）試生產(chǎn)期間主要問題及處理結(jié)果：1、熱控專業(yè)：（1）熱工信號、火檢柜、DEH控制柜、旁路控制柜、24V電源柜、ETS柜、大機(jī)超速保護(hù)裝置電源改為P4、P5電源柜兩路供電。（2）#1、2低加液位平衡容器上堵頭側(cè)加裝一灌水針形閥，以便在機(jī)組啟動時(shí)灌水，使水位指示準(zhǔn)確。（3）凝汽器電容式液位計(jì)和電接點(diǎn)液位計(jì)加裝排污門，定期沖洗排污，提高液位計(jì)的準(zhǔn)確度。（4）高低加液位開關(guān)從接線盒到元件的連接改放四聚乙烯導(dǎo)線（普通導(dǎo)線易燒毀），提高開關(guān)的可靠性。（5）將汽包電接點(diǎn)水位計(jì)二次表箱移至水位攝像機(jī)處，解決了二次表箱距熱源近，運(yùn)行不安全的問題。（6）完成了點(diǎn)火電磁閥的外移；電、汽泵6組就地壓力表改造；小機(jī)就地盤面內(nèi)部設(shè)備外移及改造；擺動火咀執(zhí)行機(jī)構(gòu)12臺管路、接頭更換；火檢冷卻風(fēng)機(jī)控制裝置上的設(shè)備改造；密封油站、頂軸油、定冷水站等更換閥門；小機(jī)油系統(tǒng)等更換焊接閥門；抽汽逆止門更換行程開關(guān)；預(yù)熱器間隙控制更換行程開關(guān)；汽機(jī)廠供2號盒外移等多項(xiàng)完善工作。（7）通過系統(tǒng)調(diào)試和完善，AGC試運(yùn)合格后正式投入運(yùn)行。2、鍋爐專業(yè)：（1）密封風(fēng)機(jī)入口加裝隔離門；由于原密封風(fēng)機(jī)入口管道上所裝風(fēng)門為擋板門，嚴(yán)密性差，濾網(wǎng)差壓大時(shí)無法在開機(jī)狀態(tài)下清理，所以對密封風(fēng)機(jī)入口管道進(jìn)行了改進(jìn)，加裝了隔離門，實(shí)現(xiàn)了單臺密封風(fēng)機(jī)的進(jìn)出口全部隔離。（2）吹灰手動總門改進(jìn)：由于鍋爐吹灰經(jīng)常操作，閥門易發(fā)生內(nèi)、外漏，影響整個(gè)吹灰系統(tǒng)的投運(yùn)及檢修，曾一度因手動總門不嚴(yán)造成電動總門無法秀麗，所以對來汽手動總門及電動總門進(jìn)行了徹底更換，提高了其可靠性。（3）一次風(fēng)機(jī)軸封改進(jìn)：一次風(fēng)機(jī)軸封漏油是二期一次風(fēng)機(jī)的老大難問題，在試生產(chǎn)過程中對其進(jìn)行了改進(jìn)，改為接觸式蜜蜂，取得了理想的效果。（4）一次風(fēng)機(jī)出口加裝隔離門：一次風(fēng)機(jī)出口為擋板門，在停單側(cè)風(fēng)機(jī)時(shí)，風(fēng)機(jī)發(fā)生倒轉(zhuǎn)，不利于檢修及風(fēng)機(jī)的啟動，且漏風(fēng)量大，單側(cè)運(yùn)行所能帶的負(fù)荷低，為解決上述問題，在一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)箱（冷風(fēng)管以前）加裝了隔離門。（5）撈渣機(jī)鏈條調(diào)整裝置改進(jìn)：撈渣機(jī)鏈條緊張度調(diào)節(jié)是常見的維護(hù)工作，由于原撈渣機(jī)鏈條調(diào)整裝置為螺栓調(diào)節(jié)，調(diào)整很不方便，影響撈渣機(jī)的正常維護(hù)，所以將其改為蝸輪/蝸桿調(diào)節(jié)，方便了檢修維護(hù)。3、電氣專業(yè)：（1）將發(fā)電機(jī)500KV側(cè)開關(guān)控制電源改為兩段母線，避免一組控制電源失去時(shí)引起停機(jī)事故的發(fā)生。（2）將6KVF—C開關(guān)小車軌道更換，方便了運(yùn)行操作和維護(hù)；將電除塵高壓柜直流側(cè)電纜壓接方式改進(jìn)，避免運(yùn)行中接頭發(fā)熱和事故的發(fā)生。（3）在直流母線室和發(fā)電機(jī)勵(lì)磁小間加裝空調(diào)系統(tǒng)，改善運(yùn)行環(huán)境，提高設(shè)備運(yùn)行可靠性。（4）將整流輔助柜電源改進(jìn)，增加整流柜的運(yùn)行可靠性。（5）在變送器及電度表交流回路加裝二次保險(xiǎn)，方便了運(yùn)行檢修和維護(hù)。（6）處理了發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地造成停機(jī)的事故，避免了今后類似事故的重復(fù)發(fā)生。4、汽機(jī)專業(yè)：（1）在低壓軸封進(jìn)汽管道加裝不銹鋼膨脹節(jié)，防止碳鋼膨脹節(jié)熱漲時(shí)引起的斷裂發(fā)生，。（2）小機(jī)加裝蓄能器，防止了主油泵切換時(shí)引起小機(jī)掉閘。（3）通過對凝結(jié)泵振動問題的研究分析試驗(yàn)，采取各種方法緩解了凝結(jié)泵的震動。（4）將低旁后疏水管道改為直接接入凝汽器，解決了啟機(jī)過程中左中壓主汽門進(jìn)水問題。（5）在凝結(jié)水供各有關(guān)水泵（共7臺）冷卻水母管上加裝調(diào)節(jié)閥，解決各分路冷卻水流量大的問題。（6）通過更換#6、7機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子處理了#6機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子彎軸事故，目前機(jī)組運(yùn)行良好。三、七號機(jī)組：（一）整套啟動調(diào)試期間主要問題及處理結(jié)果：（1）機(jī)組帶負(fù)荷試運(yùn)啟動前OSP試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)調(diào)速汽門關(guān)閉時(shí)間長，更換新的遮斷集成塊。（2）帶負(fù)荷試運(yùn)中發(fā)現(xiàn)給水三通閥密封泄漏，更換新的三通閥。（3）真空系統(tǒng)查漏，處理多處漏點(diǎn)，真空嚴(yán)密性試驗(yàn)結(jié)果為優(yōu)良0.13Kpa/min。（4）12月2日鍋爐上水過程中發(fā)現(xiàn)省煤器吊掛管泄漏，經(jīng)檢測為吊掛管母材裂紋、皴皮，割管更換。（5）12月2日鍋爐上水過程中同時(shí)發(fā)現(xiàn)低過入口聯(lián)箱引出管與低過蛇形管入口安裝焊口泄漏。由于更換管子困難，且焊后無法保證焊接質(zhì)量，采用了挖補(bǔ)方法處理，經(jīng)射線檢驗(yàn)、水壓試驗(yàn)合格。（6）12月6日11:55。因電超速試驗(yàn)后保護(hù)未復(fù)位，超速保護(hù)信號有記憶，再次投入保護(hù)時(shí)造成超速保護(hù)誤動作，停機(jī)解列。（7）12月7日，因吸風(fēng)機(jī)廠家制造的轉(zhuǎn)子和軸承套配合間隙超標(biāo)，更換了吸風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子。（二）試生產(chǎn)期間主要問題及處理結(jié)果：（1）1號瓦瓦口墊松動引起振動大，更換了1號瓦瓦口墊和軸承。大修中對＃1瓦上瓦墊鐵接觸進(jìn)行了研刮，振動大、接觸不好問題解決。（2）主變風(fēng)扇電源容量偏小，進(jìn)行了增容改進(jìn)；（3）汽機(jī)DEH繼電器插頭松動，誤發(fā)信號引起保護(hù)動作停機(jī)，更換了信號電纜。四、八號機(jī)組：（一）整套啟動調(diào)試期間主要問題及處理結(jié)果：（1）6月29日，主變油樣色譜檢查發(fā)現(xiàn)乙炔超標(biāo)，經(jīng)檢查為主變內(nèi)B相的屏蔽短接線漏接造成，現(xiàn)場進(jìn)行了處理。（2）7月15日,正常運(yùn)行中的8號主變發(fā)生嚴(yán)重內(nèi)部故障，中斷機(jī)組的聯(lián)合試運(yùn)。試運(yùn)指揮部研究決定，將備用的#2主變檢查后安裝于8號機(jī)組，損壞的主變運(yùn)回廠家查找事故原因修理。（3）由于變頻器輸出模塊故障和壓力變送器及反饋回路故障，#1一次風(fēng)機(jī)變頻器發(fā)生多次掉閘。采取有效的臨時(shí)措施在保證一次風(fēng)機(jī)變頻器安全的情況下，確保滿負(fù)荷試運(yùn)的正常進(jìn)行。后在備件到貨后進(jìn)行了徹底處理。（4）投產(chǎn)時(shí)汽機(jī)發(fā)生打閘后又重新掛閘現(xiàn)象，當(dāng)時(shí)也發(fā)現(xiàn)打閘后瞬間危急遮斷滑閥頂部有一股油噴出，改大復(fù)位電磁閥進(jìn)口節(jié)流孔后（由3mm改為5mm），打閘正常，但易發(fā)生掛閘困難。（二）試生產(chǎn)期間主要問題及處理結(jié)果：2號凝結(jié)泵試生產(chǎn)期間發(fā)生斷軸事故，及時(shí)進(jìn)行了處理，并采取了預(yù)防措施。05年小修中，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)磁力中心不對應(yīng)，造成＃5發(fā)電機(jī)內(nèi)油檔與風(fēng)葉產(chǎn)生碰磨，進(jìn)行了處理。

天津大唐國際盤山發(fā)電廠二期機(jī)組調(diào)試和試生產(chǎn)期間出現(xiàn)的主要問題及設(shè)備缺陷一、汽機(jī)專業(yè)：1、事件名稱:調(diào)試階段350MW時(shí)，4#機(jī)組8#瓦振動大原因:廠家設(shè)計(jì)對輪螺栓為松配合導(dǎo)致8#、9＃對輪偏移，350MW以上負(fù)荷時(shí)矩大使對輪摩擦力不足，導(dǎo)致對輪偏移破壞動平衡。處理結(jié)果：更換過渡配合的對輪螺栓。2、事件名稱:汽泵前置泵推力軸承易燒損（推力瓦塊）原因：設(shè)計(jì)不合理，軸向推力大處理結(jié)果：更換滾動軸承承擔(dān)推力3、事件名稱：凝泵電機(jī)溫度高原因：所設(shè)計(jì)潤滑油粘度大68＃處理結(jié)果：更換為32＃。4、事件名稱：主機(jī)6＃、8＃溫度高原因：軸瓦負(fù)荷高，短圓瓦潤滑散熱能力差處理結(jié)果：更換為4瓦塊可傾瓦。5、事件名稱：高調(diào)門操縱座螺栓斷裂原因：設(shè)計(jì)螺栓強(qiáng)度不夠（M12碳鋼）處理結(jié)果：更換為強(qiáng)度大的螺栓（M16、25Cr2MoV）。二、電氣專業(yè)：1、#3發(fā)電機(jī)主引線導(dǎo)電管與軟連接接線塊焊接處焊料堵塞，導(dǎo)致V形主引線過熱?？鹃_焊接處，取出焊料，重新焊好。2、在2002年10月，因#3發(fā)電機(jī)勵(lì)側(cè)油密封部分中間環(huán)水平結(jié)合面密封槽開口開錯(cuò)，造成發(fā)電機(jī)氫氣泄漏。將錯(cuò)誤開口焊死，在正確位置開口。三、鍋爐專業(yè)：1、密封風(fēng)機(jī)承力軸承軸向振動達(dá)80μm，整體噪聲達(dá)100dB。經(jīng)基礎(chǔ)由彈性基礎(chǔ)改為剛性基礎(chǔ)，軸承由滾動軸承改為滑動軸承，風(fēng)殼加隔音材料，調(diào)整機(jī)殼蝸舌與葉輪間隙，將蝸舌處理管子φ108的管件后密封風(fēng)機(jī)振動和噪聲達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求。2、2001年12月20日末級過熱器出口管管材裂紋泄漏。位置為末級過熱器出口段（大包內(nèi)）左數(shù)第14排，后數(shù)第3根母材裂紋，長50mm，吹損左數(shù)第14排，后數(shù)第4根管。原因?yàn)殇撗?02母材裂紋。換管處理。3、2002年6月4日#3鍋爐末級過熱器泄漏，末級過熱器泄漏原因是制造缺陷折疊端部在運(yùn)行條件下產(chǎn)生裂紋導(dǎo)致。4、2002年7月22日#4鍋爐水冷壁泄漏事件7月22日，#4鍋爐四管泄漏儀報(bào)警，承壓部件泄露。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)后水冷壁左數(shù)第38排第93根管（規(guī)格Φ63×8mm,材質(zhì)#20g）母材上有一條長約100mm的螺旋向裂紋，泄露后將旁邊的第92根后水冷壁管（規(guī)格Φ63×8mm,材質(zhì)#20g）和左數(shù)第38排外一圈（規(guī)格Φ63×4mm,從金相分析可見，管子外壁與鐵板邊緣處存在一個(gè)凹坑，該處存在明顯的過熱魏氏組織。由于該魏氏組織與焊縫邊緣相隔一定距離，可判斷該凹坑的魏氏組織與橫焊縫無關(guān)，魏氏組織為運(yùn)行前產(chǎn)生。該組織的存在會割裂基體組織，使管材的強(qiáng)度及韌性指標(biāo)下降，導(dǎo)致管子出現(xiàn)脆性破壞的幾率增大。該處水冷壁管子之間焊接有一段鋼筋，管子下部與鐵板焊接固定，受力較為復(fù)雜，管子除承受正常的內(nèi)壓載荷外，由于管子下部與鐵板焊接固定，還要承受豎墻水冷壁的彎曲應(yīng)力，熱膨脹應(yīng)力以及煙氣擾動造成的附加應(yīng)力等。運(yùn)行過程中，在多種因素的共同作用下，管子的最薄弱部位（即魏氏組織處）產(chǎn)生裂紋，隨著運(yùn)行時(shí)間的延長，裂紋不斷擴(kuò)展。裂紋擴(kuò)展方向一方面取決于應(yīng)力，另一方面取決于材料的強(qiáng)度，裂紋總是沿著最小阻力路線—材料的薄弱環(huán)節(jié)擴(kuò)展。由于該管材存在帶狀組織及環(huán)向帶現(xiàn)象，故裂紋傾斜擴(kuò)展，直至貫穿。處理：換管三根。四、熱工專業(yè)：1、熱工系統(tǒng)電源原設(shè)計(jì)由雙路供電、手動切換，改造為自動切換。2、翻車機(jī)系統(tǒng)原設(shè)計(jì)為硬件盤臺，已全部改造為CRT控制。3、輸煤系統(tǒng)原接線盒質(zhì)量不高，易進(jìn)水造成短路，已進(jìn)行改造。4、輸煤系統(tǒng)因?yàn)榫嚯x遠(yuǎn)，通訊易受干擾，造成自動控制失效，已更換為光纜。5、循環(huán)水系統(tǒng)原通過通訊的方法與DCS聯(lián)接，可靠性差，已全部改造。6、除氧器、高低液位開關(guān)原設(shè)備故障率高，定位不準(zhǔn)，已全部進(jìn)行改造。7、OIS原供電電源無UPS，已全部進(jìn)行改造。8、水位電視換燈管原型號易燒毀，已全部進(jìn)行改造。9、火焰電視冷卻風(fēng)原設(shè)計(jì)容量不足，易造成探頭過熱退出，已全部改造。10、GPS未能接入DCS系統(tǒng)。11、工程師站原無安全級別設(shè)置，不利于系統(tǒng)安全，現(xiàn)已進(jìn)行改造。12、工程師站原無隔斷，大、小修時(shí)易誤動給運(yùn)行機(jī)組造成威脅，已改造。五、化學(xué)專業(yè)：1、凝汽器膠球清洗裝置不能正常投入，收球網(wǎng)關(guān)閉不到位，收球率低；凝汽器管形成沉積物，導(dǎo)致沉積物下腐蝕，穿孔泄漏。改造更換為進(jìn)口裝置，收球網(wǎng)管道內(nèi)壁襯膠。2、環(huán)水弱酸水處理系統(tǒng)不能穩(wěn)定運(yùn)行，三層濾料過濾器底部布水裝置為穹形孔板，因過濾器直徑為3200mm，該孔板布水不均勻，引起亂層，漏濾料。雙流床中間出水裝置制造強(qiáng)度低，產(chǎn)生彎曲變形，漏樹脂；底部石英砂墊層操作不當(dāng)時(shí)，容易亂層。改造布水裝置為梯形繞絲濾元。3、循環(huán)水弱酸水處理系統(tǒng)設(shè)計(jì)出力偏小，無法滿足夏季兩臺機(jī)組補(bǔ)水需要。擴(kuò)容改造，增加制水設(shè)備。六、輸煤除灰專業(yè)：1、煤水處理系統(tǒng)采用的是普通鋼管腐蝕嚴(yán)重，泥漿泵質(zhì)量存在嚴(yán)重問題。2、渣機(jī)水封高度與爐膛壓力不匹配。設(shè)計(jì)和制造問題。

山西大唐國際云岡熱電有限責(zé)任公司機(jī)組試運(yùn)期間存在的主要問題一、設(shè)備存在的問題汽機(jī)方面：1、#1機(jī)高壓內(nèi)缸存在鑄造裂紋，現(xiàn)場已處理。2、#1機(jī)高壓轉(zhuǎn)子制造時(shí)推力盤平行度超標(biāo)，去北京、電力修造廠處理。3、主機(jī)各段抽汽運(yùn)行存在不同程度超設(shè)計(jì)參數(shù)現(xiàn)象。4、#1機(jī)#3、4氫氣冷卻器質(zhì)量差，漏氫。5、熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽方式設(shè)計(jì)不合理，相繼出現(xiàn)泄漏。6、熱網(wǎng)循環(huán)泵、疏水泵振動偏大。7、#2機(jī)蒸汽冷卻器管束發(fā)生泄漏3根、堵管9根。8、#1機(jī)組性能試驗(yàn)最終試驗(yàn)熱耗為8747.99KJ/KWh，#2機(jī)組性能試驗(yàn)最終試驗(yàn)熱耗為8674.57KJ/KWh，均未達(dá)到東方汽輪機(jī)廠合同保證熱耗8575KJ/KWh。按照合同要求：如果汽輪機(jī)凈熱耗在THA工況下高于保證值，每增高4.18KJ/KWh，賣方向買方支付140萬元人民幣的違約金，但累積計(jì)算的最大違約金總金額將不超過該套合同設(shè)備總價(jià)的10%（合同總價(jià)為6204萬元）。供熱工況下機(jī)組的性能試驗(yàn)未做。9、#1、2機(jī)組軸封漏汽偏大。10、#1機(jī)組#3、4瓦軸振超標(biāo)。11、#1機(jī)組左側(cè)低壓調(diào)門供熱工況時(shí)經(jīng)常出現(xiàn)卡澀現(xiàn)象，影響供熱。12、#1、2機(jī)組空冷系統(tǒng)在變頻器超過50HZ頻率運(yùn)行時(shí)，空冷凝汽器迎風(fēng)面風(fēng)量增量不足，沒有達(dá)到該頻率下風(fēng)機(jī)耗功對應(yīng)的設(shè)計(jì)出風(fēng)量，由此導(dǎo)致空冷系統(tǒng)整體性能下降，沒有達(dá)到設(shè)計(jì)性能。13、空冷伸縮節(jié)運(yùn)行中變形損壞。電氣一次方面：1、天水長城開關(guān)廠生產(chǎn)的6KV開關(guān)柜，上柜門二次線與柜體相磨，造成二次線導(dǎo)電部分裸漏，引起二次線接地故障。發(fā)現(xiàn)缺陷后，與廠家聯(lián)系，進(jìn)行了處理。目前還有發(fā)生類似的缺陷，原因?yàn)殚_關(guān)柜二次線安裝不合理。2、南自廠生產(chǎn)的500H變壓器保護(hù)裝置箱內(nèi)的母板上電容器性能不良，引起繼電保護(hù)裝置多次誤動作。更換繼電保護(hù)裝置一套。3、四方立德公司生產(chǎn)的發(fā)變組故障錄波器質(zhì)量不良，經(jīng)常死機(jī)，不能正常投運(yùn)。準(zhǔn)備更換發(fā)變組故障錄波器。4、繼電保護(hù)裝置的部分邏輯不合理，要求廠家進(jìn)行改進(jìn)。電氣二次方面：凝結(jié)水泵和電機(jī)在部分頻率下運(yùn)行，振動超標(biāo)。鍋爐方面：1、#1、2爐因采用水平濃淡燃燒器，爐膛結(jié)焦嚴(yán)重。2、高再出口管密封段因焊接工藝不良，造成管材金相組織變化。3、由武鍋廠配的減溫水電動截止閥密封圈泄漏較多。4、近期設(shè)計(jì)的受熱面管排有向密集發(fā)展趨勢，我公司鍋爐尾部受熱面等設(shè)計(jì)每排管8根，實(shí)際上運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)了缺陷已經(jīng)無法處理，只能打堵。建議要求設(shè)計(jì)廠家在受熱面設(shè)計(jì)中不要超過每排管6根。5、我公司鍋爐廠在高再制造中將穿過爐頂部分的密封套在廠家焊接，這樣方便了安裝和運(yùn)輸，但由于焊接質(zhì)量未按高壓焊接要求控制，焊接時(shí)過火，無焊接記錄。使安裝后產(chǎn)生多次泄漏。處理極其部方便，并且造成爐頂密封的破壞，應(yīng)在今后的設(shè)計(jì)、安裝施工中注意。6、燃燒器設(shè)計(jì)應(yīng)綜合考慮低負(fù)荷穩(wěn)燃、結(jié)渣、脫氮等因素，避免鍋爐結(jié)焦而影響運(yùn)行。7、對于新產(chǎn)品、新技術(shù)要大力推廣，但也不能盲目使用。我公司的磨煤機(jī)加載系統(tǒng)、除灰雙套管的應(yīng)用存在一定的問題。其中磨煤機(jī)變加載系統(tǒng)不能在運(yùn)行磨損后調(diào)整磨輥磨盤間隙，使用壽命縮短到1年以下，嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)要求；雙套管在運(yùn)行半年后開始發(fā)生磨損造成內(nèi)套管掉的故障，致使系統(tǒng)不能正常運(yùn)行，經(jīng)?？L(fēng)門、鎖氣器等，影響正常生產(chǎn)。熱控方面：1、鍋爐減溫水調(diào)整和汽機(jī)凝結(jié)水箱補(bǔ)水調(diào)整電動執(zhí)行機(jī)構(gòu)選用德國奧馬執(zhí)行器，故障率高。2、空冷變頻器夏季運(yùn)行工況下超溫報(bào)警并有跳閘現(xiàn)象，無法滿足正常帶負(fù)荷要求。3、四管泄漏檢測裝置不能檢測?；瘜W(xué)方面：1、水處理氣動襯膠隔膜閥有嚴(yán)重質(zhì)量問題，在運(yùn)行中經(jīng)常發(fā)生膜片破損現(xiàn)象。2、工業(yè)廢水處理污泥系統(tǒng)不能正常投運(yùn)。輸煤除灰方面：1、皮帶跑偏嚴(yán)重，投產(chǎn)后增加防跑偏托棍。2、導(dǎo)料槽固定銷子劃皮帶。3、三通擋板漏煤。4、落煤筒漏煤。5、斗輪機(jī)出力不足。6、碎煤機(jī)液壓油站升不起壓力。7、水噴霧電磁閥損壞較多。8、沖洗卷盤損壞快。9、撈渣機(jī)故障頻繁，已改造。10、#1、2爐撈渣機(jī)后續(xù)設(shè)備拆除，無法使用。11、干除灰系統(tǒng)存在嚴(yán)重問題，如：氣化頭全部脫落，造成倉泵磨穿；耐磨彎頭、閥門、管道等不耐磨，經(jīng)常損壞。12、干除灰系統(tǒng)設(shè)計(jì)容量較小，不足以滿足現(xiàn)在運(yùn)行需要。13、雙套管技術(shù)不太成熟或加工工藝不好，套管經(jīng)常脫落。二、設(shè)計(jì)存在的問題汽機(jī)方面：1、凝結(jié)水補(bǔ)水方式設(shè)計(jì)不合理，造成機(jī)組溶氧超標(biāo)。2、部分機(jī)外管存在設(shè)計(jì)壁厚超標(biāo)（高旁電動門前疏水、高壓內(nèi)缸疏水）。3、目前夏季空冷達(dá)不到設(shè)計(jì)要求的額定出力，有待于進(jìn)一步進(jìn)行試驗(yàn)確認(rèn)空冷散熱器是否存在設(shè)計(jì)余量較小的問題。4、主油箱事故放油管道設(shè)計(jì)不符合25項(xiàng)反措要求。電氣二次方面：1、發(fā)電機(jī)-變壓器-線路級繼電保護(hù)用直流電源配置不符合反措要求。對其進(jìn)行整改。2、鍋爐一次風(fēng)變頻器、凝結(jié)水泵變頻器室通風(fēng)效果不良，粉塵多，變頻器運(yùn)行環(huán)境不好。3、微機(jī)型繼電保護(hù)抗干擾措施設(shè)計(jì)不符合反措要求，4、繼電保護(hù)裝置未設(shè)計(jì)GPS對時(shí)系統(tǒng)。電氣一次方面：1、凝泵房太小、太矮，電機(jī)檢修時(shí)拆裝困難。2、電纜溝太窄，交叉處人員無法通過。3、空冷風(fēng)扇橋架振動大，使電機(jī)振動超標(biāo)，燈具損壞快。4、電纜封堵及防火、設(shè)計(jì)不符合二十五項(xiàng)反措要求。5、消防泵電源設(shè)計(jì)不符合二十五項(xiàng)反措要求。鍋爐方面：1、設(shè)計(jì)理想化，未考慮市場變化會帶來影響，使燃煤、除灰等系統(tǒng)嚴(yán)重偏離實(shí)際運(yùn)行工況，給生產(chǎn)帶來巨大的困難和不便。主要表現(xiàn)在：場地過分壓縮，使一些管道無法布置和改進(jìn)，如疏水箱布置在室外，正常運(yùn)行又無疏水，管道及水泵防凍困難；燃煤設(shè)計(jì)煤種發(fā)熱量大，而實(shí)際較設(shè)計(jì)值可能低到50%以下，使制粉系統(tǒng)出力嚴(yán)重不足；燃煤含硫量設(shè)計(jì)0.65%，而實(shí)際平均超過1.2%，最大超過5%，使尾部煙道的防酸腐蝕達(dá)不到要求，預(yù)熱器及容易堵灰；燃煤含灰量超過設(shè)計(jì)值1倍以上，使出灰系統(tǒng)出力根本不可能滿足要求，造成嚴(yán)重的受熱面、煙風(fēng)道、灰系統(tǒng)磨損，影響電除塵運(yùn)行，直接影響今后的生產(chǎn)，大大提高了設(shè)備的維護(hù)費(fèi)用。2、200MW機(jī)組中速磨煤機(jī)高，操作平臺標(biāo)高10米滿足不了安裝要求。我公司的磨煤機(jī)出口輸粉管由于受現(xiàn)場制約，設(shè)計(jì)的彎曲半徑小，直管段短，運(yùn)行周期不能保證3個(gè)月，影響安全文明生產(chǎn)。3、我公司熱一次風(fēng)管道初設(shè)計(jì)為方截面，后再安裝過程中進(jìn)行了變更，但仍然有部分未變化，其中方截面的部分運(yùn)行中容易開裂泄漏，特別是熱一次通過預(yù)熱器帶灰，加重磨損漏灰，污染環(huán)境，不易運(yùn)行中處理，應(yīng)采用圓截面風(fēng)道。4、武漢鍋爐設(shè)計(jì)無油槍區(qū)域操作平臺，給安裝、運(yùn)行帶來困難。此部分平臺受風(fēng)箱影響，應(yīng)要求制造廠在設(shè)計(jì)階段與設(shè)計(jì)院積極聯(lián)系，保證鍋爐平臺的設(shè)計(jì)完整性。5、鍋爐廠提供的爐頂?shù)?0米以下的垂直管道設(shè)計(jì)膨脹吸收不夠，支吊架及膨脹彎需要改進(jìn)。我公司安裝的事故放水管道就根本不能滿足熱膨脹要求，分別加裝了支吊架和膨脹彎。6、鍋爐的鄰爐加熱系統(tǒng)、暖風(fēng)器系統(tǒng)等采用一個(gè)輔助汽源，汽源參數(shù)不能同時(shí)滿足多處不同用汽參數(shù)要求。7、預(yù)熱器冷風(fēng)溫度設(shè)計(jì)20℃，運(yùn)行中由于煤含硫量的增加和灰份的增加，會造成預(yù)熱器堵灰現(xiàn)象，特別是冬季更嚴(yán)重，因此應(yīng)設(shè)計(jì)為30～40℃，以保證足夠的調(diào)整余量。8、撈渣機(jī)脫水部分以簡單設(shè)計(jì)，以減少運(yùn)行中的故障以及防凍等問題。熱控方面：１、部分輔機(jī)保護(hù)設(shè)計(jì)為單點(diǎn)，目前大部分已優(yōu)化改為報(bào)警，或重新設(shè)計(jì)增加測點(diǎn)改為三取二。２、圖紙技術(shù)資料提供不全?；瘜W(xué)方面：1、高溫取樣二級除鹽冷卻水設(shè)計(jì)不合理，夏季水溫較高影響在線儀表準(zhǔn)確性和投運(yùn)。2、過濾器反洗入口管設(shè)計(jì)不合理，堵塞容器上部人孔。輸煤除灰方面：1、斗輪機(jī)設(shè)計(jì)選型較小。2、輸煤系統(tǒng)上煤時(shí)間太長，設(shè)計(jì)為300T/H的出力，不利于設(shè)備檢修。3、輸煤系統(tǒng)暖氣不熱，暖氣分段門太少，處理缺陷需擴(kuò)大系統(tǒng)。4、#1、2帶式除鐵器離皮帶較遠(yuǎn)，除鐵作用基本沒有。5、垂直拉緊滾筒處未密封。6、灰管道未保溫，冬季容易造成堵灰。7、空壓機(jī)系統(tǒng)母管基本無分段門，不易進(jìn)行缺陷處理。備用容量不足，后增加兩臺空壓機(jī)。三、安裝存在的問題汽機(jī)方面：1、#1、2機(jī)軸封漏汽大。2、#1機(jī)中低壓對輪連接晃度大（0.12mm），解體#3瓦時(shí)發(fā)現(xiàn)下瓦墊鐵超過3塊，是機(jī)組振動超標(biāo)主要原因之一。3、#1機(jī)低調(diào)閥安裝工藝不高，經(jīng)常發(fā)生卡澀影響供熱電氣二次方面：1、啟動/備用變壓器受電后，曾多次無故障跳閘，經(jīng)對繼電保護(hù)裝置進(jìn)行詳細(xì)的檢查試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，保護(hù)裝置母板上的一個(gè)電容器性能不良引起。2、#2發(fā)電機(jī)-變壓器組在72+24試運(yùn)行時(shí)2003年12月8日許繼產(chǎn)801發(fā)電機(jī)差動、802發(fā)-變組差動保護(hù)動作跳閘；2003年12月13日南自產(chǎn)801主變差動保護(hù)動作跳閘；2004年1月4日許繼產(chǎn)801發(fā)電機(jī)差動、802發(fā)-變組差動保護(hù)動作跳閘。原因基建安裝質(zhì)量不合格，發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)及機(jī)端處CT二次引線與二次電纜的接頭絕緣包扎不合格。3、二次線接線錯(cuò)誤較多、有的甚至未接線，進(jìn)行二次線查線，并按設(shè)計(jì)圖紙要求進(jìn)行了正確性改進(jìn)、重新配線。4、#2機(jī)微機(jī)型繼電保護(hù)裝置的抗干擾措施安裝不符合反措要求。電氣一次方面：1、#2爐#1、2空預(yù)器主、副電機(jī)，水洗電機(jī)電纜穿管包在保溫層內(nèi)，受熱短路，造成空預(yù)器多次誤動跳閘，影響機(jī)組負(fù)荷。2、高壓配電室，變壓器室及低壓動力中心防小動物措施不完善。3、電纜分段阻燃措施中的防火涂料施工質(zhì)量差，如涂層厚度不夠，有的甚至只涂了圓周方向的一半。上下層電纜槽盒之間沒有放置隔火板。4、電纜溝防火門關(guān)不嚴(yán)，有部分門與墻密封處使用了木條。熱控方面：1、兩個(gè)電建單位電纜防火封堵均存在問題，尤其山西電建一公司問題較嚴(yán)重，由于遺留問題多，我公司多次整改，安評時(shí)仍不能滿足要求。2、吉林電建＃2爐火檢電纜敷設(shè)問題嚴(yán)重，導(dǎo)致部分火檢在較長時(shí)間內(nèi)無法監(jiān)視，在2004年小修時(shí)已全部進(jìn)行了更換。3、吉林電建＃2機(jī)水環(huán)真空泵入口門就地控制柜控制電纜接線太亂，未按廠家資料接線，且將動力液流量開關(guān)電源與真空泵入口門電源共用，由于就地控制柜電源線短路造成所有真空泵入口門電源開關(guān)跳閘，動力液流量開關(guān)失電，真空泵跳閘停機(jī)。4、吉林電建未對主變、高廠變上溫度元件進(jìn)行校驗(yàn)，無校驗(yàn)報(bào)告。5、山西電建一公司＃1爐＃2吸風(fēng)機(jī)入口擋板執(zhí)行器安裝時(shí)未將曲柄與執(zhí)行器固定，運(yùn)行中曲柄脫開，擋板全關(guān)導(dǎo)致鍋爐滅火。6、山西電建一公司未參與熱網(wǎng)站投運(yùn)前熱控設(shè)備調(diào)試工作，且熱網(wǎng)站除污器控制柜未安裝，未接線。熱網(wǎng)站缺15個(gè)變送器排污門，熱網(wǎng)疏水泵就地溫度計(jì)未安裝。化學(xué)方面：1、#1機(jī)械加速澄清池出水槽眼中不一致，影響出水水質(zhì)。2、水處理廢水池三臺廢水泵安裝與設(shè)計(jì)不符，致使水泵檢修困難。3、兩個(gè)絕緣油罐施工未完。4、工業(yè)廢水站散水地基下沉。5、水處理地面下沉。輸煤除灰方面：1、部分落煤筒安裝反了，有防磨襯板的地方在上部不易磨損部位；2、皮帶接頭不正造成皮帶跑偏；3、暖氣控制閥門在地溝里，不易處理缺陷；4、1#、2#帶式除鐵器離皮帶較遠(yuǎn)；5、灰?guī)焖惺謩硬灏彘T與鎖氣器距離太近，發(fā)生鎖氣器犯卡后，缺陷不易處理；6、由于焊接問題，造成灰斗多次泄漏；7、3#、4#皮帶減速機(jī)基礎(chǔ)不好，振動偏大，現(xiàn)雖進(jìn)行了加固，但效果不是太好；四、調(diào)試存在的問題汽機(jī)方面：1、空冷系統(tǒng)的性能需進(jìn)一步試驗(yàn)論證2、供熱工況時(shí)機(jī)組的性能試驗(yàn)未做電氣二次方面：1、低壓廠用變壓器保護(hù)裝置整定、使用混亂，對其進(jìn)行了整定規(guī)范化工作，保護(hù)護(hù)校驗(yàn)工作。2、廠用高壓電動機(jī)綜合保護(hù)裝置整定、使用混亂，對其進(jìn)行規(guī)范，并重新進(jìn)行整定，試驗(yàn)工作輸煤除灰方面：１、6#皮帶跑偏擠傷。

唐山熱電公司＃1、2機(jī)組試運(yùn)期間的主要問題及處理結(jié)果唐山熱電公司＃1、2機(jī)組分別于2004年1月27日、9月14日投入運(yùn)行，在機(jī)組調(diào)試及試運(yùn)階段出現(xiàn)了一些問題，其中主要問題如下：1、2003年12月25日#1組第一次起動后發(fā)現(xiàn)主油泵出口壓力低，不能切換主油泵運(yùn)行，經(jīng)停運(yùn)解體檢查發(fā)現(xiàn)主油泵上殼體流道制造反向，約堵住油流40%左右，與制造廠代表研究確定，采用將上殼體流道進(jìn)行打磨成與下流道一致的方法處理。2、2004年1月26日上午10：00鍋爐爐管檢漏第12、14、16點(diǎn)報(bào)警，27日上午約7：43在爐右側(cè)56.7M末過處發(fā)出爐管爆破聲，11：52停爐。28日上午電建及我部人員進(jìn)入爐膛對受熱面進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)爐右末過處延伸側(cè)墻59M處第62、63根（材質(zhì)20G規(guī)格Ф51*6）均發(fā)現(xiàn)2個(gè)泄漏點(diǎn)，前頂棚管出口部位第122根（材質(zhì)15GrMo規(guī)格Ф51*6）有2處泄漏點(diǎn)。1月27日北京電鍵對泄漏管進(jìn)行更換，爐右末過處延伸側(cè)墻59M處共更換6根（61、62、63、64、65、66、其中61、64、65、66為磨損管），前頂棚管更換3根（120、121、122其中120和121為磨損管）并對前包墻上部第92根磨損部位進(jìn)行了更換。2004年2月4日華聯(lián)監(jiān)理組織電建、上海鍋爐廠工代三方對鍋爐管泄漏進(jìn)行了分析（見監(jiān)理鍋爐爐管泄漏分析會紀(jì)要）。分析結(jié)果如下：監(jiān)理、電建、上鍋工代認(rèn)為此次爆管是由于包墻管材在運(yùn)輸或安裝過程中受到機(jī)械損傷而造成末過處延伸側(cè)墻第43根泄漏，并使其它管吹損、減薄、爆破。3、#2機(jī)組于2004年9月14日完成168小時(shí)試運(yùn)投入試生產(chǎn)，2004年11月13日至2005年1月3日#3高壓加熱器分別三次發(fā)生泄漏，目前已堵管32根，加堵64個(gè)。原因是#3高壓加熱器存在嚴(yán)重工藝、制造質(zhì)量問題。4、2004年11月11日＃2機(jī)組運(yùn)行時(shí)發(fā)現(xiàn)右側(cè)主汽門下疏水管處焊口嚴(yán)重泄露，經(jīng)停機(jī)解體檢查發(fā)現(xiàn)，管道與三通處焊口裂紋、管道與主汽門管座處焊口裂紋，原因?yàn)楣苈钒惭b不合理，沒有膨脹余量，經(jīng)重新設(shè)計(jì)管路，主汽門根部加裝連接管座。5、2004年12月#2機(jī)組B真空泵因內(nèi)部嚴(yán)重結(jié)垢卡死不能轉(zhuǎn)動，返廠對垢進(jìn)行清除處理。6、2004年4月30日#1機(jī)發(fā)電機(jī)密封油真空泵轉(zhuǎn)軸靠電機(jī)側(cè)斷裂，返廠處理，更換轉(zhuǎn)子，但泵本體未作檢查，運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)真空低，且內(nèi)部有雜音，目前我公司正在組織人員進(jìn)行處理。

山西大唐國際神電#3機(jī)組調(diào)試及試生產(chǎn)期間出現(xiàn)的主要問題及處理結(jié)果汽機(jī)專業(yè)：#3主汽輪機(jī)#8軸瓦溫度高一、存在問題2004年11月23日，#3汽輪機(jī)首次啟動，16：31汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)至3000rpm。11月27日汽輪發(fā)電機(jī)帶負(fù)荷，最高至262MW。從主機(jī)運(yùn)行情況看，低壓轉(zhuǎn)子軸承溫度高，其中以6瓦、8瓦溫度最高。現(xiàn)將主機(jī)軸承溫度在空載和帶負(fù)荷時(shí)的參數(shù)記錄如下：空載時(shí)：潤滑油供油溫度：44.42℃，潤滑油回油溫度59℃，潤滑油壓176KPa。軸瓦1234567891011溫度（℃）686772758696851067482676667727586968510675896771677375909390108728267油壓（KPa）150162159175171162159機(jī)組帶255MW負(fù)荷時(shí)：潤滑油供油溫度：44.7℃，潤滑油回油溫度60℃，潤滑油壓173KPa。軸瓦1234567891011溫度（℃）70687381809490107748267油壓（KPa）142163139163162150150二、原因分析1、雖然整個(gè)汽輪機(jī)軸系中心完全符合捷方標(biāo)準(zhǔn)要求，其中對輪張口均在0.01mm以內(nèi)，外圓除發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子中心高于#2低壓轉(zhuǎn)子中心0.18mm外（捷方要求：發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子中心高于#2低壓轉(zhuǎn)子中心0.08-0.22mm），其它均在0.015mm以內(nèi)。但大唐神頭發(fā)電有限責(zé)任公司2*500MW汽輪機(jī)均在原機(jī)型基礎(chǔ)上經(jīng)過了較大的改型，其各項(xiàng)安裝標(biāo)準(zhǔn)均需經(jīng)過運(yùn)行的進(jìn)一步檢驗(yàn)，才能得到驗(yàn)證。對比各軸瓦在運(yùn)行中的溫度值偏差較大（67—107℃），可以明確肯定機(jī)組軸瓦負(fù)荷分配需要經(jīng)過進(jìn)一步檢驗(yàn)、修正，以保證主汽輪機(jī)各軸瓦負(fù)荷分配處于一個(gè)比較合理的水平。2．在施工過程中，因捷方專家要求，除對軸承各部尺寸進(jìn)行測量外，未做任何調(diào)整工作，但從下面數(shù)據(jù)可以看出，#8瓦瓦口間隙偏小。軸頸尺寸頂隙A側(cè)隙緊力φD1ΦD2左側(cè)右側(cè)標(biāo)準(zhǔn)值0.72-0.850.79-0.850-0.03實(shí)測值#5軸承501.60500.780.89前0.650.600.01后0.650.60#6軸承501.60500.830.86前0.650.650.03后0.650.65#7軸承501.60500.800.84前0.650.700.03后0.700.65#8軸承501.62500.820.86前0.750.550.01后0.550.75三、處理過程機(jī)組停運(yùn)后，對八瓦軸承標(biāo)高進(jìn)行了處理，將8瓦徑向標(biāo)高下降0.10mm。對#8瓦進(jìn)行檢查。測量8瓦間隙、緊力，均符合要求。翻下瓦，檢查下瓦接觸，發(fā)現(xiàn)下瓦存在偏接觸（并不嚴(yán)重），適當(dāng)修研后，回裝。機(jī)組再次并網(wǎng)運(yùn)行至今，#8軸瓦溫度下降至96℃機(jī)組帶500MW負(fù)荷時(shí)：潤滑油供油溫度：41.2℃，潤滑油回油溫度58℃，潤滑油壓173KPa。軸瓦1234567891011溫度（℃）7067728770949096838767油壓（KPa）142163150163162150150＃3汽輪機(jī)組潤滑油冷卻器冷卻能力不足一、存在問題：大唐神頭＃3汽輪機(jī)組成套設(shè)備系由捷克斯克達(dá)公司皮爾森汽輪機(jī)廠生產(chǎn)，其汽輪機(jī)潤滑油牌號為#32透平油，要求供給汽輪機(jī)各軸瓦的潤滑油溫為38-42℃。為了滿足要求，系統(tǒng)設(shè)置了三臺潤滑油冷卻器和AMOT溫控三通調(diào)整閥，三通閥布置在冷卻器的出口，自動調(diào)整冷卻器出口冷油和冷卻器入口短路管來的熱油混合比例，其出口調(diào)溫范圍為41-42℃。在正常運(yùn)行過程中，冷油器二臺運(yùn)行，一臺備用。潤滑油冷卻器為立管式換熱器，隔板采用弓形布置；冷卻水采用循環(huán)水，單流程設(shè)計(jì)；冷卻器高6070mm，殼體直徑為900mm，銅管規(guī)格為φ16×1，管內(nèi)為冷卻水，管外為潤滑油。形式立管式功率1556KW工作介質(zhì)水水油容積1110L2435L最大壓力5BAR7BAR最大溫度75℃75℃換熱面積220m從2004年11月23日機(jī)組第一次沖轉(zhuǎn)，三臺冷卻器都投入運(yùn)行，冷卻器出口油溫最高達(dá)46℃，為保證機(jī)組安全運(yùn)行，采取了在冷卻器外殼淋水的臨時(shí)措施，供油溫度降至43℃。但仍不能保證汽輪機(jī)組潤滑油供油溫度要求，汽輪機(jī)軸瓦溫度升高，其中#6、#7、#8軸瓦溫度均達(dá)到或超過了100℃，上述問題的存在，嚴(yán)重制約機(jī)組的安全運(yùn)行。二、原因分析在#3機(jī)組進(jìn)入168小時(shí)試運(yùn)前，對潤滑油冷卻器進(jìn)行解體檢查，發(fā)現(xiàn)中間隔板為弓形布置，隔板與殼體間隙為90mm，相鄰兩隔板中間重疊的部分為78mm（殼體內(nèi)徑為850mm）。通過計(jì)算，隔板與殼體間的通流面積相當(dāng)于φ190mm的管路通流，而進(jìn)入冷卻器潤滑油管路為φ200mm，大約90%的潤滑油量通過隔板與殼體間隙短路流出冷卻器；再者，相鄰兩管板的重疊量約為殼體內(nèi)徑的9%，導(dǎo)致S型通道的流程量不足。查對《電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范汽輪機(jī)篇》4.6.11冷卻器管束隔板與殼體徑向總間隙表：換熱面積60-200mm2，隔板為弓形布置的冷卻器間隙要求≤0.9mm。因此捷方制造的冷卻器結(jié)構(gòu)不合理，必須對之進(jìn)行更換和改造?？紤]潤滑油冷卻器冷卻水供水接至循環(huán)水，回水與閉式水冷卻器、磨煤機(jī)、空調(diào)冷卻回水相連，閉式水冷卻器、磨煤機(jī)、空調(diào)冷卻所用水為脫碳水，由于脫碳水回水壓力高，造成循環(huán)水回水不暢，現(xiàn)場測量流量，將脫碳水切除后，潤滑油冷卻器冷卻水流量為470T/H，投入脫碳水，潤滑油冷卻器冷卻水流量為350T/H，可見潤滑油冷卻器回水與脫碳水回水接至一處存在壓力排擠現(xiàn)象。三、處理過程11月29日，機(jī)組停運(yùn)后對冷卻器進(jìn)行解體改造，采取了在管板外圈補(bǔ)加鋼板的措施，將間隙縮小至5mm。給冷卻器的水側(cè)補(bǔ)接了一路脫碳水（脫碳水溫度比循環(huán)水低），作為備用水源。將潤滑油冷卻器冷卻水回水接至小汽輪機(jī)凝汽器循環(huán)水回水管，避免壓力排擠，保證冷卻水流量。經(jīng)初步改造后，2004年12月2日機(jī)組啟動后，潤滑油溫一直保持在41℃。#3主機(jī)水環(huán)真空泵抱死一、存在問題2005年1月14日，凝汽器真空低，啟備用#3水環(huán)真空泵，啟動過程中，真空泵電機(jī)電流過載，就地檢查真空泵及電機(jī)并盤車，手盤盤不動，松開聯(lián)軸器檢查，發(fā)現(xiàn)電機(jī)完好，而真空泵抱死，隨后開專題會分析真空泵抱死原因，具體如下：1、水環(huán)真空泵軸承損壞，軸與軸承抱死卡澀；2、水環(huán)真空泵水側(cè)、抽氣側(cè)濾網(wǎng)損壞，異物進(jìn)入泵體卡澀；3、水環(huán)真空泵入口側(cè)錐體與轉(zhuǎn)子配合間隙小，廠家說配合間隙約為0.20mm。由于真空泵形成水環(huán)的介質(zhì)使用的是脫碳水，而脫碳水水質(zhì)較差，易結(jié)垢，導(dǎo)致入口側(cè)錐體與轉(zhuǎn)子幾乎沒有間隙；4、水環(huán)真空泵出口側(cè)錐體與轉(zhuǎn)子配合間隙??；（同2）5、水輪損壞或軸彎曲，真空泵抱死；隨后開始大修水環(huán)真空泵，解體后發(fā)現(xiàn)；1、水環(huán)真空泵轉(zhuǎn)子入口側(cè)水輪有六處裂紋，與根部支撐減弱，導(dǎo)致錐體與轉(zhuǎn)子配合間隙小，出現(xiàn)磨擦；2、水環(huán)真空泵入口側(cè)錐體有輕微磨損，深度約有0.30---0.70mm;轉(zhuǎn)子也有輕微磨損；3、軸承與濾網(wǎng)均完好無損；二、處理結(jié)果針對以上發(fā)現(xiàn)的問題需聯(lián)系廠家訂購備件更換轉(zhuǎn)子（水輪與轉(zhuǎn)子為一體），同時(shí)考慮到機(jī)組運(yùn)行的實(shí)際情況真空泵無備用，廠部決定將#4機(jī)的水環(huán)真空泵整體移到#3機(jī)作備用（#4機(jī)末投產(chǎn)）。高壓加熱器不能正常投運(yùn)一、存在問題：大唐神頭發(fā)電有限責(zé)任公司#3機(jī)兩臺高壓加熱器和一臺蒸汽冷卻器，自機(jī)組投產(chǎn)以來由于水位高問題一直不能正常運(yùn)行，嚴(yán)重影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)效益。二、處理結(jié)果：在機(jī)組168h期間至后期的試生產(chǎn)期間，雖對高壓加熱系統(tǒng)做了以下檢查工作：1、高加水位測量裝置檢查、試驗(yàn)，確認(rèn)水位顯示準(zhǔn)確，無明顯偏差；2、高加水側(cè)、汽側(cè)關(guān)斷閥、調(diào)整閥開關(guān)校驗(yàn)，確認(rèn)閥門開關(guān)到位，調(diào)門就地位置與畫面相一致；3、#1高加疏水出口總逆止門（LCH20AA701）、至除氧器逆止門（LCH22AA710）、至機(jī)擴(kuò)調(diào)整門（LCH21AA001）、至除氧器調(diào)整門（LCH22AA001）解體檢查，檢查是否存在閥門門芯開關(guān)不到位，是否堵塞等。在上述檢查工作未發(fā)現(xiàn)明顯問題時(shí)，通過多次臨修對高加疏水調(diào)整門、節(jié)流孔板進(jìn)行處理，以增大通流面積，具體情況好下：#1高加事故疏水節(jié)流孔板由Φ80mm擴(kuò)大至Φ105mm、調(diào)整門流量擴(kuò)大了2倍、#2高加事故疏水節(jié)流孔板由Φ55mm擴(kuò)大至Φ90mm、#1高加疏水至除氧器節(jié)流孔板由Φ54mm擴(kuò)大至Φ140mm、調(diào)整門流量擴(kuò)大了4倍之后通流面積相當(dāng)于Φ202mm管徑高加疏水至除氧器調(diào)門檢查，擴(kuò)孔90個(gè)（Ф12），打孔90個(gè)（Ф8），#2高加至#1高加疏水門流量增加2倍90個(gè)（Ф8）。經(jīng)過上述檢查處理后，#1高加進(jìn)汽門可以全開，#2高加進(jìn)汽門開30%，可保證高加可靠投運(yùn)，但高加給水出口溫度偏低設(shè)計(jì)值18℃左右，不能達(dá)到設(shè)計(jì)要求。2005年2月27日在#3機(jī)臨修中，將#1高加疏水出口管切開，發(fā)現(xiàn)高加內(nèi)部殼體出水口防沖刷鐵板變形嚴(yán)重，造成疏水出口面積明顯縮小，最小間距不足5㎜，通過與生產(chǎn)廠家聯(lián)系，確認(rèn)此間距應(yīng)在42㎜。因此，可以肯定，高加水位高的原因是此位置通流面積嚴(yán)重不足所致，后采用千斤頂將變形鐵板頂回至原來位置，并加支撐以防止再次擠壓。機(jī)組啟動運(yùn)行后，高加投入運(yùn)行后，高加出口給水溫度低于設(shè)計(jì)值4℃，高加水位正常，各調(diào)門開度正常，高加能夠滿足運(yùn)行要求。電氣專業(yè)#3發(fā)電機(jī)匯水環(huán)漏氫停運(yùn)原因分析：2004年12月7日發(fā)電機(jī)冷卻水系統(tǒng)漏氫嚴(yán)重，168小時(shí)試運(yùn)行后，168小時(shí)試運(yùn)行后，停機(jī)打水壓檢查發(fā)現(xiàn)內(nèi)匯水環(huán)有11根水管根部有裂口。2005年2月25日機(jī)組運(yùn)行中發(fā)電機(jī)漏氫量突然增大，停機(jī)后打水壓檢查發(fā)現(xiàn)出水匯水環(huán)母管與16號線棒連接處焊口完全裂開，重新焊接后打水壓12.5Mpa檢查未發(fā)現(xiàn)有滲漏點(diǎn)。經(jīng)過分析認(rèn)為外方設(shè)計(jì)制造的匯水環(huán)材質(zhì)和結(jié)構(gòu)有缺陷。處理情況及結(jié)果：2004年12月7日，168小時(shí)試運(yùn)行后，對內(nèi)匯水環(huán)的24根水管接口全部進(jìn)行重新焊接，仍存在漏氫現(xiàn)象。2005年2月25日重新焊接后打水壓12.5Mpa檢查未發(fā)現(xiàn)有滲漏點(diǎn)。進(jìn)行環(huán)氧樹脂加固、手包絕緣包扎、清掃、檢查合格、回裝護(hù)板、端蓋、打風(fēng)壓406.4kpa合格、恢復(fù)系統(tǒng)。32送風(fēng)機(jī)電機(jī)停運(yùn)原因分析：2005年1月15日11：40分，32送風(fēng)機(jī)電機(jī)正常運(yùn)行時(shí)，軸承溫度由30℃開始上升，11：45分溫度達(dá)到85℃，最后90℃時(shí)，保護(hù)動作，32送風(fēng)機(jī)電機(jī)停運(yùn)。停運(yùn)后軸承溫度上升至125℃。從故障現(xiàn)象分析，32送風(fēng)機(jī)電機(jī)的軸向推力軸承滾珠保持架為銅架，在運(yùn)行中嚴(yán)重磨損，保持架與滾珠之間的間隙變大，使保持架嚴(yán)重下垂，發(fā)展為保持架脫落，保持架外圈與軸承外圈產(chǎn)生磨擦，導(dǎo)致保持架產(chǎn)生卡澀。最后造成軸向推力軸承在運(yùn)行中滾珠不能正常滾動運(yùn)行，拖動運(yùn)動造成了保持架斷裂。軸承溫度迅速上升，從而損壞軸承，電機(jī)停運(yùn)。處理情況及結(jié)果：將電機(jī)前軸頸嚴(yán)重磨損，拉到沈陽電機(jī)廠進(jìn)行修理。主機(jī)盤車電機(jī)啟動不了，更換電機(jī)后變頻器無法啟動原因分析：原設(shè)計(jì)的主機(jī)盤車電機(jī)為22kw，在機(jī)組冷態(tài)時(shí)啟動正常，機(jī)組熱態(tài)時(shí)啟動不了。處理情況及結(jié)果：更換了37kw的電機(jī)后冷、熱態(tài)時(shí)啟動正常；變頻器相應(yīng)是為22kw設(shè)計(jì)的，更換為37kw的電機(jī)后變頻器無法啟動，最后更換了變頻器。31一次風(fēng)機(jī)電機(jī)運(yùn)行中有異音原因分析：2005年2月3日0時(shí)15分，31一次風(fēng)機(jī)電機(jī)停下檢查，解體后發(fā)現(xiàn)前徑向推力軸承NU1034MC3內(nèi)滾道表面有條形高低不平的波紋，軸向推力軸承6034M珠架有一道裂口；后徑向推力軸承NU1034MC3滾道表面有條形波紋。處理情況及結(jié)果：更換前后軸承后于2005年2月4日6時(shí)40分31一次風(fēng)機(jī)投入運(yùn)行。32一次風(fēng)機(jī)電機(jī)前軸承運(yùn)行中溫度高原因分析：2005年2月4日23時(shí)15分，32一次風(fēng)機(jī)電機(jī)停下檢查，解體后前徑向推力軸承NU1034MC3無明顯問題，軸向推力軸承6034M無明顯問題，前油蓋內(nèi)圈與前軸向推力軸承6034M外圈有磨痕，并有2mm的間隙；后徑向推力軸承NU1034MC3無明顯問題。處理情況及結(jié)果：更換前軸向推力軸承6034M，并將軸承裝到位后于2005年2月5日23時(shí)30分32一次風(fēng)機(jī)投入運(yùn)行。撈渣機(jī)、碎渣機(jī)、煙道給料機(jī)、空預(yù)排灰給料機(jī)傳動部分易跑套磨損原因分析：由于撈渣機(jī)、碎渣機(jī)、煙道給料機(jī)、空預(yù)排灰給料機(jī)的負(fù)荷較大，電機(jī)與機(jī)械的傳動用鍵連接造成其機(jī)械強(qiáng)度不夠，連接方式不合理，易導(dǎo)致電機(jī)傳動軸及鍵槽磨損。而且在檢修或更換電機(jī)時(shí)，此種傳動方式將電機(jī)拆開是非常困難的，并且拆開一次后，會造成配合松動，更易造成磨損。#3發(fā)電機(jī)氫干燥器運(yùn)行不可靠原因分析：#3發(fā)電機(jī)組氫干燥器原設(shè)計(jì)為一臺，沒有備用設(shè)備，一旦出現(xiàn)設(shè)備故障，就會使發(fā)電機(jī)的氫氣濕度增大，進(jìn)而會降低發(fā)電機(jī)的使用壽命，會引起一系列設(shè)備隱患和故障。盤段負(fù)荷設(shè)計(jì)不合理#1、#2、#3磨煤機(jī)電機(jī)在3BBA段，#4、#5、#6磨煤機(jī)電機(jī)在3BBB段；#1、#2、#3磨密封風(fēng)機(jī)電機(jī)在3BFA段，#4、#5、#6磨密封風(fēng)機(jī)電機(jī)在3BFB段#1、#2、#3、#4、#5、#6磨潤滑油泵電機(jī)在3BJC段#1、#2、#3、#4、#5、#6磨給煤機(jī)電機(jī)在3BJD段#1、#2干除灰空壓機(jī)電機(jī)同在34BCC段原因分析：因磨煤機(jī)電機(jī)在爐膛內(nèi)排列為前墻為#1、#2、#3磨、后墻為#4、#5、#6磨，當(dāng)3BBA段發(fā)生電壓波動或故障時(shí)，#1、#2、#3磨煤機(jī)電機(jī)同時(shí)掉閘，將引起鍋爐單側(cè)燃燒、負(fù)壓不穩(wěn)定而引起停爐。上述所列其它盤段同理。處理情況及結(jié)果：將同類分配在兩段的負(fù)荷從新分配，如將#2、#4磨煤機(jī)電機(jī)電源互換；將單盤段改造為雙電源帶母聯(lián)開關(guān)的兩段母線，再將負(fù)荷合理分配在兩段母線將3BFA、3BFB、34BGA、3BJA、3BJB、3BJC、3BJD、3BMB段的“甩負(fù)荷”信號取消原因分析：盤內(nèi)配置的低電壓繼電器動作電壓范圍不合適，當(dāng)電壓降低至76.3%Ue時(shí)繼電器就動作，不利于盤段正常穩(wěn)定運(yùn)行。處理情況及結(jié)果：1、現(xiàn)已將信號線甩開。2、訂購低電壓繼電器進(jìn)行改造做開機(jī)短路試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)勵(lì)磁機(jī)相序接反原因分析：現(xiàn)場按圖施工，估計(jì)原設(shè)計(jì)圖有誤。處理情況及結(jié)果：將勵(lì)磁機(jī)母線進(jìn)線柜母線排換相斗輪機(jī)變高壓電纜B相接地原因分析：敷設(shè)電纜時(shí)將電纜損傷，在給斗輪機(jī)變送電時(shí)，將電纜B相絕緣擊穿，造成高壓電纜單相接地。處理情況及結(jié)果：更換電纜#1電除塵變溫度高2004年12月7日19時(shí)，當(dāng)#1電除塵變負(fù)荷電流分別為A相電流2600A、B相2200A，C相2000A時(shí)，變壓器溫度A相高達(dá)100度、B相89度，C相80度。（變壓器原設(shè)計(jì)二次額定電流達(dá)2889A時(shí)，最大溫升不超過115度）原因分析：變壓器廠家原設(shè)計(jì)有冷卻風(fēng)機(jī)，訂貨時(shí)未要求安裝。在電除塵電場電流不均衡的情況下，變壓器負(fù)荷未達(dá)到額定值時(shí)，線圈溫度已接近報(bào)警值。處理情況及結(jié)果：加強(qiáng)配電室通風(fēng)加裝冷卻風(fēng)機(jī)鍋爐專業(yè)：＃3爐包墻墻體變形一.存在的現(xiàn)象和問題：1.在鍋爐點(diǎn)火及吹管過程中發(fā)現(xiàn)存在以下現(xiàn)象問題：（1）主給水管道振動、撞擊．分析認(rèn)為省煤器存在汽化現(xiàn)象，通過排空的手段上述現(xiàn)象減弱進(jìn)而消除．（2）鍋爐膨脹指示器顯示鍋爐的膨脹不對，主要是水平膨脹，存在明顯的受阻現(xiàn)象，停爐后重點(diǎn)檢查分析處理。（3）16米、24米爐墻晃動并伴隨金屬撞擊聲．可能是冷熱鋼帶不是相對比較平行，平行滑塊存在一定的受阻，鋼帶拉桿長度存在一定程度上的不一致，進(jìn)而受力也不一致，相對短的拉桿受力大可能造成斷裂。（4）運(yùn)行集控顯示左右側(cè)墻煙溫相差比較大，最大時(shí)相差230℃，后經(jīng)燃調(diào)整，溫差減小為702.停爐后檢查發(fā)現(xiàn)水平鋼帶的斜拉桿花蘭螺絲斷（1）水平鋼帶的斜拉桿花蘭螺絲斷30個(gè)．詳細(xì)情況見下表冷鋼帶斜拉桿斷裂情況統(tǒng)計(jì)序號名稱標(biāo)高位置數(shù)量備注冷鋼帶斜拉桿16米后墻第6根1從左向右數(shù)冷鋼帶斜拉桿24米右墻第１根1從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿32米后墻第2、6根2從左向右數(shù)冷鋼帶斜拉桿54米前墻第1、2、3根3從左向右數(shù)冷鋼帶斜拉桿54米左墻第2、4、6根3從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿54米后墻第1、2根2從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿66米右墻第6根1從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿66米下一層右墻第3根1從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿66米上一層左墻第5根1從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿66米上二層左墻第4、6、2根3從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿71.2米前墻第4、6根2從左向右數(shù)冷鋼帶斜拉桿71.2米左墻第1、6根2從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿77米前墻第2根1從左向右數(shù)冷鋼帶斜拉桿77米右墻第2、4根2從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿77米后墻第1根1從左向右數(shù)冷鋼帶斜拉桿82米上一層右墻第2根1從前向后數(shù)冷鋼帶斜拉桿82米上一層前墻第5、6根2從左向右數(shù)冷鋼帶斜拉桿89米前墻第1根1從左向右數(shù)（2）平臺立柱吊架欄桿等多處影響鍋爐的膨脹，詳細(xì)情況見下表序號標(biāo)高具體位置影響情況189米左右兩側(cè)墻人孔小平臺平臺立柱使?fàn)t墻水平鋼帶左右膨脹受阻282米左右兩側(cè)墻人孔小平臺平臺立柱使?fàn)t墻水平鋼帶左右膨脹受阻375.8米左右兩側(cè)墻人孔小平臺平臺立柱使?fàn)t墻水平鋼帶左右膨脹受阻471.2米左右兩側(cè)墻人孔小平臺平臺立柱使?fàn)t墻水平鋼帶左右膨脹受阻566米大平臺左右鋼梁大平臺左右鋼梁使?fàn)t墻水平鋼帶左右膨脹受阻666米平臺下小平臺欄桿使?fàn)t墻水平鋼帶垂直膨脹受阻763－79前后墻密封箱人孔小平臺人孔小平臺影響密封箱的前后水平膨脹854米前后恒力吊架恒力吊架與平臺護(hù)板卡澀，影響垂直膨脹954米前左2恒力吊架恒力吊架與平臺小鋼梁及下部管道吊架鋼梁相撞，影響該懸吊管向左膨脹1042米大平臺左右兩側(cè)欄桿使?fàn)t墻水平鋼帶垂直膨脹受阻1140米前后墻的平臺懸吊拉桿的水平橫梁使?fàn)t墻水平鋼帶的垂直立柱向前后的水平膨脹受阻1216－38米16米、24米、32米及相間的三層炊灰小平臺的懸吊拉桿使?fàn)t墻水平鋼帶的垂直立柱向前后的水平膨脹受阻，同時(shí)使?fàn)t墻水平鋼帶前后水平膨脹受阻（3）包墻過熱器墻體存在變形，70米上下較嚴(yán)重．范圍從60米－90米，左右墻垂直方向觀察發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生了波浪形的變形，70米上下較嚴(yán)重．左右墻水平方向觀察發(fā)現(xiàn)也產(chǎn)生了波浪形的變形，主要集中在角部；前后墻存在局部變形，前墻密封箱內(nèi)72米處下水平鋼帶靠右面有四個(gè)工字鋼滑塊與鋼性梁的焊口斷裂，在第五５根拉桿處爐墻向外突出臌肚變形，72米處上水平鋼帶的中心膨用死點(diǎn)限位塊脫落；后墻密封箱內(nèi)72米二.初步原因分析：從上面的檢查統(tǒng)計(jì)不難看出鍋爐點(diǎn)火及吹管過程中發(fā)生的主要問題是：水平剛性梁的拉桿斷裂；包墻過熱器的墻體嚴(yán)重變形。究其原因初步分析認(rèn)為：（1）拉桿斷裂從設(shè)計(jì)上看，設(shè)計(jì)只有水平剛性梁而未設(shè)計(jì)豎向剛性梁，水平剛性梁采用斜拉桿吊掛，斜拉桿生根在墻體上，斜拉桿除承受剛性梁的重量外，在墻體的膨脹和收縮過程中還要承受其它的附加應(yīng)力。該設(shè)計(jì)不利于水平剛性梁的糾偏，一旦出現(xiàn)局部應(yīng)力集中，勢必造成冷熱鋼帶的不平行，滑塊移位受阻，成為一個(gè)新的膨脹死點(diǎn)。進(jìn)而造成拉桿受力不均，出現(xiàn)拉桿花蘭螺絲的拉斷現(xiàn)象。（2）拉桿斷裂從安裝上看，斜拉桿只是安裝連接而已，從受力、長度上未作進(jìn)一步的調(diào)整，使斜拉桿存在一定程度上的長度不一致，受力不均勻，造成局部應(yīng)力集中，出現(xiàn)了部分拉桿斷裂，進(jìn)而造成墻體局部變形。（3）墻體變形從設(shè)計(jì)上看，剛性梁設(shè)計(jì)不太合理是一個(gè)原因，另一是鍋爐膨脹量值現(xiàn)場考慮太小，造成了好幾個(gè)方面對鍋爐膨脹的限制，如平臺剛梁、立柱、吊架、拉桿對爐膨脹的限制。（4）墻體變形從安裝上看，對鍋爐膨脹的認(rèn)識不足，考慮的太少，安裝上的偏差，造成了對爐膨脹的限制。如平臺剛梁、立柱、吊架、拉桿，雖設(shè)計(jì)上余量存在不足，如果安裝過程中加以注意、考慮，完全可以避免上述問題對對爐膨脹的限制。（5）捷方提供的吹管方案欠妥，鍋爐上冷水，造成分離器的蒸發(fā)量小，且為了滿足吹管9MPa的要求，將分離器出口的臨時(shí)門幾乎關(guān)死，包墻的冷卻介質(zhì)很少，使包墻管得不到應(yīng)有的冷卻，出現(xiàn)了超過設(shè)計(jì)溫度的運(yùn)行，這樣墻體的實(shí)際膨脹量勢必超過設(shè)計(jì)值，這也是造成墻體的立體膨脹變形及冷剛帶拉桿斷裂的一個(gè)因素，再就是每隔15小時(shí)就可以進(jìn)行一次吹管，為了達(dá)到吹管的要求進(jìn)行了七次，這么頻繁的啟停對鍋爐的膨脹、收縮是大大不利的，這也是造成墻體的立體膨脹變形及冷剛帶拉桿斷裂的一個(gè)因素。另外，現(xiàn)在表面上看是墻體膨脹變形、冷剛帶拉桿斷裂；再往深層次看，這種吹管運(yùn)行方式會使包墻受熱面管的壽命縮短。三.采取的對策及建議：（1）對水冷壁、包墻過熱器的二十七層剛帶進(jìn)行全面檢查，對上面提到的斷裂花蘭螺絲進(jìn)行更換，同時(shí)對所有的拉桿按長度設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)試整定。通過后面的沖轉(zhuǎn)、168小時(shí)運(yùn)行再沒有發(fā)生爐墻晃動及伴隨金屬撞擊聲，也沒有再發(fā)生拉桿斷裂。說明方法還是對頭的，美中不足的是還有一部分變形拉桿沒來的及更換。（2）消除膨脹死點(diǎn)，使?fàn)t本體自由膨脹，上面提到的12項(xiàng)膨脹限制的地方，前11項(xiàng)全部解決，第12由于時(shí)間及其它的原因至今未處理。通過后面的沖轉(zhuǎn)、168小時(shí)運(yùn)行看膨脹要比以前好的多。（3）調(diào)整較核已安裝的三層膨脹指示器（95米、54米、16米）并在16米每個(gè)角部加裝一個(gè)指示器，另再加裝兩層膨脹指示器（32米、71.2米（4）從運(yùn)行方式上進(jìn)行完善，一方面回避鍋爐上冷水，投入加熱系統(tǒng)，增大分離器的蒸發(fā)量；另一方面調(diào)整燃燒方式（包括檢查發(fā)現(xiàn)的21＃、２７＃、34＃、38＃（上部正中一片）燃燒器旋流方向裝反，進(jìn)行重新調(diào)整。），盡量減少左右側(cè)墻的溫差，進(jìn)而降低膨脹偏差。（5）針對＃３爐出現(xiàn)的上術(shù)情況，建議＃４爐積極改進(jìn)，避免出現(xiàn)類似問題。＃3鍋爐包墻人孔門處包墻管泄漏原因初步分析一．發(fā)現(xiàn)和存在的問題：1.鍋爐整套啟動及168小時(shí)運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)以下的問題：（1）右側(cè)的兩個(gè)主汽打壓堵板門都存在漏汽現(xiàn)象（密封墊損壞，更換）（2）95米平臺處右后角有漏灰現(xiàn)象（檢查發(fā)現(xiàn)伸縮節(jié)角部撕裂）（3）左側(cè)75米左前角有異音，疑高溫再熱器泄漏（4）38米爐后攝像機(jī)附近水冷壁泄漏2.停爐后檢查發(fā)現(xiàn)存在以下問題：（1）有16個(gè)人孔門處包墻管發(fā)生泄漏，左側(cè)74米左前角高溫再熱器管吹爆3根，減薄12根．左側(cè)75米左前角內(nèi)懸吊管減薄3根，詳細(xì)情況見下表（2）左墻16米至32米間水冷壁管上有煤粉，24米嚴(yán)重，左后角嚴(yán)重。#3爐168小時(shí)試運(yùn)后爐本體缺陷統(tǒng)計(jì)序號標(biāo)高位置缺陷內(nèi)容所屬系統(tǒng)138米后墻中部水冷壁管泄漏水冷壁266米右墻后側(cè)人孔人孔靠后側(cè)直管上端密封撕裂包墻過熱器371米左墻第一層小平臺前側(cè)人孔人孔靠后直管下部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭1處包墻過熱器471米右墻第一層小平臺前側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭3處包墻過熱器571米右墻第一層小平臺后側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭1處包墻過熱器674米左墻第二層小平臺前側(cè)人孔人孔前后兩側(cè)直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭4處；直管下部密封撕裂包墻過熱器774米左墻第二層小平臺后側(cè)人孔人孔靠前側(cè)下部第三個(gè)彎頭密封撕裂包墻過熱器874米右墻第二層小平臺前側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭3處包墻過熱器974米右墻第二層小平臺后側(cè)人孔人孔靠前后兩側(cè)直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭各1處包墻過熱器1077米左墻第一層小平臺前側(cè)人孔人孔靠前直管上下部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭各1處包墻過熱器1177米左墻第一層小平臺后側(cè)人孔人孔靠前直管上下部密封撕裂包墻過熱器1278米左墻第二層小平臺前側(cè)人孔人孔靠前后兩側(cè)直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭各1處；前直管下部密封撕裂損傷直管吹損相鄰讓位管彎頭1處包墻過熱器1377米右墻第一層小平臺前側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂包墻過熱器1477米右墻第一層小平臺后側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭1處包墻過熱器1578米左墻第二層小平臺前側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂包墻過熱器1678米左墻第二層小平臺后側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭1處包墻過熱器1795米第三層小平臺后側(cè)人孔人孔靠前直管上部密封撕裂損傷直管發(fā)生泄漏，并吹損相鄰讓位管彎頭1處包墻過熱器1895米右墻靠后角右墻從后數(shù)第四根管密封撕裂發(fā)生泄漏，并吹損后墻上部墻過出口聯(lián)箱左后角包墻過熱器1975米爐內(nèi)左右兩側(cè)高再受熱面管道泄漏高溫再熱器2075米爐內(nèi)內(nèi)懸管道受沖刷減薄內(nèi)部懸吊二.原因分析：從上面的檢查統(tǒng)計(jì)不難看出＃３鍋爐整套啟動及168小時(shí)運(yùn)行中出現(xiàn)的主要問題為包墻人孔處包墻管密封的撕裂。左側(cè)74米左前角高溫再熱器管吹爆3根，減薄12根．左側(cè)75米左前角內(nèi)懸吊管減薄3根，也是由包墻管密封的撕裂而吹損造成的。另一個(gè)大問題是左墻16米至32米間水冷壁管上有煤粉，24米嚴(yán)重，左后角嚴(yán)重。初步分析認(rèn)為：（1）包墻人孔處包墻管密封的撕裂的原因有下面幾方面，一是撕裂處發(fā)生在人孔的直管段密封焊趾處，沒有圓滑過渡，易造成應(yīng)力集中；二是該處的情況類似于焊縫的熱影響區(qū)及熔合線處，組織復(fù)雜，性能不良，是一個(gè)薄弱經(jīng)環(huán)節(jié)，三是該人孔的結(jié)構(gòu)決定了應(yīng)力主要集中在人孔處兩側(cè)直管段的四個(gè)密封處；四是七次吹管時(shí)間間隔太短為15小時(shí)，啟停頻繁，造成的應(yīng)力較大，且捷方提供的吹管方案不妥，鍋爐上冷水，造成分離器的蒸發(fā)量小，且為了滿足吹管9MPa的要求，將分離器出口的臨時(shí)門幾乎關(guān)死，包墻的冷卻介質(zhì)很少，使包墻管得不到應(yīng)有的冷卻，出現(xiàn)了超過設(shè)計(jì)溫度的運(yùn)行，這樣墻體的實(shí)際膨脹量勢必超過設(shè)計(jì)值，同樣產(chǎn)生的膨脹力也較大，五是本臺爐的滑銷系統(tǒng)只有水平方向的，沒有豎向的滑銷系統(tǒng)，這樣設(shè)計(jì)使滑銷系統(tǒng)的糾偏能力差，易造成冷鋼帶滑塊與熱鋼帶的銷釘出現(xiàn)卡澀，使包墻不能水平自由膨脹，出現(xiàn)局部的墻體變形與應(yīng)力集中。以上幾方面的原因使人孔的直管段密封焊趾處產(chǎn)生裂紋，在168小時(shí)滿負(fù)荷的工況下，裂紋發(fā)展泄漏。另外還有一個(gè)問題彎管密封焊接上了彎頭，這是不對的，應(yīng)該焊至直管段，起碼避開彎頭起弧點(diǎn)。雖然眼下沒有產(chǎn)生裂紋，但時(shí)間長了該處同樣會產(chǎn)生應(yīng)力裂紋或疲勞裂紋。建議要求打磨處理。（2）左墻16米至32米間水冷壁管上有煤粉，24米嚴(yán)重，左后角嚴(yán)重，原因初步認(rèn)為：燃燒方式調(diào)整不太妥善，使煤粉直接噴射至水冷壁墻體上，這樣的危害眼下是左墻煙氣溫度高，運(yùn)行調(diào)整困難，墻體膨脹不一致，嚴(yán)重會導(dǎo)致塔帽伸縮節(jié)撕裂，爐墻四角撕裂，時(shí)間長會導(dǎo)致該處水冷壁管產(chǎn)生高溫腐蝕。出現(xiàn)一期＃１爐水令壁右墻現(xiàn)象，嚴(yán)重高溫腐蝕進(jìn)行墻體更換。（3）38米爐后攝像機(jī)附近水冷壁泄漏，原因?yàn)楝F(xiàn)場組合墻體時(shí)，割密封損傷水冷壁管子，割了一個(gè)小孔洞后補(bǔ)焊不好出現(xiàn)泄漏。為個(gè)別現(xiàn)象。三.采取的措施：（1）包墻人孔處包墻管密封的撕裂采取的措施：對包墻的44個(gè)人孔門、水冷壁的兩個(gè)人孔門處的彎管、直管各換兩根，并對密封焊趾處進(jìn)行圓滑過渡處理。并對94個(gè)吹灰器處的省煤器處彎管、直管的密封焊趾進(jìn)行檢查，以及對40個(gè)觀火孔處彎管、直管的密封焊趾進(jìn)行檢查。6個(gè)人孔門由于情況不一樣不作處理。對由包墻管密封的撕裂而吹損造成的左側(cè)74米左前角高溫再熱器管更換15根，內(nèi)懸吊管更換3根。（2）對38米爐后攝像機(jī)附近水冷壁泄漏管進(jìn)行更換處理，換管三根，長度300mm。（3）針對左墻16米至32米間水冷壁管上有煤粉，24米嚴(yán)重，左后角嚴(yán)重這一現(xiàn)象，建議重新調(diào)整燃燒方式。（4）建議對鍋爐的三層導(dǎo)向裝置進(jìn)行調(diào)試整定。（5）建議對鍋爐現(xiàn)有的五層膨脹指示器進(jìn)行調(diào)試整定。#3爐磨煤機(jī)振動大一、存在問題#3爐磨煤機(jī)在機(jī)組整套啟動及168小時(shí)試運(yùn)期間表現(xiàn)為振動較大,在168小時(shí)試運(yùn)后試生產(chǎn)期間逐步出現(xiàn)磨煤機(jī)部件因振動而損壞的現(xiàn)象，表現(xiàn)為一月底發(fā)現(xiàn)#3爐各磨煤機(jī)底部殼螺栓有松動現(xiàn)象，對磨煤機(jī)底部殼螺栓進(jìn)行緊固時(shí)部分螺栓斷裂，斷口形狀為疲勞損壞。二月二十五日停爐后進(jìn)磨檢查發(fā)現(xiàn)磨內(nèi)密封風(fēng)管多數(shù)出現(xiàn)斷裂和裂紋。二、原因分析磨煤機(jī)內(nèi)部磨輥中心不正及壓架與切向支撐間隙過大，該間隙設(shè)計(jì)值為3-5mm，而實(shí)測值為10-15mm不等，致使磨輥及壓架在磨內(nèi)的自由度增大引起振動。減速機(jī)與基礎(chǔ)臺板的間隙過大，由于MPS磨煤機(jī)要求兩平面緊密接觸，并通過該基礎(chǔ)臺板將磨煤機(jī)的振動傳到基礎(chǔ)上，據(jù)了解，兩平面自由間隙在0.2-0.4mm左右，設(shè)計(jì)要求應(yīng)小于0.1mm。一次風(fēng)量與給煤量的配比不合理。由于磨煤機(jī)出口一次風(fēng)溫低及一次風(fēng)量的標(biāo)定不準(zhǔn)，運(yùn)行中沒有嚴(yán)格按風(fēng)煤曲線調(diào)節(jié)，造成煤層厚度不穩(wěn)定，形成振動。磨煤機(jī)加載壓力原因引起。外方提供的變加載壓力曲線運(yùn)行時(shí)振動太大，而將加載力降低后易引起磨煤機(jī)滿煤，需重新設(shè)定一個(gè)比較合理的變加載壓力曲線由于此種磨煤機(jī)的轉(zhuǎn)速比其他電廠同型號變加載磨煤機(jī)的轉(zhuǎn)速高，運(yùn)行時(shí)煤的流速變快，所以各種參數(shù)都應(yīng)有變化，如變加載壓力及風(fēng)量的要求也不相同，有可能引起振動。煤質(zhì)原因。煤質(zhì)太差如三塊過多，煤矸石過多也可能引起磨煤機(jī)的振動。三、處理過程對磨中心重新調(diào)整。加切向墊，重新調(diào)整切向間隙。清理密封風(fēng)管內(nèi)煤粉并加固焊接密封封管斷口。在磨煤機(jī)底部殼體與底部基礎(chǔ)間加入合適的鍥鐵。加工專用螺母，緊固斷裂的地腳螺栓。建議重新標(biāo)定風(fēng)量，運(yùn)行合理的風(fēng)煤曲線，考察其他電廠相同轉(zhuǎn)速的同類磨煤機(jī)，確定合適的運(yùn)行參數(shù)。熱工專業(yè)：變頻器種類多、故障頻繁一、存在的問題3#機(jī)組的各個(gè)工藝系統(tǒng)中設(shè)計(jì)、安裝了很多變頻器，生產(chǎn)廠家有美國ABB、日本富士、日本安川、法國施耐德、丹麥丹佛斯和臺灣的臺安等多個(gè)廠家。由于現(xiàn)場安裝使用的變頻器種類多、規(guī)格和型號各不相同，給設(shè)備的檢修和維護(hù)帶來了諸多不便。特別要說的是不同規(guī)格的變頻器普遍存在過流、過熱和莫名其妙的死機(jī)等故障。如送引風(fēng)機(jī)入口調(diào)整擋板執(zhí)行器使用的是日本富士生產(chǎn)的變頻器，自從機(jī)組試運(yùn)行以來，經(jīng)常發(fā)生變頻器過流和變頻器內(nèi)過熱等故障，造成運(yùn)行人員經(jīng)常不能進(jìn)行正常的運(yùn)行參數(shù)調(diào)整，曾經(jīng)由于變頻器死機(jī)造成鍋爐滅火。變頻器的頻繁故障已經(jīng)嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。二、原因分析變頻器設(shè)計(jì)容量小，機(jī)誡緊極易引起變頻器故障。經(jīng)常出現(xiàn)變頻器過流及變頻器內(nèi)過熱故障設(shè)備選型或執(zhí)行器參數(shù)設(shè)置不合適。（但現(xiàn)行參數(shù)基本是按照廠家說明書設(shè)置。）現(xiàn)場安裝環(huán)境差。三、處理情況及結(jié)果控制箱門加冷卻風(fēng)扇進(jìn)行變頻器及相關(guān)部件降溫。故障時(shí)就地復(fù)位恢復(fù)，以后逐步改造磨煤機(jī)一次風(fēng)快關(guān)電磁鐵運(yùn)行可靠性差一、存在的問題在鍋爐吹管期間，由于磨煤機(jī)運(yùn)行中一次風(fēng)快關(guān)電磁鐵曾多次自動釋放造成磨煤機(jī)無故掉閘，暴露出磨煤機(jī)一次風(fēng)快關(guān)電磁鐵存在吸力不夠、故障率高、運(yùn)行可靠性差等問題。本次機(jī)組168小時(shí)試運(yùn)行期間，為了避免磨煤機(jī)無故停運(yùn)影響機(jī)組出力，采取了對磨煤機(jī)一次風(fēng)快關(guān)電磁鐵捆綁運(yùn)行的臨時(shí)措施；這一臨時(shí)措施無法保證鍋爐MFT保護(hù)動作時(shí)快速切斷進(jìn)入爐膛的燃料，直接威脅著鍋爐的安全運(yùn)行，必須進(jìn)行技術(shù)改造，達(dá)到反措的要求，確保鍋爐安全運(yùn)行。二、原因分析磨煤機(jī)一次風(fēng)快關(guān)電磁鐵存在吸力不夠、故障率高、運(yùn)行可靠性差三、處理情況及結(jié)果1．采取了對磨煤機(jī)一次風(fēng)快關(guān)電磁鐵絲捆綁運(yùn)行的臨時(shí)措施主輔機(jī)保護(hù)投退功能設(shè)計(jì)不合理一、存在的問題目前3#機(jī)組的操作員站沒有設(shè)計(jì)主輔機(jī)保護(hù)投退按鈕，只是在組態(tài)內(nèi)部設(shè)置了0N/OFF塊進(jìn)行保護(hù)的投退。這樣的保護(hù)投退方式既沒有實(shí)行保護(hù)投退的分級管理，又不利于熱控人員和運(yùn)行人員快捷了解機(jī)組的保護(hù)投退情況，也不利于保護(hù)回路故障時(shí)的快速處理。二、原因分析無設(shè)計(jì)三、處理情況及結(jié)果在操作員站增加保護(hù)投退按鈕在操作員站增加輔機(jī)試驗(yàn)啟動條件按鈕#3機(jī)帶伺放執(zhí)行器抱閘故障一、存在的問題配NOTREP21伺服放大器的執(zhí)行器（型號為52222.6619）現(xiàn)執(zhí)行器抱閘回路故障，抱閘無法正常工作。其導(dǎo)致的后果為執(zhí)行器故障或斷電時(shí)無法保持當(dāng)前位置，引起回路系統(tǒng)參數(shù)失控。具體執(zhí)行器如下：HFE41AA001#1磨熱風(fēng)調(diào)整擋板HFE42AA001#2磨熱風(fēng)調(diào)整擋板HFE43AA001#3磨熱風(fēng)調(diào)整擋板HFE44AA001#4磨熱風(fēng)調(diào)整擋板HFE45AA001#5磨熱風(fēng)調(diào)整擋板HFE46AA001#6磨熱風(fēng)調(diào)整擋板HFE51AA001#1磨冷風(fēng)調(diào)整擋板HFE52AA001#2磨冷風(fēng)調(diào)整擋板HFE53AA001#3磨冷風(fēng)調(diào)整擋板HFE54AA001#4磨冷風(fēng)調(diào)整擋板HFE55AA001#5磨冷風(fēng)調(diào)整擋板HFE56AA001#6磨冷風(fēng)調(diào)整擋板HHL11AA001#11煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL12AA001#12煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL13AA001#13煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL14AA001#14煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL21AA001#21煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL22AA001#22煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL23AA001#23煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL24AA001#24煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL31AA001#31煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL32AA001#32煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL33AA001#33煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL34AA001#34煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL15AA001#15煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL16AA001#16煤粉燃燒器調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板HHL17AA001#17煤粉燃燒器調(diào)節(jié)