鋼筋混凝土地下通道課程設(shè)計(jì)

~~ 地下通道課程設(shè)計(jì) 5/24/2012設(shè)計(jì)人：張逸帆地地下混凝土課程設(shè)計(jì)題目：鋼筋混凝土地下通道設(shè)計(jì)學(xué)院：土木工程班級(jí)：09級(jí)（11）班姓名：張逸帆學(xué)號(hào)：090997指導(dǎo)老師：柳獻(xiàn)一、設(shè)計(jì)題目（1）設(shè)計(jì)任務(wù)1、將某淺埋地下通道結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2、確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面尺寸。3、確定結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖。4、各構(gòu)件的荷載、內(nèi)力及配筋計(jì)算。5、手繪和計(jì)算機(jī)繪制結(jié)構(gòu)配筋圖。（2）基本資料某淺埋地下通道結(jié)構(gòu)尺寸示意圖如下所示。1、埋置深度：3.5m。2、地下水位：自然地面以下1.0m。3、土層①：粉質(zhì)粘土，重度、內(nèi)摩擦角、粘聚力分別為γ1=18kN/m3，c1=10kN/m2，φ1=15°。土層②：淤泥質(zhì)粘土，重度γ2=17kN/m3，計(jì)算時(shí)考慮內(nèi)摩擦角和粘聚力分別在一定范圍內(nèi)變化：c2=10~15kN/m2，φ2=8~15°。4、土層厚度以埋置深度為界。5、地面超載：30kN/m2。6、水土壓力分項(xiàng)系數(shù)：1.2。7、地面超載荷載分項(xiàng)系數(shù)：1.2。8、混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30；重度為25kN/m3；彈性模量為1.4×104MPa；泊松比為0.167。9、鋼筋等級(jí)為HPB335。10、地基變形模量為50MPa；泊松比為0.3。（3）計(jì)算假定1、結(jié)構(gòu)剛度遠(yuǎn)大于地基土的剛度。2、不考慮結(jié)構(gòu)側(cè)向位移。3、計(jì)算時(shí)忽略加腋的影響。4、考慮荷載最不利組合。（4）參考規(guī)范1、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》——GB50010-20102、《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》——JTGD62-20043、《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》——JTGD63-20074、《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》——JTGD60-20045、《建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)》——GBT50105—2001二、荷載計(jì)算（1）頂板荷載計(jì)算1、覆土壓力：q土=γi2、水壓力：q水=γi3、頂板自重：qG=γd=25×0.6=15kN/m4、底面超載：q=30kN/m2綜上所述，q頂=1.2×（2）板底荷載計(jì)算q底=q頂+1.2×PL（3）地基反力計(jì)算地下通道結(jié)構(gòu)剛度遠(yuǎn)大于地基土的剛度，故假定地基反力為直線分布。q反=q底（4）側(cè)墻荷載計(jì)算根據(jù)朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算方法，計(jì)算土中側(cè)向土壓力。并且用土水分算法，計(jì)算側(cè)向水壓力。1、側(cè)向土壓力主動(dòng)土壓力P其中ka為主動(dòng)土壓力系數(shù)頂板處土壓力P=底板處土壓力P=由于計(jì)算時(shí)，要考慮內(nèi)摩擦角和粘聚力分別在一定范圍內(nèi)變化：c2=10~15kN/m2，φ2=8~15°，Ka=0.59~0.76（正切曲線在0~45°內(nèi)單調(diào)遞增）考慮荷載的不利組合土壓力與內(nèi)摩擦角和粘聚力值有關(guān)，①當(dāng)使頂板跨中正彎矩最大：c、?值取大值，側(cè)墻水土壓力變小②當(dāng)使側(cè)墻跨中正彎矩最大：c、?值取小值，側(cè)墻水土壓力變大即求上兩式的最大與最小值的問題。①當(dāng)Ka=0.76，c2=10kN/m2，φ2=8°，主動(dòng)土壓力取最大值：頂板處土壓力Pa1=底板處土壓力Pa2=②當(dāng)Ka=0.59，c2=15kN/m2，φ2=15°，主動(dòng)土壓力取最小值：頂板處土壓力Pa1=底板處土壓力Pa2=2、側(cè)向水壓力頂板處水壓力Pw1=底板處水壓力Pw2=綜上所述,最小側(cè)壓力為：P側(cè)1P側(cè)2最大側(cè)壓力為：P側(cè)1P側(cè)2三、內(nèi)力計(jì)算（1）彎矩分配法計(jì)算內(nèi)力1、計(jì)算簡(jiǎn)圖地下通道縱向較長(zhǎng)，橫向較短，結(jié)構(gòu)所受荷載沿縱向的大小近于不變，故在不考慮結(jié)構(gòu)縱向不均勻變形的情況下，將此結(jié)構(gòu)按照平面應(yīng)變問題處理。沿縱向取單位長(zhǎng)度（1m）的截條，當(dāng)做閉合框架計(jì)算，忽略加腋的影響。忽略中隔墻面積稍小于其他墻體，將桿件簡(jiǎn)化為等截面桿。同時(shí)，由于中隔墻剛度相對(duì)較小，側(cè)向力并不十分大，認(rèn)為中隔墻與上下板的連接方式為鉸接，即只能承受軸力的二力桿。計(jì)算跨度取中軸線中心至中心距離。得，側(cè)墻計(jì)算跨度6m，頂板與地板計(jì)算跨度為6.2m。在彎矩分配時(shí)，不考慮線位移的影響，所以除中隔墻之外所有構(gòu)件EA認(rèn)為無窮大，EI=1.4×1010×112×0.63×1=252000kN·m2由荷載計(jì)算可見，頂板荷載和地基反力并不平衡，但由于側(cè)壁摩阻力存在，使其保持平衡。所以在側(cè)壁下設(shè)置活動(dòng)鉸支座。同時(shí)在中隔墻下，設(shè)置鉸支座。運(yùn)用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，其代碼如下：①最小側(cè)摩阻力：結(jié)點(diǎn),1,-6.2,0結(jié)點(diǎn),2,0,0結(jié)點(diǎn),3,6.2,0結(jié)點(diǎn),4,-6.2,6結(jié)點(diǎn),5,0,6結(jié)點(diǎn),6,6.2,6單元,1,2,1,1,1,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,1,4,1,1,1,1,1,1單元,4,5,1,1,1,1,1,1單元,5,6,1,1,1,1,1,1單元,6,3,1,1,1,1,1,1單元,2,5,1,1,0,1,1,0結(jié)點(diǎn)支承,1,1,0,0結(jié)點(diǎn)支承,3,3,0,0,0結(jié)點(diǎn)支承,2,1,0,0單元荷載2,4,5,3,129.6,0,1,90單元荷載2,1,2,-3,167.54,0,1,90單元荷載,3,5,104.7,37.92,0,1,90單元荷載,6,5,37.92,104.7,0,1,90單元材料性質(zhì),1,6,-1,252000,0,0,-1單元材料性質(zhì),7,7,8400000,1,0,0,-1②最大側(cè)摩阻力：結(jié)點(diǎn),1,-6.2,0結(jié)點(diǎn),2,0,0結(jié)點(diǎn),3,6.2,0結(jié)點(diǎn),4,-6.2,6結(jié)點(diǎn),5,0,6結(jié)點(diǎn),6,6.2,6單元,1,2,1,1,1,1,1,1單元,2,3,1,1,1,1,1,1單元,1,4,1,1,1,1,1,1單元,4,5,1,1,1,1,1,1單元,5,6,1,1,1,1,1,1單元,6,3,1,1,1,1,1,1單元,2,5,1,1,0,1,1,0結(jié)點(diǎn)支承,1,1,0,0結(jié)點(diǎn)支承,3,2,0,0,0結(jié)點(diǎn)支承,2,1,0,0單元荷載2,4,5,3,129.6,0,1,90單元荷載2,1,2,-3,167.54,0,1,90單元荷載,3,5,129.36,44.44,0,1,90單元荷載,6,5,44.44,129.36,0,1,90單元材料性質(zhì),1,6,-1,252000,0,0,-1單元材料性質(zhì),7,7,8400000,1,0,0,-1其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：2、內(nèi)力計(jì)算（最小側(cè)壓力）①?gòu)澗貓D②剪力圖③軸力圖3、內(nèi)力計(jì)算（最大側(cè)壓力）①?gòu)澗貓D②剪力圖③軸力圖（2）彈性地基梁計(jì)算內(nèi)力1、計(jì)算簡(jiǎn)圖考慮到上部結(jié)構(gòu)與土體共同工作。采用超靜定結(jié)構(gòu)的上部剛架結(jié)構(gòu)與彈性地基梁底板作為基本結(jié)構(gòu)。將上部結(jié)構(gòu)與底板分開計(jì)算，再按照切口處反力或變形相等，用位移法或力法解出切口處的未知位移或未知力，并繪制出內(nèi)力圖。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：（計(jì)算跨度、荷載同彎矩分配法計(jì)算簡(jiǎn)圖）其結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器中代碼如下：結(jié)點(diǎn),1,-6..2,0結(jié)點(diǎn),2,0,00結(jié)點(diǎn),3,6.22,0結(jié)點(diǎn),4,-6..2,6結(jié)點(diǎn),5,0,66結(jié)點(diǎn),6,6.22,6單元,1,4,11,1,1,,1,1,11單元,4,5,11,1,1,,1,1,11單元,5,6,11,1,1,,1,1,11單元,6,3,11,1,1,,1,1,11單元,2,5,11,1,0,,1,1,00結(jié)點(diǎn)支承,1,44,0,0,,0結(jié)點(diǎn)支承,3,44,0,0,,0單元材料性質(zhì),11,4,-11,2520000,0,,0,-1單元材料性質(zhì),55,5,844000000,1,0,,0,-12、內(nèi)力計(jì)算該結(jié)構(gòu)的力法方程程式簡(jiǎn)化為：：其中，δij的意意義為j對(duì)應(yīng)的單位位力作用下引引起i處的位移。包括兩部分的位移移，一是在上上部剛架上，單單位力j引起i處發(fā)生的位位移δ’ij；二是在在單位力j作用下，考慮慮彈性地基引引起的位移引引起的i處發(fā)生的位位移bij。即δij的表達(dá)式式為：同理，Δip也是是有兩部分組組成。如下式，Δ’ipp是上部剛架架在外荷載作作用下產(chǎn)生的的位移（不包包括底板）；；而bip是底板按彈性性地基梁在外外荷載q作用下算出出的對(duì)應(yīng)于單單位力i的位移。即Δip的表達(dá)式為：：①δ’ij與Δ’ip的的計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)識(shí)，δ’ij與Δ’ip可通過圖圖乘法計(jì)算。在X1作用下的彎彎矩圖（X11=1）在X2作用下的彎彎矩圖（X22=1）在外荷載作用下的彎彎矩圖(由于側(cè)壁彎矩很很小，取最小小側(cè)壓力，使使頂板和底板板彎矩最大進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算)由X1作用下的彎矩矩圖（X1=1）、X2作用下的彎彎矩圖（X2=1）、外外荷載作用下下的彎矩圖，經(jīng)經(jīng)過圖乘法的的計(jì)算，得：：δ’11=δ’12=-δ’21=-δ’22=Δ’1P=Δ’2P=-②bij的計(jì)算將底板看作彈性地地基梁，其柔柔度指標(biāo)：α=其中，k為地基基基床系數(shù)，根根據(jù)《基礎(chǔ)工工程設(shè)計(jì)原理理》表1-11取k=50000KN/mm3；b=1m；EI=1.4×1010×112×因此，α=4kb則αl=0.256×13=3.328>π，按照《基礎(chǔ)工程程設(shè)計(jì)原理》中中彈性地基梁梁的分類，按按無限長(zhǎng)梁計(jì)計(jì)算。彎矩以順時(shí)針方向向?yàn)檎?，剪力力以向下為正正。X1對(duì)應(yīng)的彈性地地基梁（梁高高0.6m）計(jì)計(jì)算模型為：：根據(jù)《基礎(chǔ)工程設(shè)設(shè)計(jì)原理》表表3-4，在集集中力偶作用用下A點(diǎn)處轉(zhuǎn)角及及F點(diǎn)豎向位移移為：θw其中Cx=e-αx(cosαx-sinαx)，Dx=e-αxcosαx均為αx的函另外，統(tǒng)一剛度的的單位，得bbk=50000KN/mm2=0.02EEI。帶入公式，得：θwX2對(duì)應(yīng)的彈性性地基梁（梁梁高0.6mm）計(jì)算模型型為：根據(jù)《基礎(chǔ)工程設(shè)設(shè)計(jì)原理》表表3-4，在集集中力作用下下A點(diǎn)處轉(zhuǎn)角及及F點(diǎn)豎向位移移為：θw其中Ax=e-αx(cosαx+sinαx)，Dx=e-αxsinαx均為αx的函另外，統(tǒng)一剛度的的單位，得bbk=50000KN/mm2=0.02EEI。帶入公式，得：θw外荷載對(duì)應(yīng)的彈性性地基梁（梁梁高0.6mm）計(jì)算模型型為：其中F=q根據(jù)《基礎(chǔ)工程設(shè)設(shè)計(jì)原理》表表3-4，在集集中力作用下下A點(diǎn)處轉(zhuǎn)角及及F點(diǎn)豎向位移移為：θw其中Ax=e-αx(cosαx+sinαx)，Dx=e-αxsinαx均為αx的函另外，統(tǒng)一剛度的的單位，得bbk=50000KN/mm2=0.02EEI。帶入公式，得：θw根據(jù)上述可求（注注意到彎矩、軸軸向力符號(hào)均要改變）：bbbbbb由此可解出力法方方程：解得：X1=2887.5KNN·m；X2=5200.1KN上部結(jié)構(gòu)彎矩圖如如下：下部彈性地基梁受受到彎矩和軸軸力的共同作作用，根據(jù)《基基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)計(jì)原理》表33-4，對(duì)于半無限長(zhǎng)梁，在集中力作用下和彎矩作用下，其彎矩分別為：MM對(duì)于無限長(zhǎng)梁，在在集中力作用用下，其彎矩矩為：M經(jīng)過計(jì)算，中隔墻墻下最不利彎彎矩為：Mmax=372.46可以看到，相比起起用彎矩分配配法算得的彎彎矩，用彈性性地基梁法計(jì)計(jì)算的彎矩明明顯小。在底底板的彎矩計(jì)計(jì)算中，尤其其的明顯，中中隔墻下彎矩矩只有彎矩分分配法的一半半左右。（3）設(shè)計(jì)彎矩、剪力、軸軸力考慮到安全因素，在在計(jì)算設(shè)計(jì)彎彎矩、剪力、軸軸力，以及之之后的配筋過過程中，均按按照彎矩分配配法算得的內(nèi)內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算算。易知，最大彎矩均均出現(xiàn)在中軸軸線處。然而而，底板與頂頂板與側(cè)墻與與中隔墻現(xiàn)澆澆在一起。截截面剛度相對(duì)對(duì)較大，危險(xiǎn)險(xiǎn)截面一般出出現(xiàn)支座邊緣緣。所以，要計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)彎矩、剪力力和軸力。1、頂板與側(cè)墻交點(diǎn)點(diǎn)（側(cè)壓力最最大）：M上=MM側(cè)=MQ上Q側(cè)2、頂板與中隔墻交交點(diǎn)（側(cè)壓力力最小）：M上=MQ上3、底板與側(cè)墻交點(diǎn)點(diǎn)（側(cè)壓力最最大）：M下=MM側(cè)=MQ下Q側(cè)4、底板與中隔墻交交點(diǎn)（側(cè)壓力力最?。篗底=MQ上底（4）抗浮驗(yàn)算取1m寬板帶，進(jìn)行行驗(yàn)算。Q浮Q自重Q上覆土所以：K=在安全范圍內(nèi)。四、配筋計(jì)算（1）材料參數(shù)根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》——JTTGD622-20044中規(guī)定：C30等級(jí)混凝土土抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：fcd=13.8NN/mm2C30等級(jí)混凝土土抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：ftd=1.39NN/mm2HPB335等級(jí)級(jí)鋼筋強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：fyd=2800N/mm2除中隔墻外均按照照壓彎構(gòu)件進(jìn)進(jìn)行配筋，中中隔墻按照受受壓構(gòu)件進(jìn)行行配筋。采用對(duì)稱配筋的形形式，示意圖圖如下：（2）跨中正截面配筋計(jì)計(jì)算（除中隔隔墻外）1、截面尺寸構(gòu)件AB與CD長(zhǎng)長(zhǎng)度為l=66.2m，構(gòu)構(gòu)件AD長(zhǎng)度為l=66m。截面高度h＝6000mm。截面寬度b＝10000mm，考慮到結(jié)構(gòu)為地下下建筑物，鋼鋼筋保護(hù)層厚厚度一般至少少要增大10mmm,取保護(hù)護(hù)層厚度ｃ＝＝40mm，取as＝55mm。2、確定小偏心還是是大偏心對(duì)于C30等級(jí)混混凝土，HPPB335等級(jí)鋼鋼筋，界限相相對(duì)受壓區(qū)高高度ξb=0.5控制內(nèi)力Nb在內(nèi)力計(jì)算中得到到的軸力都遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于控制內(nèi)內(nèi)力，構(gòu)件均均認(rèn)為是大偏偏心構(gòu)件。要選取彎矩大而軸軸力小的情況況進(jìn)行驗(yàn)算。經(jīng)比較，選出下列列情況：對(duì)E點(diǎn)，M=249..98KN··m；N=1688.08KNN對(duì)F點(diǎn)，M=52.994KN·m；N=3755.47KNN對(duì)G點(diǎn)，M=316..34KN··m；N=2599.78KNN3、配筋計(jì)算(采用用對(duì)稱配筋))根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第5.33.10條規(guī)規(guī)定，計(jì)算偏偏心受壓構(gòu)件件正截面承載載力時(shí)，對(duì)長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)比l0/i>177.5的構(gòu)件件，應(yīng)考慮構(gòu)構(gòu)件在彎矩作作用平面內(nèi)的的撓曲對(duì)軸向向力偏心距的的影響，將軸軸向力對(duì)截面面重心軸的偏偏心距e0乘以偏心距距增大系數(shù)ηη，相關(guān)公式式如下：其中：el00為構(gòu)件計(jì)算算長(zhǎng)度，對(duì)兩兩端固定的構(gòu)構(gòu)件取0.55l。①E截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ200@200，AS=15700.8mm22。②F截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ200@200，AS=15700.8mm22。③G截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ222@200，AS=1900..67mm2。（3）節(jié)點(diǎn)正截面配筋計(jì)計(jì)算1、截面尺寸構(gòu)件AB與CD長(zhǎng)長(zhǎng)度為l=66.2m，構(gòu)構(gòu)件AD長(zhǎng)度為l=66m。截面高度h＝6000mm。截面寬度b＝10000mm，考慮到結(jié)構(gòu)為地下下建筑物，鋼鋼筋保護(hù)層厚厚度一般至少少要增大100mm,取保保護(hù)層厚度ｃｃ＝40mmm，取as＝55mm。2、確定小偏心還是是大偏心由于由計(jì)算簡(jiǎn)圖算算出的內(nèi)力為為節(jié)點(diǎn)處內(nèi)力力，而實(shí)際的的不利截面是是側(cè)墻邊緣處處的截面，對(duì)對(duì)應(yīng)此截面的的彎矩即為設(shè)設(shè)計(jì)彎矩，在在之前已經(jīng)求求出。對(duì)于C30等級(jí)混混凝土，HPPB335等級(jí)鋼鋼筋，界限相相對(duì)受壓區(qū)高高度ξb=0.5控制內(nèi)力Nb在內(nèi)力計(jì)算中得到到的軸力都遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于控制內(nèi)內(nèi)力，構(gòu)件均均認(rèn)為是大偏偏心構(gòu)件。要選取彎矩大而軸軸力小的情況況進(jìn)行驗(yàn)算。經(jīng)比較，選出下列列情況：對(duì)BA點(diǎn)，M=3888.55KKN·m；N=1688.08KNN對(duì)AB點(diǎn)，M=1886.47KKN·m；N=1688.08KNN對(duì)AD點(diǎn)，M=2337.47KKN·m；N=368..61KN對(duì)DA點(diǎn)，M=2883.82KKN·m；N=368..61KN對(duì)DC點(diǎn)，M=2333.42KKN·m；N=259..78KN對(duì)CD點(diǎn)，M=5119.78KKN·m；N=259..78KN3、配筋計(jì)算(采用用對(duì)稱配筋))根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第5.33.10條規(guī)規(guī)定，計(jì)算偏偏心受壓構(gòu)件件正截面承載載力時(shí)，對(duì)長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)比l0/i>177.5的構(gòu)件件，應(yīng)考慮構(gòu)構(gòu)件在彎矩作作用平面內(nèi)的的撓曲對(duì)軸向向力偏心距的的影響，將軸軸向力對(duì)截面面重心軸的偏偏心距e0乘以偏心距距增大系數(shù)ηη，相關(guān)公式式如下：其中：el00為構(gòu)件計(jì)算算長(zhǎng)度，對(duì)兩兩端固定的構(gòu)構(gòu)件取0.55l。①BA截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ200@100，AS=3141..6mm2。②AB截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ200@200，AS=1570mmm2。③AD截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ200@200，AS=1570mmm2。④DA截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ200@200，AS=1570mmm2。⑤DC截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ222@200，AS=1900..67mm2。⑥CD截面e由于l0÷i>17.5，考慮放大ζ1=0.2+2.7×ζ2=1.5-0.01×ηe=由于x=eA根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件和偏偏心受壓構(gòu)件件全部縱筋配配筋率不得小小于0.5%%；同時(shí)，一一側(cè)鋼筋配筋筋率不得小于于0.2%。所所以，受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)配配筋率都取00.25%。A實(shí)際配筋取φ222@100，AS=3801mmm2。（4）斜截面抗剪配筋計(jì)計(jì)算跨中剪力值較小（≈≈0KN），可可不做斜截面面承載力驗(yàn)算算。對(duì)于節(jié)點(diǎn)剪力，根根據(jù)《公路鋼鋼筋混凝土及及預(yù)應(yīng)力混凝凝土橋涵設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》規(guī)范范第5.2..9條規(guī)定：：最大剪力為V結(jié)構(gòu)所有截面處剪剪力均滿足要要求。根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第5.22.10條規(guī)規(guī)定：V≤0.5×上式中1.25為板式受彎彎構(gòu)件提高系系數(shù).除中隔板底部剪力力略大于4775.4KNN之外，其他他截面均滿足足要求。但考考慮到，配筋筋采用彎矩分分配法。計(jì)算算時(shí)，比較保保守。同時(shí)，參參考彈性地基基梁計(jì)算中隔隔板底部的內(nèi)內(nèi)力，認(rèn)為也也滿足要求。由此說明斷面厚度足夠，不用配置箍筋。（5）中隔板配筋計(jì)算對(duì)于軸心受壓構(gòu)件件，其承載力力為：N≤0.9其中，由于構(gòu)件的的l0/i=188<28,，所所以φ=1。實(shí)際軸心壓力N=856..5KN遠(yuǎn)小小于混凝土自自身抗壓承載載力NU=0.9×1×13.8×400×1000=4968KN，按最小根據(jù)《公路鋼筋混混凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土橋橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范范》規(guī)范第9.11.12條規(guī)規(guī)定，軸心受受壓構(gòu)件全部部縱筋配筋率率不得小于00.5%；同同時(shí)，一側(cè)鋼鋼筋配筋率不不得小于0..2%。所以以，受拉區(qū)和和受壓區(qū)配筋筋率都取0..25%。A采用對(duì)稱配筋，左左右兩側(cè)各實(shí)實(shí)際配筋取φφ18@200，AS=1272mmm2。五、構(gòu)造說明（1）混凝土保護(hù)護(hù)層厚度地下結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)是是外側(cè)與土、水水相接觸，內(nèi)內(nèi)測(cè)相對(duì)濕度度較高。故受受力鋼筋保護(hù)護(hù)層厚度最小厚度比地面機(jī)構(gòu)構(gòu)增加5~110mm。本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中c==40mm