候機樓空調(diào)系統(tǒng)能耗與節(jié)能設計

摘要本設計為桂林兩江國際機場候機樓中央空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能改造設計,在能源資源日趨緊張的情況下，通過對空調(diào)系統(tǒng)運行狀態(tài)的測試，綜合分析空調(diào)系統(tǒng)運行能耗情況，對已有空調(diào)系統(tǒng)進行節(jié)能降耗改造，有效提高建筑物的能源利用效率對經(jīng)濟發(fā)展有著重要的實際意義。本文結(jié)合當前國內(nèi)外機場候機樓空調(diào)系統(tǒng)的節(jié)能改造情況，通過對空調(diào)系統(tǒng)在30%和60%負荷工況下實際運行參數(shù)進行測量，并對測試數(shù)據(jù)進行計算和驗算；然后根據(jù)測試計算結(jié)果詳細地對冷熱源系統(tǒng)、水系統(tǒng)及水蓄冷系統(tǒng)的能耗情況進行綜合分析與計算，再根據(jù)能耗分析結(jié)果及國內(nèi)外空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能改造相關技術應用，提出降低能耗的合理方案和措施，并完成各系統(tǒng)改造控制原理圖；最后對改造前后能耗情況與投資回收進行分析。如采用以上改造方案后，經(jīng)分析與預算，改造后能耗降低20%左右，符合節(jié)能改造的要求，達到了節(jié)能的的目的，完成了本次能耗分析節(jié)能改造的要求。關鍵詞：候機樓；能耗分析；節(jié)能改造；AbstractThedesignoftheGuilinLiangjiangInternationalAirportterminalinthecentralair-conditioningsystem,energysavingtransformationdesign,energyresourcesintheincreasinglystrainedcircumstances,withtheair-conditioningsystemrunningtestscomprehensiveanalysisofenergyconsumptionofair-conditioningsystems,theair-conditioningsystemshaveenergyconsumptiontransformation,effectivelyimprovebuildingenergyefficiencyofeconomicdevelopmenthaveimportantpracticalsignificance.Basedonthecurrentdomesticandinternationalairportterminalairconditioningsystems,energysavingreconstructionofThroughtheair-conditioningsystemsin30%and60%loadconditionsactualoperatingparametersweremeasured,thetestdataforthecalculationandchecking;Accordingdetailedtestresultstotheheatingandcoolingsystems.watersystemandthewaterstoragesystemtheenergyconsumptionofcomprehensiveanalysisandcalculationAccordingtoenergyanalysisandresultsandenergy-savingair-conditioningsystemathomeandabroadtransformationrelatedtechnologyapplications,lowertheenergyconsumptionofreasonableproposalsandmeasures,andthecompletionofthesystemofcontroldiagram;Finally,thetransformationofenergyconsumptionbeforeandafterthereturnoftheinvestmentanalysis.Iftheaboveisrehabilitationprograms,andbudgetanalysis,modifiedtoreduceenergyconsumption20%,inlinewiththerequirementsofenergy-savingtransformation.theenergyofthepurpose,andcompletedthistransformationofenergy-savinganalysisofenergyrequirements.Keywords:terminal;Energyanalysis;Energy-savingmodification;1引言能源是國家經(jīng)濟發(fā)展的血液，隨著國民經(jīng)濟快速的發(fā)展，國家的能源危機越發(fā)明顯；而在所有的能耗中，建筑能耗所占的比重不容忽視，而空調(diào)能耗卻又占了建筑能耗的30%-50%左右[8]，在能源資源日趨緊張的情況下，通過對大型建筑物空調(diào)系統(tǒng)運行狀態(tài)的測試，綜合分析空調(diào)系統(tǒng)運行能耗情況，對已有空調(diào)系統(tǒng)進行節(jié)能降耗改造，有效提高建筑物的能源利用效率對經(jīng)濟發(fā)展有著重要的實際意義。隨著我國國民經(jīng)濟的發(fā)展和人民生活水平的提高，住宅面積迅速擴大，住宅空調(diào)向著舒適美觀、環(huán)保健康、高效節(jié)能的趨勢發(fā)展。以窗式空調(diào)器、分體式空調(diào)器為代表的房間空調(diào)器已顯得不能滿足發(fā)展的需要，應運而生的家用中央空調(diào)，以其強大潛力和應用前景取得了突破性的發(fā)展，并將成為我國21世紀空調(diào)產(chǎn)品發(fā)展的主要方向。隨著我國國民經(jīng)濟的發(fā)展和人民生活水平的提高，住宅面積迅速擴大，住宅空調(diào)向著舒適美觀、環(huán)保健康、高效節(jié)能的趨勢發(fā)展。以窗式空調(diào)器、分體式空調(diào)器為代表的房間空調(diào)器已顯得不能滿足發(fā)展的需要，應運而生的家用中央空調(diào)，以其強大潛力和應用前景取得了突破性的發(fā)展，并將成為我國21世紀空調(diào)產(chǎn)品發(fā)展的主要方向。進入90年代后，我國的居住環(huán)境和工業(yè)生產(chǎn)環(huán)境都已廣泛地應用空調(diào)，空調(diào)技術已成為衡量建筑現(xiàn)代化水平的重要標志之一。90年代中期，由于大中城市電力供應緊張，供電部門開始重視需求管理及削峰填谷，蓄冷空調(diào)技術提到了議事日程。近年來，由于能源結(jié)構的變化，促進了吸收式冷熱水機組的快速發(fā)展，以及熱泵技術在長江中下游地區(qū)的應用。隨著生產(chǎn)和科技的不斷發(fā)展,人類對空調(diào)技術也進行了一系列的改進,同時也在積極研究環(huán)保、節(jié)能的空調(diào)產(chǎn)品和技術,已經(jīng)投入使用了冰蓄冷空調(diào)系統(tǒng)、燃氣空調(diào)、VAV空調(diào)系統(tǒng)、地源熱泵系統(tǒng)等。暖通空調(diào)技術的發(fā)展，必然會受到能源、環(huán)境條件的制約，所以能源的綜合利用、節(jié)能、保護環(huán)境及趨向自然的舒適環(huán)境必然是今后發(fā)展的主題。1.1空調(diào)系統(tǒng)國內(nèi)外研究現(xiàn)狀（1）空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能國外研究現(xiàn)狀能源是整個經(jīng)濟系統(tǒng)的基本組成部份，作為一個能源消耗大國，美國在節(jié)能和提高能源利用率方面投入了大量的人力、物力。在美國的整個能源消耗中，有約1/3以上消耗在建筑能耗上，這些能耗用來滿足人們的熱舒適、空氣品質(zhì)、提高人們的生活質(zhì)量。美國暖通空調(diào)制冷工程師協(xié)會、美國制冷協(xié)會、美國冷卻塔協(xié)會等組織、美國能源部以及眾多暖通空調(diào)設備生產(chǎn)廠家如York,Carrier等都為建筑節(jié)能做出了很大貢獻。特別是美國制冷設備生產(chǎn)廠商投入了大量的資源研究高性能冷水機組，使得冷水機組單位制冷量的能耗僅為20世紀70年代的62.3%。美國在空調(diào)冷源水系統(tǒng)方面的研究也卓有成效，在冷卻水系統(tǒng)方面著重于降低冷卻水流量，以達到減少冷卻水泵能耗的目的。日本是一個資源貧困的國家，其主要能源來自進口，同時又是一個能源高消費國家。因此，節(jié)能和提高能源的利用率對日本來講有著重要的意義。長期以來，在建筑節(jié)能方面，日本做了大量工作，頒布了許多節(jié)能法規(guī)，提出了建筑節(jié)能的評價方法。日本的一些設備生產(chǎn)廠家對空調(diào)和制冷設備的投入也很大。Daikin公司首推的變頻VRV系統(tǒng)，為中小型建筑安裝集中式空調(diào)系統(tǒng)創(chuàng)造了條件；Sany公司則在直燃式冷水機組上成績卓著。世界各國大力發(fā)展可再生能源作為空調(diào)冷熱源用能。地源熱泵供暖空調(diào)是一種使用可再生能源的高效節(jié)能、環(huán)保型的工程系統(tǒng)。在美國地源熱泵系統(tǒng)占整個空調(diào)系統(tǒng)的20%左右;瑞士40%的熱泵為地禍熱泵，瑞典65%的熱泵為地禍熱泵。（2）空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能國內(nèi)研究現(xiàn)狀我國是一個人均資源相對貧乏的國家，因此節(jié)能降耗有著十分重要的意義。近年來，由于國民經(jīng)濟的快速發(fā)展，使我國的能源顯得越來越緊張。eq\o\ac(○,1)建筑空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能國內(nèi)研究現(xiàn)狀概況隨著經(jīng)濟建設的不斷深入和人們生活水平的不斷提高，空調(diào)建筑物越來越多，建筑物消耗的能量也越來越大，甚至出現(xiàn)了空調(diào)系統(tǒng)與經(jīng)濟建設爭搶電力資源的情況。因此，在建筑物節(jié)能顯得十分迫切。在我國建筑總能耗中，空調(diào)系統(tǒng)的能耗占有相當大的比重，因此研究探討空調(diào)系統(tǒng)的節(jié)能就顯得十分重要。在建筑物空調(diào)系統(tǒng)運行能耗中，冷源系統(tǒng)的能耗是最大的。近年來，我國暖通空調(diào)學術界和工程界在空調(diào)冷源系統(tǒng)的節(jié)能方面做了大量的研究工作。研究工作主要集中在冷源系統(tǒng)的形式選擇上，對壓縮式冷水機組和吸收式冷水機組的技術經(jīng)濟比較研究較多，通過對眾多方案的分析已經(jīng)基本達成共識：吸收式冷水機組節(jié)電而不節(jié)能，對其在我國的應用應區(qū)別對待，對于有余熱可以利用的地區(qū)，應大力提倡使用吸收式冷水機組，而一般建筑物則應采用蒸汽壓縮式制冷。當然，在進行冷熱源系統(tǒng)的選擇時，還要考慮建筑物所在地的氣象條件、電力供應狀況、能源情況、空調(diào)系統(tǒng)有無采用余熱回收的可能性等方面的問題。eq\o\ac(○,2)我國建筑空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能改造有待解決的問題通過對一些地區(qū)空調(diào)系統(tǒng)的調(diào)查發(fā)現(xiàn)，設計人員在涉及選用冷水機組時多考慮其額定工況下的全負荷性能，而對其部分負荷性能的考慮較少。在風冷式冷水機組和水冷式冷水機組的選擇應用上我國制冷工程界也存在著認識上的差異。我國在冷源水系統(tǒng)方面的研究目前較少，一般都是按冷水機組的樣本提供的冷卻水量和冷凍水量進行冷卻水泵和冷凍水泵的選擇。對于水系統(tǒng)的水泵是否運行節(jié)能則關注不多。事實上，對于冷水機組的運行而言，冷凝器和蒸發(fā)器都要求定流量，因此，對于冷水機組部分負荷狀態(tài)運行時，水泵的輸出都是全負荷輸出，水系統(tǒng)的全年運行能耗是相當大的。因此水系統(tǒng)的節(jié)能具有很大的潛力。1.2我國空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能改造工作面臨的問題由于空調(diào)系統(tǒng)規(guī)模大，設備多，工況變化大，加之設計和運行水平的限制，目前許多空調(diào)系統(tǒng)存在著很多問題。這些問題的存在不僅影響了室內(nèi)熱環(huán)境的質(zhì)量，同時還浪費了大量的能源。因此對現(xiàn)有的空調(diào)系統(tǒng)采取節(jié)能措施，進行節(jié)能改造，減少運行能耗已經(jīng)成為了運行管理的一項重要任務。長期以來我國的節(jié)能工作主要是通過政府節(jié)能主管部門、各級節(jié)能服務機構和企業(yè)節(jié)能管理部門三位一體的能源管理機制運作。這一節(jié)能體系在原來的計劃經(jīng)濟體制下，發(fā)揮了重要的作用并取得了顯著的節(jié)能成果。但是，隨著我國經(jīng)濟體制面向市場的轉(zhuǎn)變，原有的節(jié)能管理體制，己不適應變化了的形勢，也必須隨之轉(zhuǎn)變。在新形勢下，節(jié)能的阻力主要表現(xiàn)為節(jié)能投資的市場障礙。為進一步推動我國的節(jié)能工作，當前最為迫切的任務是引導和促進節(jié)能機制面向市場的過渡和轉(zhuǎn)變;借鑒、學習和引進市場經(jīng)濟國家先進的節(jié)能投資新機制，以克服目前我國存在的節(jié)能投資障礙。70年代中期以來，一種基于市場的、全新的節(jié)能新機制一‘合同能源管理”在市場經(jīng)濟國家中逐步發(fā)展起來，而基于這種節(jié)能新機制運作的專業(yè)化的“節(jié)能服務公司”(在國外簡稱ESCO，在國內(nèi)簡稱EMC)的發(fā)展十分迅速，尤其是在美國、加拿大和歐洲，ESCO已發(fā)展成為一種新興的節(jié)能產(chǎn)業(yè)。從較成熟的市場經(jīng)濟國家的節(jié)能事業(yè)發(fā)展的經(jīng)驗和我國的實際情況來看，“合同能源管理”這種節(jié)能新機制同樣適合我國的情況，我國已有的節(jié)能機構和潛在的投資者完全可以結(jié)合我國的實際情況，通過“合同能源管理”新機制實施節(jié)能項目，并從中獲得盈利和發(fā)展。2工程概況2.1建筑概況桂林兩江國際機場位于廣西桂林市西南方向的臨桂縣兩江鎮(zhèn)，距市中心約28公里，面積406平方公頃。桂林兩江國際機場是國家“八·五”期間重點工程項目，總投資18.5億元，1991年9月，經(jīng)國務院、中央軍委正式批準立項，并于1993年7月開工建設，1996年10月1日建成通航，年客流量約300萬人次。機場候機樓占地面積為25000m2，建筑面積53809m2，其中兩江國際機場建筑使用空調(diào)面積為38000m2，另有占地7000m2的候機樓前高架車道，建筑平面呈“工”字形。大樓共兩層，為鋼筋混凝土框架結(jié)構，梁板為井字樓板，底層高5.4m，總高度為24m，登機橋8座，到港行李輸送帶8條；候機樓內(nèi)的商業(yè)餐飲和其他出租服務設施面積達6086平方米。2.2空調(diào)概況桂林兩江國際機場建筑使用空調(diào)面積為38000m2。中央空調(diào)系統(tǒng)是采用定流量水(風)系統(tǒng)工作，即冷凍水(溫水)泵、冷卻水泵、和冷卻塔風機輸送的流體流量都是恒定的，即水(風)系統(tǒng)的運行是不可隨負荷變化而隨動的。夏季：由美國約克離心式冷水機組700RT三臺和380RT一臺供給7/12℃冷水；冬季：由3臺F系列汽水換熱器供給50/55℃熱水，換熱器所需4㎏/c㎡蒸汽由鍋爐房提供。2.2.1空調(diào)負荷夏季空調(diào)冷負荷9116KW；冬季空調(diào)熱負荷8000KW。2.2.2現(xiàn)有空調(diào)系統(tǒng)（1）原空調(diào)系統(tǒng)桂林兩江國際機場候機樓中央空調(diào)系統(tǒng)于1993年初由中南建筑設計院開始設計，94年開始安裝及投入使用?？照{(diào)系統(tǒng)包括的主要設備見表2-1，系統(tǒng)現(xiàn)用空調(diào)能力為142.4kcal/m，冷/熱源采用鍋爐房提供的蒸汽作為動力。制冷/采暖共用1套水系統(tǒng)，系統(tǒng)補水通過設置在設備層的凝結(jié)水箱進行，冷卻水系統(tǒng)通過二樓平臺上的軟水補水箱進行補水。原空調(diào)系統(tǒng)主要設備表：2-1序號設備備規(guī)格數(shù)量/臺1約克離心式制冷機機700RT（冷噸噸）3380RT（冷噸噸）12水平分殼離心式冷冷凍(熱)水泵75KW337KW13橫流式冷卻塔75KW74F系列汽水換熱器所需蒸汽量4㎏//c㎡35新風機組80KW36臥式風機盤管3~10匹947柜式空調(diào)器5~10匹388燃油蒸汽鍋爐耗油量為386㎏㎏/h2（2）已改造的空調(diào)系統(tǒng)2002年初在原有空調(diào)設備基礎上，由北京佩爾優(yōu)科技有限公司進行空調(diào)蓄冷改造，增加蓄冷槽、空調(diào)蓄冷管路系統(tǒng)及空調(diào)蓄冷控制系統(tǒng)。蓄冷槽建在候機樓附近的鍋爐房邊，蓄冷有效容積為3,200立方米，蓄冷槽總高11.5米，埋入地下2.5米，地上9米，占地面積約320平方米?？照{(diào)蓄冷管路采用直徑0.35米的鋼管連接，鋼管長度約550米[雙管]，3臺700RT制冷機串聯(lián)連接，實際運行采用2臺串聯(lián)充冷，3臺制冷機互為備用?？刂葡到y(tǒng)主要由電動閥、溫度調(diào)節(jié)閥及溫度、流量監(jiān)控系統(tǒng)等組成。蓄冷密度為10,000大卡/立方米，每充放一次，所提供的蓄冷量為3,200萬大卡，約1萬冷頓。項目建成后，預計每年轉(zhuǎn)移高峰電力負荷170萬度、直接節(jié)約電能30萬度，綜合經(jīng)濟效益135萬元；扣除流轉(zhuǎn)稅、項目管理費用后，項目回收期為4.5年該項目采用合同能源管理的方式實施，由佩爾優(yōu)提供技術并負責投資，合同期內(nèi)雙方通過分享節(jié)約的電費共同受益。項目總投資380萬元，合同分享期11年，分享比例為甲方[桂林兩江國際機場]25%、乙方[北京佩爾優(yōu)科技有限公司]75%，佩爾優(yōu)公司平均年分享節(jié)能收益約100萬元。蓄冷系統(tǒng)可以提供的四種供冷方式：eq\o\ac(○,1)供冷機單獨供冷：制冷機按照原有方式運行；eq\o\ac(○,2)蓄冷槽單獨供冷方式：利用夜間低谷電開啟制冷機，制備冷凍水并儲存在蓄冷槽中。白天開啟冷凍水泵即可完成供冷；eq\o\ac(○,3)制冷機與蓄冷槽聯(lián)合供冷：在每年極端炎熱的幾天里，空調(diào)負荷很大時使用，白天由制冷機提供部分冷量、蓄冷槽提供主要冷量；eq\o\ac(○,4)制冷機在向蓄冷槽充冷的同時，為建筑物供冷。工程自2002年夏天建成并投入運行后，運行狀況良好，全年除個別炎熱天氣以外，可供峰、平時段16小時空調(diào)負荷，基本實現(xiàn)蓄冷設計方案全削峰的目的。2.2.3空調(diào)使用方式及區(qū)域候機樓根據(jù)使用功能共劃分19個空調(diào)分區(qū)，49個空調(diào)系統(tǒng)。消防控制中心采用分體式熱泵空調(diào)器；航空公司及貴賓候機處采用風機盤管加新風方式，其余各處均為低速鳳管系統(tǒng)，根據(jù)建筑平面及房間層高，分別采用不同的送風方式，對于第二層送客廳，國內(nèi)，國際交運行李廳采用噴口側(cè)送及圓環(huán)散流器下送，第一層各業(yè)務大廳及第二層候機廳采用平頂下送及側(cè)送，集中回風。3現(xiàn)有空調(diào)系統(tǒng)實際運行情況測試桂林兩江國際機場中央空調(diào)系統(tǒng)是采用定流量水(風)系統(tǒng)工作，即冷凍水(溫水)泵、冷卻水泵、和冷卻塔風機輸送的流體流量都是恒定的，因此水(風)系統(tǒng)的運行是不可隨負荷變化而隨動的。為了配合兩江國際機場對空調(diào)系統(tǒng)的節(jié)能改造，對機場候機樓空調(diào)系統(tǒng)進行了現(xiàn)場測試，主要包括供熱/供冷系統(tǒng)分別在30%和60%左右的供熱/供冷工況(由于系統(tǒng)設計負荷余量較大，實際不需要空調(diào)系統(tǒng)投入滿負荷運行，故未能對滿負荷進行測試)。（1）測試中所用到的設備：照度計、熱輻射測試儀、紅外線測溫儀、溫度計、交直流數(shù)字鉗形表、電壓表、有功功率表、測風儀、流量計、計時器、有功電度表、轉(zhuǎn)速表，熱電偶、板式熱流計、巡檢儀、戶式空調(diào)、魯班測試軟件。熱電偶為PT100鉑－銅熱電偶，精度能達到0.5℃，所有測試儀器均在檢定周期內(nèi)。（2）部分測試設備概述：板式熱流計由北京博通世紀建材有限公司生產(chǎn)，輸出的是mv電量，通過廠家給定的系數(shù)11.63Ｗ／ｍ２?ｍV轉(zhuǎn)化為熱流。本測試選用由香港昌暉自動化系統(tǒng)有限公司生產(chǎn)的巡檢儀，由巡檢儀表和四個輸入信號接線盒構成，每個信號接線盒構16路。其中，接線盒1的前4路連接熱流計，其它60路連接溫度傳感器—熱電偶。SWP-LCD-SSR-M智能化64路巡檢儀是一種智能化多功能二次儀表，適合于對多輸入回路進行巡回檢測，報警控制及數(shù)據(jù)遠傳。魯班工控組態(tài)軟件是運行于中文Windows9x/NT環(huán)境下，面向儀表用戶的應用組態(tài)運行平臺。在魯班組態(tài)平臺上用戶可以直接采用面向?qū)ο蠓绞介_發(fā)應用系統(tǒng)。程序的核心是系統(tǒng)變量，即組態(tài)軟件中的實時數(shù)據(jù)庫。在組態(tài)中，通過設備驅(qū)動程序、系統(tǒng)模塊等組件產(chǎn)生系統(tǒng)變量，再由其他模塊和組件對系統(tǒng)變量進行計算、顯示、報警、分析等處理。3.1冷卻水系統(tǒng)測試經(jīng)過幾個月的觀察和測試，分別對空調(diào)系統(tǒng)運行于設計負荷的30%、60%左右的實際供冷工況進行了冷卻水系統(tǒng)參數(shù)測試（由于系統(tǒng)設計負荷余量較大，實際不需要空調(diào)系統(tǒng)投入滿負荷運行，故未能進行100%負荷供冷工況測試）。冷卻水系統(tǒng)的實際運行情況、參數(shù)測試情況如下：3.1.1冷卻水系統(tǒng)組成及運行情況（1）冷卻水系統(tǒng)由7臺橫流式冷卻塔和4臺離心式冷卻水泵組成，冷卻水泵和冷卻塔均分別采用并聯(lián)工作方式。（2）由于冷卻塔的進出水閥門均為手動控制方式，不便于冷卻水流量在冷卻塔間的分配調(diào)節(jié)，因此在空調(diào)系統(tǒng)由冷水機組供冷運行時，冷卻塔風機全部投入運行。（3）供冷運行時，根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)所需冷負荷的大小，通過控制冷卻水泵投入運行的臺數(shù)調(diào)節(jié)冷卻水總流量。（4）通過手動控制冷水機組上的冷卻水進出水閥門的開度，調(diào)節(jié)各冷水機組冷卻水的流量。3.1.2冷卻水系統(tǒng)參數(shù)測試（1）測試儀器

照度計、熱輻射測試儀、紅外線測溫儀、溫度計、交直流數(shù)字鉗形表、電壓表、有功功率表、測風儀、流量計、計時器、有功電度表、轉(zhuǎn)速表，所有測試儀器均在檢定周期內(nèi)。（2）冷卻塔相關參數(shù)的計算：溫差冷幅冷效式中：τ——室外濕球溫度，℃t1、t2——冷卻塔進、出水溫度，℃。（3）測試情況表1-4所示為系統(tǒng)運行負荷為總負荷的30%、60%時冷卻塔、冷卻水泵的運行情況。表1冷卻塔30%負荷運行參數(shù)測試情況：序號室外濕球球溫度（℃）進水溫度（℃）出水溫度（℃）冷卻水流量（M33/h）氣水比冷卻系數(shù)風機運行臺數(shù)（臺臺）風機功耗（KW）127.437.232.85013.0180.6853748.8227.136.831.95013.0180.6982748.8327.537.432.95052.9940.6726750.2427.237.031.65052.9940.7122750.2均值27.337.132.35033.0060.6921749.5表2冷卻塔60%負荷運行參數(shù)測試情況：序號室外濕球球溫度（℃）進水溫度（℃）出水溫度（℃）冷卻水流量（M33/h）氣水比冷卻系數(shù)風機運行臺數(shù)（臺臺）風機功耗（KW）127.637.532.99231.6380.6532751.2227.136.832.29251.6350.6828751.8327.437.432.69261.6330.6612752.0427.837.231.99301.6260.6435752.2均值27.537.232.49261.6330.6602751.8表3冷卻水泵30%負荷運行參數(shù)測試情況：序號進口壓力(MPaa)出口壓力(MPaa)冷卻水流量（M33/h）水泵運行臺數(shù)（臺臺）水泵功耗（KW）10.050.20501144.820.060.21501145..530.050.18505144.040.050.16505143.2均值0.050.188503144.4表4冷卻水泵60%負荷運行參數(shù)測試情況：序號進口壓力(MPaa)出口壓力(MPaa)冷卻水流量（M33/h）水泵運行臺數(shù)（臺臺）水泵功耗（KW）10.040.20923291.620.040.20925292.030.030.16926290.040.030.16930291.8均值0.0350.18926291.23.2冷源測試3.2.1冷源的設置及實際運行情況桂林兩江國際機場候機樓空調(diào)系統(tǒng)冷源的設置情況、實際運行情況、參數(shù)測試情況如下：（1）桂林兩江國際機場采用美國約克(YORK)公司生產(chǎn)的3臺700冷噸(TR)離心式冷水機組和1臺380冷噸(TR)離心式冷水機組,作為候機樓空調(diào)系統(tǒng)的冷源，4臺冷水機組采用并聯(lián)工作方式；（2）供冷運行時，由運行管理人員根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)所需冷負荷的大小，控制冷水機組投入運行的臺數(shù)和設定冷水機的運行參數(shù)，其中主是設定冷凍水供水溫度和設備安全報警參數(shù)；（3）多臺冷水機組運行時，可通過手動控制各冷水機組的冷凍水和冷卻水進出水閥門的開度，調(diào)節(jié)冷凍水流經(jīng)各冷水機組的冷凍水和冷卻水流量；（4）各未端空氣處理箱裝設有冷凍水電控閥門，當開啟空氣處理箱的風機和冷凍水電控閥門，該空氣處理箱投入運行；關閉空氣處理箱的風機和冷凍水電控閥門，即可停止空氣處理箱的運行。3.2.2冷水機組參數(shù)測試情況（1）2#冷水機組運行參數(shù)測試情況：序號冷凍水溫度(℃))冷卻水溫度(℃))冷凍水壓力(MMPa)冷卻水壓(MPa)冷凍水量(M3//H)冷卻水量(M3//H)制冷量（KW）功耗(KW)COP值進水出水進水出水進水出水進水出水117.213.131.736.80.310.180.140.0236241817234493.86217.313.131.836.80.310.170.140.0236841717804484.03317.413.231.936.90.300.180.140.0236541619954454.02415.010.832.136.80.310.180.140.0236641717844503.99515.110.832.136.90.310.180.140.0236941821164524.10均16.412.231.9236.840.3080.1780.140.02366417.21784448.84（2）3#冷水機組運行參數(shù)測試情況：序號冷凍水溫度(℃))冷卻水溫度(℃))冷凍水壓力(MMPa)冷卻水壓(MPa)冷凍水量(M3//H)冷卻水量(M3//H)制冷量（KW）功耗(KW)COP值進水出水進水出水進水出水進水出水115.611.032.236.80.340.160.20.0345750224405234.69215.711.032.136.80.340.160.20.0346850525545334.81317.413.332.837.20.370.160.20.0351649924565134.81415.411.231.936.80.400.160.20.0349350124045194.65均16.0311.6332.2536.900.360.160.200.03483.50501.752470522.004.743.3熱水/冷凍水測試（含末端空調(diào)箱）經(jīng)過幾個月的觀察和測試，分別對空調(diào)系統(tǒng)運行于設計負荷的30%、60%左右的實際供冷工況進行了冷凍水系統(tǒng)參數(shù)測試（由于系統(tǒng)設計負荷余量較大，實際不需要空調(diào)系統(tǒng)投入滿負荷運行，故未能進行100%負荷供冷工況測試）。冷凍水系統(tǒng)的實際運行情況、參數(shù)測試情況如下：3.3.1熱水/冷凍水系統(tǒng)組成及運行情況（1）熱水/冷凍水系統(tǒng)由4臺離心式冷凍水泵、冷凍水干支管以及相應的閥門管件組成，4臺冷凍水泵采用并聯(lián)工作方式。（2）多臺冷水機組運行時，可通過手動控制各冷水機組的冷凍水進出水閥門開度，調(diào)節(jié)冷凍水流過不同冷水機組的比例。（3）供冷運行時，根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)所需冷負荷的大小，通過控制冷水機組和冷凍水泵投入運行的臺數(shù)調(diào)節(jié)冷凍水總流量。（4）各未端空氣處理箱裝設有冷凍水電控閥門，當開啟空氣處理箱的風機和冷凍水電控閥門，該空氣處理箱投入運行；關閉空氣處理箱的風機和冷凍水電控閥門，即可停止空氣處理箱的運行。3.3.2冷凍水系統(tǒng)參數(shù)測試情況在進行冷凍水參數(shù)現(xiàn)場測試的時候由于機場對空調(diào)系統(tǒng)使用的特殊原因，開啟熱水測試時間只能控制在2個小時左右，因此必然會影響精度，但經(jīng)過矯正后，實測數(shù)據(jù)還是具有一定的準確性的。（1）熱水/冷凍水系統(tǒng)30%負荷運行參數(shù)測試情況：序號冷凍水泵出口壓力力（MPa）冷凍水泵入口壓壓力（MPa）冷凍水流量（M33/h）冷凍水系統(tǒng)阻力系系數(shù)風機運行臺數(shù)（臺臺）冷凍水泵功耗（KKW）冷凍水系統(tǒng)效率10.400.185160.426179.938.7%20.420.185150.466178.542.9%30.400.165190.462180.642.1%40.400.164930.487178.740.9%均值0.400.175110.460179.441.2%（2）熱水/冷凍水系統(tǒng)60%負荷運行參數(shù)測試情況：序號冷凍水泵出口壓力力（MPa）冷凍水泵入口壓壓力（MPa）冷凍水流量（M33/h）冷凍水系統(tǒng)阻力系系數(shù)冷凍水泵臺數(shù)（臺臺）冷凍水泵功耗（KKW）冷凍水系統(tǒng)效率10.500.109230.4332165.560.36%20.480.089190.4352164.160.98%30.510.109210.4452167.561.37%40.490.089200.4462168.061.12%均值0.4950.099220.4392166.360.96%3.4水蓄冷系統(tǒng)測試3.4.1水蓄冷系統(tǒng)組成及運行情況候機樓水蓄冷系統(tǒng)是2002年初在原有空調(diào)設備基礎上，由北京佩爾優(yōu)科技有限公司進行空調(diào)蓄冷改造，增加蓄冷槽、空調(diào)蓄冷管路系統(tǒng)及空調(diào)蓄冷控制系統(tǒng)。蓄冷槽建在候機樓附近的鍋爐房邊，蓄冷有效容積為3,200立方米，蓄冷槽總高11.5米，埋入地下2.5米，地上9米，占地面積約320平方米?？照{(diào)蓄冷管路采用直徑0.35米的鋼管連接，鋼管長度約550米[雙管]，3臺700RT制冷機串聯(lián)連接，實際運行采用2臺串聯(lián)充冷，3臺制冷機互為備用?？刂葡到y(tǒng)主要由電動閥、溫度調(diào)節(jié)閥及溫度、流量監(jiān)控系統(tǒng)等組成。蓄冷密度為10,000大卡/立方米，每充放一次，所提供的蓄冷量為3,200萬大卡，約1萬冷頓。3.4.2水蓄冷系統(tǒng)測試情況通過原有中央空調(diào)系統(tǒng)集中控制臺，SWP-LCD-SSR-M智能化64路巡檢儀，工控組態(tài)軟件對蓄冷系統(tǒng)進行了完全蓄冷，完全削峰蓄冷和部分蓄冷3種工況下的實時監(jiān)控測試，測試圖表如下：（1）完全蓄冷將全天的空調(diào)冷負荷完全轉(zhuǎn)移到電力低谷時段時進行測試。完全蓄冷的日運行示意圖見圖1（2）完全削峰蓄冷將高峰時段的空調(diào)冷負荷完全轉(zhuǎn)移到電力低谷時段進行測試。全削峰蓄冷的日運行圖見圖2（3）部分負荷蓄冷將全天空調(diào)的冷負荷部分轉(zhuǎn)移到電力低谷時段進行測試。部分負荷蓄冷的日運行示意圖見圖33.5熱源測試熱源的設置及實際運行情況候機樓空調(diào)系統(tǒng)熱源的設置情況、實際運行情況、參數(shù)測試情況如下：（1）桂林兩江國際機場采用二臺耗油量為386㎏/h的燃油蒸汽鍋爐和3臺F系列汽水換熱器作為候機樓空調(diào)系統(tǒng)的熱源。（2）供熱運行時，由運行管理人員根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)所需熱負荷的大小，控制鍋爐和換熱器投入運行的臺數(shù)和設定換熱器的運行參數(shù)，其中主是設定熱水供水溫度和設備安全報警參數(shù)。3.5.1鍋爐測試由于在天氣氣候原因，系統(tǒng)實際不需要開啟熱源系統(tǒng)，因而只能對兩臺鍋爐負荷的30%工況下對鍋爐進行測試：鍋爐30%負荷鍋爐運行參數(shù)測試情況時間17181920212223平均1#鍋爐供汽壓力（MPaa）2.412.562.372.492.572.662.412.49供汽溫度（℃）1019995107109108119105.4供汽量（㎏/s）0.560.570.490.590.600.700.490.57回水溫度（℃）5659606458454955.9回水量（㎏/s）2.11.92.02.22.42.02.12.1補水溫度（℃）5755505961606558.1補水量（㎏/s）1.21.51.71.81.91.61.71.63煙氣溫度（℃）5649484746495149.4耗油量（㎏/h）97.189.5101.4100.3102.5107.2106.9100.7耗電量（KW）7069737071757471.72#鍋爐供汽壓力（MPaa）2.362.412.452.512.492.642.572.53供汽溫度（℃）1009997104108118116108.6供汽量（㎏/s）0.520.580.480.490.610.650.710.58回水溫度（℃）5460626157484356.2回水量（㎏/s）2.22.11.82.42.32.52.02.2補水溫度（℃）5655494845505253.4補水量（㎏/s）1.11.31.81.51.91.51.81.64煙氣溫度（℃）5751464548505253.1耗油量（㎏/h）94.790.699.4102.4101.8106.5102.699.7耗電量（KW）69727169727675723.6測試數(shù)據(jù)誤差分析對冷卻水系統(tǒng)的測試利用照度計、熱輻射測試儀、紅外線測溫儀、溫度計、交直流數(shù)字鉗形表、電壓表、有功功率表、測風儀、流量計、計時器、有功電度表、轉(zhuǎn)速表，等來測量的，其測量準確度與多項因素有關,另計算方法、數(shù)據(jù)處理及環(huán)境因素等也都會有一定測量誤差。在此盡力處理好每一個參數(shù)的測量誤差,為該設備整體準確度的提高創(chuàng)造條件.引起測試數(shù)據(jù)誤差因素（1）儀表的固有誤差（2）儀表設置不當產(chǎn)生的誤差（3）空調(diào)系統(tǒng)運行工況（4）氣候因素以上產(chǎn)生的測試誤差通過在選擇合適室內(nèi)外溫度和天氣情況的情況下，對儀器的正確設置，細心地操作，多次測試數(shù)據(jù)的比較，找到一個能接近實際變化的參數(shù)多分析測試不斷提高測試精度，盡量避免或減小誤差，從而獲得準確可靠的測試數(shù)據(jù)。誤差控制在0.5%-1.2%之間，此誤差在冷卻水系統(tǒng)測試中是可以允許的，測試數(shù)據(jù)基本控制在允許范圍內(nèi)。4系統(tǒng)能耗分析經(jīng)過幾個月對候機樓空調(diào)供熱/供冷系統(tǒng)系統(tǒng)現(xiàn)場測試后，根據(jù)各系統(tǒng)現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)，利用對比，匯總和一些常用相關分析方法對各系統(tǒng)進行了實際的能耗分析4.1冷卻水系統(tǒng)能耗分析冷卻水系統(tǒng)的能耗主要有冷卻水泵能耗和冷卻塔風機能耗兩部分。不同供冷負荷工況下冷卻水系統(tǒng)能耗如下表：表5不同供冷工況下冷卻水系統(tǒng)能耗表供冷負荷冷卻塔風機能耗冷卻水泵能耗總能耗(kw)風機能耗(kw))占總能耗百分比水泵能耗(kw))占總能耗百分比30%49.552.9%44.447.1%93.560%51.836.2%91.273.8%143.0圖1冷卻塔運行負荷為30%、60%的冷效對比圖由圖1可知，冷卻塔在30%、60%的負荷運行時，其均值都在0.50以下，表明該冷卻塔的冷卻效率比較低。據(jù)文獻統(tǒng)計[5]，從各冷卻塔生產(chǎn)廠家的樣本資料統(tǒng)計來看，低溫差冷卻塔的氣水比為0.67，中溫差的冷卻塔氣水比為0.84，高溫差冷卻塔的氣水比為1.12，而經(jīng)濟運行的最佳質(zhì)量比為0.55。由表1、2實測數(shù)據(jù)可見，該冷卻塔的氣水比過高，30%負荷運行時氣水比均值為3.006；60%負荷運行時氣水比均值為1.633，遠遠超過了冷卻塔經(jīng)濟運行的范圍。雖然增加氣水比會改善冷卻效果，但是投資也會增加，而過大地增加氣水比還會增加能耗。由于冷卻塔采用并聯(lián)工作方式，并且未設置便于冷卻水流量在冷卻塔間分配的調(diào)節(jié)裝置，同時由于冷卻塔的冷卻效率偏低，空調(diào)系統(tǒng)由冷水機組供冷運行時，冷卻塔風機必須全部投入運行，造成空調(diào)系統(tǒng)在低負荷狀態(tài)運行時，冷卻塔風機能耗過大(無法根據(jù)供冷負荷調(diào)節(jié)冷卻塔風機能耗)。由測試結(jié)果可知，現(xiàn)有的冷卻塔風機運行節(jié)能改造的潛力很大，尤其在低供冷負荷運行時，節(jié)能空間很大。表3、4（見3.1.2）反映的是冷卻水泵在30%、60%的負荷時的運行情況。該系統(tǒng)中冷卻水泵采用并聯(lián)工作方式，只能簡單的啟?？刂?。雖然可根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)所需冷負荷大小的范圍區(qū)間，控制冷卻水泵投入運行的臺數(shù)來調(diào)節(jié)冷卻水總流量，但在確定的負荷區(qū)間內(nèi)，無法有效降低冷卻水泵的能耗。表5反映的是該冷卻水系統(tǒng)不同供冷工況下的能耗表。當供冷負荷改變時，系統(tǒng)的能耗分配也有了很大的變化，如在供冷負荷為總負荷的30%時，冷卻水系統(tǒng)中耗能最大的是冷卻塔風機，占總能耗的52.9%，而當負荷達到總負荷的60%時，冷卻水泵的能耗卻由原來的47.1%達到了73.8%。從實際的運行過程可以分析得到，由于冷卻塔是并聯(lián)運行，而且所有的閥門均為手動，所以即使在很小負荷運行時，冷卻塔風機都必須全部投入運行，這就使得部分負荷運行時系統(tǒng)中風機的能耗尤為突出。隨著負荷的加大，雖然冷卻塔風機的能耗也相應增大，但是其增大的幅度小于冷卻水泵的能耗所增大的幅度，因而在60%的負荷運行時，冷卻水系統(tǒng)耗能最大的就是冷卻水泵。4.2冷源能耗分析4.2.1冷水機組額定功能耗序號機組型號冷凍水溫度進出水水(℃)冷卻水溫度進出水水(℃)冷凍水量(M3//H)冷卻水量(M3//H)制冷量(KW)耗電量(KW)COP值1700冷噸1273236423.36627.812457．844585.3662380冷噸1273236195.37299.341134．262565.2124.2.2冷水機組實際運行情況與額定工況的比較（1）從實測情況看，3#冷水機組的實際供冷量與額定制冷量相近，耗電量比額定耗電量增加了12%～16%，最大時達到16.4%，實測運行COP值比額定的COP值降低了13%～10%，最低時達到13.34%。（2）2#冷水機組的實際制冷量只有額定制冷量的70%～86%，而實際耗電量電量與額定耗電量基本相同，實測運行COP值只有額定COP值的72%～76%。（3）實測冷水機組的冷凍水進水溫度在15℃～17.4℃，冷凍水出水溫度在10.8℃～13.3℃,均高于額定工況的冷凍水進出水溫度（額定工況下,冷凍水的進出水溫度分別為12℃和7℃。）,可見冷水機組實測制冷量的品質(zhì)較額定制冷量的品質(zhì)低。4.2.3影響離心式冷水機組運行性能的幾個因素從離心式制冷壓縮縮循環(huán)的工作作原理看,影響制冷機機性能系數(shù)的的主要因素是是蒸發(fā)器中制制冷劑的蒸發(fā)發(fā)溫度，冷凝凝器制冷劑的的冷凝溫度和和機組負荷率率。（1）蒸發(fā)溫度對制冷冷機組運行性性能的影響圖2-1是蒸汽壓縮縮式制冷循環(huán)環(huán)在lgP-h（壓焓）圖圖上的表示，1-2為絕熱壓縮過程，2-3為等壓冷凝過程，3-4為絕熱節(jié)流過程，4-1為等壓蒸發(fā)過程。當冷凝溫度恒定不變，而蒸發(fā)溫度升高時，制冷循環(huán)由1-2-3-4-1變?yōu)?'-2'-3-4'-1'。對制冷循環(huán)產(chǎn)生如下影響:eq\o\ac(○,1)制冷劑的單單位質(zhì)量制冷冷量由q0增大為q0'；eq\o\ac(○,2)制冷劑的單單位質(zhì)量壓縮縮功由w減小為w'，壓縮機機COP值增大大；eq\o\ac(○,3)制冷劑排氣氣溫度由t22下降至t2''。排氣溫度度過高會使得得潤滑油粘度度減低甚至炭炭化，影響機機件的潤滑和和機組的正常常運行；eq\o\ac(○,4)制冷劑節(jié)流流后的干度由由x4，下降到x4'，制冷循環(huán)環(huán)節(jié)流損失減減小。因此，在相同的冷冷凝溫度下，提提高蒸發(fā)溫度度可以增大制制冷機COPP值，改善機機組運行狀況況。在運行過過程中可以通通過提高冷凍凍水出口溫度度設定值來提提高制冷機蒸蒸發(fā)溫度；隨隨著蒸發(fā)溫度度的提高，制制冷量加大的的同時，制冷冷量的品質(zhì)下下降。如圖2-2，計算和實實驗結(jié)果表明明:在相同的冷冷凝溫度下，隨隨著制冷機組組冷凍水出口口溫度的升高高，機組的制制冷量逐漸增增加，COPP值逐漸增加加。（2）冷凝溫度對制冷冷機組運行性性能的影響冷卻水進溫度的升升高或者冷卻卻水流量的減減少，會使得得制冷機組冷冷凝溫度上升升。當冷凝溫溫度升高，制制冷循環(huán)由11-2-3--4變?yōu)?-2''-3'-44'(圖2-3)，對對制冷循環(huán)產(chǎn)產(chǎn)生如下影響響:A.制冷劑的單位質(zhì)量量制冷量由q0減小為q0'；B.制冷劑的單位質(zhì)量量壓縮功由ww增大為w'，壓縮機機COP值降低低；C.制冷劑排氣溫度由由t2升高至t1'；D.制冷劑節(jié)流后的干干度由X4，增大到X4'，制冷循環(huán)環(huán)節(jié)流損失增增加。由此可見，冷凝溫溫度的升高對對制冷壓縮機機的運行是不不利的。計算和實驗結(jié)果表表明:在冷卻水流流量不變的條條件下，隨著著冷卻水進口口溫度的升高高，制冷機組組的制冷量逐逐漸下降，CCOP值逐漸漸減小。（3）負荷率對制冷機機組運行性能能的影響當空調(diào)系統(tǒng)負荷發(fā)發(fā)生變化，離離心式制冷機機可以通過特特定的調(diào)節(jié)方方式改變運行行參數(shù)，調(diào)整整制冷量與之之適應。離心心式制冷機制制冷量可以在在100%～20%范圍內(nèi)內(nèi)進行調(diào)節(jié)。離心式壓縮機常用用的調(diào)節(jié)方法法有進口節(jié)流流調(diào)節(jié)、轉(zhuǎn)速速調(diào)節(jié)、進口口導葉調(diào)節(jié)三三種。進口導導葉調(diào)節(jié)方法法是通過改變變進口導葉片片旋轉(zhuǎn)角度，改改變進入葉輪輪的制冷劑蒸蒸氣的絕對速速度旋繞方向向，從而改變變了葉輪的葉葉片功和進口口容積流量的的大小，達到到調(diào)節(jié)制冷量量的目的，該該方法調(diào)節(jié)簡簡便、調(diào)節(jié)范范圍廣、能量量損耗較低，是是空調(diào)用離心心制冷機最為為常見的調(diào)節(jié)節(jié)方式，兩江江國際機場的的兩種型號離離心式制冷機機均采用該種種調(diào)節(jié)方式。對對于任何一種種調(diào)節(jié)方式，在在調(diào)節(jié)過程中中必然伴隨著著能量損失，因因此在不同的的負荷率下，制制冷機組表現(xiàn)現(xiàn)出不同的運運行性能。計算和實驗結(jié)果表表明:制冷機組COOP值不是隨隨著負荷率的的變化成線形形變化。隨著著負荷的減小小，機組COOP值逐漸增增加，在約880%的部分分負荷狀態(tài)下下達到最大值值，然后隨著著負荷的繼續(xù)續(xù)減小COPP值逐漸減小小。4.2.4實際運運行中造成冷冷水機組效率率降低的主要要原因冷水機組在實際運運行中制冷效效率明顯低于于額定制冷效效率，從實測測數(shù)據(jù)看，主主要有以下原原因：（1）冷疑溫度偏高，造造成制冷效率率下降通過現(xiàn)場測試發(fā)現(xiàn)現(xiàn)，運行中的的冷水機組絕絕大多數(shù)時間間其冷凝壓力力PK≥871.77Kpa，即冷凝溫溫度tK≥36℃,超過標準空空調(diào)工況的冷冷凝溫度（tK=35℃）1℃以上，在實實測中還發(fā)現(xiàn)現(xiàn)由于冷凝壓壓力過高，冷冷水機組易發(fā)發(fā)生湍振現(xiàn)象象；冷卻水的的進水溫度基基本能夠滿足足要求，但冷冷卻水出水溫溫度偏高，造造成這一現(xiàn)象象的主原因是是由于冷卻水水流量偏低，1#～3#冷機組的額額定制冷量均均為700冷噸（美），根根據(jù)設計圖紙紙給出的參數(shù)數(shù)計算，其額額定冷卻水流流量應為625M3/h左右，而冷冷水機組實際際運行時的最最大冷卻水量量只有505M3/h，最小冷卻卻水量僅為415MM3/h，遠小于額額定冷卻水量量，這是造成成冷水機組冷冷凝壓力升高高的主要原因因；冷凝器的的熱交換能力力下降，也會會造成冷水機機組冷凝壓力力升高，從機機組實際運行行情況和實測測數(shù)據(jù)看，冷冷凝器的熱交交換能力略有有下降，對機機組的制冷效效率影響甚微微。（2）蒸發(fā)溫度偏低，造造成制冷效率率下降經(jīng)現(xiàn)場測試發(fā)現(xiàn)，2#冷水機組冷冷凍水量低于于額定冷凍水水量，3#冷水機組冷冷凍水量略高高于額定冷凍凍水量，雖然然冷凍水的進進出水溫度較較高，但運行行中的冷水機機組絕大多數(shù)數(shù)時間其蒸發(fā)發(fā)壓力Pa≤340.55Kpa，即蒸發(fā)溫溫度tK≤3℃,低于標準空空調(diào)工況的蒸蒸發(fā)溫度（ta=5℃）2℃以上，造成成這一現(xiàn)象主主要有兩方面面原因，一方方面是由于蒸蒸發(fā)器水側(cè)結(jié)結(jié)垢和冷凍水水中混有空氣氣，使得蒸發(fā)發(fā)器的熱交換換能力下降，蒸蒸發(fā)器中制冷冷劑與冷凍水水的溫差升高高（實測中，冷冷凍水出水溫溫度與蒸發(fā)溫溫度的最大差差值高達15℃，標準空調(diào)調(diào)工況下此差差值應為2℃左右），最最終導致蒸發(fā)發(fā)溫度下降；；另一方面是是由于冷水機機組負荷適應應能力不好或或控制方式、參參數(shù)設定不正正確，造成蒸蒸發(fā)溫度下降降。4.3熱水/冷冷凍水系統(tǒng)能能耗分析（1）冷凍水系統(tǒng)的能能耗主要是冷冷凍水泵能耗耗。不同供冷冷負荷性情況況下冷凍水系系統(tǒng)能耗如下下:供冷負荷冷凍水泵運行臺數(shù)數(shù)(臺)冷凍水泵額定能耗耗(KW)冷凍水泵實際能耗耗(KW)30%17579.460%275×2166.3（2）由于冷凍水泵和和冷水機組采采用并聯(lián)工作作方式，冷凍凍水流量在冷冷水機組之間間的分配只能能通過冷水機機組的進出水水閥門手動調(diào)調(diào)節(jié)，同時冷冷凍水泵采用用簡單啟?？乜刂?，空調(diào)系系統(tǒng)由冷水機機組供冷運行行時，難以實實現(xiàn)負荷變化化范圍內(nèi)的最最佳能耗控制制（及只能在在1～3負荷狀態(tài)點點上有較好的的能耗表現(xiàn)）。從從測試情況分分析，現(xiàn)有的的冷凍水系統(tǒng)統(tǒng)運行節(jié)能改改造的潛力較較大，理論上上分析冷凍水水系統(tǒng)的能耗耗有節(jié)省20%～40%以上的空間間。（3）從測試結(jié)果看，在在小負荷情況況下冷凍水泵泵的實際功耗耗大于水泵的的額定功耗，隨隨負荷的下降降，即水泵運運行臺數(shù)的減減少，這一現(xiàn)現(xiàn)象趨于顯著著。產(chǎn)生這一一現(xiàn)象的原因因，主要是由由于熱水/冷凍水流量量的下降，熱熱水/冷凍水管網(wǎng)網(wǎng)的阻力和水水泵特性得不不到及時的調(diào)調(diào)節(jié)，水泵的的Q—H特性與管網(wǎng)網(wǎng)的Q—H特性發(fā)生改改變，水泵的的實際工作點點偏離了額定定工作點。4.4水蓄冷能能耗分析與研研究水蓄冷系統(tǒng)放冷運運行時，冷凍凍水泵的入口口距蓄冷罐的的管程過長，冷冷凍水泵入口口壓力過低（實實測表壓為負負值），冷凍凍水泵已工作作于氣蝕邊緣緣，易使冷凍凍水泵產(chǎn)生氣氣蝕現(xiàn)象，造造成冷凍水管管路積氣和管管路水壓波動動、工作不穩(wěn)穩(wěn)定。4.4.1水蓄冷冷模式（1）完全蓄冷將全天的空調(diào)冷負負荷完全轉(zhuǎn)移移到電力低谷谷時段。完全全蓄冷的日運運行示意圖見見圖1見（3.4.2），從圖中中可以看出，全全天空調(diào)時段段所需要的冷冷量均由蓄冷冷系統(tǒng)供給。這這種蓄冷運行行模式運行費費用最省。這種水蓄冷方式適適宜于僅有白白天冷負荷的的空調(diào)系統(tǒng)。（2）完全削峰蓄冷將高峰時段的空調(diào)調(diào)冷負荷完全全轉(zhuǎn)移到電力力低谷時段。完完全削峰蓄冷冷的日運行圖圖見圖2見（3.4.2），從圖中中可以看出，全全天高峰時段段空調(diào)所需要要的冷量均由由蓄冷系統(tǒng)供供給(圖中8.00～11.00，18.00～21.00為高峰用電電時間)。這種水蓄冷方式適適宜于僅有白白天冷負荷的的空調(diào)系統(tǒng)。（3）部分負荷蓄冷將全天空調(diào)的冷負負荷部分轉(zhuǎn)移移到電力低谷谷時段。部分分負荷蓄冷的的日運行示意意圖見圖3（見3.4.2），從圖中中可以看出，夜夜間用電低谷谷時段儲存冷冷量，補充高高峰時段空調(diào)調(diào)所需要的冷冷量。這種水蓄冷形式可可根據(jù)空調(diào)制制冷系統(tǒng)制冷冷能力與可能能建設蓄冷水水池的大小，在在運行過程中中可執(zhí)行完全全削峰加填平平、完全削峰峰與局部削峰峰等運行模式式。完全削峰蓄冷是部部分削峰的一一個特例，它它比較特殊，因因為這種蓄冷冷形式的單位位能量的運行行費用最便宜宜。4.4.2空調(diào)蓄蓄冷系統(tǒng)的特特點（1）可以均衡電網(wǎng)負負荷，達到移移峰填谷的作作用，從而提提高發(fā)電機組組的利用率，緩緩解電力建設設需求的速度;（2）利用電價峰谷差差，降低運行行費用，提高高經(jīng)濟效益;（3）較之常規(guī)空調(diào)系系統(tǒng)，可減小小制冷設備容容量(300//o}70%%)，從而降低低初投資費用用;（4）制冷設備在大部部分時間內(nèi)高高負荷率穩(wěn)定定運行，提高高運行效率和和可靠性;（5）可以利用夜間較較低的濕球溫溫度，提高冷冷卻塔冷卻能能力，降低制制冷系統(tǒng)冷凝凝溫度，提高高制冷機組運運行效率;（6）與低溫送風技術術聯(lián)合應用，可可以降低空調(diào)調(diào)系統(tǒng)初投資資和運行費用用，提高室內(nèi)內(nèi)空氣品質(zhì)。區(qū)域供冷管網(wǎng)水蓄蓄冷模式研究究分析桂林兩江國際機場場候機樓的區(qū)區(qū)域供冷水系系統(tǒng)外管網(wǎng)直直徑lm，長度約5000mm,蓄水量可達3,900噸，每降低1℃系統(tǒng)水溫可可以蓄冷1.6XXl07kkj。在夜間的的低谷電價時時段運行制冷冷設備制冷，將將冷量以冷凍凍水的形式儲儲存起來，在在電價非谷值值時段向建筑筑物供冷，可可以達到降低低運行費用的的目的，同時時可以減小開開機時段建筑筑物蓄熱負荷荷對空調(diào)系統(tǒng)統(tǒng)的影響。（1）區(qū)域供冷管網(wǎng)水蓄蓄冷模型eq\o\ac(○,1)物理模型區(qū)域供冷水系統(tǒng)外外管網(wǎng)有大、小小空調(diào)分區(qū)十十幾個，經(jīng)過過適當簡化，建建立物理模型型。圖9-1,9-2分別為蓄冷冷和釋冷的物物理模型。圖圖中Q為制冷機供供冷量，CLQ為建筑物夜夜間冷負荷，Q')}外管網(wǎng)系統(tǒng)統(tǒng)熱損失，t-11rw2分別為制冷冷機進、出口口水溫，t(丁)為:時刻外管網(wǎng)網(wǎng)系統(tǒng)平均水水溫。定義循循環(huán)周期為系系統(tǒng)蓄水量循循環(huán)一次所需需的時間，T-GIWW,G為蓄水量(3,9000m3))，W為制冷機冷冷凍水額定流流量(YK機組452.55m3/hh,OM機組1507mm3/h))，則TYK=88.6h,TYKx22=4.3hh,Tohhr=2.66h。由于系統(tǒng)統(tǒng)蓄水量大、管管網(wǎng)長度長且且制冷機組冷冷凍水流量有有限，因此在在蓄冷模型中中可以認為在在一個循環(huán)周周期內(nèi)制冷機機冷凍水入口口溫度幾乎不不變。在蓄冷階段，制冷冷機供冷量Q除了提供部部分建筑物冷冷負荷CLQ和系統(tǒng)散熱Q'，其余冷量量使得系統(tǒng)溫溫度下降，實實現(xiàn)蓄冷。在在釋冷階段，建建筑物冷負荷荷由系統(tǒng)蓄冷冷提供，此外外還有部分熱熱損失。熱平平衡方程如下下:蓄冷階段:Q=CCLQ+Q''-CpGOOtk1(5-1))釋冷階段:件GOOt=CCLQ十C(5--2)eq\o\ac(○,2)數(shù)學模型（A）蓄冷階段:根據(jù)物理模型，在在第n個循環(huán)周期期內(nèi)，任意時時刻:，系統(tǒng)平均均溫度可由下下式確定:Wep(tww:一tw2)==CLQ(rr)一(1+O)Gcpdt(r))(n一1)T<-r::5nT(5-3))式中，t,,t==t[(nn-1)月，lp為熱損失系系數(shù)，取0.05.初始條件:r=0,,t(00)=toooto為日間運行終止時時的系統(tǒng)平均均水溫，取to=9..0'Coo（B）釋冷階段:Gcp=CLLQ(r)+OGccpdt立2drr>_0(5--4)初始條件:t(0)==to'.to為釋冷開始始時的系統(tǒng)平平均水溫（C）方程的求解:浦東國際機場夜間間仍有賓館、計計時旅館等建建筑物需要供供冷，根據(jù)計計算，夜間建建筑物冷負荷荷變化不大，因因此在求解過過程中將其處處理為常數(shù)，其其值取整個過過程內(nèi)冷負荷荷的時均值，1169kkW[2s11。因此方程(5-3)、(5-4)變?yōu)?（2）影響蓄冷效果的的幾個因素eq\o\ac(○,1)蓄冷時間圖9-3是根據(jù)式((5-7)計算的單臺OM機組蓄冷工工況時在不同同循環(huán)周期內(nèi)內(nèi)外管網(wǎng)系統(tǒng)統(tǒng)溫度的變化化情況。外管網(wǎng)系統(tǒng)蓄水量量大，管路長長度長，可以以認為在一個個循環(huán)周期內(nèi)內(nèi)制冷機冷凍凍水進口溫度度不變，因此此蓄冷過程表表現(xiàn)出明顯的的階段性。隨隨著系統(tǒng)蓄冷冷量的增加，系系統(tǒng)平均溫度度降低，使得得制冷機組進進出口溫差減減小，機組負負荷率降低.雖然離心機機組可以通過過調(diào)節(jié)進口導導葉或者變頻頻調(diào)速，改變變蒸汽吸入量量，使制冷量量在20%~110%間進行調(diào)節(jié)節(jié)，但在低負負荷工況下，機機組COP較低，使得得單位冷量能能耗增大。圖圖9一4為YK、OM機組的部分分負荷特性。此外，在低負荷工工況下，離心心式壓縮機可可能產(chǎn)生喘振振現(xiàn)象，影響響機組使用壽壽命。因此應應該盡量使制制冷機組在高高負荷工況下下運行。OM機組循環(huán)周周期T=2.66h，在3個循環(huán)周期期內(nèi)，機組制制冷量分別為為8770kkw、1544kkw、1193kkw，對應的負負荷率分別為為63%、11%和8.5%。顯然在第第一個循環(huán)周周期內(nèi)，制冷冷機組的負荷荷率最高，單單位制冷量能能耗最低。而而在后兩個循循環(huán)周期，隨隨著冷凍水進進出口溫差的的減小，機組組負荷率迅速速降低，甚至至可能由于負負荷過低機組組無法正常運運行。因此，蓄蓄冷時間受到到了循環(huán)周期期的限制，應應該在第一個個循環(huán)周期結(jié)結(jié)束前完成蓄蓄冷，即蓄冷冷時間應該小小于循環(huán)周期期。eq\o\ac(○,2)蓄冷溫度系統(tǒng)蓄冷溫度由冷冷凍水出口溫溫度確定，其其值直接影響響著蓄冷量的的大小。圖9一5為根據(jù)式(5一7)計算，在單單臺OM機組工況下下，出口溫度度分別設定為為4刀℃、5刃℃和6刃℃時，系統(tǒng)水水溫的變化情情況.從圖中可以看到，隨隨著冷凍水出出口溫度設定定值的降低，在在相同的蓄冷冷時間內(nèi)蓄冷冷量相應增加加，分別為3.62Xl077kJ,55.18X107kjj和6.73XIOIIJ。此外，3種工況的負負荷率分別為為38%,50%和63%，如果忽略略制冷機蒸發(fā)發(fā)溫度變化對對機組性能的的影響，顯然然出口溫度為為4.0℃時的蓄冷效效果最佳.4.5熱源能耗耗分析根據(jù)實測情況，分分別對鍋爐在在30%負荷供熱情情況下進行單單位供熱量的的能耗進行計計算，30%熱負荷供熱熱時,按1#鍋爐投入運運行計算，60%熱負荷供熱熱時,按1#和2#鍋爐投入運運行計算；供熱負荷運行時間(h)鍋爐耗油量（kgg/h）年總耗油量kg30%840100.78458860%540206.4111456總計196044桂林兩江國際機場場候機樓空調(diào)調(diào)系統(tǒng)用鍋爐爐每天24小時需用提提供55℃熱水約80M,初始普通水水溫度25℃,即每天需80×1,,000×((55-255)×1=22,400,,000KCCAL熱量加熱25℃普通水.(1KCCAL=1..16W)4.6現(xiàn)有辦公公區(qū)域空調(diào)能能耗情況4.6.1候機樓樓中央空調(diào)的的單位冷量能能耗情況根據(jù)實測情況，分分別對空調(diào)系系統(tǒng)在30%和60%冷負荷供冷冷情況下進行行單位單位制制冷量的能耗耗進行計算，30%冷負荷供冷冷時,按3#冷水機組投投入運行計算算，60%冷負荷供冷冷時,按2#和3#冷水機組投投入運行計算算；并對改造造后空調(diào)系統(tǒng)統(tǒng)單位制冷量量的能耗進行行估算，冷水水機組的能耗耗按額定能耗耗估算，其他他能耗按改造造后的預計值值估算。負荷率供冷量（KW）冷卻水能耗（KWW）冷凍水能耗（KWW）冷水機能耗（KWW）末端能耗（KW）單位冷量能耗比不含末端含末端30%247093.579.45222250.28130.372460%4254143166.39714620.30100.40964.6.2單臺風風機盤管供冷冷能耗情況兩江機場的3個辦辦公區(qū)域內(nèi)，設設計采用7#風機盤管90臺，5#風機盤管4臺。根據(jù)實實測情況，7#風機盤管和5#風機盤管的的單臺能耗情情況如下（按按風機盤管工工作于額定工工況計算）：：型號額定制冷量（W）循環(huán)風量（M3//h）風機能耗（W）負荷率單位冷量能耗冷凍水能耗（W）總能耗（W）COP值7#579077011230%0.2813162917413.32660%0.3010174318553.1225#45005308730%0.2813126613533.32660%0.3010135514423.1214.7現(xiàn)有能耗耗評價4.7.1供冷工工況按空調(diào)系統(tǒng)每年供供冷100天、每天供供冷時間為8：00-22：00，即每年供供冷為1400小時，其中30%供冷負荷運運行時間占總總供冷時間60%，即840小時；其余40%時間，即540小時，為60%供冷負荷運行行時間。具體體的能耗估算算如下表表1冷卻塔能耗估算供冷負荷運行時間(h)冷卻塔風機功耗((kw)冷卻塔風機總能耗耗(kwh)30%84049.54158060%54051.827972總計69552表2冷卻水泵能耗估算算供冷負荷運行時間(h)冷卻水泵功耗(kkw)冷卻水泵總能耗((kwh)30%84044.43729660%54091.249248總計86544表3冷水機組能能耗估算供冷負荷運行時間(h)冷水機組功耗(kkw)冷水機組總能耗((kwh)30%840211.217824860%540433.8234252總計412500表4空調(diào)柜機耗估算供冷負荷運行時間(h)冷卻水泵功耗(kkw)冷卻水泵總能耗((kwh)30%168022.83830460%112046.752304總計90608表5風機盤管耗估算供冷負荷運行時間(h)冷卻水泵功耗(kkw)冷卻水泵總能耗((kwh)30%16808.461421260%112017.419488總計33700注：以上計算末考考慮室外溫度度過低，分體體空調(diào)供熱效效率下降的因因素。由于室室外溫度過低低，分體空調(diào)調(diào)供熱效率下下降，室外蒸蒸發(fā)器融霜，以以及室外溫度度低于5℃時,采用輔助加加熱等因素,分體空調(diào)供供熱的整個供供熱期耗電量量估計會增加加30%～50%左右。供冷系統(tǒng)年總能耗耗：6291668.4KWW。4.7.2供熱工工況鍋爐耗油表供熱負荷運行時間(h)鍋爐耗油量（kgg/h）年總耗油量kg30%840100.78458860%540206.4111456總計196044按0#柴油單價:2.77元/KG計算：鍋爐每年耗油費用用為5293118.8元。5節(jié)能改造的的方法分析由于空調(diào)系統(tǒng)規(guī)模模大，設備多多，工況變化化大，加之原原來設計和運運行水平的限限制，目前該該空調(diào)系統(tǒng)存存在著很多問問題。這些問問題的存在不不僅影響了室室內(nèi)熱環(huán)境的的質(zhì)量，同時時還浪費了大大量的能源。因因此對現(xiàn)有的的空調(diào)系統(tǒng)采采取節(jié)能改造造措施，進行行節(jié)能改造，來來減少運行能能耗5.1候機樓空空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能能改造初步建建議通過現(xiàn)場對候機樓樓空調(diào)系統(tǒng)實實際運行情況況的初步測試試，并對測試試數(shù)據(jù)進行了了初步分析，綜綜合分析空調(diào)調(diào)系統(tǒng)的實際際結(jié)構布局、日日常運行管理理和相關記錄錄，我們認為為候機樓空調(diào)調(diào)系統(tǒng)的主要要設備（如冷冷水機組、蒸蒸汽鍋爐、冷冷卻塔、空氣氣處理箱等）狀狀況良好，整整個系統(tǒng)基本本能夠滿足候候機樓的使用用要求，但由由于原設計對對系統(tǒng)的運行行節(jié)能考慮不不夠，日常運運行管理人員員的節(jié)能意識識和節(jié)能運行行的操作知識識不足，同時時設備經(jīng)過長長期運行，致致使空調(diào)系統(tǒng)統(tǒng)的日常運行行和主要設備備的能效偏低低，為此我們們建議采取如如下措施，提提高主要設備備和系統(tǒng)運行行的能效：（1）將熱效率較低的的燃油蒸汽鍋鍋爐和汽-水熱交換器器（總熱效率率≤80%），更換為為目前普遍使使用的熱效率率高達92%以上的溴化化鋰真空燃油油熱水鍋爐或或電熱水鍋爐爐，以提高熱熱源效率。即將原有的耗油量量為386㎏/h的二臺燃油油蒸汽鍋爐和和三臺汽-水熱交換器器更換為耗油油量為208㎏/h的二臺溴化化鋰真空燃油油熱水鍋爐。另另也可考慮中中央空調(diào)機組組加熱回收器器替換。（2）從測試數(shù)據(jù)分析析，離心式冷冷水機組日常常運行的COP值雖能達到5.2-55.5之間,但冷凝壓力力偏高,主要原因是是因為冷卻水水流量偏低(實測值為503M3/h左右,低于530M3/h的設計值)，同時冷卻卻水的進出水水的溫度偏高高（實測值進進水溫度為32度、出水溫溫度37度，桂林地地區(qū)夏季較為為理想的冷卻卻水溫度為進進水溫度30度、出水溫溫度35度），我們們認為冷卻水水系統(tǒng)存在著著一定的問題題，需對冷卻卻水系統(tǒng)進行行更為詳細的的測試和分析析，以便找出出產(chǎn)生這種現(xiàn)現(xiàn)象的原因；；目前建議適適當增加冷卻卻塔運行臺數(shù)數(shù)，以便降低低冷卻水溫度度，提高冷水水機組的COP值。（根據(jù)據(jù)經(jīng)驗冷卻水水溫度每降低低1度冷水機組組能耗可降低低3%左右，而每每臺離心式冷冷水機組的實實測運行能耗耗為520KW左右。）（3）冷凍水系統(tǒng)管路路的定壓點位位置不正確，不不利于管網(wǎng)中中的冷凍水體體積發(fā)生變化化時的補償和和管內(nèi)積存空空氣的排放，容容易造成管路路積氣和管路路水壓波動、工工作不穩(wěn)定、能能耗增加；建建議將定壓點點位置設定在在水泵入口。（4）水蓄冷系統(tǒng)放冷冷運行時，冷冷凍水泵的入入口距蓄冷罐罐的管程過長長，冷凍水泵泵入口壓力過過低（實測表表壓為負值），冷冷凍水泵已工工作于氣蝕邊邊緣，易使冷冷凍水泵產(chǎn)生生氣蝕現(xiàn)象，造造成冷凍水管管路積氣和管管路水壓波動動、工作不穩(wěn)穩(wěn)定。建議在在冷凍水蓄冷冷罐處增設加加壓水泵，將將蓄冷水加壓壓輸送到制冷冷機房。（5）部分負荷運行時時，空氣處理理箱的空氣流流量與冷凍水水流量不匹配配，空氣流量量過大，造成成送風的溫度度和室內(nèi)濕度度偏高（即空空調(diào)箱的除濕濕效果不明顯顯），影響室室內(nèi)人體的舒舒適感。建議議增設空氣處處理箱的風機機調(diào)速裝置，以以便在部分負負荷運行時，通通過降低風機機轉(zhuǎn)速來降低低空調(diào)箱的空空氣流量，同同時達到降低低送風溫度和和減少風機能能耗的目的。（6）建立行之有效的的節(jié)能運行管管理規(guī)范，提提供參考如下下：eq\o\ac(○,1)空調(diào)系統(tǒng)的的開機運行根據(jù)室內(nèi)外溫度確確定空調(diào)系統(tǒng)統(tǒng)的運行。當當室內(nèi)溫度低低于12℃或室外溫度度低于8℃時，啟動空空調(diào)系統(tǒng)向室室內(nèi)供熱；當當室內(nèi)溫度高高于25℃，室外溫度度低于24℃時，啟動空空調(diào)系統(tǒng)，向向室內(nèi)送新風風；當室內(nèi)溫溫度高于25℃，室外溫度度高于室內(nèi)溫溫度時，啟動動空調(diào)系統(tǒng)，向向室內(nèi)供冷。eq\o\ac(○,2)冷水機組的的開機運行空調(diào)系統(tǒng)運行于制制冷工況時，運運行管理人員員應根據(jù)航班班動態(tài)、候機機廳使用情況況、室內(nèi)外溫溫度情況，將將冷凍水出水水溫度盡量控控制在8℃至12℃之間的高溫溫區(qū)段，并定定時注意計算算冷水機組的的COP值，盡量促促使冷水機組組在高COP值下運行（保保持冷水機組組高COP值運行的有有效方法是：：使冷水機組組在盡可能高高的蒸發(fā)壓力力和盡可能低低的冷凝壓力力下運行）；；當冷凍水的的供回水溫差差高于5℃時，則應增增開冷水機組組。eq\o\ac(○,3)冷凍水系統(tǒng)統(tǒng)的運行管理理運行管理人員應根根據(jù)冷水機組組的運行投入入情況、冷凍凍水的壓力和和流量，及時時控制冷凍水水泵的運行投投入；根據(jù)空空調(diào)處理箱的的運行投入情情況，及時調(diào)調(diào)節(jié)冷凍水主主要支路閥門門的開度，保保證冷凍水管管路的水力平平衡，確保各各空調(diào)區(qū)域的的空調(diào)效果。eq\o\ac(○,4)冷卻水系統(tǒng)統(tǒng)的運行管理理運行管理人員應根根據(jù)冷水機組組的運行投入入情況、冷卻卻水的壓力和和流量，及時時控制冷卻水水泵和冷卻塔塔的運行投入入。冷卻水溫溫度應盡可能能降低，出水水溫度盡可能能控制在30℃以下，回水水溫度應控制制在35℃以下；冷卻卻水流量應不不低于空調(diào)主主機的額定流流量。大機控控制在530M3/h，小機控制制在290M3/h；定時巡察察和調(diào)節(jié)各冷冷卻水閥門，使使各冷水機組組的冷卻水流流量滿足要求求。eq\o\ac(○,5)空氣處理箱箱的運行管理理運行管理人員應根根據(jù)航班動態(tài)態(tài)、候機廳使使用情況、室室內(nèi)外溫度情情況，在保持持室內(nèi)溫度在在標準范圍內(nèi)內(nèi)（14℃至26℃）的前提下下，及時控制制和調(diào)整空氣氣處理箱的運運行。以上是在部分負荷荷運行情況下下，經(jīng)現(xiàn)場實實地測試后，得得出的的初步步節(jié)能建議。通通過進一步的的全面系統(tǒng)現(xiàn)現(xiàn)場測試和計計算分析，將將提出詳細的的分析結(jié)果和和方案。5.2熱回收改改造5.2.1原理依上圖所示，冷水水水源直接進進入熱水器套套管入水口，通通過逆流循環(huán)環(huán)吸收經(jīng)過壓壓縮后的高溫溫高壓的制冷冷劑釋放出來來的熱量，不不但可以提高高冷凝系統(tǒng)的的效率又達到到加熱冷水的的目的。加熱熱后的熱水（55℃~60℃）直接進貯貯保溫水箱，以以備各項生活活熱水之用。整整個空調(diào)系統(tǒng)統(tǒng)是以電能來來驅(qū)動工作，而而非電能來制制熱。就節(jié)能能方面同比之之下，電資源源雖豐富，但但用電直接制制熱的方式不不但耗電量大大，運行成本本高，而且電電熱管容易損損壞；對于常常規(guī)用燃油鍋鍋爐加熱的方方式，由于燃燃油的價格高高，產(chǎn)生的效效能并不高。因因此，該熱回回收空調(diào)技術術在節(jié)能方面面的效果是相相當顯著的，而而且該系統(tǒng)在在夏季制冷時時所產(chǎn)生的熱熱水是完全免免費的。5.2.2熱回收收空調(diào)特點及及優(yōu)勢簡單地說，熱回收收空調(diào)是把制制冷循環(huán)中制制冷工質(zhì)冷凝凝放熱過程放放出的熱量利利用起來制備備熱水。在如如今能源緊張張、資源匱乏乏的年代，節(jié)節(jié)能、環(huán)保已已成為持續(xù)發(fā)發(fā)展的主題，空空調(diào)作為建筑筑的主要能耗耗之一，怎么么從空調(diào)上節(jié)節(jié)約能源是迫迫切需要面對對的問題。熱熱回收空調(diào)顯顯著的節(jié)能效效果現(xiàn)受到越越來越多行業(yè)業(yè)學者的關注注，這與其本本身具備的特特點和優(yōu)勢是是密不可分的的。（1）熱回收空調(diào)的特點點eq\o\ac(○,1)就空調(diào)系統(tǒng)統(tǒng)而言，簡約約，可靠，無無需增加其他他電控系統(tǒng)，自自動化程度高高，運行穩(wěn)定定，無安全隱隱患；eq\o\ac(○,2)熱水系統(tǒng)出出水溫度恒定定（不會有過過冷、過熱現(xiàn)現(xiàn)象發(fā)生），能能同時實現(xiàn)多多點供水，可可滿足不同需需要的生活熱熱水需求；eq\o\ac(○,3)安裝容易簡簡便，不受場場所限制，安安全，使用壽壽命長；eq\o\ac(○,4)節(jié)能環(huán)保，運運行費用省，經(jīng)經(jīng)濟效益高。（2）熱回收空調(diào)的優(yōu)勢勢eq\o\ac(○,1)熱回收系統(tǒng)統(tǒng)充分利用空空調(diào)系統(tǒng)的廢廢熱，將空調(diào)調(diào)系統(tǒng)中產(chǎn)生生的低品位熱熱量有效地利利用起來，達達到了節(jié)約能能源的目的；；eq\o\ac(○,2)熱加收系統(tǒng)統(tǒng)減少了排到到環(huán)境的廢熱熱；同時，由由于取消冷卻卻塔，減小了了建筑物周圍圍的噪音，有有效地保護了了建筑物周圍圍的環(huán)境；eq\o\ac(○,3)使用熱回收收系統(tǒng)，用戶戶不再需要在在家中設置熱熱水器，這樣樣就給用戶帶帶來方便與安安全；同時，使使用熱回收系系統(tǒng)，業(yè)主可可以簡化或者者省去熱水加加熱系統(tǒng)，從從而也簡化了了系統(tǒng)的運行行管理。使用用熱回收系統(tǒng)統(tǒng)，是利用廢廢熱來回熱生生活熱水，這這樣就降低了了用戶使用生生活熱水的費費用；eq\o\ac(○,4)和電驅(qū)動或或燃油驅(qū)動型型系統(tǒng)以及燃燃氣熱水器（爐爐）等產(chǎn)品相相比，具有無無安全隱患、運運行可靠，使使用壽命長，出出水溫度恒定定（不會有過過冷、過熱現(xiàn)現(xiàn)象發(fā)生），能能同時多點供供水的優(yōu)越性性；eq\o\ac(○,5)和太陽能熱熱水器相比，具具有不受安裝裝場所限制，安安裝容易、不不漏水、安全全、壽命長、全全天候熱水供供應，出水溫溫度恒定（不不會有過冷、過過熱現(xiàn)象發(fā)生生）的優(yōu)越性性；eq\o\ac(○,6)和熱泵熱水水器相比，具具有一機多用用的功能，除除能一年四季季提供生活熱熱水外，還能能一年四季為為室內(nèi)提供空空調(diào)供應；eq\o\ac(○,7)和傳統(tǒng)中央央空調(diào)相比，具具有一機多用用的功能，除除能一年四季季為房間提供供中央空調(diào)冷冷、熱空氣調(diào)調(diào)節(jié)外，還能能一年四季為為房間提供恒恒溫的中央熱熱水。運行調(diào)調(diào)節(jié)靈活（多多壓機，多系系統(tǒng)），管路路系統(tǒng)簡單，能能效高、運行行費用省的特特點；（3）與傳統(tǒng)中央空調(diào)和和燃氣鍋爐的的節(jié)能對比就經(jīng)濟性而言，在在一些需要提提供室內(nèi)空氣氣調(diào)節(jié)和中央央熱水供應的的場所（如賓賓館，酒店，發(fā)發(fā)廊等），如如采用傳統(tǒng)中中央空調(diào)則需需另外投入燃燃氣鍋爐以輔輔熱水之用，現(xiàn)現(xiàn)就其與熱回回收空調(diào)就投投入及運行期期間的經(jīng)濟性性的優(yōu)劣勢宏宏觀對比分別別如下：eq\o\ac(○,1)采用熱回收收型中央空調(diào)調(diào)機組可省掉掉鍋爐設備的的投入，即省省掉設備的投投資又節(jié)省了了鍋爐房的建建筑面積；eq\o\ac(○,2)在夏季可節(jié)節(jié)約全部的衛(wèi)衛(wèi)生熱水的加加熱費用，即即使是在冬季季運行費用也也只是鍋爐的的1/3，每年可為為用戶節(jié)省非非?？捎^的鍋鍋爐運行費用用；eq\o\ac(○,3)機組可安裝裝在屋面、平平臺、地面等等，不用占據(jù)據(jù)建筑面積，可可為用戶節(jié)省省可觀的建筑筑面積，特別別對于重慶市市內(nèi)更具有經(jīng)經(jīng)濟效益；eq\o\ac(○,4)沒有冷卻水水系統(tǒng)，省掉掉了冷卻塔、水水泵和冷卻水水管路系統(tǒng)的的投資和安裝裝工作，節(jié)約約了此項的費費用，在平時時運行時節(jié)約約了大量的冷冷卻水耗；eq\o\ac(○,5)自動