LID設施計算(資料整合)

實用文案一國外雨水花園較常用的設計方法主要有三種：①基于達西定律的滲濾法②蓄水層有效容積法③基于匯水面積的比例估算法。基于達西定律的滲濾法達西定律達西定律表征滲流能量損失與滲流流速之間關系，其表達式如式（ 1）所示：vKJKhw（1.1）l式中v——斷面平均流速， m/sK——砂質土壤的滲透系數(shù)， m/sJ——下滲起止斷面間的水力坡度hw——沿下滲方向的水頭損失， ml——下滲起止斷面間的距離， m雨水花園面積計算當蓄水層蓄滿水時，流速如式（ 2）所示：K(2hdf)（1.2）v1df當蓄水層未蓄水時，流速如式（3）所示：KdfK（1.3）v2df式中v1，v2——斷面流速， m/s;h——蓄水層設計平均水深，一般為最大水深hm的1/2(即h=hm/2)，m;df——雨水花園的深度，一般包括種植土層和填料層，m。設計時，常取其平均值，如式（1.4）所示v1v2K(2hdf)KK(hdf)v2df2df（1.4）2標準文檔實用文案滲濾的基本規(guī)律有：V（1.5）AftfvVAdH（1.6）式中Af——雨水花園的表面積，m2V——雨水花園的雨水匯流總量，m3tf——蓄水層中的水被消納所需的時間，sAd——匯流面積，m2H——設計降雨量(按設計要求決定)，mφ——徑流系數(shù)將式（1.4）、式（1.6）代入式（1.5）中得：AdHdfAf（1.7）K(hdf)tf此方法主要依據(jù)雨水花園自身的滲透能力和達西定律而設計， 忽略了雨水花園構造空隙儲水量的潛力和植物對蓄水層的影響。 在新西蘭等地，降雨量常按當?shù)貎赡曛噩F(xiàn)期日降雨量的1/3，約25mm 計算。填料采用砂質壤土，滲透系數(shù)不小于 0.3m/d ，蓄水層一般為100~250mm ，蓄水層中的水被消納的時間一般為 1~2d。2蓄水層有效容積法這是一種在水量平衡的基礎上， 利用雨水花園蓄水層的有效容積消納徑流雨水的設計方法。根據(jù)植被被淹沒的狀態(tài)又分為兩種情況。（1）部分植被的高度小于最大蓄水高度，則植被在蓄水層中所占體積如式（1.8）所示：VVnA1hV（1.8）式中Vv——植被在蓄水部分所占的體積，m3標準文檔實用文案n——植被的數(shù)量A1——莖干的平均橫截面積， m2hv——淹沒在水中的植被平均高度， m令植物面積占有率 fv為：fvnA1（1.9）Af式中fv——植物橫截面積占蓄水層表面積的百分比。將式（1.9）代入式（1.8）中得：VVfvhVAf（1.10）則實際可蓄水的體積如式(11)所示：VWhmAfVVhmAffvhvAfAf(hmfvhv)（1.11）式中Vw——實際可蓄水的體積，m3hm——最大蓄水高度，m。根據(jù)水量平衡，進入雨水花園的徑流量（V=AdHφ）等于實際蓄水體積，即V=VW，則有：AfHAd（1.12）hmfvhv（2）植被高度均超出蓄水高度，則有hv=hm，式（1.11）可化為：VWAfhm(1fv)（1.13）則雨水花園面積為：AfHAd（1.14）hm(1fv)此法主要利用雨水花園蓄水層的有效容積滯留雨水，考慮了植物對蓄水層儲水量的影響，但未考慮雨水花園的滲透能力和空隙儲水能力。 實際應用中大多采用第二種情況進行計標準文檔實用文案算，主要是用于處理初期雨水，處理的雨水徑流量一般按 12mm 的降雨量設計。基于匯水面積的比例估算法除以上兩種方法外， 有時還采用簡單的估算方法， 即根據(jù)雨水花園服務的匯水面積乘以相應的比例系數(shù)計算求得，如式 (1.15)所示：AfAd（1.15）式中β——修正系數(shù)。當匯流面積均為不透水面積時， 計算出的雨水花園的面積一般為匯水面積的 5%~10% 。此法計算簡單，但需通過多年的工程經(jīng)驗積累才能建立這樣的公式， 且精度不高，對降雨特征變化較大和不同標準要求的適應性較差。另：當降雨在時間上分布不均， 設計要求精度不是很高的情況下， 可采取基于匯水面積的比例估算法，主要步驟如下：確定匯水面積： S匯 S屋? 屋 S路? 路 S綠? 綠確定徑流量： Q S匯?h確定24小時滲雨水深度： h0 24r確定雨水花園面積： S花 Q/h0 S匯?24r (S屋? 屋 S路? 路 S綠?綠)h/24r可以看出，以上三種方法都有各自的特點， 也都有一定的局限性。 在使用時要分析雨水花園的結構特點、 功能側重、設計標準和所在地的土質特性等因素選擇使用。 基于達西定律的滲濾法適用于 砂質土壤的雨水花園；蓄水層有效容積法適用于雨水花園中 粘土較多、場地不受限制的區(qū)域；而比例估算法主要用于 粗略計算和有豐富經(jīng)驗時采用。我國多數(shù)城市區(qū)域雨水徑流污染嚴重， 在選擇雨水花園的建造模式時， 要兼顧削減徑流標準文檔實用文案量和污染物總量，可優(yōu)先采用滲濾速度較大（ K值不小于10-5m/s ）、凈化效果較好的人工材料。同時，雨水花園根據(jù)其目的不同，又可分為帶出水管和不帶出水管兩種情況， 所在地的土質滲透能力和有無防滲也是其重要的影響因素。 因此，筆者認為雨水花園的計算應對花園滲濾能力、蓄水層植物影響、 空隙儲水能力等因素加以考慮， 進而提出以下包括滲濾和滯留在內的完全水量平衡法。二完全水量平衡法水量平衡分析基本原理假定雨水花園服務的匯流范圍內的徑流雨水首先匯入雨水花園 (當一般雨水花園面積占全部匯流面積的比例較小，即直接降落到雨水花園本身的雨水量較少時，可忽略不計 )，當水量超過雨水花園集蓄和滲透能力時， 開始溢流出該計算區(qū)域， 此時，在一定時段內任一區(qū)域各水文要素之間均存在著水量平衡關系，如式（ 2.1）所示：VU1SZGU2Q1（2.1）式中V——計算時段內進入雨水花園的雨水徑流量，m3U1——計算時段開始時雨水花園的蓄水量，m3S——計算時段內雨水花園的雨水下滲量， m3Z——計算時段內雨水花園的雨水蒸發(fā)量， m3G——計算時段內雨水花園種植填料層空隙的儲水量，m3U2——計算時段結束時雨水花園的蓄水量，m3Q1——計算時段內雨水花園的雨水溢流外排量，m3通常，計算時段可以取獨立降雨事件的歷時，此時，由于蒸發(fā)量較小，Z可以忽略。而且在設計雨水花園時，一定設計標準對應的溢流外排雨水量可假設為0。如果計算時段開始與終了時雨水花園內蓄水量之差以Vw表示，即Vw=U2-U1(實際計算時可視時段開始時雨標準文檔實用文案水花園無蓄水，即 U1=0)。即：Vw=U2，如式(17)所示。圖2為雨水花園計算模型示意。V G Vw S （2.2）徑流雨水量徑流雨水量可采用式（ 1.6）計算，其中 H可根據(jù)當?shù)氐慕涤晏匦院驮O定的削減雨水的目標來確定，雨水花園主要針對較頻繁暴雨事件，設計降雨量一般不超過0.03m。雨水花園下滲量計算時段雨水花園的下滲量，如式（ 2.3）所示：K(dfh)AfT（2.3）Sdf式中T——計算時間，min，常按一場雨120min計。根據(jù)雨水花園構造及土壤條件不同，式 (2.3)中的K取值各異，主要分為以下三種情況：（1）當雨水花園底層設有防滲膜或填料外土壤的滲透系數(shù) K2<<種植土滲透系數(shù) K1(一般人工填料的滲透系數(shù)大于種植土的滲透系數(shù) )時，K2起限制主導作用，此時下滲量較小可忽略不計，即 S=0。（2）當雨水花園底部有排水穿孔管或 K2>>K1時，取K=K1。（3）當K2<K1時，取K=K2。蓄水量當雨水花園中的徑流量大于同時間的土壤滲透量時， 必然在雨水花園形成蓄水。 假定雨水花園中的植被高度均超出上部蓄水高度，則實際蓄水量如式（ 2.4）所示：標準文檔實用文案VAfhm(1fv)103（2.4）5空隙儲水量GnAfdf（2.5）式中n——種植土和填料層的平均空隙率，一般取0.3左右。雨水花園面積的計算結合上述公式可得雨水花園的面積如式（ 2.6）所示：AfAdHdf（2.6）60KT(dfh)hm(1fv)dfndf2當S=0，亦即K=0時，式（2.7）可化為：AdH（2.7）Afndfhm(1fv)此方法主要針對一場雨的雨量來設計，其目的不僅是用來處理初期雨水，而是要在凈化雨水的基礎上削峰減量，最終實現(xiàn)無溢流外排現(xiàn)象。如果將處理后的水加以收集利用，也應采用此法進行計算。當然要注意：雨水花園主要是消納較頻繁事件的雨水徑流，而非極端事件，所以一般根據(jù)當?shù)亟涤晏匦院陀晁▓@的削減目標選用一個合適的降雨量。雨水花園是一種經(jīng)濟適用的生態(tài)滯留滲濾設施，主要用來處理小面積匯流的較頻繁事件徑流雨水，起到削減峰流量、減少徑流和污染排放總量、保護下游建筑物和水體等作用，還具有易與景觀結合的特點，可在住宅小區(qū)、停車場、公路周邊和公園等場合廣泛應用。目前國外常用的三種方法都存在一定的局限性，如基于達西定律的滲濾法主要依據(jù)雨水花園自身的滲透能力和達西定律而設計，忽略了雨水花園構造空隙儲水量的潛力和植物對蓄水層的影響；適用于砂質土壤的雨水花園。基于達西定律的滲濾法蓄水層有效容積法主要利用雨水花園蓄水層的有效容積滯留雨水，考慮了植物對蓄水層儲水量的影響，但未考慮雨水花園的滲透能力和空隙儲水能力；適用于雨水花園中粘土較多、場地不受限制的區(qū)域。比例標準文檔實用文案估算法則由于精度差而主要用于粗略計算和有豐富經(jīng)驗時采用。 在使用時要分析雨水花園的結構特點、功能側重、設計標準和所在地的土質特性等因素選擇使用。我國多數(shù)城市區(qū)域徑流水質較差， 在設計和建造雨水花園時應優(yōu)先采用具有凈化功能的人工填料作為雨水花園滲濾層， 以達到兼顧滯留與凈化兩種功能的目的， 建議采用完全水量平衡法進行設計。三設計降雨量及徑流水質降雨量降雨量贏根據(jù)當?shù)貧庀筚Y料，選取至少近 10年降雨量資料確定。對于西安地區(qū)，其暴雨強度可按下式計算：q2785.833(11.1658lgP)（3.1）(t16.813)0.9302從公式iAn推出，下（2）中予以解釋，其中A、b、n為一定重現(xiàn)期下暴雨強b)(t度公式中的參數(shù) , r為綜合雨峰位置系數(shù)， 是根據(jù)每場降雨不同歷時峰值時刻與整個歷時的比值而加權平均確定的 , r位于0~1之間。式中q——降雨強度， L/(s·hm2)；P——重現(xiàn)期， a；t——降雨歷時， min降雨量可按下式計算得到：H60qt（3.2）10000式中H——單場降雨量，mm/m2；標準文檔實用文案對于一般城市道路雨水設計重現(xiàn)期宜采用 2a~5a，特別重要道路、短期積水嚴重道路可結合當?shù)貧v年降雨量酌情增加。表3.1西安不同降雨強度下的1小時降雨量重現(xiàn)期P降雨歷時暴雨強度q暴雨強度i1h降雨量H(a)t(min)L/(s·hm2)(mm/min)(mm)26066.3380.39823.88236076.4180.45927.51156089.1180.53532.0831060106.3510.63838.2862060123.5840.74244.490（1）對于西安地區(qū)可采用芝加哥雨型進行設計，其具體降雨量分布如下式：(1n)rnAnbrn1A（3.3）當0≤t≤ta時：iarb)n(tatrb)n1(tat(1n)(1r)nAnb(1r)n1A（3.4）當tb≤t≤T時：ib(1r)b]n[(ttb(1r)b]n1[ttb式中：A、b、n——暴雨雨強計算公式中地方參數(shù)，A=16.715（1+1.1658lgP），b=16.813，n=0.9302；r——雨峰系數(shù)，降雨開始至暴雨洪峰形成的時間與總降雨歷時的比例，一般在0.3~0.5之間，常取0.5；ia——峰前雨強，mm/min；標準文檔實用文案ib——峰后雨強， mm/min ；ta——峰前降雨歷時， min；tb——峰后降雨歷時， min；t——總降雨歷時 min。表3.2西安不同降雨強度下的1小時降時程分布mm重現(xiàn)期/a2351020步長/min50.6890.7930.9251.1041.283100.9091.0471.2211.4581.694151.2741.4681.7122.0432.374201.9512.2482.6213.1283.635253.4603.9854.6485.5466.445標準文檔實用文案308.1779.42010.98613.11015.234353.4603.9854.6485.5466.445401.9512.2482.6213.1283.635451.2741.4681.7122.0432.374500.9091.0471.2211.4581.694550.6890.7930.9251.1041.283600.5440.6270.7310.8721.014降雨量25.28729.12933.97040.53947.108說明：表3.1與表3.2數(shù)據(jù)略有出入，系不同公式計算誤差引起，兩只皆可用于流量計算。2）CHIM芝加哥法雨型與復合雨型相當， 均為一定重現(xiàn)期下不同歷時最大雨強復合而成。 雨型的確定同樣基于特定重現(xiàn)期下的 IDF關系曲線.芝加哥法雨型確定包括綜合雨峰位置系數(shù)確定及芝加哥降雨過程線模型確定，具體流程如下：a.將各降雨歷時的逐年最大降雨過程樣本，以 5min 為間隔進行分段，統(tǒng)計降雨過程的雨峰位置系數(shù) ri=ti/Ti（其中ri為雨峰位置系數(shù)， ti為降雨峰值時刻， Ti為降雨歷時。)b.先將歷時相同的逐年最大降雨樣本的雨峰位置系數(shù)進行算術平均， 再將各歷時的雨峰位置系數(shù)按照各歷時的長度進行加權平均，求出綜合雨峰位置系數(shù) r。c.根據(jù)綜合雨峰位置系數(shù) r，設計暴雨重現(xiàn)期（ P）、設計降雨歷時（ t），代入根據(jù)暴雨強度公式導出的芝加哥法雨型公式， 計算出雨峰前后瞬時降雨強度及各個時段內的平均降雨強度，最終確定出對應一定重現(xiàn)期及降雨歷時的芝加哥法雨型。標準文檔實用文案芝加哥法雨型以統(tǒng)計的暴雨強度公式為基礎設計典型降雨過程。 通過引入雨峰位置系數(shù)來描述暴雨峰值發(fā)生的時刻，將降雨歷時時間序列分為峰前和峰后兩個部分。令峰前的瞬時強度為 i（tb），相應的歷時為 tb，峰后的瞬時強度為 i（ta）, 相應歷時為ta。取一定重現(xiàn)期下暴雨強度公式為iA(tb)n，雨峰前后瞬時降雨強度可由下式計算：A[(1n)tbb]i(tb)r（3.5）tb)[(b]n1rA[(1n)tab]i(ta)1r（3.6）ta[(r)b]n11在求出綜合雨峰位置系數(shù) r之后, 可利用公式(2)、(3)計算芝加哥合成暴雨過程線各時段(以5min 計)的累積降雨量及各時段的平均降雨量 , 進而得到每個時段內的平均降雨強度, 最終確定出對應一定重現(xiàn)期及降雨歷時的芝加哥法雨型。國內外大量統(tǒng)計資料表明， 暴雨過程的雨峰位置多半在降雨總歷時的前三分之一左右暴雨強度過程的形態(tài)， 是先小、繼大，最后又小的過程。上海市城市建設設計研究總院和同濟大學在2006年對上海市短歷時雨型曾做過研究，采用 1985~2004 年共20年連續(xù)降雨資料，統(tǒng)計得到 120min 設計雨型雨峰位置系數(shù)為 0.399。表3.3 國內外雨峰位置系數(shù) r統(tǒng)計結果地區(qū) r 地區(qū) r芝加哥地區(qū) 0.375 北京 0.355前蘇聯(lián)遠東地區(qū) 0.35 上海 0.399前蘇聯(lián)烏克蘭地區(qū) 0.20 合肥 0.414標準文檔實用文案日本九州地區(qū)0.50錦州、長春、牡丹江0.3~0.4我國各大分區(qū)0.3~0.4武漢、開封0.3~0.4徑流水質降雨徑流水質宜以實測資料為準。 對于西安及周邊地區(qū)， 若無實測資料，可參考下表經(jīng)驗值。表3.3西安不同降雨強度下的1小時降時程分布mg/L類型CODCrNH3-NTNTPZnCd初期雨水6002.313.05.61.50.04中后期雨水2001.56.01.50.20.015四生態(tài)濾溝系統(tǒng)設計一般規(guī)定生態(tài)濾溝在設計時應滿足一下要求：1）設計降雨量不應小于當?shù)?年重現(xiàn)期下1h對應的降雨量值；2）生態(tài)濾溝所在場地應有詳細的地質勘查資料，主要包括區(qū)域土壤類型、滲透系數(shù)、孔隙率、滯水層分布等；（3）土壤滲透系數(shù)宜為 10-6~10-4m/s，且地下水位埋深大于 1m；4）生態(tài)濾溝的縱向坡度應與道路縱向坡度一致；5）若經(jīng)生態(tài)濾溝處理后雨水需回收利用，則可在濾溝底部及側壁鋪設防滲膜，并用標準文檔實用文案穿孔管收集雨水，否則，處理后雨水直接下滲以補充地下水。6）生態(tài)濾溝系統(tǒng)不應對地下水水質、道路路基、周圍環(huán)境衛(wèi)生造成危害；7）生態(tài)濾溝設在道路兩側，其形狀以帶狀為宜，長度根據(jù)需要確定。2計算過程（引入N值）QAdH（4.1）AfA（4.2）N1NAd60KT(dfh)hm(1fv)dfndf2AfHdf（4.3）式中：A——設計區(qū)總面積；——匯水面積與生態(tài)濾溝面積比，簡稱匯流比。設計步驟1）確定項目所在地土壤類型及滲透系數(shù)；2）確定設計區(qū)域道路匯水面類型、面積、徑流系數(shù)、橫向及縱向坡度；3）確定設計的降雨重現(xiàn)期、降雨強度、降雨量；4）計算匯流比及生態(tài)濾溝總表面積；5）結合市政道路類型確定生態(tài)濾溝布設位置及濾溝數(shù)量；6）確定單條生態(tài)濾溝面積、寬度、長度，并使所有單溝面積之和等于生態(tài)濾溝總面積；7）根據(jù)濾溝出水收集與否確定濾溝內部結構及防滲要求，若出水無需收集回用，則可省略溝底防滲處理及穿孔管埋設；8）設定表面蓄水層深度；9）設計入水口形狀及開孔總面積、總長度；標準文檔實用文案10）設計溢流口形狀、數(shù)量及位置；11）確定特殊填料種類、各填料層厚度及濾溝總深度；12）選擇適宜的植被。4數(shù)值表格表4.1徑流系數(shù)下墊面種類徑流系數(shù)ψ硬屋面、光滑平屋面、瀝青屋面1.0鋪石子的平屋面0.8綠化屋面0.4混凝土和瀝青路面0.9塊石等鋪砌路面0.7干砌磚、石及碎石路面0.5非鋪砌土路面0.4綠地0.25水面1.0表4.2滲透系數(shù)經(jīng)驗值土質類別K（cm/s）土質類別K（cm/s）粗礫1~0.5黃土（砂質）1×10-3~1×10-4砂質礫0.1~0.01黃土（泥質）1×10-5~1×10-6標準文檔實用文案粗砂5×10-2~1×10-2黏壤土1×10-4~1×10-6細砂5×10-3~1×10-3淤泥土1×10-6~1×10-7黏質砂2×10-3~1×10-4黏土1×10-6~1×10-8沙壤土1×10-3~1×10-4均勻肥黏土1×10-8~1×10-10針對西安及周邊地區(qū)，土壤滲透系數(shù)都介于1×10-5~1×10-7之間，對于混凝土和瀝青路面，徑流系數(shù)常取0.9。若設計蓄水層深度取20cm，濾溝填料層總深度Df分別為0.6m、0.8m、1.0m、1.2m，暴雨重現(xiàn)期分別取2、3、5，降雨歷時T取120min，土壤滲透系數(shù)5×10-6m/s、1×10-5m/s、5×10-5m/s，匯流比N的取值可參見下表表4.3P=2時匯水比N的取值K（m/s）df(m)N備注0.64.975×10-60.85.411.05.85ψ=0.91.26.300.66.00h=20cm1×10-50.86.351.06.77t=120min1.27.210.613.77n=0.15×10-50.813.88標準文檔實用文案K（m/s）5×10-61×10-55×10-5K（m/s）5×10-6

1.0 14.141.2 14.46表4.4P=3時匯水比N的取值df(m)N0.64.180.84.561.04.941.25.330.65.030.85.371.05.741.26.120.611.820.811.921.012.141.212.42表4.5P=5時匯水比N的取值df(m) N0.6 3.420.8 3.741.0 4.07

fv=0.2備注ψ=0.9=20cm=120min=0.1fv=0.2備注ψ=0.9標準文檔實用文案1.24.410.64.15h=20cm1×10-50.84.441.04.76t=120min1.25.080.69.97n=0.15×10-50.810.051.010.24fv=0.21.210.48舉例：灃西新城某道路長 2000m，道路紅線范圍內總面積 A=60000m 2，項目所在地土壤滲透系數(shù) K=5×10-6m/s，土壤孔隙率 n=0.1，道路簡稱后徑流系數(shù) 0.9，設計濾溝蓄水層深度 h=20cm，設計降雨歷時 t=120min ，P=2，fv=0.2，df=1.0m，查表4.3可知N=5.85，根據(jù)公式 26，計算Af=8759m 2。濾溝分段設置，設置兩側，則單組濾溝平均面積為8800/80=110m 2，具體到每一組生態(tài)濾溝的表面積可結合道路實際狀況做出相應的調整。結構設計生態(tài)濾溝：蓄水層（滯流層）、覆蓋層、植被及種植土層、 特殊填料層、礫石排水層等，其中不同種類填料之間應采用滲透型土工布隔開（值得商榷?。€應滿足一下要求：1）蓄水層頂部宜低于道牙3~5cm，在底部滲透系數(shù)較小的地區(qū)蓄水層深度不宜過高，以免積水時間過久而滋生蚊蟲；2）覆蓋層宜采用樹皮落葉等，應均勻平鋪于整個濾溝之上；標準文檔實用文案3）種植土層一般選用當?shù)厝劳?，且以滲透系數(shù)較大的砂質壤土為宜，若如讓滲透系數(shù)較小，可采用沙、土混合以提高滲透性能；4）種植土厚度不宜低于0.25m，以保證濾溝內植株的根系生長，當濾溝內栽種較大灌木時，種植灌木處土層厚度宜適當增加；5）特殊填料可根據(jù)設計需要考慮設置與否，常見的特殊填料有粉煤灰、高爐渣、沙等，其粒徑以2~5mm為宜，特殊填料可單獨使用，也可聯(lián)合使用，若設計無需特殊填料，該層可用種植土代替；（6）排水層中所用礫石直徑一般不宜大于 5mm，排水層中常埋設有Φ 110mm 或160mm 穿孔管，管孔區(qū)域應采用透水土工布包裹以防止泥沙等進入；（7）生態(tài)濾溝總深度（不含蓄水層）不宜小于 0.6m。表4.6生態(tài)濾溝各層深度設計值組成結構設計參考深度（cm）蓄水層10~25覆蓋層3~5種植土層≥25人工填料層25~50礫石排水層15~30入流口設計入流系統(tǒng)是生態(tài)濾溝的一個重要組成部分， 其結構可影響到生態(tài)濾溝的凈化效果、 維護和使用壽命。目前應用較普遍的就是道路邊石上預留豁口， 將徑流導入濾溝之中。 入流口設計應滿足一下要求：（1）應使全部的道路徑流均勻分配至整個濾溝系統(tǒng)之中；標準文檔實用文案2）在生態(tài)濾溝入口內側應鋪設一層礫石，礫石層寬度宜大于入水口寬度，以起到消能、分割水流及防沖刷效應；3）為提高濾溝的進水能力，豁口數(shù)量可適當增加，但考慮到景觀學和行車安全等方面因素，豁口數(shù)量不宜增加過多。一般邊石豁口高度可取100~250mm之間，邊石豁口總長可按下式計算：LK0Q0.42S0.3(ni)0.6（4.4）式中：L——豁口長度，m；Q——設計徑流量， m3/s；K0——經(jīng)驗常數(shù)，一般取 0.817；S——縱向坡度；n——曼寧系數(shù)，一般取 0.016；i——路面橫向坡度。在求得豁口長度后，可按比例均勻分配到各組生態(tài)濾溝之上， 單個豁口應在 20~30cm ，三五成組，每組間距 30~50cm 。溢流口設計大于設計降雨量的降雨事件，降雨量為 H’，體積削減率為：η =H/H ’×100%。對于大于設計降雨量的降雨事件， 生態(tài)濾溝