廣東車站工程主體結(jié)構(gòu)高支?；炷翝仓ｍ検┕し桨?/h1>

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IP屬地：貴州 上傳時間：2023-01-29 格式：DOC 頁數(shù)：37 大?。?55.18KB 積分：26 舉報 版權(quán)申訴

XXXX地鐵工程主體結(jié)構(gòu)高支?；炷翝仓ｍ検┕し桨敢?、編制依據(jù)1、《廣東省建設(shè)工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法》（1998-7-1）2、《XX站施工圖設(shè)計/車站建筑圖》3、《混凝土結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB/50204-2002）4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）二、主體結(jié)構(gòu)概況本標段含車站及站前折返段區(qū)間。車站長219.100m；區(qū)間長171.936m。結(jié)構(gòu)形式：1、車站為地下一層多跨箱形結(jié)構(gòu)，寬度隨股道布置形狀而變化，凈寬最大為41m，最小為20.839m。其中：0/01~4軸為3柱4跨、4~9軸為2柱1隔墻4跨、9~15軸為3柱1隔墻5跨、15~23軸為2柱1隔墻4跨、23~24軸為2柱3跨。車站范圍沿縱向分為24軸，其中8至23軸為車站與聯(lián)檢樓合建地段，該地段車站頂板為傳力轉(zhuǎn)換層，厚度為1850mm；非轉(zhuǎn)換層頂板厚度為800mm。車站凈高在7軸以南為7.04m，以北為6.05m。2、區(qū)間折返段區(qū)間分為無隔墻單跨、單隔墻雙跨、雙隔墻3跨地下一層箱形結(jié)構(gòu)。設(shè)計凈寬為9.850m~20.839m，凈高為5.300m。頂板厚度：SSK0+761.954~SSK0+830.063為800mm;SSK0+923.063~SSK0+933.899為800mm;SSK0+830.063~SSK0+923.063為1000mm三、方案說明1、本標段雖為地下一層，但其澆筑高度已超過高支模安全管理辦法的規(guī)定高度，故編制本專項施工方案。2、按照文件要求，本方案的重點是“高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理”，及其安全施工措施，其余方案請參閱業(yè)已呈報批準的《主體結(jié)構(gòu)澆筑施工方案》（修改版）。3、由于是地下工程，澆筑支架受力不計風(fēng)荷載；在混凝土底板上搭設(shè)支架，不計算地基承載力。4、車站和區(qū)間均采用φ48×3.5鋼管的扣件式鋼管腳手架材料搭設(shè)支架，模型均采用木楞、木模；側(cè)墻（隔墻）均利用支架本身水平桿作支撐。立桿與水平桿均采用對接扣件接長，每個節(jié)點的縱橫水平桿均上滿直角扣件，剪刀撐斜桿與立桿均以旋轉(zhuǎn)扣件連結(jié)，并要求每個扣件抗滑力達到8KN，作到每根橫向水平桿支頂力達到2倍于砼的側(cè)壓力。同時每個斷面加設(shè)3根斜撐加固側(cè)墻模型。5、已經(jīng)呈報的《主體結(jié)構(gòu)澆筑施工方案》已滿足承載要求，由于轉(zhuǎn)換層頂板較厚，達到1850mm，為了更加安全可靠，將原方案轉(zhuǎn)換層下的支架立桿縱向間距由800mm改為600mm，步距由800mm改為600mm；頂板厚度為800~1000mm支架不變。轉(zhuǎn)換層下支架縱橫剪刀撐每隔4排設(shè)一道，即縱橫剪刀撐間距為3m，立桿上下共設(shè)4層水平剪刀撐；頂板厚800mm地段縱向剪刀撐每隔6排設(shè)一道,剪刀撐間距為4.2m；橫向剪刀撐每隔4排設(shè)一道,剪刀撐間距為4.0m。頂板厚1000mm地段，每隔4排設(shè)一道縱橫剪刀撐，間距分別為3.0m和4.0m。頂板厚800~1000mm地段立桿群上下亦設(shè)4道水平剪刀撐。四、施工方案（一）支架與模型方案1、支架（1）車站與區(qū)間均采用扣件式鋼管腳手架作為澆注支架滿堂搭設(shè)。鋼管采用φ48×3.5焊接鋼管，瑪鋼扣件，每根立桿均設(shè)底座和頂頭伸縮端。（2）頂板厚度為1850mm地段，支架立桿橫距600mm，縱距600mm，步距600mm，每隔4排設(shè)一道縱橫剪刀撐。見（圖01）、（圖03）、（圖04）（3）頂板厚度為800~1000mm地段，支架立桿橫距600mm，縱距800mm，步距800mm，剪刀撐間隔如上所述。見（圖02）、（圖03）、（圖04）（4）立桿上下端調(diào)節(jié)螺桿無論在何種情況下，螺桿伸出管外不得超過螺桿長度的一半，并不得超過300mm。（5）“步距”即縱橫水平桿上下間距，水平桿必須按抄平標點搭設(shè)，每層水平桿必須成一平面。（6）立桿必須絕對垂直，用儀器或線砣校正，縱橫向一行立桿必須呈一直線，不得東偏西歪。（7）所有扣件必須上足、上緊，每個扣件均應(yīng)達到800公斤抗滑力。（8）鋼管使用前必須經(jīng)過檢查驗收，不得有破損、坑凹、變形、彎曲等毛病，搭設(shè)前經(jīng)過排選。（9）按圖留門洞，但門洞必須有掃地桿。整個支架都必須設(shè)頂端水平桿和底端掃地桿。（圖08）（10）剪刀撐通長設(shè)置有困難時，可設(shè)成上下兩層。（11）凡是搭設(shè)不規(guī)矩，達不到規(guī)定要求者，一律返工重搭。2、模型（1）頂板厚1850mm地段，頂板縱檁與側(cè)（隔）墻橫檁采用120×150方木，頂板橫檁與側(cè)（隔）墻豎檁采用100×100方木。頂板縱檁間隔即是支架立桿橫向間隔（中——中為600mm）。橫檁為立桿縱距中間再加一根，橫檁之間凈間隔200mm（圖05）。側(cè)（隔）墻豎檁中——中間距為300mm。（2）頂板厚800~1000mm地段，頂板縱檁與側(cè)（隔）墻橫檁采用120×120方木，頂板橫檁與側(cè)（隔）墻豎檁采用100×100方木。頂板縱檁間隔即是支架立桿橫向間隔（中——中為600，與頂板厚1850地段相同）。橫檁為立桿縱距中間加兩根，橫檁之間凈間隔170mm（圖06）。側(cè)（隔）墻豎檁中——中間距為400mm（圖07）。（3）隔墻與立柱模型除以水平桿頂撐外，在橫檁上設(shè)φ14螺栓拉桿拉結(jié)（圖09）。隔墻、立柱如果先澆，則采用錨地鋼筋斜拉穩(wěn)定模型。見（圖09）。可以采用方木橫檁或管扣橫檁螺栓拉桿，兩種形式可任選一種。（4）側(cè)墻除以水平桿頂撐外，并設(shè)斜撐頂撐。頂板厚度為800~1000mm地段，步距（水平桿上下間距）如果采用800，側(cè)墻橫檁在800之間增加一根，此橫檁以短桿（一節(jié)鋼管）頂撐并設(shè)斜撐見（圖10），側(cè)隔墻模型見（圖07）、（圖13），腋角施工見（圖14）、（圖15）。（5）模型板、柱、楞、拉桿等應(yīng)按設(shè)計尺寸進行預(yù)加工。（6）頂板模型要預(yù)留拱度，預(yù)拱度中間最高處為25mm及30mm兩種（圖11）。（7）模板接縫應(yīng)嚴密不漏漿，在澆注前，模板先濕潤，并刷隔離劑。（8）每次立模之前，先檢查防水層、預(yù)留預(yù)埋件及其防水設(shè)施是否達到設(shè)計要求，鋼筋是否經(jīng)過檢查驗收，確認無誤再立模。模架、模板應(yīng)安裝牢固，保證強度、剛度、穩(wěn)定性，檁骨要撐緊或用拉桿拉緊，澆注中不得位移。（9）每次架立模型都必須用經(jīng)緯儀放樣，各部尺寸應(yīng)符合設(shè)計要求，各部偏差不得超出以下允許偏差值（均以mm計）：軸線位置5，底模表面標高±5截面內(nèi)部尺寸：基礎(chǔ)±10，柱墻梁為+4～-5層高垂直度8，相鄰兩板表面高低差2，表面平整度5。（10）模型立好后，經(jīng)自檢合格后請監(jiān)理驗收簽證。（11）變形的模型構(gòu)件不得使用。（12）立柱、隔墻先行立模澆注，除用鋼拉桿固定外，尚應(yīng)用支架水平桿頂撐于兩側(cè)圍護結(jié)構(gòu)上，并在每道橫檁加斜撐。澆注側(cè)墻時，隔墻立柱必須達到設(shè)計強度的70%以上，再在立柱或隔墻的兩側(cè)對稱頂撐側(cè)墻模型。側(cè)墻模型橫檁上加設(shè)3道斜撐，斜撐與豎直面夾角應(yīng)≥45°。（13）拆模時間側(cè)墻、立柱、隔墻砼達到設(shè)計強度70%（試件控制）頂板砼達到設(shè)計強度100%（試件控制、頂板底模緩拆）（14）細部模型①上腋角（見圖14）②下腋角（見圖15）（15）側(cè)（隔）墻模板上下左右按2m間距留400mm×400mm澆注窗口，以便插入輸料管，振搗和觀察澆搗狀況。（二）支架與模型受力驗算（A）頂板厚1500~1850mm地段（按板厚1850mm計算）1、支架穩(wěn)定計算由于是地下工程，不考慮風(fēng)荷載。水平桿上無施工荷載上不驗算。按“JGJ120-2001”規(guī)范，主要驗算立桿的強度與穩(wěn)定。1）荷載組合（一根立桿）（1）砼菏載（靜載）：立桿間距按橫向600mm，縱向600mm，板厚1850mm，鋼筋混凝土容重按2.8t/m3即2.8×10-5N/mm3計。N1=600×600×1850×2.8×10-5=18648N=18.65KN（2）立桿自重：38.4N/mN2=38.4×7=268.8N=0.27KN（3）縱橫水平桿重（12層）：N3=38.4×12×（0.6+0.6）=553N=0.55KN（4）扣件重：14.6N/件，有縱橫剪刀撐等不利組合時，每根桿計28個扣件。N4=14.6×28=409N=0.41KN（5）縱橫水平剪刀撐擔(dān)于該桿時的增加重量：N5=8××0.0384=0.34KN（6）頂板模型縱橫楞木與模板重：N6=（0.12×0.15+2×0.12+0.6×0.6×0.02）×8=0.3KN(木材容重8KN/m3)（7）泵送砼對頂板模板的沖擊荷載N7==25×1.5×0.015×（2×0.015/0.01227+）/9.8=0.59KNr——1m3砼重25KN(不含鋼筋)g——重力加速度（m/S2）b——比例系數(shù)，與砼泵的構(gòu)造與工作效率有關(guān)，柱塞式隔膜式泵取1.25～2.0，軟管擠壓式取1.2～1.5Q——每小時泵送量，取0.015m3/SA——泵車輸料管橫截面面積，其中內(nèi)徑D=0.125m，截面積0.01227m2h——輸料管口至模板面的垂直高度，取1.5m（8）施工荷載按1KN(每根立桿1KN，則2.8KN/m2)N8=1KN（9）振搗荷載按規(guī)范計0.8KNN9=0.8KN以上（1）至（6）項為砼、支架、模型小計NGK=20.52KN（7）至（9）項施工荷載、砼泵及振動搗固沖擊荷載，NQK=2.39KN2）1850厚板地段立桿穩(wěn)定計算（1）立桿軸向力N=1.2∑NGK+1.4∑NQK=1.2*20.52+1.4*2.39=27.97KN（2）最下一個步距壓桿計算長度L0=h+2a=600+2×500=1600mmh——步長600ma——立桿頂部自由端最大值500mm（3）壓桿穩(wěn)定計算回轉(zhuǎn)半徑i===15.8mm長細比λ=μl0/i=1×1600/15.8=101.27（μ——長度系數(shù)，兩端鉸支μ=1）按JGJ130-2001鋼管腳手架規(guī)范：穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.577穩(wěn)定條件σ=N/ψA≤f=205σ=27.97/(0.577×4.89)=9.913KN/cm2=99.13N/mm2再采用1.5倍的安全倍數(shù)1.5σ=1.5×99.13=148.70<f=205N/mm2（安全）3）抗傾覆計算：由于地面以下風(fēng)荷載較小，橫向兩側(cè)是圍護結(jié)構(gòu)，縱向剪刀撐較密，間距為3m，抗傾能力較大，不必計算。2、模型強度計算a、頂板模型計算縱檁設(shè)于立桿頂端承檁槽內(nèi)，跨度600，縱檁上密排橫檁，簡化為均布荷載計算。如圖：150150100L=600mmL=600mm模板橫向方木（密鋪）10cm×10cm縱向方木12cm×12cm20頂模縱剖面示意圖承檁槽2020模板模板橫向方木（密鋪）橫向方木（密鋪）10cm×10cm×10cm縱向方木15cm×12cm100150承檁槽鋼管立桿L=600mmL=600mm頂模橫剖面示意圖15cm×12cm100150承檁槽鋼管立桿L=600mmL=600mm頂模橫剖面示意圖縱檁采用120×150橫截面的杉木，縱檁各跨L=600，以三跨連續(xù)梁驗算。AABCDq=0.36KN/cmlll1）縱檁計算（1）均布荷載砼重Q1=0.6×0.6×1.850×2.8=1.865t=18.65KN縱橫檁及模板重：Q2=0.3KN附加荷載：Q3=施工荷載1KN+振搗荷載0.8KN+泵送沖擊荷載0.59KN=2.39KN∑Q=18.65+0.3+2.39=21.34KN均布荷載q=21.34/60=0.36N/cm=3.6N/mm（2）彎矩：最大彎矩為B支點反彎矩Mmax=ql2/10=0.1×0.36×602=129.6KN*cm（3）彎曲應(yīng)力：σmax=Mmax/W=6MB支/bh2=129.6×6/(12×15×15)=0.288KN/cm2=2.88N/mm2加1.5倍安全倍數(shù)后：1.5σmax=4.32＜fm=13（安全）（4）剪應(yīng)力：最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×0.36×60=12.96KN靜面矩S=bh2/8=12×152/8=337.5cm3b——方木寬度，為12cmh——縱向方木高度，為15cm慣性矩I=bh3/12=3375cm4則最大剪應(yīng)力τmax=VS/Ib=12.96×337.5/(3375×12)=0.108KN/cm2=1.08N/mm2＜fv=1.5N/mm2（安全）（5）撓度：按雙跨連續(xù)梁ωmax=0.5ql4/(100EI)=0.5×0.36×604/(100×1000×3375)=0.007cm＜[ω]=L/200（安全）2）橫檁不驗算，安全儲備很大。b、墻模、柱模計算1）側(cè)墻模型計算墻模正面示意圖、墻模橫剖面示意圖、豎檁計算圖式、橫檁計算圖式見下頁。側(cè)墻采用木檁木模、鋼管支架橫向水平桿頂撐，下部受力較大處加斜撐。左側(cè)有隔墻地段，隔墻兩面對撐。計算時，豎檁受砼側(cè)壓，壓頭以下為均布荷載，暫以三跨連續(xù)梁計算豎檁內(nèi)力與變形；橫檁按水平撐縱向跨度設(shè)頂撐，跨中加密的豎檁以集中力作用于橫檁跨中，亦以三跨連續(xù)梁檢算，計算圖式如圖。（1）豎檁計算①新澆砼側(cè)壓力F=0.22γc×200×β1×β2×V1/2/(T+15)=0.22×25×200×1.2×1.15×1.51/2/45=41.31KN/m2γc——砼容重25KN/m3T——砼入模溫度30℃（砼側(cè)壓力不計鋼筋重量）β1——外加劑影響修正系系數(shù)，當(dāng)使用用具有緩凝作作用的外加劑劑時為1.2β2——坍落度影響修正系系數(shù)，當(dāng)坍落落度為110～150mm時取1.15V——澆灌升高速度，取取1.5m/hh最大壓頭h=F//γc=41.331/25==1.65mm（從墻頂向向下壓力逐漸漸增加到1..65m達到到最大，1..65m以下下為最大值均均布不變）作用在豎向6000mm跨度內(nèi)內(nèi)的側(cè)壓力F=41..31×0..6×0.33=7.444KN均布荷載q=7..44/600=0.1224KN/ccm②彎曲應(yīng)力：σmaax=Mmaax/W=00.1ql22/(bh2/6)=00.1×0..124×660×60××6/(100×10×110)=0..27KN//cm2=2.7NN/mm2取1.5倍安全倍數(shù)數(shù)1.5σmax=44.02＜fm=133N/mm22（安全）③剪應(yīng)力：最大剪力：Vmaax=0.66ql=0..6×0.1124×600=4.466KN靜面矩：（10ccm×10cm方木木）S=bh2/8=1003/8=1255cm3慣性矩：（10ccm×10cm方木木）I=bh3/12=1104/12=8333cm4最大剪應(yīng)力：τmmax=VSS/Ib=00.067KKN/cm22=0.677N/mm22＜fv=1..5N/mmm2（安全）④撓度：不檢算，安安全儲備很大大。（符號意義同前。）P=14.87KNP=14.87KNP=14.87KN（2）橫檁計算P=14.87KNP=14.87KNP=14.87KNL=800L=800L=800DCBAL=800L=800L=800DCBA（600）（600）（600）（600）（600）（600）集中力P=0.66×0.6××41.311=14.887KN（F——每平方米新新澆砼側(cè)壓力力41.311KN）①按三跨連續(xù)梁計算算最大彎矩，集集中荷載最大大彎矩出現(xiàn)在在第1跨跨中：Mmax=M1中中=0.1775Pl=00.175××14.877×60=1156KN**cm②彎曲應(yīng)力：σmaax=Mmaax/W=1156/(bbh2/6)=00.35KNN/cm2=3.5NN/mm2取1.5倍安全倍數(shù)數(shù)1.5σmax=55.25＜fm=133N/mm22（安全）③剪應(yīng)力：最大剪力出現(xiàn)在支支座B左：Vmax==0.65PP=0.655×14.887=9.77KN最大剪應(yīng)力：τmmax=VSS/Ib=00.08KNN/cm2=0.8NN/mm2＜fv=1..6N/mmm2（安全）（12cm×15ccm方木的S.I值前已計算算）④撓度：最大撓度在第1跨跨ωmax=11.146PPl3/(1000EI)=11.146××14.877×603/(1000×10000×33755)=0.0011cm＜＜[ω]=L/2200=0..3cm（安安全）（E=10000NN/mm2=10000KN/cmm2）2）隔墻、立柱模型型計算隔墻與立柱先于側(cè)側(cè)墻灌注，隔隔墻與立柱均均采用木模、鋼鋼拉桿立模，支支架水平撐穩(wěn)穩(wěn)固。隔墻厚厚度500，立柱截面面是1400××600的30根，900×7700的17根，1100××700及1100××400的4根。此頁插墻模正面示意圖、墻墻模橫剖面示示意圖、豎檁檁計算圖式、橫橫檁計算圖式式（1）隔墻①拉桿截面選擇前已計算，新澆砼砼側(cè)壓力為F=41..31KN//m2，則拉桿拉拉力F=0.66×0.3××41.311=7.444KN，加上安全全系數(shù)1.55F=111154N，需Q235鋼筋截面111544/205==55mm2，則選擇φ14鋼筋，將φ14圓鋼筋加工工成螺栓拉桿桿，每根長11120mmm，兩端各套套絲長60mmm，各配5mmm厚鋼墊板和和配套螺栓。②豎檁規(guī)格、間距均均與側(cè)墻同，不不再檢算。③模板撓度計算（模模板強度不必必檢算，，僅僅計算撓度）側(cè)壓力F=7.444KN（前已計算算），跨度L=60cmm，彈模E=100000N/mmm2，I=bh3/12=660×23/12=400cm4，則撓度ωmax=11.146××7.44××603/(1000×10000×833))=0.022cm＜[ω]=60//200=00.3cm。（安安全）（2）立柱本圖為立柱代表斷斷面，立模時時按圖示操作作。模型立好好后，周圍利利用鋼管支架架進行穩(wěn)固，以以保持柱體的的垂直度和整整體穩(wěn)定。柱模的強度、剛度度與隔墻相同同，各部位不不再檢算。（B）頂板厚800~~1000mmm地段（按按板厚10000mm計算算）1、支架穩(wěn)定計算區(qū)間隧道凈寬最寬寬處為208839mm，最最窄處為98850mm，凈凈高皆為53300mm，支支架采用扣件件式φ48×3..5鋼管腳手架架材料滿堂搭搭設(shè)。立桿橫橫距為6000mm，縱距距為800mmm，步距為為800mmm。由于是地下工程，不不考慮風(fēng)荷載載。水平桿上上無施工荷載載上不驗算。按“JGJ120-2001”規(guī)范，主要驗算立桿的強度與穩(wěn)定。1）荷載組合（一根根立桿）（1）砼菏載（靜載）：：按橫向6000mm，縱縱向800mmm，厚10000mm，2.8×110-5N/mmm3計。N1=600×8800×10000×2..8×10--5=134440N=113.44KKN（2）立桿自重：388.4N/mmN2=38.4××5=1922.0N=00.19KNN（3）縱橫水平桿重（6層）：N3=38.4××6×（0.8+00.6）=322NN=0.3223KN（4）扣件重：14..6N/件，有縱橫橫剪刀撐水平平剪刀撐等不不利組合時，計20個扣件。N4=14.6××20=1775N=0..29KN（5）縱橫水平剪刀撐撐擔(dān)于該桿時時的增加重量量：N5=（4×+22×）×0.03884=0.224KN（6）頂板模型縱橫楞楞木與模板重重：N6=（0.1222×0.8++0.12××0.6×44+0.8××0.6×00.02）×8=0..36KN（7）泵送砼對頂板模模板的沖擊荷荷載N7==25×1.5××0.0155×（2×0.0015/0..012277+）/9.8==0.59KKNr——1m3砼重225KNgg——重力加速度度（m/S2）b——比例系數(shù)，與砼泵泵的構(gòu)造與工工作效率有關(guān)關(guān)，柱塞式隔隔膜式泵取1.25～2.0，軟管擠壓壓式取1.2～1.5Q——每小時泵送量，取取0.0155m3/SA——泵車輸料管橫截面面面積，其中中內(nèi)徑D=0.1225m，截面面積0.011227m22h——輸料管口至模板面面的垂直高度度，取1.55m（8）施工荷載按按1KN（2.1KNN/m2）N8=1KN（9）振搗荷載按按規(guī)范計0.8KNNN9=0.8KNN以上（1）至（66）項為砼、支支架、模型小小計NGK=144.84KNN（7）至至（9）項施工荷荷載、砼泵及及振動搗固沖沖擊荷載，NQK=2..39KN2）1000厚板地段段立桿穩(wěn)定計計算（1）立桿軸向力N==1.2∑NGK+1.4∑NQK=21..15KN（2）最下一個步距壓壓桿計算長度度L0=h+2a==800+22×500==1800mmmh——步長800mma——立桿頂部自自由端最大5500mm（3）壓桿穩(wěn)定計算回轉(zhuǎn)半徑i====15.8mmmI——鋼管橫截面慣性矩矩（cm4）AA——鋼管橫截截面積（cm2）長細比λ=μl00/i=1××1800//15.8==113.992（μ——長度系數(shù)，兩兩端鉸支μ=1）按JGJ130-22001鋼管腳手架架規(guī)范：穩(wěn)定定系數(shù)ψ=0.4889壓桿穩(wěn)定條件σ==N/ψA≤f=2055σ=19.119/(0..489×44.89)==80.255N/mm22再采用1.5倍的的安全倍數(shù)1.5σ=1.5××80.255=120..38＜f=2055N/mmm2（安全）2、支架頂承檁槽縱縱向方木強度度計算縱檁設(shè)于立桿頂端端承檁槽內(nèi)，跨跨度800，縱檁上密密排橫檁，簡簡化為均布荷荷載計算。如圖：120120100L=800mmL=800mm模板橫向方木（密鋪）10cm×10cm縱向方木12cm×12cm20頂?？v剖面示意圖承檁槽10cm×10cm橫向方木（密鋪）鋼管立桿2012cm×12cm縱向方木模板L=600mmL=600mm100120承檁槽頂模橫剖面示意圖10cm×10cm橫向方木（密鋪）鋼管立桿2012cm×12cm縱向方木模板L=600mmL=600mm100120承檁槽頂模橫剖面示意圖縱檁采用120××120橫截面的杉杉木，縱檁各各跨L=800，以三跨連連續(xù)梁驗算。AABCDq=0.31KN/cmlll1）縱檁計算（1）均布荷載砼重Q1=0.6×00.8×1..0×2.88=1.3444t=133.44KNN縱橫檁及模板重：：Q2=（0.1×00.1×0..6×4+00.12×00.12×00.8+0..6×0.88×0.022）×8=0..36KN附加荷載：Q3==施工荷載1KN+振搗荷載0.8KNN+泵送沖擊荷荷載0.59KKN=2.339KN∑Q=13.44++0.36++2.39==16.199KN均布荷載q=166.19/880=0.22KN/cmm=2N/mmm（2）彎矩：最大彎矩為B支點點反彎矩Mmax==ql2/10=00.1×0..2×802=128KKN*cm（3）彎曲應(yīng)力：σmax=Mmaxx/W=6MMB支/bh2=128××6/(122×12×112)=0..44KN//cm2=4.4NN/mm2〈〔fm〕=13（安全）（4）剪應(yīng)力：最大剪力Vmaxx=0.6qql=0.66×0.2××80=9..6KN靜面矩S=bh22/8=122×122/8=2166cm3b——方木寬度，為為12cm慣性矩I=bh33/12=17728cm44，則最大剪剪應(yīng)力τmax=VVS/Ib=9.6×2166/(17228×12))=0.1KKN/cm22=1N/mmm2〈fv=1..5N/mmm2（安全）（5）撓度：按雙跨連續(xù)梁ωmmax=0..5ql4/(1000EI)=0.5×0.118×8044/(1000×10000×17288)=0.0021cm＜＜[ω]=L/2200（安全）2）橫檁不驗算，安安全儲備很大大。以上各項加上1..5倍安全倍數(shù)數(shù)后仍是安全全的。3、墻模、柱模計算算1）側(cè)墻模型計算墻模正面示意圖、墻墻模橫剖面示示意圖、豎檁檁計算圖式、橫橫檁計算圖式式見下頁。側(cè)墻采用木檁木模模、鋼管支架架橫向水平桿桿頂撐，下部部受力較大處處加斜撐。左左側(cè)有隔墻地地段，隔墻兩兩面對撐。計計算時，豎檁檁受砼側(cè)壓，壓壓頭以下為均均布荷載，暫暫以三跨連續(xù)續(xù)梁計算豎檁檁內(nèi)力與變形形；橫檁按水水平撐縱向跨跨度設(shè)頂撐，跨跨中加密的豎豎檁以集中力力作用于橫檁檁跨中，亦以以三跨連續(xù)梁梁檢算，計算算圖式如圖。（1）豎檁計算①新澆砼側(cè)壓力F=0.22γcc×200×β1×β2×V1/2/(TT+15)=0.222×25×2200×1..2×1.115×1.551/2/455=41.331KN//m2γc——砼容重25KNN/m3T——砼入模溫度度30℃β1——外加劑影響修正系系數(shù)，當(dāng)使用用具有緩凝作作用的外加劑劑時為1.2β2——坍落度影響修正系系數(shù)，當(dāng)坍落落度為110～150mm時取1.15V——澆灌升高速度，取取1.5m/hh最大壓頭h=F//γc=41.331/25==1.65mm（從墻頂向向下壓力逐漸漸增加到1..65m達到到最大，1..65m以下下為最大值均均布不變）作用在豎向5000mm跨度內(nèi)內(nèi)的側(cè)壓力F=41..31×0..5×0.44=8.266KN均布荷載q=8..26/500=0.1665KN/ccm②彎曲應(yīng)力：σmaax=Mmaax/W=00.1ql22/(bh2/6)=00.1×0..165×550×50××6/(100×10×110)=0..25KN//cm2=2.5NN/mm2取1.5倍安全倍數(shù)數(shù)1.5σmax=33.75＜fm=133N/mm22（安全）③剪應(yīng)力：最大剪力：Vmaax=0.66ql=0..6×0.1165×500=4.955KN靜面矩及慣性矩：：S=bh2/8=1003/8=1255cm3II=bh3/12=1104/12=8333cm4最大剪應(yīng)力：τmmax=VSS/Ib=00.074KKN/cm22=0.744N/mm22〈fv=1..5N/mmm2（安全，加加上1.5倍安全倍數(shù)數(shù)后仍是安全全的）④撓度：不檢算，安安全儲備很大大。（符號意義同前。）（2）橫檁計算P=13.22KNP=13.22KNP=13.22KNP=13.22KNP=13.22KNP=13.22KNL=800L=800L=800DCBAL=800L=800L=800DCBA集中力P=0.88×0.4××41.311=13.222KN（F——每平方米新新澆砼側(cè)壓力力41.311KN）①按三跨連續(xù)梁計算算最大彎矩，集集中荷載最大大彎矩出現(xiàn)在在第1跨跨中：Mmax=M1中中=0.1775Pl=00.175××13.222×80=1185KN**cm②彎曲應(yīng)力：σmaax=Mmaax/W=1185/(bbh2/6)=00.64KNN/cm2=6.4NN/mm2取1.5倍安全倍數(shù)數(shù)1.5σmax=99.6＜fm=133N/mm22（安全）③剪應(yīng)力：最大剪力出現(xiàn)在支支座B左：Vmax==0.65PP=0.655×13.222=8.66KN最大剪應(yīng)力：τmmax=VSS/Ib=8.6×2166/(17228×12))=0.099KN/cmm2=0.9NN/mm2＜fv=1..6N/mmm2（安全）④撓度：最大撓度在第1跨跨ωmax=11.146PPl3/(1000EI)=1.146×113.22××803/(1000×10000×17288)=0.0045cm＜＜[ω]=L/2200=0..4cm（安安全）（E=10000NN/mm2=10000KN/cmm2）此頁插墻模正面示意圖、墻墻模橫剖面示示意圖、豎檁計算圖式、橫橫檁計算圖式式2）隔墻、立柱模型型計算隔墻與立柱先于側(cè)側(cè)墻灌注，隔隔墻與立柱均均采用木模、鋼鋼拉桿立模，支支架水平撐穩(wěn)穩(wěn)固。隔墻厚厚度400和500，立柱截面面是1000××400。（1）隔墻①拉桿截面選擇前已計算，新澆砼砼側(cè)壓力為F=41..31KN//m2，則拉桿拉拉力F=0.44×0.4××41.311=6.611KN，加上安全全系數(shù)1.55F=99114N，需Q235鋼筋截面9914//205=448mm2，則選擇φ14鋼筋，將φ14圓鋼筋加工工成螺栓拉桿桿，每根長11120mmm，兩端各套套絲長60mmm，各配5mmm厚鋼墊板和和配套螺栓。②豎檁規(guī)格、間距均均與側(cè)墻同，不不再檢算。③模板撓度計算（模模板強度不必必檢算，，僅僅計算撓度）側(cè)壓力F=6.661KN（前已計算算），跨度L=40cmm，彈模E=100000N/mmm2=10000KN/cmm2，I=bh3/12=550×23/12=333cm4，則撓度ωmax=11.146××6.61××403/(1000×10000×33)==0.15ccm＜[ω]=40//200=00.2cm。（2）立柱本圖為立柱代表斷斷面，立模時時按圖示操作作。模型立好好后，周圍利利用鋼管支架架進行穩(wěn)固，以以保持柱體的的垂直度和整整體穩(wěn)定。柱模的強度、剛度度與隔墻相同同，各部位不不再檢算。（三）抗傾覆能力力1、由于支架立于基基坑內(nèi)且不高高出地面，具具有天然擋風(fēng)風(fēng)屏障，不考考慮風(fēng)荷載。澆澆筑中采取對對稱澆注，不不產(chǎn)生側(cè)壓，偶偶然的局部水水平力不影響響整個支架的的安全。2、支架橫向兩側(cè)是是圍護結(jié)構(gòu)并并有間距為44m的剪刀撐撐加固，縱向向剪刀撐一般般都超過8排，間距不不超過4m，端頭設(shè)設(shè)斜抱撐，抗抗傾覆能力很很大，不必驗驗算。（四）支架模型安安全度評價：：綜上計算，支架及及模型強度安安全系數(shù)均在在1.5及以上，立立桿與水平桿桿及剪刀撐密密度使支架整整體剛度、穩(wěn)穩(wěn)定性均能滿滿足規(guī)范要求求，加上嚴密密的施工控制制，本方案無無論對車站與與區(qū)間，已具具有足夠的安安全保證。（五）、高支?；旎炷翝仓?、澆注前先做好圍圍護結(jié)構(gòu)止水水、清鑿，并并沖洗干凈，排排干積水，再再行澆注。2、澆注頂板時，必必須先中間后后兩側(cè)分層對對稱澆注。兩兩側(cè)向中間回回澆時，應(yīng)相相互覆蓋1mm并振搗密實實。如是厚板板，則按大體體積砼施工。3、商品砼申請單必必須寫明澆注注部位砼標號號，澆注數(shù)量量，坍落度要要求，粉煤灰灰與減水劑摻摻量，水泥種種類，是否屬屬于大體積砼砼，特別是立立柱一般用C40，個別是C60均應(yīng)特別注注意，因體積積小，隨車供供料單應(yīng)特別別注明，不得得弄錯。車站站頂板砼配合合比必須先進進行試配，承承包商試驗人人員應(yīng)向砼供供應(yīng)商索取配配合比試配單單，經(jīng)審定后后再正式按審審定意見修改改和配料，承承包商試驗室室定期向砼供供應(yīng)商索要大大體積、高標標號砼的配比比單備查。砼砼配制要達到到抗裂、抗?jié)B滲、抗腐蝕要要求。4、主體結(jié)構(gòu)一般采采用泵車澆注注，應(yīng)分段分分層澆注，隨隨著出料口移移動跟蹤振搗搗、分層振搗搗。分層厚度度一般不大于于振動棒作用用部分的1.25倍，但本工工程分層厚度度采用30ccm，振動棒棒移動距離為為作用半徑的的1.5倍，要達到到卸料堆全部部散開，中底底部排完氣泡泡，表面泛漿漿即可，也不不可超搗或重重復(fù)振搗，對對振搗中的泌泌水要及時排排除。5、澆搗混凝土?xí)r要要劃分責(zé)任區(qū)區(qū)，一段主體體連續(xù)澆灌，不不得停頓。做做好現(xiàn)場記錄錄，澆注前做做好技術(shù)交底底，提出技術(shù)術(shù)要求，嚴格格按照規(guī)程，不不得出現(xiàn)露筋筋、蜂窩、孔孔洞、夾碴、泛泛砂、裂縫與與相鄰段連接接不好等缺陷陷。各類墻、柱柱都要打緊內(nèi)內(nèi)外撐，澆到到位后再取掉掉內(nèi)撐。6、澆注中要用鋼筋筋夾固定好環(huán)環(huán)向施工縫止止水帶或縱向向止水帶，保保護好止水條條，勿使止水水條先期受潮潮。底板側(cè)墻墻澆注前先做做好附加防水水層，穿墻管管預(yù)埋件做好好止水措施。7、每車都應(yīng)測試坍坍落度，并按按規(guī)定制作試試件。同時多多做兩組，以以備確定支撐撐、支架的具具體拆除日期期。8、砼澆注完畢后112小時內(nèi)（即即終凝后）覆覆蓋保溫養(yǎng)護護，對抗硫酸酸硅酸鹽水泥泥拌制的砼養(yǎng)養(yǎng)護以及用各各類外加劑的的不少于14天。強度達達到1.2N//mm2之前不得在在其上踩踏或或安裝支架模模型。9、車站主體結(jié)構(gòu)側(cè)側(cè)（隔）墻與與頂板分開澆澆注，即增加加一道縱向水水平施工縫，設(shè)設(shè)于上腋角下下200mmm處，并設(shè)一一條緩膨型橡橡膠止水條。10、與供應(yīng)商一起，做做好配合比選選取和混凝土土材料選擇及及混凝土施工工控制：（1）選擇合適適的材料①選擇標號不低于332.5#的普通硅酸酸鹽水泥或礦礦渣硅酸水泥泥，水泥的性性能指標符合合（GB1755-92）的規(guī)定，要要選擇大廠生生產(chǎn)的穩(wěn)定產(chǎn)產(chǎn)品，出廠日日期不超過三三個月。為達達防腐蝕要求求，必須選用用C3A、C3S少的水泥，C3A含量不大大于5%；同時采用用抗硫酸硅酸酸鹽水泥制作作?？稍陧胖兄袚饺脘摻钭枳桎P劑，具體體按《YBJ2331-91》規(guī)范執(zhí)行行。②選擇潔凈、強度較較高的骨料，砂砂石技術(shù)指標標符合（JGJ522-92）、（JGJ533-92）標準。砂砂宜采用中砂砂，含泥量不不大于3%，泥塊含量量不大于1%；石子最大大粒徑不大于于40mm，含含泥不大于1%，泥塊含量量不大于0..5%；拌合用水水應(yīng)采用不含含有害物質(zhì)的的潔凈水，PH值小于4大于9，硫酸鹽含含量超過水重重量的1%，以及海水水不得使用。③根據(jù)工程需要摻入入適量外加劑劑，如減水劑劑，如是大體體積砼摻入緩緩凝減水劑，同同時摻入一定定量的磨細粉粉煤灰或磨細細礦粉，以減減少水泥用量量和用水量，降降低水化熱，減減少坍落度損損失，減少裂裂縫的出現(xiàn)。（2）選好配合比根據(jù)試驗確定，其其抗?jié)B等級比比設(shè)計提高00.2Mpa，各項指指標符合下列列規(guī)定：①每立方米砼水泥用用量不少于280㎏。②砂率宜為35-440%，灰砂比應(yīng)應(yīng)為1∶2~1∶2.5。③水灰比不大于0..5。④普通防水砼坍落度度不大于500mm，泵送送或摻外加劑劑按試驗確定定，但應(yīng)控制制在120±20mm內(nèi)。入模模前坍落度損損失≤30mm/h，坍落度總總損失≤60mm。⑤防水混凝土須摻入入一定數(shù)量的的二級優(yōu)質(zhì)粉粉煤灰，摻量量不大于20%。砼中各類類材料總堿量量（Na2O當(dāng)量）≤3kg/m3。（3）嚴格施工控制①攪拌時間不短于22min，并根根據(jù)外加劑的的要求確定攪攪拌時間。②分層澆筑、分層振振搗，層厚為為300mm，澆注節(jié)節(jié)奏盡量放慢慢，每層澆注注完，暫停澆澆注，留出時時間充分振搗搗，但相鄰兩兩層間隔時間間不超過下層層初凝時間；；振搗時間為為10~30s。③按批準的分段設(shè)施施工縫，施工工縫表面應(yīng)鑿鑿毛清除浮碴碴，澆筑前沖沖洗干凈，鋪鋪一層20~25mm厚的同等等級砂漿后澆澆筑砼。④鐵絲、鋼筋不得觸觸模板，穿墻墻件、埋件必必須設(shè)止水設(shè)設(shè)施，⑤砼終凝后立即覆蓋蓋養(yǎng)護，養(yǎng)護護時間不小于于14天。拆模時時砼表面與環(huán)環(huán)境溫差不大大于15℃。（4）側(cè)墻與頂板澆筑筑，按例會決決定不摻入UEA型膨脹劑，在在供商品砼申申請單中明確確此點。(六)、大體積混凝土澆澆注本站頂板在8—223軸厚度為1..85m，屬大體積積混凝土，要要采取溫控措措施和嚴密的的施工措施，以以保證大體積積混凝土板不不產(chǎn)生有害裂裂縫。(1)裂縫產(chǎn)生的的原因主要由于水泥的水水化熱引起的的溫度應(yīng)力和和混凝土收縮縮引起的收縮縮應(yīng)力，這兩兩種應(yīng)力如果果超過了混凝凝土的抗拉強強度，便容易易產(chǎn)生裂縫。由于結(jié)構(gòu)體積大，水水化熱聚集在在結(jié)構(gòu)內(nèi)部不不易散失，使使混凝土內(nèi)部部溫度不斷升升高，砼內(nèi)外外溫差超過限限值時，其溫溫度應(yīng)力是造造成裂縫的主主要原因，所所以必須進行行以下一些必必要的溫度計計算和應(yīng)力計計算。(2)混凝土熱工工性能計算皇崗站主體結(jié)構(gòu)88—23軸頂板厚1..85m，采用P.O322.5抗硫酸硅酸酸鹽水泥。C30砼,每立方方米砼水泥用用量mc=290kg//m3每千克水泥泥水化熱Q=3355J/kg,,砼比熱C=0.996KJ/KKg.k,砼密度P=24000Kg/m31).砼最最高水化熱絕絕熱溫度Tmax=(MMc*Q)**(1-e--∞)/(C**P)=2990*3355*1/(00.96*22400)==42.1666℃2).選擇6個個時段,計算其水化化熱絕熱溫度度T(t)=(Mc*QQ)*(1--e--mtt)/(C**P)(m—與水泥泥品種與澆搗搗時的溫度相相關(guān)系數(shù)0.3844,t—齡期,澆筑溫度25℃)。當(dāng)t=1T（1）=42.1166*（1-2.7718-0..384*11）=42.1166*0..319=113.44℃△T（1）=T（1）-00=13.444℃當(dāng)t=3T（3）=42.1166*（1-2.7718-0..384*33）=42.1166*0..684=228.84℃△T（3）=T（3）-T（1）=15.400℃當(dāng)t=6T（6）=42.1166*（1-2.7718-0..384*66）=42.1166*0..9=37..95℃△T（6）=T（6）-T（3）=9.11℃當(dāng)t=9T（99）=42.1166*（1-2.7718-0..384*99）=42.1166*0..968=440.82℃△T（9）=T（9）-T（6）=2.87℃當(dāng)t=12T（12）=42.1166*（1-2.7718-0..384*112）=42.1166*0..99=411.74℃△T（12）=T（12）--T（9）=0.92℃當(dāng)t=15T（15）=42.1166*（1-2.7718-0..384*115）=42.1166*0..997=442.04℃△T（15）=T（15）--T（12）=0.30℃2）.不同齡期砼水化熱熱調(diào)整溫升值值砼內(nèi)部的中心溫度度：Tmax==T0+TT(t)*UUT0—砼入模溫度U—降溫系數(shù)U=Tm/TnTm—水化熱引起起的實際溫升升Tn—最終絕熱溫溫升t=3U=0.557TTnU=422.166××0.57==24.033t=6U=0.554TTnU=422.166××0.54==22.777t=9U=0.448TTnU=422.166××0.48==20.244t=12U=0.338TTnU=422.166××0.38==16.022t=15U=0.229TTnU=422.166××0.29==12.233………………t=30U=0.1135TnU==42.1666×0.1135=5..69加上入模溫度后Tmax=To+T(t)**U砼中心溫度度為：T（3）=29+24.003=53..03T（6）=29+22.777=51..77T（9）=29+20.224=49..24T（12）=29+16.022=45.002……T（15）=29+12.223=41..23……T（30）=29+5.69==34.699根據(jù)以上計算出的的各齡期的砼砼中心溫度與與表面環(huán)境溫溫度比較，內(nèi)內(nèi)外溫差如超超過20°CC，則需覆蓋蓋保溫，以保保持砼內(nèi)外溫溫差在20°°C以內(nèi)就不不會開裂。經(jīng)經(jīng)以上計算并并估計今冬明明春設(shè)大氣溫溫度Ta=15°CC，砼表面溫溫度Tb=25°CC，砼的導(dǎo)熱熱系數(shù)λ=2.3WW/m·k，又知砼中中心最高溫Tmax=533.03°CC，如用草袋袋覆蓋其導(dǎo)熱熱系數(shù)λi=0.114W/m·k。（易透風(fēng)風(fēng)保溫材料kk取2.6）。則需保保溫材料厚度度：δ=（3）大體積混凝土裂裂縫控制施工工階段計算1）澆筑前的裂縫計計算本工程頂板砼標號號為C30，水泥為32.5R礦碴水泥，水水泥用量2990kg/mm3，水灰比0.6。設(shè)計強度度彈性模量Ec=3××104N/mm2①前已計算，水化熱熱最高絕熱溫溫度以及各齡齡期水化熱絕絕熱溫度：Tmax=42..166℃T(1)=13..44℃T(3)=28..84℃T(6)=37..95℃T(9)=40..82℃T(12)=411.74℃T(15)=422.04℃②各非標準條件影響響修正系數(shù)：：水泥品種為礦碴水水泥M1=1..25水泥細度M2、骨骨料品種M3、水泥漿量M5、構(gòu)件周長長與截面積之之比M8、振搗方法M9均=1，水灰比M4=1..42各齡期M6=1..11、1.09、1.02、0.98、0.93、0.93環(huán)境相對濕度M77=0.822（即環(huán)境濕濕度為60~700%時）配筋率M10=00.95③砼收縮相對變形率率標準狀態(tài)下下：（∞）=3.244×10-44非標準狀態(tài)下，齡齡期分別為3天、6天、9天、12天、15天、20天、30天收縮相對對變形值計算算如下：εy（3）=(1-e-bt)××M1×M22×M10==3.24××10-4(1-2.7718-0..03)×11.25×11.42×11.09×00.82×00.95=33.24×110-4×0.003×1.551=1.447×10--5εy（6）=3.24×100-4×(1--2.7188-0.066)×1.225×1.442×1.002×0.882×0.995=2.666×10--5εy（9）=3.24×100-4×(1--2.7188-0.099)×1.225×1.442×0.997×0.882×0.995=3.774×10--5εy（12）=3.24×100-4×(1--2.7188-0.122)×1.225×1.442×0.995×0.882×0.995=4.881×10--5εy（15）=3.24×100-4×(1--2.7188-0.155)×1.225×1.442×0.993×0.882×0.995=5.880×10--5εy（20）=3.24×100-4×(1--2.7188-0.2)××1.25××1.42××0.93××0.82××0.95==7.55××10-5εy（30）=3.24×100-4×(1--2.7188-0.3)××1.25××1.42××0.93××0.82××0.95==1.08××10-4`y(ε0—標準狀態(tài)下最終收收縮值即極限限收縮值，取取3.24××10-4)`y④砼不同齡期收縮當(dāng)當(dāng)量溫差Ty(t)=；a—砼的線膨脹脹系數(shù)1×10-55或10×100-6，按上述述各齡期計算算如下：εy（3）=1.47×100-5/1.00×10-55=1.47℃εy（6）=2.66×100-5/1.00×10-55=2.66℃εy（9）=3.74×100-5/1.00×10-55=3.74℃εy（12）=4.81×100-5/1.00×10-55=4.81℃εy（15）=5.80×100-5/1.00×10-55=5.80℃εy（20）=7.55×100-5/1.00×10-55=7.55℃εy（30）=10.8×10--5/1.00×10-55=10.8℃⑤砼不同齡期彈性模模量E（t）=Ec（1-e--0.09tt）按上述各齡齡期計算如下下：E（3）=Ec（1-e--0.09tt）=3×1004×(1-22.718--0.09××3)=0..71×1004E（6）=Ec（1-e--0.09tt）=3×1004×(1-22.718--0.09××6)=1..25×1004E（9）=Ec（1-e--0.09tt）=3×1004×(1-22.718--0.09××9)=1..67×1004E（12）=Ec（1-e--0.09tt）=3×1004×(1-22.718--0.09××12)=11.98×1104E（15）=Ec（1-e--0.09tt）=3×1004×(1-22.718--0.09××15)=22.22×1104E（20）=Ec（1-e--0.09tt）=3×1004×(1-22.718--0.09××20)=22.50×1104E（30）=Ec（1-e--0.09tt）=3×1004×(1-22.718--0.09××30)=22.80×1104⑥砼最大綜合溫差△T=T0+2/33Tmax+Ty(t))-ThT0—砼入模溫度度，澆筑進入入二季度，定定為29℃=29++2/3×442.1666+9-255Ty（t）—砼收縮當(dāng)量量溫差，15~28天定為9℃=41.11Th—砼澆筑完畢畢達到穩(wěn)定時時的溫度，二二季度平均為為25℃⑦頂板砼最大降溫收收縮應(yīng)力σ=E(t)—砼在不同齡齡期的彈性模模量=aa—砼線脹系數(shù)1×10-55=1.2788<ft=1.5NN/mm2△T—砼綜合溫差差絕對值安全系數(shù)K=1..5/1.2278=1..17>1..15（安全）Vc—砼泊松比，取取0.18S((t)—考慮徐變松松弛系數(shù),15天0.14,,28天0.34..R—砼外約束系系數(shù),頂板為木模模時0.25..f((t)—砼抗拉強度(N/mm2)⑧露天養(yǎng)護期間砼產(chǎn)產(chǎn)生的降溫收收縮應(yīng)力△T=T0+T（115）+Ty（t）-Th=29+×4123+9--25=400.5σ(15)===1.1125=f((t)(155)=1.1125N/mmm2(15天齡期ft=ftmaxx×75%==1.1255)安全系數(shù)K=1..125/11.125==1即：砼頂板在露天養(yǎng)護護期間可能出出裂縫，在此此期間砼表面面應(yīng)采取覆蓋蓋保濕措施（如如前面計算需需覆蓋5cmm厚草袋），控控制好入模溫溫度不大于229℃，則可控制制裂縫的出現(xiàn)現(xiàn)。2）澆筑后的裂縫控控制計算首先對各測溫點進進行測溫并列列出“每日溫度升升降表”。繪出結(jié)構(gòu)中心點各各齡期水化熱熱升降溫曲線線圖，并繪出出各齡期之間間升降臺階。根據(jù)以上實測值進進行以下各步步驟計算：①按Tmax=公式計算絕絕熱溫升值（前前已計算）②計算實際最高溫升升值Td（s）=Tn-T0TTn—砼表面溫度T0—砼入模溫度③計算水化熱平均溫溫度Tt（t）=T1+（T2--T1）TT1—砼表面溫度T2—砼結(jié)構(gòu)中心心溫度④計算砼結(jié)構(gòu)截面上上任意深度的的溫差Ty=T1+（1-）（T2-T1）d—結(jié)構(gòu)厚度r—結(jié)構(gòu)任意點點距中心軸的的距離⑤計算各齡期收縮變變形值εy（t），收縮當(dāng)當(dāng)量溫差Ty（t）及彈性模量Et（前已計算）⑥計算各齡期綜合溫溫差及總溫差差綜合溫差T（t）=Tx（t）+Ty（t）Tx（t）—各齡期水化化熱平均溫差差。其余符號號同前。總溫差（各齡期綜綜合溫差之和和）T=T（1）+T（2）+……+T（n）⑦計算各齡期松弛系系數(shù)（前已計計算）⑧計算最大溫度應(yīng)力力值σ（t）=[1-]△Ti（t）Si（t）cosh—雙曲余余弦函數(shù)β—約束狀態(tài)影影響系數(shù)β=cx—基基底水平阻力力系數(shù)（即水水平剪切剛度度）L—結(jié)構(gòu)板長度H—結(jié)構(gòu)厚度，其其余符號意義義同前。安全度K=≥1..15ft—砼抗拉強度度設(shè)計值σt—各齡期砼溫溫度應(yīng)力最后只要各齡期砼砼最大溫度應(yīng)應(yīng)力小于砼抗抗拉強度設(shè)計計值并滿足K=≥1.15，則結(jié)構(gòu)就就是安全的。否否則不安全可可能出現(xiàn)程度度不等的裂縫縫。澆注后的的裂縫計算要要待各齡期各各點實測溫度度出來后方可可計算。（4）大體積砼施工措措施1）優(yōu)先使用水化熱熱較低的水泥泥，并盡可能能減少水泥用用量，最好控控制在280㎏/m3左右。2）砼配制：采用天天然連續(xù)級配配的粗骨料，細細骨料以中粗粗砂為宜，嚴嚴格掌握配合合比，重量誤誤差控制在允允許范圍內(nèi)，含含泥量及有害害物質(zhì)含量要要嚴格控制。3）采用緩凝型減水水劑，摻用超超細粉煤灰。4）確定好砼的攪拌拌，運輸和澆澆筑的方法及及每小時澆筑筑量，每小時時的澆筑量為為（m3/h）BB、L、H—分別為澆筑筑體的寬度、長長度、厚度（m）t1—砼的初凝時間（hh）,t2—砼的運輸時時間（h）。5）采用分層慢速澆澆筑。分層厚厚度不超過00.3m，呈薄層和和雙側(cè)相互復(fù)復(fù)蓋1m澆鋪（見見附圖），以以增加散熱面面和散熱時間間，但下層砼砼尚未達到初初凝時間即要要覆蓋上層砼砼，掌握好時時間節(jié)奏，并并據(jù)此要求砼砼站的砼供應(yīng)應(yīng)速度。6）控制砼的入模溫溫度，采取措措施把入模溫溫度控制在330℃以下，減少少砼運輸途中中吸收外界熱熱量，盡量多多在夜間澆注注。要求砼供供應(yīng)商對粗細細骨料遮陽通通風(fēng)；溫度極極高季節(jié)，加加冰粉于攪拌拌水中降溫，控控制澆筑體中中心溫度不超超過55℃。7）振搗要“快插慢慢拔”，振動棒應(yīng)應(yīng)插入下層5㎝以消除層層縫，每點振振搗時間以10~300s為宜，振動動棒移動距離離控制在1.5倍作用半徑徑內(nèi)。8）采用保溫、保濕濕養(yǎng)護。澆筑筑完成后，用用薄膜覆蓋，其其上再以上面面計算厚度的的草袋覆蓋，薄薄膜內(nèi)應(yīng)有霧霧水保濕。覆覆蓋后使預(yù)計計的中心溫度度與表面溫差差最大不大于于25°C，并并養(yǎng)護21d（礦碴水泥泥）。其余水水泥養(yǎng)護時間間不少于14天，尤其加加強早期養(yǎng)護護，始終保持持砼濕潤。頂頂?shù)装逡嗫刹刹捎眯钏B(yǎng)護護，蓄水養(yǎng)護護同樣要覆蓋蓋。9）設(shè)測溫孔進行測測溫。測點布布置：底部、中中部、表面。平平面內(nèi)布置在在邊緣和中間間、間距為10~15m。測溫頻率率：溫度上升升階段4h一次（頭三三天每2h一次），溫溫度下降階段段8h一次測點要要編號繪圖簽簽閱。當(dāng)溫差差超過時應(yīng)加加強保溫，延延長養(yǎng)護期，延延緩拆除保溫溫層。（測點點布置見附圖圖）10）底板砼達到設(shè)計計強度后拆除除下排鋼支撐撐，頂板砼達達到設(shè)計強度度后，拆除上上排鋼支撐。五、高支模安全施施工措施1、施工前進行有監(jiān)監(jiān)理參加的安安全技術(shù)交底底。2、本方案未獲批準準前，不得進進行高支模施施工。3、支模分段搭設(shè)安安裝完畢，經(jīng)經(jīng)企業(yè)技術(shù)和和安全負責(zé)人人整體驗收合合格后方能進進行鋼筋安裝裝及混凝土澆澆筑。4、高支模施工現(xiàn)場場擬搭設(shè)工作作梯，作業(yè)人人員不得從支支撐系統(tǒng)爬上上爬下。5