廣東框剪結(jié)構(gòu)高層住宅樓模板專項施工方案

目錄HYPERLINK\l"_Toc321163870"第一章工程概況1HYPERLINK\l"_Toc321163871"1.1基本概況1HYPERLINK\l"_Toc321163872"1.2棟號概況1HYPERLINK\l"_Toc321163873"第二章編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc321163874"第三章施工準(zhǔn)備2HYPERLINK\l"_Toc321163875"3.1技術(shù)準(zhǔn)備2HYPERLINK\l"_Toc321163876"3.2物資準(zhǔn)備2HYPERLINK\l"_Toc321163877"3.3人員準(zhǔn)備3HYPERLINK\l"_Toc321163878"第四章支撐方案及計算書4HYPERLINK\l"_Toc321163879"4.1模板及支撐架的材料選擇5HYPERLINK\l"_Toc321163880"4.2模板及支撐系統(tǒng)的設(shè)計5HYPERLINK\l"_Toc321163881"、墻模板：5HYPERLINK\l"_Toc321163882"、柱模板15HYPERLINK\l"_Toc321163883"、梁模板（現(xiàn)按標(biāo)準(zhǔn)層最大的梁200*800作為計算依據(jù)）28HYPERLINK\l"_Toc321163884"、板模板負(fù)二層地下室頂板400mm厚34HYPERLINK\l"_Toc321163885"4.2.5負(fù)一層地下室頂板180mm厚42HYPERLINK\l"_Toc321163886"4.2.6標(biāo)準(zhǔn)層板模板支撐47HYPERLINK\l"_Toc321163887"第五章模板安裝55HYPERLINK\l"_Toc321163888"5.1施工順序55HYPERLINK\l"_Toc321163889"梁板滿堂架搭設(shè)55HYPERLINK\l"_Toc321163890"5.2模板支架搭設(shè)56HYPERLINK\l"_Toc321163891"5.3模板安裝57HYPERLINK\l"_Toc321163892"5.4驗收及拆除的批準(zhǔn)程序57HYPERLINK\l"_Toc321163893"5.5模板工程質(zhì)量保證措施58HYPERLINK\l"_Toc321163894"第六章模板的拆除59HYPERLINK\l"_Toc321163895"6.1支頂、模板的拆除59HYPERLINK\l"_Toc321163896"6.2模板的清理維修、存放60HYPERLINK\l"_Toc321163897"第七章模板施工的安全管理61HYPERLINK\l"_Toc321163898"第八章安全文明施工措施63HYPERLINK\l"_Toc321163899"8.1安全施工措施63HYPERLINK\l"_Toc321163900"8.2文明施工措施66HYPERLINK\l"_Toc321163901"第九章應(yīng)急救援預(yù)案67HYPERLINK\l"_Toc321163902"9.1應(yīng)急救援機構(gòu)67HYPERLINK\l"_Toc321163903"9.2應(yīng)急救援機構(gòu)職責(zé)68HYPERLINK\l"_Toc321163904"9.3應(yīng)急救援工作程序69HYPERLINK\l"_Toc321163905"9.4應(yīng)急救援裝備69HYPERLINK\l"_Toc321163906"9.5應(yīng)急救緩藥品69HYPERLINK\l"_Toc321163907"9.6應(yīng)急救援措施69第一章工程概況1.1基本概況本工程為深圳市XX開發(fā)有限公司開發(fā)的XX二期商住樓，組團10棟，剪力墻結(jié)構(gòu)，1#、2#、7#、8#樓地下室為1層，3#~6#樓地下室為2層。9#、10#樓無地下室。地下室上大下小。地面以上設(shè)置9棟高層商住樓，一棟4層幼兒園框架結(jié)構(gòu)?？偨ㄖ娣e：190697.92㎡；地上總建筑面積：145157.69㎡；地下總建筑面積：45540.23㎡。1.2棟號概況1#樓，34層，首層結(jié)構(gòu)層高5.6米，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.8米；建筑總高度：98.15米；2#樓，34層，首層結(jié)構(gòu)層高5.6米，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.8米；建筑總高度：98.15米；3#樓，34層，首層結(jié)構(gòu)層高5.6米，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.8米；建筑總高度：98.15米；4#樓，19層，負(fù)一層層高5.4米，首層層高5.1米；標(biāo)準(zhǔn)層層高：2.9米，建筑總高度為57.45米；5#樓，20層，首層層高：3米，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.9米，建筑總高度為59.55米；6#樓，22層，首層層高：3米，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.9米，建筑總高度為65.35米；7#樓，24層，首層層高：3米，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.9米，建筑總高度為71.15米；8#樓，24層，負(fù)一層層高：4.7米，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.9米，建筑總高度為70.65米；9#樓，4層框架結(jié)構(gòu)，層高3.6米，建筑總高度為14.55米；10#樓，33層，首層層高：4.15米，局部6.6米。標(biāo)準(zhǔn)層層高2.8米，建筑總高度為93.05米；負(fù)二層地下室結(jié)構(gòu)層高3.55米，負(fù)一層地下室結(jié)構(gòu)層高3.4米，商鋪部分結(jié)構(gòu)層高4.6米。第二章編制依據(jù)為了保證本工程模板施工安全，按相關(guān)規(guī)定特編制本專項施工方案。方案編制主要依據(jù)如下：XX二期設(shè)計施工圖紙；《建筑施工計算手冊》；《建筑工程模板施工手冊（第二版）》；《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ231-2010）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59—99、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80—91、《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46—2005。計算軟件：品茗安全2010第三章施工準(zhǔn)備3.1技術(shù)準(zhǔn)備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工人員認(rèn)真學(xué)習(xí)施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)檔，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。3.2物資準(zhǔn)備(1)材料準(zhǔn)備：確保材料質(zhì)量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規(guī)定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；其質(zhì)量檢驗報告及其鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合規(guī)范的規(guī)定；鋼管必須涂有防銹漆；新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴(yán)禁使用，出現(xiàn)滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。(2)機具準(zhǔn)備：根據(jù)施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。序號機械名稱型號單位數(shù)量1圓盤鋸2.5KW臺82刨木機3KW臺83手提電鋸把84手提電鉆把45全站儀拓普康GTS-1102N臺26水準(zhǔn)儀DS3臺4(3)周轉(zhuǎn)材料準(zhǔn)備：做好模板、鋼管支頂?shù)戎苻D(zhuǎn)料的備料工作，分批分期進場。并做好材料進場相關(guān)記錄。序號材料名稱單位數(shù)量1φ48mm*3.225mm噸6002扣件一字扣個3000十字口個100003模板（915mmm*18300mm*188mm）張100004木枋M38003.3人員準(zhǔn)備(1)根據(jù)開工日期和施工進度計劃，決定勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人食宿。水、電管線架設(shè)和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓(xùn)，對關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容包括：施工進度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施；質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和驗收規(guī)范要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀(jì)守法教育。（3）項目部組織機構(gòu)序號姓名職務(wù)備注1XX項目經(jīng)理負(fù)責(zé)全面質(zhì)量管理理2XX副經(jīng)理負(fù)責(zé)全面質(zhì)量管理理3XX技術(shù)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)施工技術(shù)4XX技術(shù)員協(xié)助技術(shù)負(fù)責(zé)人4XX材料供應(yīng)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)現(xiàn)場的材料供供應(yīng)5XX施工員現(xiàn)場施工與協(xié)調(diào)6XX施工員管理班組施工質(zhì)量量7XX施工員協(xié)調(diào)各班組穿插作作業(yè)6XX安全員主管安全7XX安全員負(fù)責(zé)現(xiàn)場安全工作作8XX資料員負(fù)責(zé)資料收集與歸歸檔(4)勞動力需求計劃序號工種數(shù)量（人）1木工1202鋼筋工1203架子工804電焊工105機械工30第四章支撐方案及計算書本方案適用于本工程標(biāo)準(zhǔn)層（層高為2.8m、2.9m）及地下室負(fù)一層（層高為3.4m）、地下室負(fù)二層（層高為3.55m）的模板工程，本工程支撐體系采用承插型盤扣式鋼管支架。本方案按照萬科“模板工程標(biāo)準(zhǔn)做法”的標(biāo)準(zhǔn)，為實測實量提供技術(shù)支持。4.1模板及支撐架的材料選擇（1）模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板；（2）木枋：統(tǒng)一采用50×100mm木枋；（3）支撐系統(tǒng)：承插型盤扣式鋼管支架及其標(biāo)準(zhǔn)配件；（4）縱橫水平拉桿、縱橫向設(shè)剪刀撐；（5）墊板：墊板為50mm×100mm木枋平鋪或200x200x18厚夾板；（6）對拉螺栓直徑(mm):M14。（7）標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)：標(biāo)準(zhǔn)層高度4#、5#、6#、7#、8#為2.9米，其余均為2.8米，梁、板均承插型盤扣式鋼管支架支撐系統(tǒng)。（8）所有支架頂部支撐采用可調(diào)頂托。頂托螺桿不宜超過300mm。（9）施工時，立桿間距可根據(jù)現(xiàn)場實際情況適當(dāng)調(diào)整（主要目的是便于水平加固鋼管的拉結(jié)），但均不應(yīng)大于設(shè)計的間隔距離。（10）后澆帶模板支撐：采用獨立支撐、單獨拆架。4.2模板及支撐系統(tǒng)的設(shè)計、墻模板：墻模板的計算參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)《建筑施工手冊》，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.00kN/m2；一）、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.25；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二）、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取較小值17.031kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=3kN/m2。三）、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02=1.03×105N·mm；按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--面面板計算最大大彎矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:WW=bhh2/6=500×118.0×118.0/66=2.700×104mm3；ff--面板板截面的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計算值：：σ=M//W=11.03×1105/2..70×1004=3..8N/mmm2；面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計算值σ=3.88N/mm22小于面板截截面的抗彎強強度設(shè)計值[f]=113N/mmm2，滿足要求求！2.抗剪強度驗算算計算公式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(次楞間距)::l=3300.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.0031×0..500×00.900==9.1977kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×3.000×0.500×0.900=1.8990kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.6×9..197×3300.0+0.6617×1..890×3300.0=20005.3N；；截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/(2bbhn)≤fv其中，τ--面面板截面的最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2)；VV--面板計計算最大剪力力(N)：V=22005.33N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5500mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=188.0mm；ffv--面板抗剪剪強度設(shè)計值值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值:τ=3×22005.33/(2×5500×188.0)=00.334NN/mm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值τ=0.3334N/mmm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[τ]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗算根據(jù)《建筑施工手手冊》，剛度度驗算采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。撓度計算公式如下下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=17..03×0..5=88.516NN/mm；l計算跨度(次楞間距)::l=300mmm；E面板的彈性性模量:EE=60000N/mmm2；I面板的截面面慣性矩:I=550×1.88×1.8××1.8/112=24..3cm4；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=11.2mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×8..52×30004/(1000×60000×2.433×105)=00.32mmm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.322mm小于于等于面板的的最大允許撓撓度值[ν]=1.22mm，滿足足要求！四）、墻模板主次楞的的計算(一).次楞直接承受受模板傳遞的的荷載，按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。本工程中，次楞采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×100×10/66×2=1166.6666cm3；I=5×100×10×110/12××2=8333.3344cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強強度驗算次楞最大彎矩按下下式計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，M--次次楞計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(主楞間距)::l=5500.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.0031×0..300×00.900==5.5188kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×3.000×0.300×0.900=1.1334kN/mm，其中，0..90為折減減系數(shù)。次楞的最大彎矩：：M=0..1×5.5518×5000.02+0.1117×1.1134×5000.02=1.771×1055N·mm；次楞的抗彎強度應(yīng)應(yīng)滿足下式：：σ=M/W<f其中，σ次楞承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--次次楞計算最大大彎矩(N·mm))；WW--次次楞的截面抵抵抗矩，W==1.67××105mm3；ff--次楞楞的抗彎強度度設(shè)計值；f=13..000N//mm2；次楞的最大應(yīng)力計計算值：σ=1..71×1005/1.677×105=1N/mm22；次楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；次楞的最大應(yīng)力計計算值σ=1N/mm22小于次楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.次楞的抗剪強強度驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V－次楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(主楞間距)::l=5500.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×17.0031×0..300×00.900//2=2.7759kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×3.000×0.300×0.900/2=0..567kNN/m，其中中，0.900為折減系數(shù)數(shù)。次楞的最大剪力：：V=00.6×2..759×5500.0++0.6117×0.5567×5000.0==10022.6N；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(2bhh0)其中，τ--次次楞的截面的的最大受剪應(yīng)應(yīng)力(N/mm2)；VV--次楞計計算最大剪力力(N)：V=11002.66N；bb--次楞的的截面寬度((mm)：b=550.0mmm；hhn--次楞的截截面高度(mm)：h0=1000.0mmm；ffv--次楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::τ=3×10022.6/(22×50.00×100..0×2)==0.1500N/mm22；次楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值τ=0.115N/mmm2小于次楞截截面的抗剪強強度設(shè)計值fv=1.5NN/mm2，滿足要求求！3.次楞的撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗算公式如下下：ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，ν--次次楞的最大撓撓度(mm)；qq--作用在在次楞上的線線荷載(kN/m))：q=17.033×0.300=5.111kN/mm；ll--計算跨跨度(主楞間距)::l=5500.0mmm；EE--次楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9000..00N//mm2；II--次楞截截面慣性矩((mm4)，I=8.333×1066mm4；次楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×100.22/22×50044/(1000×90000×8.333×106)=00.029mm；次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=22mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.0229mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=2mmm，滿足要求求！(二).主楞承受次楞楞傳遞的荷載載，按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3.225mm，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.7911×2=99.582ccm3；I=11.4998×2=22.9996cm4；E=2060000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖((kN)主楞計算彎矩圖((kN·m))主楞計算變形圖((mm)1.主楞的抗彎強強度驗算作用在主楞的荷載載:P＝1.2×17.003×0.33×0.5＋＋1.4×33×0.3××0.5＝3.6966kN；主楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=6600mm；；強度驗算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大大應(yīng)力計算值值(N/mm2)M--主楞楞的最大彎矩矩(N·mm))；M=22.99×1105N·mmmW--主楞楞的凈截面抵抵抗矩(mm3)；W=9.58××103mm3；f--主楞的的強度設(shè)計值值(N/mm2)，f=2005.0000N/mm22；主楞的最大應(yīng)力計計算值:σ=2..99×1005/9.588×103=311.2N//mm2；主楞的最大應(yīng)力計計算值σ=31..2N/mmm2小于主楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值f==205N//mm2,滿足要求??！2.主楞的抗剪強強度驗算主楞截面抗剪強度度必須滿足::τ=2V/A≤fvv其中，τ--主主楞的截面的的最大受剪應(yīng)應(yīng)力(N/mm2)；VV--主楞計計算最大剪力力(N)：V=2715..8N；AA--鋼管管的截面面積積(mm2)：A=9913.8111mm2；ffv--主楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1220N/mmm2；主楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::τ=2×27155.8/9113.8111=5.9444N/mmm2；主楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值τ=5.9944N/mmm2小于主楞截截面的抗剪強強度設(shè)計值fv=120NN/mm2，滿足要求求！3.主楞的撓度驗驗算主楞的最大撓度計計算值:ν=0.331mm；主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=22.4mm；；主楞的最大撓度計計算值ν=0.311mm小于于主楞的最大大容許撓度值值[ν]=2.44mm，滿足足要求！五）、穿墻螺栓的計算算計算公式如下:N<[N]=f××A其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿墻螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號::M14；穿墻螺栓有效直徑徑:11..55mmm；穿墻螺栓有效面積積:A==105mm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；主楞計算的支座反反力為穿墻螺螺栓所受的拉拉力，則穿墻墻螺栓所受的的最大拉力為為:N==4.933kN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=4.9333kN小小于穿墻螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，滿滿足要求！、柱模板柱模板的背部支撐撐由兩層組成成，第一層為為直接支撐模模板的豎楞，用用以支撐混凝凝土對模板的的側(cè)壓力；第第二層為支撐撐豎楞的柱箍箍，用以支撐撐豎楞所受的的壓力；柱箍箍之間用對拉拉螺栓相互拉拉接，形成一一個完整的柱柱模板支撐體體系。柱模板設(shè)計示意圖圖簡圖柱截面寬度B方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1根；柱截面寬寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:3根；柱截面高度H方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1根；柱截面高高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:3根；柱箍材料:木枋；；柱箍的間距(mmm):4500；柱箍合并并根數(shù):1根；豎楞材料:木枋枋；豎楞合并并根數(shù):1根；1）.基本參數(shù)柱截面寬度B方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1；柱截面面寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:3；柱截面高度H方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:1；柱截面面高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mmm):M114；2）.柱箍信息柱箍材料:木方；；寬度(mm):550.00；；高度(mm):1100.000；柱箍的間距(mmm):4500；柱箍合并并根數(shù):1；3）.豎楞信息豎楞材料:木方；；豎楞合并根根數(shù):1；寬度(mm):550.00；；高度(mm):1100.000；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面面板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):60000.00；；面板抗彎強強度設(shè)計值ffc(N/mm2):13..00；面板抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2):1.550；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):90000.00；；方木抗剪強度設(shè)計計值ft(N/mm2):1.550；一）、柱模板荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計算算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取22.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計計算高度，取取3.0000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。分別計算得200.036kN/m22、72.0000kN//m2，取較小值值20.0336kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值qq1=20.0036kN//m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q2=2kkN/m2。二）、柱模板面板板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件，按按簡支梁或連連續(xù)梁計算。分分別取柱截面面寬度B方向和H方向面板作作為驗算對象象，進行強度度、剛度計算算。強度驗算算考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力和傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知，柱截面面寬度B方向豎楞間間距最大，為為l=2775mm，且且豎楞數(shù)為3，因此對對柱截面寬度度B方向面板按按均布荷載作作用下的兩跨跨連續(xù)梁進行行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度度驗算對柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的兩跨連連續(xù)梁用下式式計算最大跨跨中彎距：M=0.1ql22其中，M--面面板計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2275.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×20.004×0.445×0.990=9.7737kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.00×00.45×00.90=11.134kkN/m；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=9.7737+1..134=110.8711kN/mm；面板的最大彎矩：：M=0..1×100.871××275×2275=88.22×1104N.mm；面板最大應(yīng)力按下下式計算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--面面板計算最大大彎矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:W=bh2/6b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=4500×18.00×18.00/6=2..43×1004mm33；ff--面板板的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大應(yīng)力計計算值：σ=M//W=88.22×1104/2..43×1004=3..383N//mm2；面板的最大應(yīng)力計計算值σ=3.3383N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.面板抗剪驗算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.625qql其中，V--面面板計算最大大剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2275.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×20.004×0.445×0.990=9.7737kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.00×00.45×00.90=11.134kkN/m；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=9.7737+1..134=110.8711kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.625××10.8771×2755.0=1868..538N；；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ面板承受的的剪應(yīng)力(N/mm2)；VV--面板計計算最大剪力力(N)：V=11868.5538N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=4450mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=188.0mm；ffv面板抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪應(yīng)力力計算值:τ=3×11868.5538/(22×450××18.0))=0.3446N/mmm2；面板截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪應(yīng)應(yīng)力τ=0.3346N/mmm2小于面板截截面抗剪強度度設(shè)計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的兩跨連續(xù)梁梁計算，撓度度計算公式如如下:ν=0.521qll4/(1000EI)其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載(kN/m))：q=20.044×0.455＝9.02kN/m；；νν--面板最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2275.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：E=6000..00N//mm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；I=bh3/122II=4500×18.00×18.00×18.00/12==2.199×105mm4；面板最大容許撓度度:[ν]=2275/250==1.1mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.5521×9..02×2775.04/(1000×60000.0×2..19×1005)=00.205mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.2205mm小于面板最最大容許撓度度設(shè)計值[ν]=1.11mm,滿足足要求！三）、豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計算。本工程柱高度為33.000mm,柱箍間距距為450mmm，因此按按均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。本工程中，豎楞采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×1000/6×11=833.33cmm3；I=50×1100×1000×1000/12×11=4116.67ccm4；豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算算支座最大彎矩計算算公式：M=0.1ql22其中，M--豎豎楞計算最大大彎矩(N·mm))；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×20.0036×0..275×00.900==5.9511kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.000××0.2755×0.9000=0.6693kN//m；q=5.9951+0..693=66.644kN/m；；豎楞的最大彎距：：M=0..1×6.6644×4550.0×4450.0==1.355×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ豎楞承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--豎豎楞計算最大大彎矩(N·mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×1044；ff--豎楞楞的抗彎強度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計計算值:σ=M//W=11.35×1105/8.333×104=1..614N//mm2；豎楞的最大應(yīng)力計計算值σ=1.6614N/mmm2小于豎楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:V=0.6ql其中，V--豎豎楞計算最大大剪力(N)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×20.0036×0..275×00.900==5.9511kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2：1.4×22.000××0.2755×0.9000=0.6693kN//m；q=5.9951+0..693=66.644kN/m；；豎楞的最大剪力：：V=00.6×6..644×4450.0=17993.7977N；截面抗剪強度必須須滿足下式：：τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ豎楞截面最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2)；VV--豎楞楞計算最大剪剪力(N)：V=0.66ql=00.6×6..644×4450=17793.7997N；bb--豎楞楞的截面寬度度(mm)：b=550.0mmm；hhn--豎楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv--豎楞的抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值:τ=3×11793.7797/(22×50.00×100..0×1)==0.5388N/mm22；豎楞截面抗剪強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值τ=0.5538N/mmm2小于豎楞截截面抗剪強度度設(shè)計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計算，公公式如下:νmax=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在豎楞上的的線荷載(kN/m))：q=220.04××0.28=6.664kN//m；ννmax--豎楞最大大撓度(mm)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=4450.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2），E=9000..00N//mm2；；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=4.117×1066；豎楞最大容許撓度度:[ν]=4450/2550=11.8mm；；豎楞的最大撓度計計算值:ν=0.6677×6..64×4550.04/(1000×90000.0×4..17×1006)=00.049mm；豎楞的最大撓度計計算值ν=0.0449mm小小于豎楞最大大容許撓度[ν]=1.88mm，滿滿足要求！四）、B方向柱箍箍的計算本工程中，柱箍采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×1000/6××1=833.33cmm3；I=50×1100×1000×1000/12××1=4116.67ccm4；按集中荷載計算（附附計算簡圖）：：B方向柱箍計算簡圖圖其中P---豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P==(1.22×20..04×0..9+11.4×22×0.9))×0.2775×00.45==2.999kN；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=4..536kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.1112kNN·m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.0030mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式σ=M/W<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=1111899..73N··mm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=833333mmm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值:σ=1..34N//mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N//mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值σ=1.112×1088/8.333×107=1.344N/mm22小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.003mm；；柱箍最大容許撓度度:[ν]=3300/250==1.2mm；柱箍的最大撓度ν=0.033mm小于于柱箍最大容容許撓度[ν]=1.22mm，滿足足要求!3.柱箍抗剪強度度驗算τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ柱箍承受的的剪應(yīng)力(N/mm2)；VV--柱箍計計算最大剪力力(N)：V=11793.7797N；bb--柱箍的的截面寬度((mm)：b=550.0mmm；hhn--柱箍的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；柱箍截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值:τ=3×17793.7997/(2××50.0××100.00×1)=00.538NN/mm2；柱箍截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值τ=0.5538N/mmm2小于柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值[fv]=13NN/mm2，滿足要求求！五）、B方向?qū)菟ǖ挠嬎闼阌嬎愎饺缦?N<[N]=f××A其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f--對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的型號::M14；對拉螺栓的有效直直徑:111.55mm；對拉螺栓的有效面面積:A==105mm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=4.5366kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=4.5336kN小小于對拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!六）、H方向柱箍箍的計算本工程中，柱箍采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×1000/6××1=833.33cmm3；I=50×1100×1000×1000/12××1=4116.67ccm4；按計算（附計算簡簡圖）：H方方向柱箍計算算簡圖其中P--豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.2××20.044×0.9++1.4×22×0.9))×0.2775×0..45=2.99kN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=4..536kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.1112kNN·m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.0030mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式::σ=M/W<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=1111899..73N··mm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=833333mmm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值:σ=1..343NN/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N//mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計算值σ=1.112×1088/8.333×107=1.3443N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0..03mmm；柱箍最大容許撓度度:[ν]=3300/250==1.2mm；柱箍的最大撓度ν=0.003mm小小于柱箍最大大容許撓度[ν]=1.22mm，滿足足要求!3.柱箍抗剪強度度驗算τ=3V/(22bhn)≤fv其中，τ柱箍承受的的剪應(yīng)力(N/mm2)；VV--柱箍計計算最大剪力力(N)：V=11793.7797N；bb--柱箍的的截面寬度((mm)：b=550.0mmm；hhn--柱箍的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；柱箍截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值:τ=3×11793.7797/(22×50.00×100..0×1)==0.5388N/mm22；柱箍截面最大受剪剪應(yīng)力計算值值τ=0.5538N/mmm2小于柱箍抗抗剪強度設(shè)計計值[fv]=13NN/mm2，滿足要求求！七）、H方向?qū)菟ǖ挠嬎闼泸炈愎饺缦?N<[N]=f××A其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f--對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑::M14；對拉螺栓有效直徑徑:111.55mmm；對拉螺栓有效面積積:A=105mmm2；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.055×10-44=177.85kkN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=4.5366kN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=4..536kNN小于[N]]=17.885kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!、梁模板（現(xiàn)按標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)層最大的梁梁200*8800作為計算依依據(jù)）一）、梁模板基本本參數(shù)梁截面寬度B=2000mm，梁截面高度H=8000mm，H方向?qū)萋菟?道，對拉螺螺栓直徑14mm，對拉螺栓在在垂直于梁截截面方向距離離(即計算跨度)500mmm。梁模板使用用的木方截面面50×1000mm，梁模板截面面?zhèn)让婺痉骄嗑嚯x300mm。梁底模面板板厚度h=18mmm，彈性模量E=60000N/mmm2，抗彎強度[f]=115N/mmm2。梁側(cè)模面板板厚度h=18mmm，彈性模量E=60000N/mmm2，抗彎強度[f]=115N/mmm2。二）、梁模板荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計算算模板自重=0..340kNN/m2；鋼筋自重=1..500kNN/m3；混凝土自重=244.000kkN/m3；施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值=2..500kNN/m2。強度驗算要要考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力和傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載設(shè)計值值；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力產(chǎn)生荷載載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土土側(cè)壓力計算算公式為下式式中的較小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取1.2000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計計算的新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值F1=228.8000kN/m22考慮結(jié)構(gòu)的的重要性系數(shù)數(shù)0.9，實際計算算中采用新澆澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=00.9×288.800==25.9220kN/mm2考慮結(jié)構(gòu)的的重要性系數(shù)數(shù)0.9，倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=00.9×6..000=55.400kkN/m2。三）、梁底模板木木楞計算梁底木方的的計算在腳手手架梁底支撐撐計算中已經(jīng)經(jīng)包含！四）、梁模板側(cè)模模計算面板直接承承受模板傳遞遞的荷載，應(yīng)應(yīng)該按照均布布荷載下的連連續(xù)梁計算，計計算如下作用在梁側(cè)側(cè)模板的均布布荷載q=(1..2×25..92+1..40×5..40)×00.80=330.9311N/mm面板的截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=800.00×11.80×11.80/66=433.20cmm3；II=800.00×11.80×11.80×11.80/112=338.88ccm4；(1)抗彎強度計計算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板的最大大彎距(N.mmm)；W——面板的凈截截面抵抗矩；；[ff]——面板的抗彎彎強度設(shè)計值值，取15.000N/mm22；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/mm)；經(jīng)計算得到M=0.1000×(1.220×20..736+11.4×4..320)××0.3000×經(jīng)計算得到到面板抗彎強強度計算值f=0.2788×10000×10000/432000=6.4444N/mmm2面板的抗彎彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=0..600×((1.20××20.7336+1.44×4.3220)×0..300=55.568kkN截面抗剪強強度計算值T=3××5568..0/(2××800.0000×188.000))=0.5880N/mmm2截面抗剪強強度設(shè)計值[T]==1.40NN/mm2抗剪強度驗驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大撓撓度計算值v=0.6777×20.7736×30004/(1000×60000×3888800)=00.487mmm面板的最大大撓度小于300.00/250,,滿足要求!五）、穿梁螺栓計計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓的的抗拉強度設(shè)設(shè)計值，取170N//mm2；穿梁螺栓承承受最大拉力力N=(1.2××25.922+1.400×5.400)×0.880×0.550/1=115.47kkN穿梁螺栓直直徑為14mm；穿梁螺栓有有效直徑為11.6mmm；穿梁螺栓有有效面積為A=1005.0000mm2；穿梁螺栓最最大容許拉力力值為[N]==17.8550kN；穿梁螺栓承承受拉力最大大值為N=155.466kkN；穿梁螺栓的的布置距離為為側(cè)龍骨的計計算間距500mm。每個截面布布置1道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強強度滿足要求求!支架計算模板支架搭設(shè)高度度為3.4m，梁截面B×D==200mmm×800mmm，立桿的縱縱距(跨度方向)l=00.90m，立桿的步步距h=1..50m，梁底增加3道承重立桿桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm4。木方50×1000mm，剪切強度1.3N//mm2，抗彎強度13.0NN/mm2，彈性模量9500..0N/mmm4。梁底支撐頂頂托梁長度11.20m。梁頂托采用50×1000mm木方。梁底按照均均勻布置承重重桿3根計算。模板自重0.50kkN/m2，混凝土鋼鋼筋自重25.000kN/m33，施工活荷荷載3.00kkN/m2。梁兩側(cè)的樓樓板厚度0.20m，梁兩側(cè)的的樓板計算長長度0.50m?？奂嬎阏壅蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖計算中考慮慮梁兩側(cè)部分分樓板混凝土土荷載以集中中力方式向下下傳遞。集中力大小小為F=1.20××25.0000×0.2200×0..500×00.900==2.7000kN。采用的鋼管管類型為488×3.255。一）、托梁的計算算托梁按照集集中與均布荷荷載下多跨連連續(xù)梁計算。均布荷載取取托梁的自重重q=00.048kkN/m。托梁計算簡簡圖托梁彎矩圖(kN.m))托梁剪力圖(kN)變形的計算算按照規(guī)范要要求采用靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受受力圖與計算算結(jié)果如下：：托梁變形計計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得得到最大支座座F=110.9177kN經(jīng)過計算得得到最大變形形V=00.062mmm頂托梁的截截面力學(xué)參數(shù)數(shù)為本算例中，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=5..00×100.00×110.00//6=883.33ccm3；II=5..00×100.00×110.00××10.000/12==416..67cm44；(1)頂托梁抗彎彎強度計算抗彎計算強強度f=0..394×1106/833333.3=44.73N//mm2頂托梁的抗抗彎計算強度度小于13.0NN/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪剪計算[可以不計算]截面抗剪強強度必須滿足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪強強度計算值T=3××5458//(2×500×100))=1.6337N/mmm2截面抗剪強強度設(shè)計值[T]==1.30NN/mm2頂托梁的抗抗剪強度計算算不滿足要求求!(3)頂托梁撓度度計算最大變形v=00.062mmm頂托梁的最最大撓度小于于600.00/250,,滿足要求!二）、立桿的穩(wěn)定定性計算不考慮風(fēng)荷荷載時,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式為：其中N——立桿的軸心心壓力最大值值，它包括：：橫桿的最大大支座反力N1=10.9917kN(已經(jīng)包括組組合系數(shù))腳手架鋼管管的自重N2=1..20×0..120×33.400==0.4899kNN=10..917+00.489==11.4006kNi——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑，i=1.559cm；A——立桿凈截面面面積，A=4.5567cm22；W——立桿凈截面面模量(抵抗矩),W=44.788ccm3；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]==205..00N/mmm2；a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度，a=0.330m；h——最大步距，h=1.550m；l0——計算長度，取取1.5000+2×0..300=22.100mm；——由長細(xì)比，為21100/166=132；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到0.386；經(jīng)計算得到到=114006/(0..386×4457)=664.6300N/mm22；不考慮風(fēng)荷荷載時立桿的的穩(wěn)定性計算算<[ff],滿足要求!考慮風(fēng)荷載載時,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式為：風(fēng)荷載設(shè)計計值產(chǎn)生的立立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4WWklal02/8-Prl0/4風(fēng)荷載產(chǎn)生生的內(nèi)外排立立桿間橫桿的的支撐力Pr計算公式Pr=5×1..4Wklal0/16其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wkk=0.7××0.2000×1.2000×0.6600=0..144kNN/m2h——立桿的步距距，1.50m；la——立桿迎風(fēng)面面的間距，1.20m；lb——與迎風(fēng)面垂垂直方向的立立桿間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生生的內(nèi)外排立立桿間橫桿的的支撐力Pr=5×1..4×0.1144×1..200×22.100//16=0..159kNN.m；風(fēng)荷載產(chǎn)生生的彎矩Mw=1.4××0.1444×1.2000×2.1100×2..100/88=0.0550kN.mm；Nw——考慮風(fēng)荷載載時，立桿的的軸心壓力最最大值；Nww=10.9917+1..2×0.4408+0..9×1.44×0.0550/0.9900=111.476kkN經(jīng)計算得到到=114776/(0..386×4457)+550000//4788==74.4227N/mmm2；考慮風(fēng)荷載載時立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[ff],滿足要求!、板模板負(fù)二層地地下室頂板400mm厚計算依據(jù)《建筑施施工碗扣式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》(JGJ1166-20008)。計算參數(shù):模板支架搭搭設(shè)高度為3.6m，立桿的縱距b=0..90m，立桿的橫橫距l(xiāng)=0..90m，立桿的步步距h=1..50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N//mm2，抗彎強度15.0NN/mm2，彈性模量6000..0N/mmm4。木方50×1000mm，間距300mm，剪切強度1.6N//mm2，抗彎強度13.0NN/mm2，彈性模量9500..0N/mmm4。梁頂托采用用雙鋼管48×3..25mm。模板自重0.35kkN/m2，混凝土鋼鋼筋自重25.000kN/m33，施工活荷荷載3.00kkN/m2?？奂嬎阏壅蹨p系數(shù)取1.00。圖1樓板支撐架架立面簡圖圖2樓板支撐架架荷載計算單單元采用的鋼管管類型為488×3.5。一）、模板面板計算面板為受彎彎結(jié)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和剛度。模板板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q1==25.0000×0..400×00.900++0.3500×0.9000=9.3315kN//m活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值q2==(2.0000+1..000)××0.9000=2.7000kN/mm面板的截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=900.00×11.80×11.80/66=488.60cmm3；II=900.00×11.80×11.80×11.80/112=443.74ccm4；(1)抗彎強度計計算f=M//W<[f]其中f——面板的抗彎彎強度計算值值(N/mm2)；M——面板的最大大彎距(N.mmm)；W——面板的凈截截面抵抗矩；；[ff]——面板的抗彎彎強度設(shè)計值值，取15.000N/mm22；M==0.1000ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/mm)；經(jīng)計算得到M=0.1000×(1.220×9.3315+1..4×2.7700)×00.300××經(jīng)計算得到到面板抗彎強強度計算值f=0.1355×10000×10000/486000=2.7770