數(shù)字化鋼性模板支撐組合結(jié)構(gòu)體系施工技術(shù)總結(jié)

新型模板支撐體系的應(yīng)用技術(shù)[前言]在建筑工程領(lǐng)域?qū)τ陧敯迥０逯误w系，通常采用100mm×100mm木方做主龍骨，采用50mm×100mm木方做次龍骨，而木方本身周轉(zhuǎn)次數(shù)有限，每一個(gè)工程都要消耗大量的木材，不利于綠色施工。而由2～2.5mm冷軋鋼制成的主梁、副梁的新型支撐結(jié)構(gòu)便應(yīng)運(yùn)而生。本文以門(mén)急診樓及手術(shù)科室樓改擴(kuò)建一期工程為案例，詳細(xì)描寫(xiě)了秦皇島興民偉業(yè)建筑設(shè)備有限公司的專利產(chǎn)品“數(shù)字化鋼性模板支撐組合結(jié)構(gòu)”中的新型頂板模板支撐組合結(jié)構(gòu)這一新型支撐體系在施工現(xiàn)場(chǎng)的應(yīng)用。在北京市場(chǎng)沒(méi)有此種工藝的頂桿、橫拉桿計(jì)算規(guī)則，頂桿、橫拉桿還是采用技術(shù)相對(duì)成熟的碗扣件結(jié)構(gòu)。本文從新舊工藝選擇開(kāi)始，對(duì)其可行性進(jìn)行分析。并對(duì)這種新型支撐體系的施工工藝進(jìn)行了詳細(xì)地闡述，對(duì)其實(shí)施效果等進(jìn)行探討。在對(duì)其新舊工藝對(duì)比中，從效率、耗材、安全度、外觀等進(jìn)行分析，并收集整理了第一手?jǐn)?shù)據(jù)。從選材到施工對(duì)這種新型支撐體系進(jìn)行全面剖析，對(duì)其特點(diǎn)進(jìn)行了完整的總結(jié)。（一）工程概況本工程地下三層（含兩層設(shè)備夾層），基礎(chǔ)形式為筏板基礎(chǔ)，地下結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)。工程地下結(jié)構(gòu)復(fù)雜，工期緊，質(zhì)量要求高，工程處于鬧市區(qū)，擾民和民擾嚴(yán)重，施工時(shí)間受限制，對(duì)合理安排施工進(jìn)度是重點(diǎn)和難點(diǎn)，如何合理安排配置模板體系，加快施工進(jìn)度，節(jié)約資源消耗，多快好省地保證地下結(jié)構(gòu)施工按期完成就是工程施工的關(guān)鍵，經(jīng)過(guò)反復(fù)對(duì)比、論證，決定在地下Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ段頂板支撐使用數(shù)字化剛性建筑模板支撐組合結(jié)構(gòu)。主要解決頂板的模板支撐體系，加快其施工速度，確保其混凝土施工質(zhì)量，為地下結(jié)構(gòu)按期完成工期節(jié)約時(shí)間，并保證實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)城杯的評(píng)審驗(yàn)收通過(guò)。（二）頂板模板支撐施工方法的選擇1.傳統(tǒng)木方支撐體系組成主龍骨采用100mm×100mm木方，規(guī)格為2m、3m、4m，若想要其它規(guī)格，現(xiàn)場(chǎng)要另行加工；次龍骨為50mm×100mm木方，市場(chǎng)尺寸規(guī)格比較混亂。頂桿及橫拉桿采用碗扣架支撐。2.新型支撐體系的組成頂板模板主次梁采用“數(shù)字化鋼性模板支撐組合結(jié)構(gòu)”，取代了傳統(tǒng)的鋼木混裝支撐方式，模板為18mm厚多層板。支撐結(jié)構(gòu)由主梁、副梁、頂桿、橫拉桿四部分組成，主梁和次梁采用2mm～２.5mm冷軋鋼制成。（1）主梁主梁由外套、梁芯、活節(jié)組成。外套和活節(jié)兩側(cè)裝有副梁掛槽，下部裝有頂桿連接鎖片。梁芯在外套中可縱向滑動(dòng)，以便調(diào)整主梁的使用長(zhǎng)度?；罟?jié)在梁芯上移動(dòng)，保證副梁間距離。主梁按可調(diào)整長(zhǎng)度范圍分為四種規(guī)格：B-1型：2.68m—4.39m

B-2型：2.28m—3.68m

B-3型：1.77m—2.88m

B-4型：1.12m—1.78m主梁與副梁連接，形成頂板模板支撐平面，整體承載頂板的重量及澆筑時(shí)產(chǎn)生的壓力。主梁與頂桿連接，形成支撐整體。（2）副梁副梁由梁體和兩端的卡片組成，兩端的卡片卡在主梁掛槽內(nèi)，與主梁形成牢固的連接，副梁中心距為30.5cm，邊距為24.5cm。副梁根據(jù)其長(zhǎng)短分三種規(guī)格：1.15m、0.8m、0.4m，由這些規(guī)格的副梁保證支撐面積和支撐質(zhì)量，使主梁與平行主梁的墻體表面的間隙不大于290mm。1.15米副梁0.80米副梁0.40米副梁（3）頂桿及底座頂桿由可調(diào)整體底座、桿芯、桿套、銷子組成。頂桿有四種，規(guī)格可以在2m～4.8m之間任意調(diào)整高度，底座可調(diào)高度為0.5m。（4）安裝方法調(diào)整主梁長(zhǎng)度，將主梁調(diào)整到合適位置→在主梁上安裝頂桿→在主梁的掛槽上安裝副梁→利用頂桿及底座調(diào)整高度→支撐搭設(shè)完成→→→→現(xiàn)場(chǎng)施工實(shí)景照片3.新老兩種方案的比較（1）效率對(duì)比傳統(tǒng)木方工藝，對(duì)工人要求較高，必須有一定現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)的技術(shù)工人才可以施工。而“數(shù)字化鋼性模板支撐組合結(jié)構(gòu)”施工采用承插連接，操作簡(jiǎn)便，工人容易掌握，如果用比較規(guī)則開(kāi)間進(jìn)深均為10m，四周為墻或梁的房間計(jì)算，用時(shí)為木方工藝的1/3。（2）損耗對(duì)比因?yàn)閭鹘y(tǒng)工藝使用木方做龍骨，由于尺寸不夠靈活，需要將長(zhǎng)料鋸短，這樣周轉(zhuǎn)幾次后就產(chǎn)生了很大的損耗。而且由于木方自身的原因，周轉(zhuǎn)次數(shù)一多就發(fā)生了變形等，也將無(wú)法使用；新型工藝采用鋼制龍骨，變形小，周轉(zhuǎn)次數(shù)多，如果操作得當(dāng)除非丟失不會(huì)產(chǎn)生損耗。（3）安全度對(duì)比木材為自然長(zhǎng)成的材料，其受力性能除受材料本身的限制較多外，還與人為因素有很大原因。而新型鋼支撐采用工廠化焊接制作，材料受力均勻，標(biāo)準(zhǔn)件緊固，結(jié)構(gòu)嚴(yán)密，受人為因素影響較小。（4）占用場(chǎng)地對(duì)比針對(duì)門(mén)急診樓及手術(shù)科室樓改擴(kuò)建一期工程可利用場(chǎng)地狹小的特點(diǎn)，用新型工藝可以節(jié)省場(chǎng)地，因?yàn)橹髁汉痛瘟菏强梢陨炜s的，如采用木方，將占用更多的場(chǎng)地，給施工帶來(lái)困難。（5）綜合成本對(duì)比購(gòu)買(mǎi)品種平米造價(jià)安裝人工費(fèi)輔材造價(jià)使用次數(shù)所需工具殘值使用效率實(shí)際造價(jià)數(shù)字化鋼性模板支支撐組合結(jié)構(gòu)構(gòu)99元10元0元300次無(wú)36元高0.21元傳統(tǒng)木模板組合結(jié)結(jié)構(gòu)46.2元15元0.2元5次有0元低9.44元（三）可行性分析1.荷載力學(xué)分析（1）主梁、副梁截面力學(xué)計(jì)算“數(shù)字化鋼性模板支撐組合結(jié)構(gòu)”所用材料都是高性能冷軋鋼，厚度是2mm至2.5mm。這種新型材料優(yōu)點(diǎn)是：耐腐蝕、彈性大，堅(jiān)固不變形。根據(jù)新型工藝專利產(chǎn)品廠家提供數(shù)據(jù)，主梁截面尺寸及特征值：H×B×A×T=65×69×12×2.0IX=27.4133cm4WX=6=6.71896cm3次梁截面尺寸及特征值：H×B×A×T=60×50×12×2.0IX=12.054cm4WX=6=5.9998cm3經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)量計(jì)算，主次梁的截面特征值如下：名稱截面尺寸IX(cm4)WX(cm3)主梁20.217.82副梁10.85.56在主次梁穩(wěn)定性計(jì)算中，考慮安全因素，將廠家提供數(shù)據(jù)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，主次梁截面特征值取值取最小值進(jìn)行計(jì)算：主梁：IX=20.21cm4WX=6=6.71896cm3次梁：IX=10.8cm4WX=6=5.56cm3（2）荷載力學(xué)計(jì)算針對(duì)此種新型工藝，集團(tuán)組織了專家論證，在力學(xué)計(jì)算時(shí)按照工程最厚樓板350mm進(jìn)行計(jì)算。將主梁、副梁截面力學(xué)數(shù)值帶入支撐體系中，進(jìn)行計(jì)算：計(jì)算參數(shù)?。耗０逯Ъ艽钤O(shè)高度為4.0m，立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l(xiāng)=1.20m，立桿的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。次梁H×B×A×T=48×58×12×2.00，間距300mm，抗彎強(qiáng)度260.0N/mm2，彈性模量210000.0N/mm4。主梁采用冷彎薄壁卷邊槽鋼H×B×A×T=65×69×12×2.00。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.00。采用的鋼管類型為48×3.5。2.模板支撐次梁的計(jì)算次梁按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算。(1)荷載的計(jì)算A、鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.350×0.300=2.625kN/mB、模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/mC、活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.20×2.625+1.20×0.105=3.276kN/m活荷載q2=1.4×0.900=1.260kN/m(2)次梁的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：均布荷載q=4.082/0.900=4.536kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.54×1.20×最大剪力Q=0.6×1.200×4.536=3.266kN最大支座力N=1.1×1.200×4.536=5.988kN本工程使用新型鋼梁代替次梁，鋼梁截面特性截面慣性矩I和截面抵抗矩W取值，分別為：W=5.56cm3；I=10.8cm4；(1)次梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.653×106/5560=117.446N/mm2次梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于260.0N/mm2，滿足要求!考慮次梁實(shí)際受力情況，按簡(jiǎn)支梁簡(jiǎn)化進(jìn)行計(jì)算最大彎矩M=ql2/8=4.54×1.20×1.20/8=0.8172kN.m抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=0.8172×106/5560=146.98N/mm2按簡(jiǎn)支梁計(jì)算次梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于260.0N/mm2，滿足要求!(2)次梁撓度計(jì)算最大變形v=0.677×2.730×1200.04/(100×210000×108000)=1.891mm考慮次梁實(shí)際受力情況，按簡(jiǎn)支梁簡(jiǎn)化進(jìn)行計(jì)算最大變形v=5×2.730×1200.04/(384×210000×108000)=3.59mm次梁的最大撓度小于900.0/250，滿足要求!3.主梁的計(jì)算主梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取木方的支座力P=5.988kN均布荷載取主梁的自重q=0.065kN/m。主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖主梁彎矩圖(kN.m)主梁變形圖(mm)主梁剪力圖(kN)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=1.711kN.m經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座F=19.923kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形V=1.8mm主梁截面慣性矩I和截面抵抗矩W取值，分別為：截面抵抗矩W=6.719cm3；截面慣性矩I=20.21cm4；(1)頂主梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)=1.711×106/1.05/6719=242.525N/mm2頂主梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于260.0N/mm2，滿足要求!(2)頂主梁撓度計(jì)算最大變形v=1.8mm頂主梁的最大撓度小于900.0/400，滿足要求!經(jīng)過(guò)力學(xué)計(jì)算，該工藝滿足施工荷載的要求。4.現(xiàn)場(chǎng)堆載試驗(yàn)在進(jìn)行力學(xué)計(jì)算后，為了對(duì)該種工藝在施工中具體受力有更直觀的認(rèn)識(shí)，同時(shí)也是為了更好地保證工程的質(zhì)量與安全性。在頂板模板支撐前，在施工現(xiàn)場(chǎng)找一開(kāi)闊地做現(xiàn)場(chǎng)堆積荷載試驗(yàn)，以便驗(yàn)證主梁、副梁的承載能力。本工程施工現(xiàn)場(chǎng)充分考慮各種不利因素，其中靜荷載1t/m2，包括砼及模板自重及一些臨時(shí)堆放的周轉(zhuǎn)材料；動(dòng)荷載0.5t/m2，包括人員走動(dòng)及吊運(yùn)材料時(shí)的瞬間沖擊等，共計(jì)1.5t/m2?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)時(shí)，取施工實(shí)際荷載的1.8倍一組，即2.7t/m2；取施工實(shí)際荷載的3.45倍一組，即5.22t/m2。如果第一組試驗(yàn)主次梁撓度均符合要求，就視為試驗(yàn)成功。第二組為破壞性試驗(yàn)，是想在大荷載作用時(shí)驗(yàn)證這種新型材料的安全度。堆載試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)搭設(shè)支撐平面圖通過(guò)堆載試驗(yàn)，所加設(shè)荷載大于施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際荷載值，得出實(shí)際值：當(dāng)荷載為2.7t/m2時(shí)，主梁撓度1mm，次梁撓度2mm；當(dāng)荷載為5.22t/m2時(shí)，主梁撓度3mm，次梁撓度4mm；次梁允許撓度為1200/250=4.8mm主梁允許撓度為1800/250=7.2mm通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)堆載試驗(yàn)的方法，兩組試驗(yàn)均滿足安全要求，試驗(yàn)結(jié)果此種工藝安全性可以達(dá)到現(xiàn)場(chǎng)施工的要求。5.現(xiàn)場(chǎng)操作分析主梁長(zhǎng)度可以在1.2m和4.39m之間任意調(diào)整距離。副梁長(zhǎng)度有1.15m，0.8m和0.4m三種規(guī)格。由于主梁與副梁連接方便（主梁設(shè)有掛槽），調(diào)節(jié)尺寸上可以任意伸縮，現(xiàn)場(chǎng)很少因鋸木方而產(chǎn)生的原材料浪費(fèi)。根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)圖紙，廠家出設(shè)計(jì)方案，具體到每一個(gè)房間所用的主次梁的根數(shù)都可以一目了然，更有利于成本的控制。安裝圖如下：廠家繪制的安裝圖（四）施工工藝1.頂板支撐的施工流程碗扣架支設(shè)→主梁支設(shè)→副梁支設(shè)→模板鋪設(shè)2.碗口架的支設(shè)碗口式鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm厚的Q235-A級(jí)焊接鋼管，鋼管上嚴(yán)禁打孔，端部切口保持平整，腳手架采用每隔0.6m設(shè)一套碗口接頭的定型立桿和兩端焊有接頭的定型橫桿，施工中并保證接口牢固，橫豎桿平直，間距、步距等參數(shù)的準(zhǔn)確。3.主梁支設(shè)根據(jù)廠家繪制的排版圖，U托托住主梁，按圖紙擺置主梁，主梁與主梁之間在U托處連接。4.副梁支設(shè)待主梁支設(shè)后，在主梁邊的可推拉掛槽處懸掛副梁，按照廠家提供的尺寸，調(diào)整副梁間距，擺置副梁，副梁與主梁連接處不能脫扣。5.模板鋪設(shè)主、副梁安裝好后，直接鋪18厚多層板，多層板整板尺寸為1220×2440，盡量用整板鋪設(shè)，板與板的拼接處采用硬拼縫。起拱高度按設(shè)計(jì)要求。6.現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工時(shí)，在主梁、次梁布置后會(huì)發(fā)現(xiàn)布置到邊角處很難嚴(yán)絲合縫，要用木方再去補(bǔ)齊，所以在房間四周挨墻及梁處，加設(shè)木方進(jìn)行支撐。以圖紙中一個(gè)房間為例：邊角處采用100mm×100mm木方作梁，替代鋼梁與墻體之間的連接，解決了模板拼縫不嚴(yán)實(shí)的問(wèn)題，使得模板鋪放平整牢固。頂板支撐體系示意圖1－1剖2-2剖大樣圖7.工藝的局限性及解決方法任何一種新型的工藝都有它的局限性，都有它自身的不足之處，針對(duì)門(mén)急診樓及手術(shù)科室樓改擴(kuò)建一期工程新型模板支撐體系在使用中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題，項(xiàng)目部進(jìn)行了及時(shí)的總結(jié)，并制定了相應(yīng)的解決方法，所采用的方法在實(shí)際施工中都得到了驗(yàn)證。（1）計(jì)算參數(shù)的可信度低根據(jù)廠家提供數(shù)據(jù)，與實(shí)際計(jì)算數(shù)據(jù)有出入，需要進(jìn)行比較后再進(jìn)行使用。解決方法：將廠家提供的數(shù)據(jù)與經(jīng)過(guò)實(shí)際計(jì)算的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，取最小值帶入力學(xué)公式進(jìn)行計(jì)算，以便保證支撐體系的安全。（2）對(duì)模板的要求過(guò)過(guò)高由于主梁及次梁為為鋼制材料，普普通鐵釘很難難打入，主梁梁和次梁上難難以釘釘子。這這就給鋪?lái)敯灏迕姘鍘?lái)了了難度，要求求板面必須平平整，板面如如有破損很難難處理，對(duì)模模板的要求較較高。解決方法：選用優(yōu)優(yōu)質(zhì)的18mmm厚在市場(chǎng)場(chǎng)上信譽(yù)好的的廠家生產(chǎn)的的多層板。在在加工板時(shí)要要用平刨將接接茬處刨平。每每次使用完畢畢拆模后要對(duì)對(duì)模板表面進(jìn)進(jìn)行清理，多多層板每面在在使用兩次后后要對(duì)板進(jìn)行行修補(bǔ)。邊角角起皮的要進(jìn)進(jìn)行修理，模模板起鼓或有有破損的要進(jìn)進(jìn)行替換，要要隨時(shí)保證模模板的質(zhì)量。如如果模板的質(zhì)質(zhì)量得到保證證，就可以避避免在主次梁梁上釘釘子了了，從而保證證施工質(zhì)量。（3）新型工藝立桿在在實(shí)際施工中中難以得到應(yīng)應(yīng)用開(kāi)始項(xiàng)目部準(zhǔn)備采采用新型工藝藝的配套立桿桿的，因?yàn)橘M(fèi)費(fèi)用比碗扣架架要低廉，并并且施工簡(jiǎn)便便，只要將立立桿前端的插插桿插入主梁梁下插槽就可可以了，高度度通過(guò)立桿下下的支座進(jìn)行行調(diào)節(jié)。但有有幾個(gè)問(wèn)題無(wú)無(wú)法解決：①不需要水平桿，利利用主梁與立立桿之間的插插槽卡緊插桿桿的原理防止止水平位移，不不足是立桿之之間比較獨(dú)立立，沒(méi)有形成成整體，上部部分主梁與立立桿確實(shí)扣緊緊了，但除此此之外沒(méi)有任任何其它連接接，如果層高高較大或者上上部荷載較大大時(shí)，撓度會(huì)會(huì)加大，從而而造成失穩(wěn)。②新型工藝立桿支撐撐，在北京市市場(chǎng)由于沒(méi)有有相應(yīng)的計(jì)算算規(guī)程，按北北京現(xiàn)行技術(shù)術(shù)腳手架規(guī)程程計(jì)算，廠家家提供的力學(xué)學(xué)數(shù)據(jù)如果間間距1.5mm可滿足要求求，那么通過(guò)過(guò)北京地區(qū)規(guī)規(guī)范計(jì)算后間間距為0.66m，這樣既既不便于施工工經(jīng)濟(jì)投入又又大。解決方法：從經(jīng)經(jīng)濟(jì)成本及安安全性考慮，采采用技術(shù)相對(duì)對(duì)成熟的碗扣扣架支撐代替替新型工藝立立桿支撐。只只是將鋼制主主次梁像木方方一樣進(jìn)行支支撐，用碗扣扣架U托托住主梁梁，上排水平平桿離主梁底底距離不大于于300mmm，這樣施工工完全可以滿滿足要求。（4）主梁和次梁在施施工中難起拱拱由于是鋼制構(gòu)件，比比起木方來(lái)起起拱是一個(gè)難難題，很難按按照規(guī)范要求求起拱。解決方法：由于鋼鋼梁的硬度遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于木方，所所以比木方起起拱要難很多多。由于鋼梁梁硬度高，所所以起拱時(shí)要要按主梁和次次梁兩個(gè)方向向考慮：從主主梁方向考慮慮，起拱部位位應(yīng)為兩根主主梁相接處，兩兩根主梁應(yīng)在在同一個(gè)U托處連接，調(diào)調(diào)節(jié)這個(gè)U托的高度，從從而控制起拱拱高度。由于于主梁長(zhǎng)度最最長(zhǎng)可達(dá)4..39m，所所以只有大于于4.5m的開(kāi)開(kāi)間或進(jìn)深，需需要主梁搭接接的房間才需需要此種起拱拱方法；從次次梁方向考慮慮，起拱要借借助主梁與次次梁連接處的的掛槽，因?yàn)闉榇瘟旱膾炱迦胫髁旱牡膾觳蹠r(shí)是有有一個(gè)活動(dòng)量量的，有2～3mm的空隙，利利用這個(gè)空隙隙來(lái)使主梁與與次梁之間形形成角度，從從而達(dá)到起拱拱的目的。以以最大的次梁梁尺寸1.115m計(jì)算，利利用掛槽次梁梁與主梁可以以起拱2mmm，起拱尺寸寸為1.7‰，滿足規(guī)范范起拱高度1‰～3‰的要求。8.拆除方法模板拆除時(shí)，本著著“先支后拆”的原則，由由于沒(méi)有鐵釘釘?shù)龋鹦斗欠浅７奖?，只只是?yīng)注意主主、副梁為鋼鋼制，應(yīng)輕拿拿輕放，禁止止砸、摔，防防止變形。（五）效果檢查在主次梁進(jìn)場(chǎng)后，先先檢查主次梁梁的平直度、焊焊口質(zhì)量等。在在施工的過(guò)程程中，檢查支支撐情況，待待支撐體系支支設(shè)完成后，由由項(xiàng)目部質(zhì)量量部門(mén)組織對(duì)對(duì)模板進(jìn)行檢檢查；待澆筑筑完頂板混凝凝土后，由項(xiàng)項(xiàng)目部技術(shù)部部門(mén)組織檢查查主次梁的變變形觀測(cè)。澆筑前對(duì)模板主要要檢查項(xiàng)目施施工質(zhì)量核查查表:序號(hào)檢查項(xiàng)目規(guī)范允許偏差現(xiàn)場(chǎng)檢查實(shí)際偏差差值是否符合要求1模板起拱高度1‰～3‰最小1.7‰最大2.6‰符合要求2相鄰兩板表面高低低差2mm最小0mm最大2mm符合要求3模板表面平整度5mm最小0mm最大3mm符合要求澆筑后對(duì)主次梁變變形觀測(cè)核查查表:序號(hào)檢查項(xiàng)