運(yùn)行節(jié)能技術(shù)講座

2012-05運(yùn)行節(jié)能技術(shù)講座-汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)部分西安熱工研究院有限公司付昶研究員

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素3.運(yùn)行節(jié)能技術(shù)案例分析4.運(yùn)行節(jié)能的主要技術(shù)及措施5.結(jié)論及建議

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素3.運(yùn)行節(jié)能技術(shù)案例分析4.運(yùn)行節(jié)能的主要技術(shù)及措施5.結(jié)論及建議1.1典型煤電機(jī)組主要能耗指標(biāo)(能源局提供）1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析機(jī)組類(lèi)型冷卻方式生產(chǎn)供電煤耗平均水平

基準(zhǔn)指導(dǎo)值先進(jìn)水平

基準(zhǔn)指導(dǎo)值1000MW級(jí)超超臨界濕冷290285直接空冷308303600MW級(jí)超超臨界濕冷298290間接空冷308303直接空冷316308600MW級(jí)超臨界濕冷306297直接空冷325317600MW級(jí)亞臨界濕冷320315間接空冷330325直接空冷338333350MW級(jí)超臨界濕冷318313直接空冷338335350MW級(jí)亞臨界（進(jìn)口）濕冷318310350MW級(jí)亞臨界濕冷330320間接空冷340335直接空冷3483431.22011年華能機(jī)組能耗水平

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1.22011年華能機(jī)組能耗水平

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1.22011年華能機(jī)組能耗水平

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1.22011年華能機(jī)組能耗水平

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1.22011年華能機(jī)組能耗水平

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析我們與發(fā)達(dá)國(guó)家差距明顯2010年，我國(guó)全國(guó)火電供電煤耗335克／千瓦時(shí)。2009年，全國(guó)火電發(fā)電煤耗317.5克／千瓦時(shí)、供電煤耗340克／千瓦時(shí)、生產(chǎn)廠用電率為6.62%，全國(guó)輸電線損為6.72%。日本東京電力公司1999年的供電煤耗為320g/kWh，廠用電率為4%；法國(guó)電力公司1999年的供電煤耗為331.6g/kWh,廠用電率為4.47%；德國(guó)巴伐利亞電力公司1999年的供電煤耗為332.1g/kWh,廠用電率為5.42%（含脫硫裝置用電）。1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析全國(guó)火電機(jī)組平均供電煤耗率及2020年目標(biāo)

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1.3影響機(jī)組節(jié)能的主要措施

第一種：從總體上看結(jié)構(gòu)節(jié)能：調(diào)整電源結(jié)構(gòu)，加大水電、核電、可再生能源和新能源的力度，優(yōu)化火電結(jié)構(gòu)，發(fā)展高效清潔煤發(fā)電技術(shù)、熱電聯(lián)產(chǎn)，淘汰能耗高的小火電。技術(shù)節(jié)能：應(yīng)用節(jié)能技術(shù)、新工藝、新材料、新設(shè)備提高電廠整體效率和機(jī)組效率挖掘現(xiàn)有機(jī)組節(jié)能潛力：對(duì)老機(jī)組進(jìn)行節(jié)能升級(jí)改造、對(duì)現(xiàn)有機(jī)組進(jìn)行整體優(yōu)化、提高現(xiàn)有機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性節(jié)能管理：加強(qiáng)生產(chǎn)運(yùn)行管理，燃料管理，設(shè)備維護(hù)管理和加強(qiáng)計(jì)量管理和檢測(cè)等

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1.3影響機(jī)組節(jié)能的主要措施

第二種：從電廠局部分設(shè)備上來(lái)看（1）提高鍋爐效率（2）改善汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)要運(yùn)行效率（降低熱耗率）（3）降低廠用電率（4）其他

（提高負(fù)荷率等）

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1.4影響機(jī)組煤耗率的主要因素（汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)部分）

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析1高壓缸效率13再熱蒸汽壓損2中壓缸效率14最終給水溫度3低壓缸效率15凝汽器壓力4主蒸汽壓力16再熱器減溫水流量5主蒸汽溫度17鍋爐吹灰蒸汽流量6再熱蒸汽溫度18小汽輪機(jī)進(jìn)汽流量7機(jī)組補(bǔ)水率19加熱器疏水端差8調(diào)節(jié)閥運(yùn)行方式及開(kāi)度20凝汽器端差9給水泵焓升21凝汽器過(guò)冷度10凝結(jié)水泵焓升22閥門(mén)內(nèi)漏11軸封漏汽量23設(shè)備散熱損失12加熱器給水端差

1.4影響機(jī)組煤耗率的主要因素（汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)部分）

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析本體及結(jié)構(gòu)運(yùn)行主參數(shù)熱力系統(tǒng)輔機(jī)工作狀態(tài)

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素3.運(yùn)行節(jié)能技術(shù)案例分析4.運(yùn)行節(jié)能的主要技術(shù)及措施5.結(jié)論及建議2.1

火電廠主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

發(fā)、供電煤耗率熱耗率（汽機(jī)及熱力系統(tǒng)）

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素2.2煤耗率、熱耗率、缸效率指標(biāo)

（1）機(jī)組發(fā)、供電煤耗率2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素2.2煤耗率、熱耗率、缸效率指標(biāo)

（2）機(jī)組熱耗率影響熱耗率的主要因素是:汽輪機(jī)高、中、低壓缸的效率熱力系統(tǒng)的完善程度機(jī)組冷端的工作狀況2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素和方向2.2煤耗率、熱耗率、缸效率指標(biāo)

（3）缸效率

熱力學(xué)上，蒸汽做功遵循一個(gè)朗肯循環(huán)，朗肯循環(huán)提高熱經(jīng)濟(jì)性的主要途徑有：提高循環(huán)的初參數(shù)降低循環(huán)的終參數(shù)提高蒸汽轉(zhuǎn)化過(guò)程的效率因此，對(duì)運(yùn)行節(jié)能來(lái)說(shuō)，也要遵循以上的原則

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素2.3主參數(shù)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

運(yùn)行要控制的主要參數(shù)：主蒸汽參數(shù)再熱蒸汽參數(shù)排汽參數(shù)給水參數(shù)（回?zé)嵯到y(tǒng)的運(yùn)行狀況）2.3.1主蒸汽溫度對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素序號(hào)機(jī)組型號(hào)變化幅度對(duì)熱耗率的影響對(duì)煤耗率的影響1300MW等級(jí)亞臨界10℃0.3384%約

25kJ/kW.h約1-1.1g/kW.h2600MW等級(jí)亞臨界10℃0.3096%約

24kJ/kW.h約1-1.1g/kW.h3600MW等級(jí)超臨界10℃約0.3252%約

25kJ/kW.h約0.9-1g/kW.h4600MW等級(jí)超、超臨界10℃約0.3435%約

26kJ/kW.h約0.9-1g/kW.h51000MW等級(jí)超、超臨界10℃約0.3180%約

23kJ/kW.h約0.9-0.95g/kW.h

影響主蒸汽溫度的原因

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素運(yùn)行中可能造成主蒸汽溫度偏差的原因有：燃料量不足、過(guò)熱器噴水量大、過(guò)熱器積垢、水冷壁積垢、過(guò)?？諝饬枯^高、燃燒器傾角調(diào)整不到位、煙氣流量不合適、旁路擋板位置不當(dāng)、溫度控制給定值漂移、過(guò)熱器管泄漏、過(guò)熱器受熱面面積不合理等。運(yùn)行人員通常可采取吹灰、調(diào)整燃燒器擺角、調(diào)整旁路擋板設(shè)置、調(diào)整減溫?zé)煔饬髁繐醢?、控制過(guò)?？諝饬?、手動(dòng)控制過(guò)熱器噴水流量等措施來(lái)調(diào)整主蒸汽溫度。可以進(jìn)行的維護(hù)有：重新設(shè)置溫度控制給定值、修理過(guò)熱器噴水控制閥、清洗鍋爐水冷壁、清洗過(guò)熱器管屏、消除過(guò)熱器管道泄漏、增加或減少過(guò)熱器受熱面等。2.3.2主蒸汽壓力對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素序號(hào)機(jī)組型號(hào)變化幅度對(duì)熱耗率的影響對(duì)煤耗率的影響1300MW等級(jí)亞臨界1MPa0.4518%約35kJ/kW.h約1．4-1.5g/kW.h2600MW等級(jí)亞臨界1MPa0.340%約26kJ/kW.h約1.0-1.1g/kW.h3600MW等級(jí)超臨界1MPa約0.322%約24kJ/kW.h約0.9-1g/kW.h4600MW等級(jí)超、超臨界1MPa約0.178%約14kJ/kW.h約0.5-0.6g/kW.h51000MW等級(jí)超、超臨界1MPa約0.207%約15kJ/kW.h約0.6-0.65g/kW.h

影響主蒸汽壓力低的原因

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中引起主蒸汽壓力偏低的主要原因是給水壓力低、主蒸汽流量大及燃燒調(diào)整不當(dāng)，運(yùn)行人員可采取措施提高給水流量和增大燃料量。2.3.3再熱蒸汽溫度對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素序號(hào)機(jī)組型號(hào)變化幅度對(duì)熱耗率的影響對(duì)煤耗率的影響1300MW等級(jí)亞臨界10℃0.287%約

23kJ/kW.h約0.9-1g/kW.h2600MW等級(jí)亞臨界10℃0.252%約19kJ/kW.h約0.8-0.9g/kW.h3600MW等級(jí)超臨界10℃約0.228%約17kJ/kW.h約0.7-0.8g/kW.h4600MW等級(jí)超、超臨界10℃約0.240%約18kJ/kW.h約0.7-0.8g/kW.h51000MW等級(jí)超、超臨界10℃約0.209%約15kJ/kW.h約0.6-0.65g/kW.h

影響再熱蒸汽溫度低的原因

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

再熱減溫水或燃燒器擺角自動(dòng)失靈，造成再熱減溫水量增大或火焰中心下移。高旁減溫水故障或自動(dòng)失靈。風(fēng)量過(guò)小。燃料結(jié)構(gòu)或燃燒工況變化。中壓聯(lián)合汽門(mén)或高壓缸排汽逆止門(mén)單側(cè)故障，造成蒸汽流量偏差時(shí)。再熱器出口安全門(mén)起座或出口段泄漏、爆破。2.3.4凝汽器壓力對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素序號(hào)機(jī)組型號(hào)（濕冷機(jī)組）變化幅度對(duì)熱耗率的影響對(duì)煤耗率的影響1300MW等級(jí)亞臨界1kPa0.8%約

60kJ/kW.h約2.6-3g/kW.h2600MW等級(jí)亞臨界1kPa0.76%約

58kJ/kW.h約2.3-2.8g/kW.h3600MW等級(jí)超臨界1kPa約0.7%約

55kJ/kW.h約2.0-2.5g/kW.h4600MW等級(jí)超、超臨界1kPa約0.76%約

58kJ/kW.h約2.0-2.5g/kW.h51000MW等級(jí)超、超臨界1kPa約0.54%約

40kJ/kW.h約1.5-1.8g/kW.h

運(yùn)行中凝汽器壓力偏高的原因

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素空氣漏入、凝汽器負(fù)荷過(guò)大、凝汽器管積垢、循環(huán)水流量低，以及由于環(huán)境條件改變或冷卻塔性能變化造成的循環(huán)水入口溫度升高。運(yùn)行人員可采取的措施有：增加循環(huán)水流量、投入備用真空泵、真空系統(tǒng)查漏、投入備用循環(huán)水泵、若有備用的冷卻塔小室則將其投入運(yùn)行。檢修時(shí)可采用消除凝汽器漏真空、修理熱力系統(tǒng)隔離閥、清洗凝汽器、修理循環(huán)水出口控制閥、修理冷卻塔等維護(hù)措施來(lái)改善凝汽器真空。2.3.5給水溫度對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素序號(hào)機(jī)組型號(hào)變化幅度對(duì)熱耗率的影響對(duì)煤耗率的影響1300MW等級(jí)亞臨界2℃0.126%約11kJ/kW.h約0.4-0.45g/kW.h2600MW等級(jí)亞臨界2℃0.129%約10kJ/kW.h約0.4-0.45g/kW.h3600MW等級(jí)超臨界2℃約0.11%約8kJ/kW.h約0.3-0.35g/kW.h4600MW等級(jí)超、超臨界2℃約0.08%約6kJ/kW.h約0.22-0.26g/kW.h51000MW等級(jí)超、超臨界2℃約0.06%約5kJ/kW.h約0.12-0.18g/kW.h

給水溫度偏離的原因

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

其它條件不變的情況下，回?zé)峒?jí)數(shù)越多，給水回?zé)釡囟仍礁?，則回?zé)嵫h(huán)效率也將越髙。但隨著回?zé)峒?jí)數(shù)的增加，循環(huán)熱效率的增加值越來(lái)越小。影響給水溫度偏離的主要原因是高加的出口端差和疏水端差、高加抽汽壓力以及高加的整體工作狀態(tài)

2.4熱力系統(tǒng)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

熱力系統(tǒng)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響主要體現(xiàn)在系統(tǒng)的內(nèi)、外泄漏，不同部位泄漏對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響差別較大

2.4.1熱力系統(tǒng)泄漏對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素泄漏部位某機(jī)組泄漏量1t/h泄漏量對(duì)熱耗率的影響熱耗率影響量發(fā)電煤耗影響量t/hkJ/(kW?h)/(t/h)kJ/(kW?h)g/(kW?h)主蒸汽母管疏水泄漏0.308.362.510.1冷再熱蒸汽母管疏水泄漏2.476.1015.050.6再熱蒸汽母管疏水泄漏4.607.6335.111.4再熱蒸汽支管疏水泄漏5.597.6342.631.7各加熱器危急疏水泄漏29.250.6017.550.7除氧器放水門(mén)泄漏5.650.442.510.1六段抽汽逆止閥后疏水泄漏3.191.896.020.24輔汽供軸封汽動(dòng)閥前疏水泄漏1.335.267.020.28輔汽至除氧器疏水泄漏1.335.267.020.28高壓旁路泄漏0.758.366.270.25低壓旁路泄漏1.157.638.780.35軸封溢流量增大0.495.172.510.1合計(jì)1536.1

2.4.1熱力系統(tǒng)泄漏對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

消除熱力系統(tǒng)泄漏的唯一有效辦法是定期對(duì)熱力系統(tǒng)進(jìn)行檢查，查明機(jī)組熱力循環(huán)中存在的泄漏部位，根據(jù)情況安排檢修處理或再運(yùn)行中設(shè)法隔離或減小。

2.4.2再熱、過(guò)熱減溫水對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響1t/h過(guò)熱熱減溫和再熱減溫水對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的典型影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素機(jī)組容量(MW)影響熱耗率

(kJ/kW.h)影響發(fā)電煤耗

(g/kW.h)過(guò)熱器減溫水再熱器減溫水過(guò)熱器減溫水再熱器減溫水N300-16.7/537/5370.291.760.010.06N600-16.7/537/5370.592.050.020.07N600-24.2/566/5660.592.050.020.07N1000-26.25/600/6000.292.050.010.07

2.4.3補(bǔ)水率對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素300MW-600MW亞臨界機(jī)組：3%補(bǔ)水率對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響大約為0.6-0.7%,對(duì)煤耗率的影響約為1.8-2g/kW.h。1000MW超超臨界機(jī)組3%補(bǔ)水率對(duì)機(jī)組熱耗率的影響約為0.4%,對(duì)煤耗率的影響約為0.7-0.8g/kW.h。

2.5主要輔機(jī)工作狀態(tài)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

小汽輪機(jī)、泵、加熱器、凝汽器是汽輪機(jī)系統(tǒng)運(yùn)行的主要輔機(jī)。

2.5.1小汽輪機(jī)汽耗率對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素300MW-600MW亞臨界機(jī)組：小汽輪機(jī)耗汽量增加1%熱耗率增加約0.59%，煤耗率增加約1.6-1.8g/kW.h。1000MW超超臨界機(jī)組3%補(bǔ)水率對(duì)機(jī)組熱耗率的影響約為0.4%,對(duì)煤耗率的影響約為0.7-0.8g/kW.h。

2.5.2加熱器端差對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響國(guó)產(chǎn)典型機(jī)組加熱器上端差增加10℃對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的典型影響（kJ/(kW.h)

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素機(jī)組類(lèi)型N300-16.7/537/537N600-16.7/537/537N600-24.2/566/566N1000-26.25/600/600上端差1號(hào)高加13.5414.6018.5722.222號(hào)高加8.838.817.467.283號(hào)高加11.7210.959.2610.755號(hào)低加11.0411.0110.347.806號(hào)低加11.8011.4512.795.737號(hào)低加8.318.087.6213.558號(hào)低加9.249.448.448.15下端差1號(hào)高加0.770.750.540.472號(hào)高加2.322.111.662.373號(hào)高加2.933.202.762.915號(hào)低加0.720.670.982.256號(hào)低加0.840.810.90-7號(hào)低加1.371.391.40-8號(hào)低加2.422.031.78-造成加熱器端差偏離主要原因：加熱器水位變化、抽汽管道壓降變化、通過(guò)加熱器的凝結(jié)水或給水流量變化、加熱器導(dǎo)向板泄漏、加熱器內(nèi)存在不凝結(jié)氣體、加熱器管子積垢。可采取的措施有：優(yōu)化加熱器水位、改善和優(yōu)化加熱器排氣、消除導(dǎo)向板泄漏、清洗加熱器管束。

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

2.6冷端系統(tǒng)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

1.影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要因素及分析

2.汽輪機(jī)及熱力系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能的主要因素

3.運(yùn)行節(jié)能技術(shù)案例分析4.運(yùn)行節(jié)能的主要技術(shù)及措施5.結(jié)論及建議3.1主要運(yùn)行參數(shù)影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性舉例

3.運(yùn)行系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)案例分析

運(yùn)行常見(jiàn)主參數(shù)方面的問(wèn)題主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度表盤(pán)顯示鍋爐出口溫度運(yùn)行測(cè)試溫度偏離設(shè)計(jì)值機(jī)組真空值不能真實(shí)反映機(jī)組凝汽器壓力采用排汽溫度判斷機(jī)組真空運(yùn)行狀態(tài)3.2熱力系統(tǒng)影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性案例分析

3.運(yùn)行系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)案例分析

運(yùn)行常見(jiàn)對(duì)經(jīng)濟(jì)性影響較大的典型泄漏高、低壓旁路泄漏通風(fēng)閥的泄漏給水大旁路的泄漏高壓輔汽泄漏高、低加危機(jī)疏水的泄漏除氧器水箱放水的泄漏各抽汽疏水的泄漏水側(cè)工質(zhì)泄漏鍋爐側(cè)泄漏3.運(yùn)行系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)案例分析

3.3輔機(jī)工作狀態(tài)對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響舉例某600MW超超臨界給水泵再循環(huán)及小汽機(jī)進(jìn)汽流量的運(yùn)行數(shù)據(jù)

3.運(yùn)行系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)案例分析

試驗(yàn)工況1號(hào)汽輪機(jī)（再循環(huán)嚴(yán)密）2號(hào)汽輪機(jī)（再循環(huán)未關(guān)）2號(hào)汽輪機(jī)（再循環(huán)關(guān)閉）單位機(jī)組負(fù)荷MW600.0599.3604.0汽泵A入口流量t/h886.3961.5896.3汽泵B入口流量t/h870.8963.9899.8給水流量t/h1812.91852.11822.0小機(jī)進(jìn)汽流量t/h94.6120.0100.1某600MW超超臨界給水泵再循環(huán)對(duì)小汽機(jī)進(jìn)汽流量的數(shù)據(jù)由于給水泵再循環(huán)不嚴(yán)密導(dǎo)致運(yùn)行狀態(tài)下的機(jī)組熱耗率約增加56kJ/(kW.h)，機(jī)組經(jīng)濟(jì)性下降約0.7%，煤耗率上升約1.9g/kW.h,。3.2冷端系統(tǒng)影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性舉例