某工程深梁梁高.米模板計算書

梁模板計算書高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.60混凝土板厚度(mm):0.10；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.25；腳手架步距(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：20.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.10；承重架支設(shè):多根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):2；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為Φ48×3.00；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.90；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：1000；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：1000；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為44.343kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=100.00×1.8×1.8/6=54.00cm3；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×1.00×18.00×0.90=19.44kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×1.00×2.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.00mm；面板的最大彎距M=0.1×21.96×300.002=1.98×105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.98×105/5.40×104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13.000N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值:q=18.00×1.00=18.00N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.00mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×18.00×300.004/(100×9500.00×4.86×105)=0.214mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值ω=0.214mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.200mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=1000mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×6.59×1000.002=6.59×105N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=6.59×105/5.33×104=12.353N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17.000N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=12.353N/mm2內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值小于[f]=17.000N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=18.00×0.30/1=5.40N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=1000.00mm；I--面板的截面慣性矩：E=2.13×106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×5.40×1000.004/(100×10000.00×2.13×106)=1.714mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=4.000mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=1.714mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=4.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×1.00×0.30/2=3.29kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=300mm；外楞的最大彎距：M=0.175×3294.000×300.000=1.73×105N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.73×105/4.49×103=38.516N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=38.516N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性模量，其值為210000.00N/mm2；p--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：p=18.00×1.00×0.30/1=2.70KN；l--計算跨度(拉螺栓間距)：l=300.00mm；I--面板的截面慣性矩：I=1.08×105mm4；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×2.70×103×300.003/(100×210000.00×1.08×105)=0.037mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=0.750mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.037mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.750mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118.0000×1.0000×0.3000×2=100.800kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170..000×76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=10.8800kN小于穿梁螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=122.920kkN，滿足要要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4500.00×18.000×18.000/6=2.43××104mm3；I=450..00×18.000×18.000×18.000/12==2.199×105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ--梁底模板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)；M---計算的的最大彎矩(kN.mm)；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1666.67mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.45×1.60×0.90==19.833kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.45×0.90==0.17kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：q3:1.4×2..00×0.45×0.90==1.13kkN/m；q=q1++q2++q3=119.83++0.17++1.13==21.133kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..10×21.1333×0.16772；σ=0.059××106/2.433×104=2.4116N/mmm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=2.4416N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設(shè)計值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×1.6000+0.355）×0.45==18.552N/mmm；l---計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1666.67mmm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=1666.67//250==0.6667mm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×118.5188×166..74/(1000×95000.0×2..19×1005)=0.0047mm；；面板的最大撓度計計算值:ω=0.0047mm小于面板板的最大允許許撓度值:[[ω]=166.77/2550=00.667mmm，滿足要要求！七、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24.0000+1..500)××1.6000×0.4500=18.3360kNN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.3500×0.4500×(2×1.6000+0.5000)/00.500==1.1666kN/mm；(3)活荷載為施工工荷載標準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷荷載標準值P1=(2..500+22.000))×0.5000×0.4500=1.0113kN；；2.方木的支撐力力驗算均布荷載q==1.2××18.3660+1.22×1.1666=23.4431kNN/m；集中荷載P==1.4××1.0133=1.4118kN；；方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從左左到右各方木木傳遞集中力力[即支座力]分別為：N1=1.4500kN；N2=5.0033kN；N3=5.2155kN；N4=1.4500kN；方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000××8.0000×8.0000/6=53.333cm3；I=5..000×8.0000×8.0000×8.0000/12==213..33cmm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=5..215/00.450==11.5889kN//m；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×11.5889×0.4500×0.4500=0.2235kNN.m；最大應(yīng)力σ=MM/W=0.2235×1006/533333.3==4.4000N/mmm2；抗彎強度設(shè)計值[f]==13.0N/mm22；方木的最大應(yīng)力計計算值4..400NN/mm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13..0N/mmm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公公式如下:截面抗剪強度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.6×11.5889×0.4500=3..129kkN；圓木的截面面積矩矩S=00.785××50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木方受剪應(yīng)力計計算值T=3.133×1962..50/(2213.333×50.000)=00.58NN/mm2；方木抗剪強度設(shè)計計值[T]]=1..700NN/mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..576NN/mm2小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.7700N//mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:方木最大撓度計算算值ω=0.6677×9..658×4450.00004/(1000×100000.0000×2133.333××104)=0.1126mm；；方木的最大允許撓撓度[ω]=0.4450×10000/2550=1.8800mmm；方木的最大撓度計計算值ω=0.1126mmm小于方木木的最大允許許撓度[ω]=1.8800mmm，滿足要求求！3.支撐鋼管的強強度驗算支撐鋼管按照連續(xù)續(xù)梁的計算如如下計算簡圖(kN))支撐鋼管變形圖((kN.m))支撐鋼管彎矩圖((kN.m))經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座反力RA=RB=0.3339kN；；最大彎矩Mmaax=0.1102kNN.m；最大撓度計算值Vmax=0..072mmm；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力σ=0.1002×1066/44900.0=222.742N/mm22；支撐鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計強度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值22.7442N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計強度2205.0N/mm22,滿足要求!八、梁底縱向鋼管管計算縱向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過過扣件連接到到立桿。九、扣件抗滑移的的計算:按規(guī)范表5.1..7,直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..90，該工工程實際的旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為7.20kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取7.20kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=0.334kN；；R<7.200kN,,單扣件抗抗滑承載力的的設(shè)計計算滿滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=0.3339kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1499×20.0000=3.5574kNN；N=0..339+33.574==3.9133kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.700；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.2000=2..356mm；Loo/i=2356..200//15.9900=148.0000；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3316；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=39122.982//(0.3116×4244.000))=299.205N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=299.205N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--計算長度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1885；k2--計算長度度附加系數(shù)，h+2a=1.700按照表2取值1.054；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2a))=1..185×1.0544×(1.2000+0.2550×2)=2.1233m；Loo/i=2123..283//15.9900=134.0000；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3376；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=39122.982//(0.3776×4244.000))=244.544N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=244.544N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設(shè)計計和使用安全全》十一、梁模板高支支撐架的構(gòu)造造和施工要求求[工程經(jīng)驗]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)構(gòu)造要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據(jù)設(shè)計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設(shè)