2023年年度全國注冊土木工程師水利水電工程執(zhí)業(yè)資格考試水工結(jié)構(gòu)專業(yè)案例試卷上午

2０23年度全國注冊土木工程師(水利水電工程)執(zhí)業(yè)資格考試水工結(jié)構(gòu)專業(yè)案例試卷（上午）１～３.某大(2)型水庫工程，主壩為均質(zhì)土壩,高70m，工程位于７度地震區(qū)，地震設(shè)計(jì)烈度為Ⅶ。設(shè)計(jì)洪水位為１05.5m,校核洪水位為107.5m，正常蓄水位為1０5.０m。已知：正常運(yùn)用條件下波浪在壩坡上的爬高為3.50m，非常運(yùn)用條件下波浪在壩坡上的爬高為1.8m。最大風(fēng)壅水面高度正常與非常情況均忽略不計(jì);地震壅浪高度取0.5m，地震沉降按零計(jì)。1.由以上條件，擬定壩頂高程是由下列哪一種工況控制？(A）正常蓄水位加非常運(yùn)用條件的壩頂超高再加地震安全加高(B)正常蓄水位加正常運(yùn)用條件的壩頂超高（C）校核洪水位加非常運(yùn)用條件的壩頂超高(Ｄ)設(shè)計(jì)洪水位加正常運(yùn)用條件的壩頂超高答案:(D)重要解答過程:碾壓式土石壩設(shè)計(jì)規(guī)范SL2７4—2０２3，5.3.1條,壩頂超高:ｙ=Ｒ+ｅ＋A＋ＢY——壩頂超高，m；Ｒ——最大波浪在壩坡上的爬高，m；正常運(yùn)用情況下為3.50m(給定);非常運(yùn)用情況下為1.8０m（給定)。ｅ——最大風(fēng)壅水面高度,m；本題設(shè)定為零。A——安全加高,m；根據(jù)規(guī)范表5.3.１,設(shè)計(jì)洪水位、正常蓄水位加正常運(yùn)用情況下：1.0m校核洪水位加非常運(yùn)用情況下:０.5mB——地震安全加高，為0．5m+０(給定)(A)正常蓄水位加非常運(yùn)用條件的壩頂超高再加地震安全加高1０５＋1.8＋0＋０.5+0．5=10７.８m（B)正常蓄水位加正常運(yùn)用條件的壩頂超高１05.0+3.５+0＋１．0=１09.5m(Ｃ）校核洪水位加非常運(yùn)用條件的壩頂超高107.5+1.8+0+0.5=109.8m(D）設(shè)計(jì)洪水位加正常運(yùn)用條件的壩頂超高105.5+３.5+0＋1.0=１10.0m答案:(D)2．參照已建工程的經(jīng)驗(yàn)，均質(zhì)土壩的上、下游壩坡關(guān)系有一定的規(guī)律，該壩的綜合壩坡,上、下游各擬定了四種情況,下列選項(xiàng)中哪一項(xiàng)是符合一般規(guī)律的？(A）1:2．５,1:2.8（B)1：2.6，1:２.6（Ｃ)1：２.6,１:3．0（D)１:2．8，1:2.４答案：(D)重要解答過程:均質(zhì)土壩一般上緩下陡。３．當(dāng)對(duì)該壩最大壩高斷面進(jìn)行壩坡穩(wěn)定分析時(shí)，非常運(yùn)用情況下，下列選項(xiàng)中哪一項(xiàng)是對(duì)的的?(A）需要計(jì)及地震荷載,同時(shí)考慮水平向和垂直向地震作用(B)不需要計(jì)及地震荷載(C）需要計(jì)及地震荷載，只考慮水平地震作用（D）需要計(jì)及地震荷載,只考慮垂直向地震作用答案：（C)重要解答過程:工程位于7度地震區(qū)，地震設(shè)計(jì)烈度為Ⅶ,壩坡穩(wěn)定分析時(shí)需要計(jì)及地震荷載。水工抗震規(guī)范4.1.2條，設(shè)計(jì)烈度8、９度的1、2級(jí)建筑物需同時(shí)考慮水平向和垂直向地震作用。答案:(Ｃ）４～6．某大型工程,位于8度地震區(qū)。主壩為粘土均質(zhì)壩,受地形的限制，為滿足泄洪規(guī)定,在主、副壩聯(lián)接處建有溢洪道,設(shè)計(jì)洪水泄流量為8300m３/s,溢洪道基礎(chǔ)位于第三紀(jì)砂層上。溢洪道采用直線布置，由駝峰堰進(jìn)水閘、泄槽、一級(jí)消力池、二級(jí)消力池、三級(jí)消力池以及海漫等幾部分組成。堰體為駝峰堰型,長28m，上游設(shè)壤土鋪蓋,厚2～3m，長25０m，滲透系數(shù)為1×１0-６cｍ/s,鋪蓋下砂層滲透系數(shù)為3×10-3cm/s。堰體下設(shè)兩條橫向（垂直水流)排水管,并與堰體兩側(cè)邊邊墻外縱向排水管相聯(lián),橫向排水管內(nèi)地下水位高程為134.5m。堰體結(jié)構(gòu)簡圖及設(shè)計(jì)洪水過水時(shí)的受力狀態(tài)見附圖。泄槽兩側(cè)擋墻為直墻式，并對(duì)稱擴(kuò)散，進(jìn)口堰末泄槽起點(diǎn)寬131．5m,流速為13.15m／ｓ，水深4.8m；泄槽末端處寬１70m，流速為21.２3m／s，水深２.3m。泄槽底板下設(shè)有反濾層和網(wǎng)狀排水溝，縱橫向排水溝布置在泄槽底板下，橫向排水溝自溢洪道中心向兩側(cè)以５%的坡度引邊墻外排水廊道內(nèi)。第三紀(jì)砂層相對(duì)密度為０．8０。由顆粒級(jí)配曲線查得小于各粒徑重量占總重量的百分?jǐn)?shù)如下表：砂的粒徑di(mm)0.0140．0300.0500.0600.１２00.1７0０.２50.3０1.051.００1.4０8.00相應(yīng)粒徑占（%）510１５203０4050６07080８５1００4.判斷溢洪道泄槽（陡槽）滿足水流擴(kuò)散所需要的沿水流方向的最小水平投影長度，下列哪一項(xiàng)能滿足最低規(guī)定?(A）190m(B）1７0ｍ（C）15０m(D）１30m答案:(Ｂ)重要解答過程：溢洪道泄槽邊墻擴(kuò)散角可按《溢洪道設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄A．3中公式Ａ.3.2-2計(jì)算，tgQ=(g*h)1/2/k／v式中:h—擴(kuò)散段首、未端平均水深;v—擴(kuò)散段首、未端平均流速；k—經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，?。?0;h＝０.5(4.8+2．３)=3．５５mv=０.5(１3.15+２1.23)＝17.19m/stgQ=(g*h)1/2/k/v=（９.8１＊３．5５)１／2／3/17.１９=０.114溢洪道泄槽滿足水流擴(kuò)散所需要的沿水流方向的最小水平投影長度Ｌ:Ｌ=0.5(１7０-131.5)/0.11４=1６8.9m5.當(dāng)設(shè)計(jì)洪水泄洪,閘門全開堰體過水時(shí)，（順?biāo)鞣较颍┯绊懷唧w(單寬)穩(wěn)定的除有結(jié)構(gòu)自重及其上的永久設(shè)備重量、土壓力外,尚有哪些基本荷載?(A)設(shè)計(jì)洪水位時(shí)的揚(yáng)壓力和地震荷載（Ｂ）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)的揚(yáng)壓力和泄流時(shí)的水壓力（C）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)的靜水壓力和地震荷載（D）設(shè)計(jì)洪水位時(shí)的靜水壓力和波浪壓力答案：(B)重要解答過程:6.由上述條件,下列哪一選項(xiàng)最接近高程134.5m以上堰體上游面(單寬)所作用的水平水推力的計(jì)算值？(準(zhǔn)時(shí)均壓強(qiáng)計(jì)算，忽略鋪蓋厚度，堰趾至橫向排水溝的滲徑長度按20ｍ計(jì),堰體過水如圖示)。下列選項(xiàng)中水平水推力計(jì)算值,哪一項(xiàng)是比較對(duì)的的?(Ａ）780kN（B）4６0ｋN(Ｃ)４20kN（Ｄ)１360kN答案:（Ｂ）重要解答過程:鋪蓋首部的滲透壓力=(15１．０-1３4．5)*10=165ＫN鋪蓋尾部的滲透壓力=1６5＊2４.５／274．5=1４．7２ＫＮ堰底板上游的滲透壓力=１65*20/274.5=１2.02KN排水管的滲透壓力為0上游止水以上水壓力H１H1=0.5(80＋120)＊4=４00KN上游止水以下水壓力H2H2=０．5(14.72+12．02）＊4.5=60.１KN堰體上游面(單寬)所作用的水平水推力=4０0+6０.1=460KN7.某裝機(jī)450MW的壩后水電站內(nèi)有2500ｋＮ／30０kＮ的橋機(jī)，橋機(jī)軌道梁采用鋼筋混凝土T形梁。在進(jìn)行吊車梁計(jì)算配筋時(shí),需要擬定T形梁的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0,橋機(jī)豎向荷載的動(dòng)力系數(shù)γQ，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd。以下哪一選項(xiàng)是對(duì)的的?(A)γ0=１.1，γQ=１.05,γd=1.3(Ｂ）γ０=1.0，γＱ=1．05，γd＝１．２（C)γ０=１.0,γQ=1.２，γｄ=1.2（Ｄ）γ０＝1.0,γQ=1.1，γd=１.２答案：（Ｂ）重要解答過程：《水利水電工程第級(jí)劃分與洪水標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定裝機(jī)450ＭW為大(Ⅱ)型工程，廠房是重要建筑物,應(yīng)為2級(jí)建筑物?！端娬緩S房設(shè)計(jì)規(guī)范》第4.1.3條規(guī)定,２級(jí)建筑物結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1．０；第４.１.8條規(guī)定，橋機(jī)豎向荷載的動(dòng)力系數(shù)γQ=1.05；《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第4．2．1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)系數(shù)γd=1.2。８．有一素混凝土柱，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C15，計(jì)算長度ｌ0=３．6m，截面尺寸b×ｈ=3０0×500mm2，軸向力設(shè)計(jì)值N=480kN，軸向力作用點(diǎn)至截面重心作用點(diǎn)距離e0=1０0mm，如圖所示。經(jīng)復(fù)核,該柱截面安全。以下哪一個(gè)數(shù)值最接近該素混凝土柱的受壓承載力？(Ａ）6０0kN(B）７１0kN(C)4８0kN(D)52０kN答案:（C)重要解答過程:《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范SL/T１91-９6》條文５.2．１,5.2.2公式5．２.2～１,５.2.2~4專業(yè)案例，水工結(jié)構(gòu)篇，第二章,第三節(jié)(１)有關(guān)系數(shù)γｄ＝1.3,fｃ=10N/mｍ2,e0＝100mｍ,yc’＝500/2=250ｍｍ(２)判別是否要考慮受拉區(qū)混凝土的作用0.4ｙｃ’＝0.４×25０=１00mm0.8ｙc’=0.8×250=２0０mm故0．４yc’=e0≤0.8yc’,按不考慮混凝土受拉區(qū)的作用計(jì)算承載力。(３)彎矩平面內(nèi)的受壓承載力ｌ/h＝360０/500=7．2，查表5.2.２-１得,φ＝0．93N==48288４N=４８3kN(４）垂直彎矩作用平面的受壓承載力l/ｈ=3600/3０0＝1２,查表5．２．2－1得，φ=0.８２N＝=70961５N=７10kN應(yīng)取(４83kN，７1０ｋN）的小值，故受壓承載力為48３kN。注：（A)未計(jì)φ=0.93的影響，483/０.93=520kＮ;(Ｂ)錯(cuò)誤地取用(483kＮ,7１0kＮ)的大值７１0kN；(D)錯(cuò)誤地取用γd=1.２(鋼筋混凝土構(gòu)件)，48３/1.2×1.3＝＝523kＮ。9.某廠房（3級(jí)建筑物）房內(nèi)有Ｔ形吊車梁，截面尺寸為梁高500mm，腹板寬200mm,翼緣厚度１00mm,翼緣寬度4００ｍｍ,計(jì)算跨度l０=6m，經(jīng)計(jì)算跨中彎矩設(shè)計(jì)值M＝２１0ｋN·m(涉及自重)，已配有受壓鋼筋2根直徑16的Ⅲ級(jí)鋼筋(Aｓ’=402ｍm2）,采用C20混凝土,受拉鋼筋也采用Ⅲ級(jí)鋼筋，2排布置，（c=25mm)，以下哪個(gè)數(shù)值最接近需要配置的受拉鋼筋面積？(Ａ）202３mm2(B)180０ｍm2(C)１950mm2(D）1845ｍｍ2答案：(D)重要解答過程：《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范ＳＬ/T191-96》條文6.2.2公式5.2.２~1，5.2.2～4專業(yè)案例,水工結(jié)構(gòu)篇,第二章,第四節(jié)(1）擬定有關(guān)系數(shù)ψ=1.0，γd=1．２，γ0＝1.0(安全級(jí)別Ⅱ級(jí))，γG=１．05，γＱ＝１．20,fc=10N/mm２，ｆy=fy’=360N／mm2，c＝25mm(2)翼緣寬度計(jì)算假定受拉筋直徑２0mｍ，２排鋼筋間間距為5０mｍ,則ａ=2５＋20／２＋50/2=60ｍmh０=5０0-60＝4４0mｍ，a’=25+1６/２=3３mm,hf’=100mm對(duì)于獨(dú)立的T形梁,hf/ｈ０＝１00/４40=0.２27>０.1，b+12hf’=２0０+12×100=1４00ｍｍl0/3＝6000/3=２０23ｍm取（4０0,140０，20２3）的最小值，故bi’=40０mm,(3)T形截面類型判斷γdM＝1．2×2１0=252kN·mfcbi’hｉ’(h０-ｈｉ’/2)＋ｆy’Ａs’（h0－a’)?=10×4０0×１0０×(44０-１00/2)＋３6０×４02×(４40-33)=2．１4９×108N·mm=２14.9kＮ·mγdM＝2５2kN·m＞214.9kＮ·ｍ，該梁屬第二類Ｔ形截面（4)配筋量計(jì)算As3=ｆc(bi’-b)hｉ’/fｙ=10×(400-2０0)×１00/3６0=５5５.6ｍm2Ｍ3=fc（bi’－b)ｈi’(h0-ｈi’/2)=10×（400-200）×100×（４４０-1００／２)＝7.8×107N·ｍ=78kＮ·mAｓ1＝fy’Ａs’/fy＝３６０×４０2/360=40２ｍm2M1=fy’As’(h０-a’)=360×４0２×(440－3３)＝5.89×10７N·ｍｍ=58.９ｋN·mM2＝γdＭ-M1-Ｍ3＝２52－５8.９-7８=1１5.1kN·ｍξ＝=0.29７αs=1-As2＝As＝As1+As2+As3=4０2+５５5．6+８87.３=18４4.9mm2注:（A)按一類截面計(jì)算配筋量時(shí):ξ==0.3５24αs=1-As＝；10.某中型泵站內(nèi)有矩形混凝土柱，經(jīng)計(jì)算，控制截面中作用的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=90５ｋN,彎矩設(shè)計(jì)值M＝375kN·ｍ,柱在兩個(gè)方向的計(jì)算長度l0＝７.2m。設(shè)計(jì)時(shí)混凝土采用Ｃ2５,Ⅱ級(jí)鋼筋，截面為矩形b×h=400ｍm×600mm,取a＝ａ’=4０mm。不對(duì)稱配筋時(shí),所需的縱向鋼筋面積As和As’最為接近以下哪一項(xiàng)?(A)As=４48ｍｍ2,Aｓ’=1079mm2(B）As＝24８9mｍ2，Ａｓ’=１0７9mm2（C)Aｓ=1079ｍｍ2，Aｓ’=10７9mm2(D）As＝２489ｍm２，As’＝448ｍm2答案:(B)重要解答過程：《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范SL／Ｔ191-９６》條文6.5.3,１0.２.4公式6.５．3－1～3,6．5.3-3專業(yè)案例,水工結(jié)構(gòu)篇，第二章，第四節(jié)(1)求初始偏心距e０，e0=M/Ｎ=3７5／90５=0.4１4m=４14mm(2)求偏心距增大系數(shù)ηl0／h＝72０0/600=1２>8需要考慮縱向彎曲的影響，由于ｌ0／ｈ=1２＜15，故取ζ2=1ζ１=＝０.5×12．５×400×60０/(１.2×905×10０0)＝1.381〉1，故取ζ1=1η＝1＋＝１+(１2×1２×1×1）/(140０×４１4/560)=1．139(3)判斷大小偏心受壓ηe０＝１．139×414=472>0.４ｈ0-0.3×56０=168mm，故按大偏心受壓計(jì)算，屬大偏心受壓的第一種情況。（４)求軸向作用力到As的距離ｅe(cuò)=ηｅ0＋h/2-ａ=472-600/２-40=73２mｍ（5）求受壓鋼筋面積As’取x=ξbho,ξｂ=0.5４４=1079mｍ2＞ρ’minbh0=0.2％×40０×560=448ｍｍ２(6）求受拉鋼筋面積AsAs=（ｆcbξbh０+ｆｙ’As’-γdN)/fy＝(12.5×４0０×0．544×５6０＋310×1079-1.2×905×10０0）/31０=２48９mｍ2>ρｍinbh0＝０.２%×４00×560＝４48mm２注：(A)As為最小配筋;(C)對(duì)稱配筋；(D)Ａs’為最小配筋。11~12.某中型水閘(3級(jí)水工建筑物)內(nèi)有一矩形截面(ｂ×h=200×500ｍm2)的C25混凝土簡支梁，處在露天環(huán)境,跨度為l０=4.5m,使用期間承受均布線性荷載,其中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為gｋ=1７．５kN／m（含自重）,可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=１1.5ｋN/m,可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的長期組合系數(shù)取ρ=０．５。由承載力計(jì)算，截面已配縱向受拉鋼筋為2ф1４+2ф16,As=710ｍm2,(c=35mm）,接著對(duì)裂縫寬度和撓度進(jìn)行了計(jì)算。１1.荷載效應(yīng)長期組合的長期剛度最接近下面哪一個(gè)數(shù)?(A）Ｂl=1.14×１0１3N·mｍ（B）Bl=1.02×１０1３N·ｍm(C)Ｂｌ=２.０5×１013N·mm(D)Bl=4.52×1013N·mm答案：(B)重要解答過程：《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范SL／T1９1-96》條文6.5.３，１0．2.4公式６.５.3-1~3，6．５.3-3專業(yè)案例,水工結(jié)構(gòu)篇,第二章,第五節(jié)Ｅｃ=２.55×1０4N/mｍ2,不計(jì)受壓鋼筋,As’=０,ρ’＝0,θ＝2．0,h0=４57ｍmαE=Eｓ／Ec=2０×1０5/2.55×１04=7.843ρ=短期剛度Ｂｓ=(０.025+0.２8αEρ）Eｃbh0３=(0.0２5+0．2８×7.8４３×0.０777）×2.55×１0４×200×4573=2.047×101３Ｎ·mm短期組合時(shí)的長期剛度：長期組合時(shí)的長期剛度:Ｂll＝Ｂs/θ=2.047×101３/2＝1．023×1013N·mm注:(Ａ)短期組合時(shí)的長期剛度(Ｃ)短期剛度1２.梁的短期、長期撓度最接近下面哪一選項(xiàng)?(A）fs=13．6mｍ，fl=１０.9mｍ(B)fs=７.6mm，fl＝1２．1mm（C）fｓ=1３．6mm，ｆl＝12.1mm(D)fs=13．0mｍ，fl=1１.6mm答案:(Ｃ)重要解答過程：短期撓度：長期撓度:注:（A)長期撓度計(jì)算時(shí)錯(cuò)用了Blｓ:(B）短撓度計(jì)算時(shí)錯(cuò)用了Ｂs：(D)計(jì)算誤差累計(jì).13.有一預(yù)應(yīng)力混凝土屋架下弦桿,截面尺寸為b×h=２50mm×160ｍｍ，軸向設(shè)計(jì)荷載值N=５６０ｋN。采用Ｃ4０混凝土,預(yù)應(yīng)力鋼筋為冷拉Ⅳ級(jí),配置非預(yù)應(yīng)力鋼筋為冷拉Ⅱ級(jí)。采用后張法時(shí),張拉控制應(yīng)力σcon選用下列哪一項(xiàng)最合適?（Ａ)７0０MPa(B）35０MPa(C）５90MＰa（D）3００MPａ答案:(C）重要解答過程:冷拉Ⅳ級(jí)鋼筋fｐyk＝70０Ｎ／ｍm2，fｐy=５８0Ｎ/mｍ2，冷拉Ⅱ級(jí)鋼筋fy=３80N／mm２,后張法時(shí)張拉控制應(yīng)力不宜超過允許值0．85ｆｐyk=0．8５×700＝5９5Ｎ／mm2后張法時(shí)張拉控制應(yīng)力也不宜小于０.5fｐyk=0．5×７00=350N/mｍ2通常350N／mm2≤σｃｏm≤595Ｎ／mm2，并取較大值。故σcom為595N／mｍ2最合適。(A)σｃom＝fｐyk=７00N/mｍ２>（0.85+0．05）fpyk＝0.9０×７00=6３0Ｎ／mm2,大于規(guī)范規(guī)定的最大張拉控制應(yīng)力；(B)σｃｏm＝0．５fpyk＝0.５×70０=3５0Ｎ/mm2,張拉控制應(yīng)力過小，不能發(fā)揮冷拉Ⅳ級(jí)鋼筋高強(qiáng)度的作用。(Ｄ）σcｏm＝３８0=fy,張拉控制應(yīng)力過小,不能發(fā)揮冷拉Ⅳ級(jí)鋼筋高強(qiáng)度的作用。14.某粘性土堤防,填筑土的標(biāo)準(zhǔn)最大擊實(shí)干密度為１6.5kN/ｍ３，堤防防護(hù)對(duì)象的防洪標(biāo)準(zhǔn)為50年，堤高12m,下列哪一個(gè)選項(xiàng)的干密度滿足規(guī)范規(guī)定的壓實(shí)度最低規(guī)定?（A)15.5kN／m３（B）15．0kN／m3(Ｃ）14.9ｋN／ｍ3(D)15．4kN／ｍ３答案：（D）對(duì)的答案:重要解答過程:《堤防設(shè)計(jì)規(guī)范》第2.1．1條,防洪標(biāo)準(zhǔn)為５0年,2級(jí)堤防；第6．2.5條,2級(jí)堤防壓實(shí)度不小于0.92。（A）0.94(B）0.91（C)0.90（D)0.９３1５．土堤土的抗剪強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)方法,應(yīng)根據(jù)堤防的工作狀態(tài)、計(jì)算方法選用,在穩(wěn)定滲流期,采用有效應(yīng)力計(jì)算方法；水位降落期，用總應(yīng)力法計(jì)算。下列哪個(gè)選項(xiàng)是合理的實(shí)驗(yàn)方法？(A）三軸儀固結(jié)排水剪;直剪儀固結(jié)快剪(B)三軸儀快剪；直剪儀固結(jié)快剪(C）三軸儀固結(jié)快剪;直剪儀快剪(D）直剪儀慢剪;直剪儀快剪答案:(A）重要解答過程：《堤防設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄Ｆ，表Ｆ。１6.某均質(zhì)土堤防高10m,頂寬１0ｍ,迎水坡1:2．５，背水坡1：2,堤身土滲透系數(shù)為5×1０－5cm/ｓ，堤基為5m厚中粗砂，滲透系數(shù)為5×1０-2ｃm/s,下面為不透水層。在下述條件下計(jì)算：上游水位高程為4.0m，下游水位高程為-2.0m,堤底高程為-４.０m,經(jīng)采用下游壓坡工程措施后,堤下游出逸點(diǎn)距堤下游壩腳5．0m，中粗砂層的單寬滲流量最接近哪一個(gè)選項(xiàng)？(A)2．5cm3/s(B)3．6cm3/ｓ（C)4.8ｃm3/ｓ(D）3.2ｃm3/s答案：(B)重要解答過程：《堤防設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄E.3透水地基均質(zhì)土堤滲流計(jì)算，公式E.3.１。H1=8mH2＝2ｍT=5ｍL＝35ｍm1=2m2=2.5k0=５×1０－2cm/ｓＱ=3．５cm３/s17~1８.現(xiàn)有北方地區(qū)設(shè)計(jì)流量50m３/s的灌溉渠道，梯形斷面,砂壤土地基,渠道內(nèi)邊坡系數(shù)為2.0,渠底比降i＝0.0０02，渠床糙率n=0．02。1７.下列選項(xiàng)中哪一項(xiàng)最接近計(jì)算的水力最佳斷面面積？（A）4５m2(Ｂ)40ｍ2(C）42m２(D）43m2答案：（D）重要解答過程:根據(jù)《灌溉與排水工程設(shè)計(jì)規(guī)范》（ＧB50288-9９)附錄Ｈ梯形渠道實(shí)用經(jīng)濟(jì)斷面計(jì)算方法；將題中給定的Q、n、m、ｉ值代入公式(H.0.1）計(jì)算：ｈ0=１．1８9｛nQ/[2(1+m2）1/2－m]i１/2}3/8＝１.189＊{０.02*50／[２*（1+22)1/２－2]*0.0002１／2}3/8=４.18m規(guī)范附錄H公式Ｈ．0.２b０=2＊［2（1+ｍ2)1/2-ｍ]ｈ0=２*［2*(１+22）1/2-２]＊4．18＝1.973m規(guī)范附錄H公式H.0.３A０＝b０ｈ0+mh02=1.973*4.18＋2＊4．18２＝43.19１m2規(guī)范附錄H公式H.０.4X0=ｂ0＋2(1+m2)1/2ｈ０=1．973＋２*(1＋22)1/2＊４.18＝２0.6６7規(guī)范附錄H公式Ｈ.0.5R0=A0／x０＝43．19１/2０.667＝2．09規(guī)范附錄Ｈ公式H.０.６V0＝Ｑ/A0=５0/43.１９1=1.158查附錄H表H.０.2，m=2．0β=0.47２?1８.下列選項(xiàng)中哪一項(xiàng)不是經(jīng)濟(jì)實(shí)用斷面的底寬和水深？（A）7.５０ｍ，３.1８ｍ（B)１0.04m，２.86ｍ（C）8.2０m，3．16m（D）8.85ｍ,3．00m答案:（C)重要解答過程:（Ａ）A=bｈ+ｍh2=7．5*3．１8+2*3.１8２=44.０8ｍ2(B）Ａ=ｂh+mh2=10．04*２.86+2＊2.86２=45.0７m2（Ｃ）Ａ＝bｈ+mh2=8.2*3.１６＋2*3.162=45．88m２(A-A0)/A0＝(45.88-4３.２)／4３．2＝0.０62＞０．04(D）Ａ=bh+mh2=8.85*3．０+2*3.02=4４.５5m21９~20.某水電工程攔河壩為混凝土重力壩,為1級(jí)水工建筑物,最大壩高90ｍ，混凝土工程量85萬m３,攔河壩設(shè)表孔溢洪道，不設(shè)底孔和中孔。壩址位于“Ｖ”型河谷，底寬約5０m，覆蓋層較薄，壩體建基面為巖石，壩址處天然河道的水文資料:全年２0２３一遇洪峰流量為８00m３/s，202３一遇洪峰流量為１300ｍ3/s，50年一遇洪峰流量為18０0m3/s,12０2３一遇洪峰流量為2６00m3／ｓ。19.攔河壩施工的施工導(dǎo)流方式，下列選項(xiàng)中哪一項(xiàng)是對(duì)的的？(A）分期圍堰導(dǎo)流(B)斷流圍堰隧洞導(dǎo)流（Ｃ)斷流圍堰明渠導(dǎo)流(Ｄ)涵管導(dǎo)流答案：（B)重要解答過程:2０.設(shè)上游圍堰最大堰高2２.０m,堰頂高程45m。壩體臨時(shí)度汛的泄水方式采用導(dǎo)流隧洞加壩體預(yù)留缺口聯(lián)合泄流，缺口高程為4５m，缺口寬４0m。根據(jù)庫容曲線，庫水位高程為４5m時(shí)，庫容為０.１５億ｍ3,庫水位高程為52m時(shí),庫容為０．18億m3，假定缺口參與泄流后,導(dǎo)流隧洞的泄量為恒定值８00m3/s，且不計(jì)水庫的調(diào)蓄作用，為保證缺口兩側(cè)壩體在汛期繼續(xù)干地施工，則缺口兩側(cè)壩體高程至少應(yīng)達(dá)成多少?(注：缺口泄流滿足寬頂堰自由出流條件,流量系數(shù)ｍ取0.34,側(cè)收縮系數(shù)ε?。埃梗?。缺口兩側(cè)只計(jì)0.5ｍ安全加高,不計(jì)波浪高，計(jì)算結(jié)果保存兩位小數(shù))。（A)49.77m(Ｂ)56.60m（C）67.2５m（D)47.00m答案:(Ａ)重要解答過程:上游圍堰最大堰高22.0m，庫容為0．１５億m3,壩體臨時(shí)度汛標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)為全年2023一遇洪水,相應(yīng)洪峰流量1300m3/s。寬頂堰自由出流,其泄流公式為：Q=εmB×(２g)１/２×H3/2導(dǎo)流隧洞的泄量為恒定值800m3／s,則缺口應(yīng)分擔(dān)的下泄流量應(yīng)為130０-800=5０0m3／s，則公式可為：500＝０.94×0.34×4０×（2×9.8)1/２×H3/2,整理得：H3/2＝８.834m。H=4.２７３4ｍ（保存兩位小數(shù))兩側(cè)壩體高程=缺口底坎高程+H+超高＝45＋４．273＋0．５=49．7７ｍ２1~22.某混凝土重力壩最大底寬75m,橫縫間距２０ｍ，縱縫間距25m。壩體穩(wěn)定溫度場計(jì)算已完畢,壩體基礎(chǔ)約束區(qū)穩(wěn)定溫度為７°C。水泥選用大壩水泥,根據(jù)水泥品種和用量,水泥水化熱引起的溫升值為22°C。擬在秋季澆筑基礎(chǔ)部位混凝土，壩址處月平均氣溫１5°C，月平均水溫8°C，每m３混凝土材料用量如下:水—110kg,水泥—208kg，卵石—１712kｇ,砂—4６8kg。21.根據(jù)該壩施工總進(jìn)度計(jì)劃,連續(xù)4個(gè)月的月平均高峰澆筑強(qiáng)度為2.０萬m3,配備運(yùn)澆機(jī)械時(shí)，月不均衡系數(shù)取2.0，月工作小時(shí)數(shù)取５0０小時(shí),壩體基礎(chǔ)塊層厚1.5m,采用平層澆筑法，鋪層厚度0.5m，混凝土初凝時(shí)間１32分鐘，運(yùn)送時(shí)間(涉及裝卸運(yùn))18分鐘，混凝土運(yùn)送延誤系數(shù)取0.８5，混凝土施工的運(yùn)澆設(shè)備能力應(yīng)不小于多少？（A）1６４m3/h（Ｂ)８0m3/h（Ｃ）1５９ｍ3/ｈ（D)1５5m3/h答案:(D）重要解答過程:依據(jù)《專業(yè)案例》Ｐ528（8-２-4）公式：KP(t-t1)≥BLh或P≥BＬh/K(ｔ-t１)式中:K—混凝土運(yùn)送延誤系數(shù),取０.8-0．８５；P—澆筑倉規(guī)定的混凝土運(yùn)澆能力,ｍ３／h;ｔ1—混凝土從出機(jī)到入倉的時(shí)間,h;t－允許層間間隔時(shí)間，h；Ｂ、L—澆筑塊的寬度和長度,ｍ；h—鋪層厚度，m。根據(jù)月澆筑強(qiáng)度：Ｐ≥202３0×2.0/5０0，Ｐ≥８０m3/ｈ；根據(jù)倉面面積:P≥2０×25×０．5/０．8×（２.2-0.3)=16４(m3／h)—延誤系數(shù)取0.８Ｐ≥20×2５×0.5/０.85×(2．２-0．3）=15５(m３/h)—延誤系數(shù)?。埃?5，由于題中已明確：“在混凝土運(yùn)送有充足保證的條件下”,即應(yīng)選延誤系數(shù)為0.8５。答案（Ａ)錯(cuò)誤，取延誤系數(shù)0．8不合題意;答案(B）錯(cuò)誤，按月高峰強(qiáng)度不滿足混凝土初凝規(guī)定；答案(C)錯(cuò)誤，取延誤系數(shù)0.825不合題意。2２.如水、水泥、骨料的比熱分別為4、0．８、0.8９ｋJ(kg·°C),水泥溫度30°C，骨料溫度取月平均氣溫,若不計(jì)混凝土從拌合機(jī)出口到入倉的溫度變化，基礎(chǔ)允許溫差２2°Ｃ。在對(duì)混凝土原材料不采用任何冷卻措施的情況下，拌和溫度不滿足基礎(chǔ)允許溫差規(guī)定，應(yīng)采用冷卻原材料措施，使拌和溫度再減少多少