350MW機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算

PAGEPAGE9汽輪機(jī)型式及參數(shù)汽機(jī)型式為一次中間再熱、亞臨界、單軸、雙缸、雙排汽、沖動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)，額定功率為352MW，額定主蒸汽參數(shù)：P0=17.46Mpa，t0=538℃；額定再熱蒸汽參數(shù)：Prh=3.07Mpa，trh=538℃；額定排汽壓力Pc=0.0049Mpa；hc=2371kj/kg。鍋爐型式及參數(shù)鍋爐型式為露天布置、平衡通風(fēng)，具有平行尾部通道的燃煤輻射鍋爐；單汽包、單爐膛、具有一次中間再熱的亞臨界自然循環(huán)鍋爐；額定蒸發(fā)量為1085.1t/h，額定飽和蒸汽壓力19.02Mpa，過熱蒸汽壓力17.84Mpa，過熱蒸汽溫度540.6℃，再熱蒸汽溫度539℃，給水溫度282℃，鍋爐效率為93.7%?；?zé)嵯到y(tǒng)及參數(shù)機(jī)組采用八級(jí)回?zé)幔ㄈ呒铀牡图右怀酰?。額定工況下的抽汽參數(shù)：#1高加#2高加#3高加除氧器#5低加#6低加#7低加#8低加抽汽12345678壓力MPa6.773.351.830.850.410.190.0750.0309溫度℃4003024573572651859870除氧器滑壓運(yùn)行，凝泵出水壓力為2.15Mpa，采用汽輪給水泵，汽源與除氧器同為四抽蒸汽，額定蒸汽參數(shù)為：hDT=3177．4kj/kg，，；小汽機(jī)的耗汽量占給水流量的份額；小汽機(jī)排汽至冷凝器；給水泵出口壓力為20.43Mpa。４、其它數(shù)據(jù)的選取主機(jī)、給泵汽機(jī)合用同一軸封汽系統(tǒng)；額定負(fù)荷時(shí)，由于系統(tǒng)采用自密封型式，高壓缸前軸封漏汽通過一只汽動(dòng)調(diào)閥回收到四抽；軸封母管過剩汽通過三通轉(zhuǎn)換閥至#1低加汽側(cè)回收；高壓部分軸封漏汽經(jīng)冷凝器冷卻后供低壓軸封；由軸加建立的微真空抽出汽缸軸封漏汽加熱凝泵出口的凝水，由于軸封汽參數(shù)取用困難，因此在熱力計(jì)算中省略了軸封漏汽部分計(jì)算，考慮到與系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行可能出現(xiàn)計(jì)算偏差，在熱力系統(tǒng)計(jì)算中考慮了軸封漏汽的加熱量，根據(jù)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，取#1低加進(jìn)口水溫為37.5℃汽輪發(fā)電機(jī)組的機(jī)械效率ηM=0.995發(fā)電效率ηg=0.995 管道效率ηp=0.995、原始數(shù)據(jù)整理鍋爐出口蒸汽參數(shù)P0=17.84Mpa,t0=540.6℃，取新汽壓損為3%，故汽機(jī)進(jìn)口蒸汽參數(shù)為P0’=17.3Mpa,t0’=538℃；高壓缸排汽口壓力3.35Mpa，再熱蒸汽壓損為10%，中壓缸進(jìn)汽參數(shù)Prh=3.02Mpa,trh=機(jī)組各計(jì)算點(diǎn)參數(shù)表：注：①考慮給水泵焓升；②#3低加進(jìn)口水焓取368.8kj/kg；③#1低加進(jìn)口水溫考慮軸封漏汽加熱取37.5系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算各加熱器抽汽放熱量qj的計(jì)算各加熱器中水的焓升的計(jì)算注：hw7’取hw7+2kj/kg各加熱器中疏水放熱量的計(jì)算抽汽系數(shù)的計(jì)算（不考慮加熱器散熱損失）除氧器進(jìn)口凝結(jié)水份額列方程組：通過以上對(duì)hw7’的修正計(jì)算，hw7’初取值為368.8kj/kg，修正值與初始值偏差很小，則取hw7’=368.8kj/kg再熱汽份額正平衡計(jì)算1kg再熱蒸汽吸熱量各段抽汽作功不足量計(jì)算：1kg蒸汽循環(huán)凈功Wi：1kg工質(zhì)循環(huán)吸熱量q0：實(shí)際循環(huán)效率：反平衡計(jì)算廣義冷源損失：則實(shí)際循環(huán)效率反平衡計(jì)算結(jié)果與正平衡計(jì)算結(jié)果相比較，實(shí)際循環(huán)效率偏差僅為0.37%，小于0.5%的計(jì)算偏差要求，表明熱力系統(tǒng)計(jì)算基本正確。熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算：(1)機(jī)組熱經(jīng)