某四層框架教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計含計算書部分建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計圖

華北水利水電學(xué)院畢業(yè)設(shè)計華北水利水電學(xué)院畢業(yè)設(shè)計PAGE102PAGE103TOC\o"1-3"\h\z\uHYPERLINK"Abstract32HYPERLINK"1.1設(shè)計資料料34HYPERLINK"1.2建筑方案案選擇與建筑筑施工圖設(shè)計計34HYPERLINK"2.2結(jié)構(gòu)方方案選型400HYPERLINK"2.2.4結(jié)構(gòu)用材料料40HYPERLINK"2.4豎向荷荷載計算433HYPERLINK"2.6風荷載標標準值計算557HYPERLINK"1.樓板自重作作用下的導(dǎo)荷荷載計算644HYPERLINK"2.8第1/11軸框架內(nèi)力力分析67HYPERLINK"2.10第1//1軸框架梁、柱柱配筋計算778HYPERLINK"3.1基礎(chǔ)設(shè)計計90HYPERLINK"4.1樓板計算算方法的確定定101HYPERLINK"4.3板配筋筋計算1011HYPERLINK"5.1樓梯計計算104HYPERLINK"6.1、總體控控制數(shù)據(jù)的對對比109HYPERLINK"6.3梁跨中中配筋結(jié)果的的對比1100HYPERLINK"7畢業(yè)設(shè)計總總結(jié)111HYPERLINK"參考文獻獻113HYPERLINK\l""附錄1PKKPM軟件包包軟件電算結(jié)結(jié)果114摘要畢業(yè)設(shè)計題目為為華北水利水水電學(xué)院新教教學(xué)樓結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計，建筑面面積4989，建建設(shè)地點在廣廣州，抗震設(shè)設(shè)防烈度為7度；上部結(jié)結(jié)構(gòu)采用鋼筋筋混凝土框架架結(jié)構(gòu)，框架架抗震等級為為三級；基礎(chǔ)礎(chǔ)采用預(yù)應(yīng)力力樁基礎(chǔ)。畢業(yè)設(shè)計包括建建筑設(shè)計、結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部部分。結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計是重點。結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計內(nèi)容容包括：構(gòu)件件截面尺寸的的確定、豎向向和水平荷載載計算、框架架內(nèi)力及側(cè)移移計算、內(nèi)力力組合、框架架梁柱截面配配筋以及樓板板、樓梯和基基礎(chǔ)設(shè)計。嚴嚴格按有關(guān)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范或規(guī)程進行行結(jié)構(gòu)設(shè)計，并并且考慮了抗抗震計算和有有關(guān)構(gòu)造要求求。在計算方方法上，水平平地震作用采采用“底部剪力法”，風荷載和和水平地震作作用下框架內(nèi)內(nèi)力計算采用用D值法，豎向向荷載作用下下框架內(nèi)力計計算采用分層層法。結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計算重點是是手算，并利利用軟件包中中軟件檢驗手手算結(jié)果。關(guān)鍵詞：教學(xué)學(xué)樓，混凝土土，框架結(jié)構(gòu)構(gòu)，內(nèi)力計算算，配筋A(yù)bstracctThisgrraduattionddesignntopiicisthetteachiingbuuildinngofGuangg-DonggPei--Zhenggcolllege..Thebuilddingaareasis49989,anndwilllbebuilttinGuanggZhouu.Theearthhquakeeforcciticaationintenncityofthhebuiildinggisssevendegreee.Thhefraamesttructuuretootheupperrstruuctureewasaccorrdingtothheheiightooftheebuillding..Theaseisscuisclasssesofftheframeeistthree..Andtheffoundaationofthhebuiildinggaremasteerofprefaabricaatedppile.Thisdeesignisdiivideddintootwopartss.Oneisthhearcchiteccturalldesiign,thheothherissconsstructtionddesignn.Thestruccturedesiggnisemphaasistthegrraduattionddesignn,anddtheconteentoffthegraduuateddesiggnmaiinlyaare:ddecidiingthhesizzeofcrosss-secttiontthefoortheeframmestrructurre,caalculaatingtheiinternnalfoorceaanddeeformaationofthhefraamesttructuureunnderttheacctionofwiindlooadanndearrthquaakeacction,,anallysinggtheinterrnalfforceoffrrameccauseddbyvverticcalpeermaneentanndvarriableeloadds.Thhe“Equivvalenttbaseesheaarmetthod”toccalcullatehhorizoontalearthhquakeeactiionissadopptedaandthhe“Dvalluemeethod”isuusedttocallculatteintternallforccecauusedbbyhorrizonttaleaarthquuakeaandwwindlloads,,andtthe“separratedfloorrmethhod”isaadpoteedtocalcuulateinterrnalfforceofthhefraamesttructuureunnderttheacctionofveerticaalloaad.Thhepoiintoffstruuctionnscallculattioniinthiisgraaduatiiondeesignisarrtificcialccalcullationn,ressultsofarrtificcialccalcullationnsischeckkedwiithSaatweSSoftwaareinnPKPMM.Keywordds：teachhingbbuildiing,concrrete,frameestruucturee,calculaationforiinternnalfoorce,reinfforcemment前言畢業(yè)設(shè)計是土木木工程專業(yè)本本科教學(xué)計劃劃的最后一個個重要環(huán)節(jié)，是是對學(xué)生綜合合素質(zhì)與工程程實踐能力的的一次檢驗；；畢業(yè)設(shè)計能能培養(yǎng)學(xué)生綜綜合應(yīng)用所學(xué)學(xué)的基礎(chǔ)課、專專業(yè)基礎(chǔ)課、專專業(yè)課和相應(yīng)應(yīng)技能，更能能提高學(xué)生的的綜合素質(zhì)和和分析處理工工程問題的能能力。畢業(yè)設(shè)計為四層層教學(xué)樓，建建筑面積達49899，建筑地點點在廣州，抗抗震設(shè)防烈度度為7度，上部結(jié)結(jié)構(gòu)為框架結(jié)結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為為預(yù)應(yīng)力樁，真真題假做。本本題目建筑結(jié)結(jié)構(gòu)繪圖不算算很復(fù)雜，但但結(jié)構(gòu)計算上上也有一些難難點。本畢業(yè)設(shè)計主要要分為建筑設(shè)設(shè)計、上部結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計、下下部結(jié)構(gòu)設(shè)計計、樓板結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計、樓梯梯結(jié)構(gòu)設(shè)計和和分析與總結(jié)結(jié)六大章。第第一章主要是是建筑方案與與建筑施工圖圖設(shè)計說明，第第二章是設(shè)計計的重點，主主要是結(jié)構(gòu)方方案選型、框框架截面尺寸寸初選、荷載載計算、側(cè)移移驗算、內(nèi)力力分析和組合合、框架梁柱柱配筋計算。第第三、四、五五章主要是地地基，樓板，樓樓梯的方案選選型、尺寸初初選和配筋計計算。第六章章主要是電算算與手算的分分析比較。1建筑設(shè)計計1.1設(shè)計資料料1.1.1工程程概況擬在華北水利水水電學(xué)院建造造一幢新教學(xué)學(xué)樓，總建筑筑面積為4989m2。此教學(xué)樓為為四層現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土框框架結(jié)構(gòu)，建建筑高度為16。1.1.2設(shè)計計原始資料1）地段平面：：矩形，東西西長82.5m，南北寬15.9m。2）主要建筑材材料：砼：C20，C30；鋼筋：HPB2335、HRB4000；外墻和隔墻材料料：M型燒結(jié)磚；；外墻裝修：墻面面磚或馬賽克克；門窗：木夾板門門，鋁合金窗窗。1.2建筑方案案選擇與建筑筑施工圖設(shè)計計1.2.1建建筑方案選擇擇該建筑東西方向向長為82.5，南南北向?qū)挒?5.9。根根據(jù)該教學(xué)樓樓所處地理位位置，設(shè)計時時已考慮了周周圍環(huán)境，占占據(jù)好的朝向向及景觀。1）平面設(shè)計華北水利水電學(xué)學(xué)院新教學(xué)樓樓一至四層均均為教室。在在建筑設(shè)計上上根據(jù)擬建地地形以矩形安安排平面，同同時考慮外形形美觀，建筑筑設(shè)計中應(yīng)處處理好不同功功能分區(qū)之間間的交通組織織，充分利用用場地，合理理劃分功能分分區(qū)，其平面面設(shè)計滿足采采光和防火等等要求。2）外立面設(shè)計計：外立面面形式美觀，可可謂是一道靚靚麗的風景，大大開窗提供了了充足的光線線，充分滿足足了美觀和采采光。見圖1.2、1.33）交通設(shè)計：：（1）走道根據(jù)《民用建筑筑設(shè)計通則》（JGJ37-87）3.2.2和《中小學(xué)校建筑設(shè)計規(guī)范》（GBJ99—86）第6.2.1條可知2100的走廊充分滿足了人員的走動。（2）樓梯樓梯的尺度要綜綜合考慮人行行、防火疏散散和家具搬運運等要求，公公共樓梯的面面積和尺度應(yīng)應(yīng)滿足最少尺尺度的要求，不不能過于放寬寬，而降低使使用面積。樓樓梯的尺度還還要兼顧樓梯梯構(gòu)件規(guī)格的的簡化和統(tǒng)一一等方面的因因素。4）屋面排水系系統(tǒng)根據(jù)《建筑設(shè)計計資料集》（10卷）和年平平均降雨量，采采用不上人屋屋面排水。5）衛(wèi)生間（1）在滿足設(shè)設(shè)備及人體活活動空間要求求的前提下力力求布置緊湊湊。（2）衛(wèi)生間是是用水較多的的場所，其材材料與構(gòu)造的的選擇要注意意防水、排水水和便于清潔潔。衛(wèi)生間內(nèi)內(nèi)蒸汽和異味味要組織好通通風給以排除除。最好采用用直接采光和和通風。教室、衛(wèi)生間滿滿足《中小學(xué)學(xué)校建筑設(shè)計計規(guī)范》第四章中的有關(guān)要求求。1.2.2建筑筑施工圖設(shè)計計《房屋建筑制圖圖統(tǒng)一標準》（GB/T50001—2001），具體布局可參看圖1.1。圖1.1一層平面圖圖1.1一層平面圖圖1.21～14軸立面圖圖1.21～14軸立面圖圖1.3D～A軸立面圖圖1.411－1剖面圖2上部結(jié)構(gòu)設(shè)計計2.1設(shè)計依據(jù)據(jù)2.1.1工程程設(shè)計基準期期本工程設(shè)計的基基準期為500年。2.1.2．自自然條件1）、氣象資料料最冷月平均8..3C，最熱月平平均29.5C，極端最高40.0C，極端最低2.4C。2）、基本風壓壓：=0.550，C類地形。常年年主導(dǎo)風向，東東南風。3）、主要建筑筑材料：砼：C20，CC25，C30；鋼筋：HPB2335、HRB4000。外墻和隔墻材料料：加氣混凝凝土砌塊。外墻裝修：墻面面磚或馬賽克克。門窗：木夾板門門，鋁合金窗窗或鋼窗。4）、建筑抗震震設(shè)防烈度為為7度，場地土為Ⅱ類5）、工程地質(zhì)質(zhì)資料：第一層：耕土，灰灰色，由軟塑塑狀粘性土組組成，平均厚厚度0.5m，qsa=99kPa；第二層：淤泥質(zhì)質(zhì)土，深灰色色，流塑，含含少量粉細砂砂，平均厚度度2.5m，qsa==0kPa；第三層：粘土，黃黃色，流-軟塑，含少少量粉細砂，平平均厚度1.6m，qsa==15kPaa；第四層，中砂，灰灰黃色，松散散，飽和，顆顆粒均勻，底底部成稍密狀狀，厚度2.6m，qsa==0kPa；第五層：粘土，褐褐紅色，可塑塑，含少量粉粉細砂，平均均厚度2.3m，qsa==25kPaa；第六層：中砂，灰灰白色，稍密密，飽和，顆顆粒不均，平平均厚度1.6m，qsa==16kPaa；第七層：粉質(zhì)粘粘土，灰黑色色，可塑，含含多量粉砂，含含多量朽木，平平均厚度0.6m，qsa==25kPaa；第八層：粘土，褐褐紅色，硬塑塑，含少量粉粉細砂，為原原巖風化殘積積土，平均厚厚度6.6m，qsa==40kPaa,qpa==2100kkPa；第九層：粘土，褐褐紅色，堅硬硬，含少量粉粉細砂，為原原巖風化殘積積土，平均厚厚度0.7m，qsa==45kPaa,qpa==2800kkPa；第十層：粉砂質(zhì)質(zhì)泥巖，褐紅紅色，強風化化，裂隙發(fā)育育，巖芯破碎碎，呈短柱狀狀、塊狀，下下部夾中等風風化巖薄層，平平均厚度11.3m，qsa==70kPaa，qpa=44500kPPa；地下水位在地面面以下2m，對混凝土土無侵蝕性。6）建設(shè)前期條條件已經(jīng)進行了場地地平整，給水水、排水、供供電、通訊、供供煤氣與城市市系統(tǒng)連接。2.1.3設(shè)設(shè)計要求工程所在地抗震震設(shè)防烈度為為7度，設(shè)計基基本地震加速速度為0.10g，設(shè)計地震震分組為第一一組，場地類類別為Ⅱ類。2.2結(jié)構(gòu)方方案選型2.2.1上部部結(jié)構(gòu)體系選選擇、結(jié)構(gòu)布布置及計算單單元1）.上部結(jié)構(gòu)構(gòu)體系由于該結(jié)構(gòu)高度度為16m，抗震設(shè)防防烈度為7度，根據(jù)《建建筑抗震設(shè)計計規(guī)范》（GB500011-20001）表6.1.1現(xiàn)澆混凝土土房屋適用的的最大高度：：混凝土房屋屋架結(jié)構(gòu)適用用最大高度為為60m，框架-抗震墻結(jié)構(gòu)構(gòu)適用最大高高度為130m，抗震墻結(jié)結(jié)構(gòu)適用最大大高度為140m，框架核心心筒結(jié)構(gòu)適用用最大高度為為150m，筒中筒結(jié)結(jié)構(gòu)適用最大大高度為180m。本建筑16m，以上結(jié)構(gòu)構(gòu)體系都適用用于本建筑，但但從受力及經(jīng)經(jīng)濟因素考慮慮，框架結(jié)構(gòu)構(gòu)較為合理。因因此本建筑最最終采用鋼筋筋混凝土框架架結(jié)構(gòu)。2）.結(jié)構(gòu)布置置圖詳見結(jié)構(gòu)構(gòu)布置。3）.計算單元元取1/1軸單榀框架架為計算單元元2.2.2基基礎(chǔ)選型根據(jù)建筑處的地地質(zhì)情況，承承載力第四層層是承載力很很強的中等風風化花崗巖，初初步確定基礎(chǔ)礎(chǔ)采用高預(yù)應(yīng)應(yīng)力管樁比較較適合。2.2.3特殊處理：：根據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》（GB500010-22002），現(xiàn)澆鋼鋼筋混凝土框框架結(jié)構(gòu)伸縮縮縫間距不宜宜超過。本工工程長度，但但考慮到建筑筑的使用要求求和立面的效效果，以及防防水處理困難難等，目前常常采用不設(shè)伸伸縮縫；特別別在地震區(qū)，由由于縫將房屋屋分成幾個獨獨立的部分，地地震時常因為為互相碰撞而而造成震害。因因此，目前的的總趨勢是避避免設(shè)縫。并并從總體布置置上或構(gòu)造上上采取一些相相應(yīng)的措施來來減少溫度收收縮和體形復(fù)復(fù)雜引起的問問題。為解決決混凝土收縮縮可能引起的的裂縫，可考考慮在施工階階段每隔30～40設(shè)置一道道后澆帶，后后澆帶寬1.0；為解解決溫度變化化可能引起的的裂縫，屋面面還可加強保保溫、隔熱措措施，樓板可可配置分布鋼鋼筋。2.2.4結(jié)構(gòu)用材料料梁板的混凝土強強度等級用CC30；柱的混凝土強度度等級用C330；梁柱鋼筋等級除除箍筋和拉筋筋為HPB2235外，其其余均為HRRB400。2.3結(jié)構(gòu)基本本尺寸確定及及截面幾何特特性計算2.3.1框架架計算簡圖框架架柱嵌固與基基礎(chǔ)頂面，框框架梁與柱剛剛接，由于各各層柱的截面面尺寸不變，故故梁跨等于柱柱截面形心軸軸線之間的距距離。底層柱柱高從基礎(chǔ)頂頂面算至二層層樓面，室內(nèi)內(nèi)外高差為-0.4550m，基礎(chǔ)頂面面至室外地坪坪通常取-0.5000m,故基頂標高高至±0.0000的距離定為-0.9550m，故底層柱柱高為5.25m。其余各層層柱高從樓面面算至上一層層樓面（即層層高），由此此可繪出框架架的計算簡圖圖如2.1所示。圖2.1計算算簡圖2.3.2框框架梁截面尺尺寸初選根據(jù)《高層建筑筑混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》6.3.1得截面高度：取截面寬度：取同理：對l==4500mmm取h=4500mm,b=2500mml=21100mm取h=3000mm,bb=250mmm2.3.3框框架柱截面尺尺寸初選底層柱軸力估算算：假定結(jié)構(gòu)每平方方米總荷載設(shè)設(shè)計值為12kN,則底層中柱柱的軸力設(shè)計計值約為：若采用C30混混凝土澆搗，由由《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》（GB500010-20002）差得。假定柱截面面尺寸，則柱柱的軸壓比為為：故確定取柱截面面尺寸為。邊邊柱截面取和和中柱一樣為為。為簡化施工，各各柱截面從底底層到頂層不不改變。2.3.4板板的厚度初選選根據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計》（GB500010-20002）10.1..1得樓板：，屋面板：取。2.3.5框框架梁、柱線線剛度與框架架的抗側(cè)剛度度框架梁混凝土強強度等級采用用C30。，考慮現(xiàn)現(xiàn)澆樓板參與與工作，對中中框架梁，為框架梁按按矩形截面計計算的慣性矩矩?？蚣芰簞倓偠扔嬎悖毫毫翰捎肅30混凝土，E=30**106KN/m2邊跨梁：中跨梁：底層柱：標準層柱：令，則其余各桿桿件的相對線線剛度為：如圖2.1所示示。側(cè)移剛度D計算算見表2.1，其中：一般層：邊柱，中中柱，底層：邊柱，中中柱，2.4豎向荷荷載計算2.4.1永永久荷載計算算屋面及樓面的荷荷載①屋面永久荷載載找平平層：15厚水泥砂漿漿：0.0015×200＝0.30防水水層（剛性）40厚C20細石混凝土土防水：11.0防水水層（柔性）三三氈四油小石石子：0.4找平平層：15厚水泥砂漿漿：0.0115×20＝0.30找坡坡層：40厚水泥石灰灰焦渣砂漿3％找平：0.004×14＝0.56保溫溫隔熱層：80厚膨脹珍珠珠巖砂漿：0..08×122＝0.96結(jié)構(gòu)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土板：：0.112×25＝3抹灰灰層：10厚混合砂漿漿：0..01×177＝0.17合計66.69②各層走廊樓面面水磨石地面：110mm面層20mm水泥沙沙漿打底0.65素水水泥漿結(jié)合層層一道結(jié)構(gòu)層：1000厚現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土板：：抹灰層：10厚厚混合砂漿合計③標準層樓面永永久荷載大理石面層，水水泥砂漿擦縫縫30厚1：3干干硬性水泥砂砂漿，面上撒撒2厚素水泥1.166水泥漿結(jié)合層一一道結(jié)構(gòu)層：1200厚現(xiàn)澆鋼筋筋混凝土板：：0.12××25＝3抹灰層：10厚厚混合砂漿：：0.011×17＝0.17合計4.33梁自重b×h=2500mm×5000mm自重：25×00.25×（0.5-00.12）=2.388kN/m抹灰層：10厚厚混合砂漿[(0.55-0.122)×2+00.25]××17×0..01=0..17kN//m合計：2..25kN//mb×h=2500mm×3550mm自重：25×00.25×（0.35--0.12）=1.444kN/m抹灰層：10厚厚混合砂漿[[(0.355-0.122)×2+00.25]××17×0..01=0..12kN//m合計：1..56kN//mb×h=2500mm×4550mm自重：25×00.25×（0.45--0.12）=2.066kN/m抹灰層：10厚厚混合砂漿[[(0.455-0.122)×2+00.25]××17×0..01=0..16kN//m合計：2..22kN//m柱自重b×hh=450mmm×4500mm自重：：25×00.45×00.45=55.06kNN/m抹灰層層：10厚混合砂漿0..01×0..45×4××17=0..31kN//m合計：5..37kN//m橫墻自重：底層：：（5.25--0.5-00.4）×0.244×18=118.79kkN/m水刷石石外墻面：（4.3-00.5）×0.5==1.9kNN/m水泥粉粉刷內(nèi)墻面：：（4.3-00.5）×0.366=0.688kN/m合計：21..37kN//m標準層：(33.9-0..5)×0..2418==14.699kN/m水刷石外墻面面：((3.9-00.5)×00.5=1..7kN/mm水泥粉刷內(nèi)墻墻面：(3.9--0.5)××0.36==1.22kkN/m合計：17..16kN//m走廊外橫墻自重重標準層層：0.9×00.24×118=3.889kN/mm鋁合金金窗：0.355×(3.99-0.9--0.35))=0.933kN/m水刷石石外墻面：0..5×0.99=0.455kN/m水泥粉粉刷內(nèi)墻面：：0.9××0.36==0.32kkN/m合計：5..59kN//m外縱墻自重底層：：0.99×0.244×18=33.89kNN/m鋁合金金窗：0.355×(4.33-0.9--0.45))=1.033kN/m水刷石石外墻面：00.5×0..9=0.445kN/mm水泥粉粉刷內(nèi)墻面：：0.9××0.36==0.32kkN/m合計：5..69kN//m標準層層：0.9×00.24×118=3.889kN/mm鋁合金金窗：0.355×(3.99-0.9--0.45))=0.933kN/m水刷石石外墻面：00.5×0..9=0.445kN/mm水泥粉粉刷內(nèi)墻面：：0.9××0.36==0.32kkN/m合計：5..59kN//m內(nèi)縱墻自重底層：：[﹙3.85××4.05--1.6×22.1-1..2×1.55﹚×0.244×18+00.2×1..6×2.11+0.355×1.2××1.5]÷4.05＝11.455kN/m水泥粉粉刷墻面:(3.85×44.05-11.6×2..1-1.22×1.5))÷4.055×0.366×2=2..07kN//m合計：13..52kN//m標準層：[﹙3.45××4.05--1.6×22.1-1..2×1.55﹚×0.244×18+00.2×1..6×2.11+0.355×1.2××1.5]÷4.05＝9.72kkN/m水泥粉粉刷墻面:(3.45×44.05-11.6×2..1-1.22×1.5))÷4.055×0.366×2=1..57kN//m合計：11..29kN//m2.4.2可可變荷載計算算查《建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》（GB500009—2001）得1）.屋面可變變荷載不上上人屋面，可可變荷載為0.52）..樓面可變荷荷載走道為2.5，樓樓梯間為3.5，其它它都為2.002.5水平地地震作用計算算該建筑物的高度度為16m<440m，以剪切變變形為主，且且質(zhì)量和剛度度沿高度均勻勻分布，故可可采用底部剪剪力法計算水水平地震作用用。2.5.1重力力荷載代表值值的計算屋面處重力荷載載代表值＝結(jié)結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件件自重標準值值+0.5×雪荷載標準準值樓面處重力荷載載代表值＝結(jié)結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件件自重標準值值+0.5×樓面活荷載載標準值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配配件自重取樓樓面上、下各各半層層高范范圍內(nèi)（屋面面處取頂層的的一半）的結(jié)結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件件自重。屋面處的重力荷荷載標準值的的計算屋面板結(jié)構(gòu)層及及構(gòu)造層自重重標準值＝6.69×（82.5××15.9）＝9051..08kN＝25×0.225×[(00.5-0..12)×((6.9×220×2)++(0.355-0.122)×(2..1×20))+(0.445-0.112)×(44.5×177×4+3..0×2×44)]＝1396..5kN＝0.45×00.45×220×4×((3.9/22-0.122)×25==741.115kN＝×[17.116×(6..9-0.445)×266]+×5..59×[((4.5-00.45)××34+(33.0-0..45)×44]+×111.29×[[(4.5--0.45))×34+((3.0-00.45)××4]=26687.144kN＝+++＝9051.008+13996.5+7741.155+26877.14=113875..87kN2）二、三三層樓面處重重力荷載標準準值計算＝4.33×882.5×66.9×2++3.82××82.5××2.1＝5591..52kN＝1396.55kN＝80×25××0.45××0.45××（3.9-00.12）＝1530..9kN＝2687.114×2+55.59×((2.1-00.45)××2=53772.73kkN＝+++＝5591.552+13996.5+11530.99+53722.73＝138911.65kNN3)底層樓面處處重力荷載標標準值計算＝5591.552kN＝1396.55kN＝1350.99×＝1592..13kN＝5372.113×＝6331..44kN＝+++＝55591.522+13966.5+15592.133+63311.44＝149111.59kNN4)屋面活荷載載標準值計算算＝×＝0.5××（82.5××15.9）＝655.888kN5）樓面活荷載載標準值計算算＝×+×+×＝＝4.0×（6.9×3）×4+2..5×（2.1×882.5）+2.0×（2×6.99×76.55）＝2875..73kN6)總重力荷載載代表值的計計算屋面處：＝屋面面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)構(gòu)件自重+0.5×活荷載標準準值＝113875..87+0..5×6555.88＝142033.81kNN（設(shè)計值為175699.27kNN）2、3層樓面處處：＝樓面處處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件件自重+0.5×活荷載標準準值＝113891..65+0..5×28775.73＝153299.51kNN（設(shè)計值為206966.00kNN）底層樓面處：＝＝樓面處結(jié)構(gòu)構(gòu)和構(gòu)件自重重+0.5×活荷載標準準值＝114911..59+0..5×28775.73＝163499.45kNN（設(shè)計值為219199.93kNN）計算書配套CAAD圖紙在愛愛建筑網(wǎng)下載載全套畢業(yè)設(shè)計盡盡在愛建筑網(wǎng)網(wǎng)HYPERLINK""www.22jianzzhu.coom2.5.2結(jié)構(gòu)構(gòu)基本自振周周期計算結(jié)構(gòu)基本自振周周期橫向水平地震作作用的自振周周期的計算近近似采用假想想頂點側(cè)移法法計算。為結(jié)構(gòu)頂點的假假想側(cè)移，即即把集中在各各層樓面處的的重量視為作作用于各層樓樓面的假想水水平荷載，按按彈性方法計計算結(jié)構(gòu)的頂頂點側(cè)移。頂頂點假想側(cè)移移計算如表2.5-1所示。表2.5-1頂點假想側(cè)側(cè)移計算層號層樓面處的重量量(kN)各層剪力(kN)層間剛度（kN/m）層間側(cè)移△（m）側(cè)移（m）414203.88114203.8814507000.0315110.402066315329.55129533.3324507000.0655330.370555215329.55144862.8834507000.0995440.305022116349.44561212.2282979000.2054880.205488結(jié)構(gòu)基本自震周周期考慮非結(jié)結(jié)構(gòu)墻影響系系數(shù)=0.6，則結(jié)構(gòu)的的基本自振周周期為：＝1.7×0..6×＝0.64662.5.3多遇遇水平地震作作用計算由于該工程所在在地區(qū)抗震設(shè)設(shè)防烈度為7度，場地類類別為Ⅱ類，設(shè)計地地震分組為第第一組，查表表知，由于<<，故橫向地震影響系系數(shù)：＝＝0.04661結(jié)構(gòu)等效總重力力荷載：=0.85×661212..28=522030.443kN結(jié)構(gòu)總水平地震震作用標準值值：=0.04611×520330.43＝2398..60（kN）因為＝0.6446>1.44＝1.4×00.35＝0.49，所以需要要考慮頂部附附加水平地震震作用的影響響。由《建筑筑抗震設(shè)計規(guī)規(guī)范》表5.2.1可知0.088×0.6446+0.007＝0.1222結(jié)構(gòu)頂部附加水水平力：=00.122××2398..60＝292.663（kN）各質(zhì)點水平地震震作用標準值值計算如表2.5-2所示，其中中＝。計算后得得到地震荷載載作用下結(jié)構(gòu)構(gòu)計算簡圖如如圖2.5-1所示。表2.5-2各質(zhì)點橫向向水平地震作作用標準值計計算層次Gi(N)Hi(m)GiHiΣGiHiFi(kN)Vi(kN)D(N/m)Δui(m)402.41E+0086.67E+008760.26998.894507000.002222312E+086.67E+008631.721630.6114507000.0036222層1532951109.21.4E+0886.67E+008442.932073.5554507000.0046001層1634945505.30.86E+0086.67E+008271.052344.6002979000.007877樓層最大位移與與樓層層高之之比：滿足位移要求。2.5.4剛重重比和剪重比比驗算為了保證結(jié)構(gòu)的的穩(wěn)定和安全全，進行結(jié)構(gòu)構(gòu)剛重比和剪剪重比驗算，見見下表2.5-3：表2.5-3結(jié)構(gòu)剛重比比和剪重比驗驗算樓層hi(m)Di(kN/mm)Dihi(kNN)VEKi(kNN)∑Gj(重力荷荷載代表值，kN)∑Gj(重力荷荷載設(shè)計值，kN)剛重比剪重比43.928430011087700711.7310132.55512533.33688.470.07033.9284300110877001139.95521209.44827488.00540.340.05423.9284300110877001440.68832286.44142442.77426.120.04514.31909008208701627.19944210.77558429.88614.050.037由上表可見，各各層的剛重比比均大于20，不必考慮慮重力二階效效應(yīng)；各層的的剪重比均大大于0.016，滿足剪重重比要求。2.5.5框架架地震內(nèi)力計計算框架柱剪力和柱柱端彎矩計算算采用D值法，其中中，反彎點相相對高度計算算過程和計算算結(jié)果見下表表2.5-4：表2.5-4反彎點相對對高度A、D軸框架處處反彎點位置置層號h/miy0y1y2y3yyh(m)43.900.880.350.000.000.000.351.3733.900.880.450.000.000.000.451.7623.900.880.500.000.000.000.501.9540.000.000.000.643.36B、C軸框架處處反彎點位置置層號h/miy0y1y2y3yyh(m)43.901.880.440.000.000.000.441.7233.901.880.450.000.000.000.451.7623.901.880.500.000.000.000.501.9515.252.450.550.000.000.000.552.891）柱端彎矩矩如圖2.5-22圖2.5-2柱柱端彎矩計算算圖2）梁端彎矩：：根據(jù)結(jié)點平平衡求出對于邊柱如圖22.5-33）對于中柱如如圖：2.5-33按兩端線剛度分分配圖2.5-3梁端彎矩計計算4)水平荷載引引起的梁端剪剪力、柱軸力力如圖2.5-44所示：梁端剪力：柱軸力：邊柱中柱圖2..5-4梁端剪力計計算1/1軸框架各各柱的桿端彎彎矩、梁端彎彎矩計算過程程見下表2.5-5表2.5-6：表2.5-5A、D柱剪力和和柱端彎矩計計算層號Vi(kN)ΣDDimDim/ΣDVimyyhMc上Mc下4998.89450700..006300.0000.01413.960.351.3735.4019.0631630.611450700..006300.0000.01422.790.451.7648.8940.0022073.555450700..006300.0000.01428.980.501.9556.5256.5212344.600297900..004600.0000.01536.200.643.3668.43121.65B、C柱剪力和和柱端彎矩計計算層號Vi(kN)ΣDDimDim/ΣDVimyyhMc上Mc下4998.89450700..0010000.0000.02222.160.441.7248.4038.0331630.611450700..0010000.0000.02236.180.451.7677.6163.5022073.555450700..0010000.0000.02246.010.501.9589.7189.7112344.600297900..005800.0000.01945.650.552.89107.84131.81表2.5-6梁端彎矩剪剪力MAB/MDCCMBA/MCDDMBC/MCBBVAB/VCDDVBC35.4022.7225.688.4224.4667.9554.2861.3617.7158.4496.5271.9181.2924.4177.42124.9592.73104.8331.5599.84橫向水平地震作作用下1/1軸的彎矩、剪剪力和軸力圖圖如圖2.5-22~圖2.5-4所示。圖2.5-2橫向水平地地震作用下1/1軸的M圖（單位：kN·m）圖2.5-3橫向水平地地震作用下1/1軸的V圖（單位：kN）圖2.5-4橫向水平地地震作用下1/1軸的N圖（單位：kN）2.6風荷載標標準值計算作用在屋面梁和和樓面梁節(jié)點點處的集中風風荷載標準值值：為了簡化計算起起見，通常將將計算單元范范圍內(nèi)外墻面面的分布風荷荷載，化為等等量的作用于于樓面集中風風荷載，計算算公式如下：：式中:基本風壓；結(jié)構(gòu)構(gòu)基本周期，取取考慮風振影影響。作用在在屋面梁和樓樓面梁節(jié)點處處的集中風荷荷載標準值為為：w=βz·μs·μz·ωo，對于矩形平平面μs＝1.3；μz可査荷載規(guī)規(guī)范底層柱高高取h=4.33+0.455=4.755m。計算過程程如下表中所所示W(wǎng)k=zsz.。T12=0..5×0..32=0..045,由于地面粗粗糙度為C類，T12應(yīng)乘以0.62，得0.02779查表ξ=1.155；H/B=116.45//82.5==0.20查表V=0.440。（1）各樓層位位置處的值計計算結(jié)果=11+ξVZ/H表2.6-1樓層號離地高度z(mm)相對高度z/hhξvμzβzi14.750.291.150.450.741.202800428.650.531.150.450.741.3706442312.550.761.150.450.741.5314886416.4511.150.450.751.69（2）各樓層位位置處的風荷荷載標準值FFi=Aiiμsωo表2.6-2樓層號離地高度z(mm)μzβziμsiw0(kN/㎡㎡)hihjAiF/(kN)416.450.751.60160.8755132.54009312.550.741.53.9321.75236.7855528.650.741.33.9321.75212.0233614.750.74.753.9356.81225205.95222水平風荷載作用用下框架內(nèi)力力分析1）柱端彎矩矩如圖2.6-22圖2.6-2柱柱端彎矩計算算圖2）梁端彎矩：：根據(jù)結(jié)點平平衡求出對于邊柱如圖22.6-33）對于中柱如如圖：2.4-33按兩端線剛度分分配圖2.6-3梁端彎矩計計算4)水平荷載引引起的梁端剪剪力、柱軸力力如圖2.6-44所示：梁端剪力：柱軸力：邊柱中柱圖2..6-4梁端剪力計計算1/1軸框架各各柱的桿端彎彎矩、梁端彎彎矩計算過程程見下表2.6-3表2.6-44表2.6-3A、D柱剪力和和柱端彎矩計計算層號Vi(kN)ΣDDimDim/ΣDVimyyhMc上Mc下4132.54450700..006300.0000.0141.850.351.374.702.533369.33450700..006300.0000.0145.160.401.5612.088.052581.35450700..006300.0000.0148.130.451.7617.4314.261787.30297900..004600.0000.01512.160.593.1126.0137.82B、C柱剪力和和柱端彎矩計計算層號Vi(kN)ΣDDimDim/ΣDVimyyhMc上Mc下4132.54450700..0010000.0000.0222.940.391.546.954.523369.33450700..0010000.0000.0228.190.451.7617.5814.382581.35450700..0010000.0000.02212.900.491.9325.6624.851787.30297900..005800.0000.01915.330.552.8936.2144.30表2.6-4梁端彎矩剪剪力MAB/MDCCMBA/MCDDMBC/MCBBVAB/VCDDVBC4.73.263.691.153.5114.6110.3711.733.6211.1725.4818.7921.256.4220.2340.2728.6632.409.9930.86橫向水平風荷載載作用下1/1軸的彎矩、剪剪力和軸力圖圖如圖2.4-55~圖2.4-7所示。圖2.6-5橫向水平風風荷載作用下下1/1軸的M圖（單位：kN·m）圖2.6-6橫向水平風風荷載作用下下1/1軸的V圖（單位：kN）圖2.6-7橫向水平風風荷載作用下下1/1軸的N圖（單位：kN）2.7豎向荷載載計算作用在框架梁上上的豎向荷載載包括梁的自自重、梁上墻墻重、梁四周周的粉刷、墻墻兩面的粉刷刷、樓板次梁梁傳來的荷載載。取1/1軸進行豎向向重力荷載代代表值計算。圖2.7-1框架傳力示示意圖2.7.1豎向向恒荷載標準準值作用下的的1/1軸框架架的導(dǎo)荷載1.樓板自重作作用下的導(dǎo)荷荷載計算《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)規(guī)范》（GB500010—2002）混凝土板應(yīng)應(yīng)按下列原則則進行計算：：(1)兩對邊支承承的板應(yīng)按單單向板計算；；(2)四邊支承的的板應(yīng)按下列列規(guī)定計算：：①當長邊與短短邊長度之比比小于或等于于2.0時，應(yīng)按雙雙向板計算；；②當長邊與短短邊長度之比比大于2.0，但小于3.0時，宜按雙雙向板計算；；當按沿短邊邊方向受力的的單向板計算算時，應(yīng)沿長長邊方向布置置足夠數(shù)量的的構(gòu)造鋼筋；；③當長邊與短短邊長度之比比大于或等于于3.0時，可按沿沿短邊方向受受力的單向板板計算。本結(jié)構(gòu)的板絕大大部分為雙向向板，沿短跨跨方向的支承承梁，承受板板面?zhèn)鱽淼娜切畏植己珊奢d；沿長跨跨方向的支承承梁，承受板板面?zhèn)鱽淼奶萏菪畏植己奢d載。樓板自重重導(dǎo)荷方式如如圖2.7-1所示。樓板自重作用下下1/1軸框架計算算簡圖，如圖圖2.7-2所示：樓板活荷載作用用下的導(dǎo)荷載載計算樓板自自重導(dǎo)荷計算算相同。由前前面荷載計算算得樓面活荷荷載為：上人人屋面：2.0kNN/m2；不上人屋屋面：0.5kNN/m2；走廊、門門廳、樓梯：：2.5kNN/m2；辦公室：2.0kNN/m2?？捎嬎愕玫秘Q向活荷載載標準值作用用下1/1軸框架計算算簡圖2.7-3所示。圖2.7-2樓板自重傳傳力計算簡圖圖圖2.7-3樓板活載傳傳力計算簡圖圖頂層：邊跨g=6.669×4.55÷2×2==30.1005kN/mmq=0.5×44.5÷2××2=2.225kN/mmα=4.5÷22÷6.9==0.3266中中跨g=66.69×22.1÷2××2=14..049kNN/mq=0.5×22.1÷2××2=1.005kN/mm標準層：邊跨g=4..33×4..5÷2×22=19.4485kN//mq=2.00×4.5÷÷2×2=99.00kNN/mα=4.5÷22÷6.9==0.3266中跨g==3.82××2.1÷22×2=8..022kNN/mq=2.55×2.1÷÷2×2=55.25kNN/m首層：邊跨g=4.333×4.55÷2×2==19.4885kN/mmq=2.00×4.5÷÷2×2=99.00kNN/mα=4.5÷22÷6.9==0.3266中跨g==3.82××2.1÷22×2=8..022kNN/mq=2.55×2.1÷÷2×2=55.25kNN/m2、梁、墻、窗窗自重作用下下的導(dǎo)荷載計計算計算該榀框架的的均布荷載時時，應(yīng)把該框框架上的墻重重、梁重，窗窗重均化為作作用在該框架架的均布線荷荷載，并把由由縱向梁（縱縱向梁的自重重，其所承擔擔的墻重和窗窗重）所傳來來的力化為加加在該框架上上的集中力。各各樓層1/1軸框架上梁梁墻窗傳來的的均布荷載如如圖2.7-4所示。圖2.7-4梁、墻、窗窗自重傳力計計算簡圖頂層：邊跨g=2.225kN/mm(b×h==250mmm×500mmm)中中跨g=11.56kNN/m(b××h=2500mm×3550mm)標準層：邊跨g=2..25kN//m(b×hh=250mmm×5000mm)中跨g==1.56kkN/m(bb×h=2550mm×3350mm))首層：邊跨g=2.225kN/mm(b×h==250mmm×500mmm)中中跨g=11.56kNN/m(b××h=2500mm×3550mm)2.8第1/11軸框架內(nèi)力力分析以下框架內(nèi)力分分析中彎矩以以使桿端順時時針為正，剪剪力以使桿端端順時針轉(zhuǎn)為為正，柱的軸軸力以壓為正正，反之為負負。2.8.1豎向向荷載作用下下框架的內(nèi)力力分析1）.彎矩計算算采用分層法對框框架進行內(nèi)力力分析。分層法作出的兩兩個假定：豎向荷載作用下下，框架的側(cè)側(cè)移忽略不計計。每層框架梁上的的荷載對其他他層梁的影響響可忽略。分層計算時，假假定上下柱的的遠端為固定定端，而實際際上框架上下下柱的遠端為為固定端是彈彈性支承。為為了使誤差減減少，除底層層外，其余各各層柱的線剛剛度應(yīng)乘以折折減0.9（折減系數(shù)數(shù)），且彎矩矩傳遞系數(shù)取取1/3。（3）.固端彎彎矩計算將框架梁看成兩兩端固接的梁梁計算固端彎彎矩，具體荷荷載計算方法法參見《建筑筑結(jié)構(gòu)靜力計計算手冊》（第第二版），具具體如下列各各圖所示：均布荷載均布布荷載②三角形荷載載三角形荷載載③梯形荷載α=a/l梯形形荷載④各跨各層在各各種荷載下梁梁固端彎矩如如下表2.8-1所示：注：表中的單位位為，的單位為，的單位為()。豎向恒荷載下的的內(nèi)力計算梁柱線剛度的增增減：中框架架梁的線剛增增大系數(shù)為2.0，柱的線剛地除底底層柱外，各各柱取折減系系數(shù)0.9。豎向永久荷載下下的各層內(nèi)力力計算豎向永永久荷載作用用下的各層內(nèi)內(nèi)力計算采用用分層法；剪剪力由桿平衡衡得出；軸力力由結(jié)點平衡衡得出。把框架分成各個個單層無側(cè)移移框架，各層層梁柱相對線線剛度如圖2.8-1所示（圖中中帶括號的數(shù)數(shù)據(jù)為經(jīng)修改改后的梁、柱柱相對線剛度度）：圖2.8-1修改后梁柱柱相對線剛度度表2.8-1各跨各層層在各種荷載載下梁固端彎彎矩豎向荷載固端彎彎矩（自重）層數(shù)MABMBAMBCMCBMCDMDC4層-107.122107.12-3.803.80-107.122107.123層-72.4872.48-2.422.42-72.4872.482層-72.4872.48-2.422.42-72.4872.481層-72.4872.48-2.422.42-72.4872.48豎向荷載固端彎彎矩（活載）層數(shù)MABMBAMBCMCBMCDMDC4層-7.347.34-0.240.24-7.347.343層-29.3529.35-1.211.21-29.3529.352層-29.3529.35-1.211.21-29.3529.351層-29.3529.35-1.211.21-29.3529.35豎向永久荷載下下的內(nèi)力計算算詳見表2.8-22~表2.8-55表2.8-2層號節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3520.3010.3470.1940.1980.1690.4390.4390.1980.1690.1940.3470.3520.301固端彎矩-72.4872.48-2.422.42-72.4872.4825.51321.8165525.15055612.57533-12.5755-25.15006-25.51-21.82-8.015662-16.0311-16.3622-13.97-36.2836.2769916.36213.9654416.031228.01562222.82152.41272.78142211.390711-1.39077-2.781442-2.821-2.413一層分配傳遞-0.13499-0.26988-0.27544-0.235-0.6110.6105220.27540.2350330.26980.13489990.04750.04060.0468110.0234-0.02344-0.046881-0.047-0.041-0.002227-0.00455-0.00466-0.004-0.010.0102770.00460.0039660.0045440.0022770.00080.0006880.00078880.000399-0.00044-0.000779-8E-04-7E-04-8E-05-8E-05-7E-05-2E-040.0001778E-056.7E-0557.6E-055桿端彎矩28.38324.27055-52.6533270.16411-16.6422-14.2-39.3239.3179916.64214.20444-70.164452.653221-28.38-24.27柱遠端彎矩9.460912.13522-5.54733-7.1025.54737.102211-9.461-12.14表2.8-3層號節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3350.3350.330.1890.1920.1920.4270.4270.1920.1920.1890.330.3350.335固端彎矩-72.4872.48-2.422.42-72.4872.4824.28124.2808823.9184411.95922-11.9599-23.91884-24.28-24.28-7.750881-15.5022-15.7488-15.75-35.0235.0222215.74815.7477715.501667.75081142.59652.5965222.55776691.278888-1.27899-2.557777-2.597-2.597二層分配傳遞-0.120885-0.24177-0.24555-0.246-0.5460.5460880.24550.2455550.2417110.12085550.04050.0404990.03988820.019944-0.01999-0.039888-0.04-0.04-0.001888-0.00388-0.00388-0.004-0.0090.0085110.00380.0038330.0037770.00188840.00060.0006330.00062220.000311-0.00033-0.000662-6E-04-6E-04-6E-05-6E-05-6E-05-1E-040.0001336E-056E-055.9E-055桿端彎矩26.91826.91844-53.8366969.99122-15.9977-16-3837.9969915.99715.99711-69.991153.836888-26.92-26.92柱遠端彎矩8.97288.972811-5.33244-5.3325.33245.332377-8.973-8.973表2.8-4層號節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3350.3350.330.1890.1920.1920.4270.4270.1920.1920.1890.330.3350.335固端彎矩-72.4872.48-2.422.42-72.4872.4824.28124.2808823.9184411.95922-11.9599-23.91884-24.28-24.28-7.750881-15.5022-15.7488-15.75-35.0235.0222215.74815.7477715.501667.75081142.59652.5965222.55776691.278888-1.27899-2.557777-2.597-2.597三層分配傳遞-0.120885-0.24177-0.24555-0.246-0.5460.5460880.24550.2455550.2417110.12085550.04050.0404990.03988820.019944-0.01999-0.039888-0.04-0.04-0.001888-0.00388-0.00388-0.004-0.0090.0085110.00380.0038330.0037770.00188840.00060.0006330.00062220.000311-0.00033-0.000662-6E-04-6E-04-6E-05-6E-05-6E-05-1E-040.0001336E-056E-055.9E-055桿端彎矩26.91826.91844-53.8366969.99122-15.9977-16-3837.9969915.99715.99711-69.991153.836888-26.92-26.92柱遠端彎矩8.97288.972811-5.33244-5.3325.33245.332377-8.973-8.973表2.8-5層號節(jié)點ABCD桿件截面下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱分配系數(shù)0.5040.4960.2340.2380.5280.5280.2380.2340.4960.504固端彎矩-107.122107.12-3.83.8-107.122107.1253.98853.1315526.565776-26.5666-53.13-53.9888-15.1977-30.39333-30.9133-68.5868.5830.91330.3933315.1977.65917.5375333.7687665-3.76888-7.538-7.65911四層分配傳遞-0.44099-0.881889-0.897-1.989991.98990.8970.8818990.44090.22220.2187110.1093554-0.10944-0.219-0.22222-0.01288-0.025559-0.026-0.057770.05770.0260.0255990.01280.00640.0063550.0031773-0.00322-0.006-0.00644-0.000774-0.00088-0.001770.00170.00080.000744桿端彎矩61.876-61.8766106.26556-31.8377-74.429974.42931.837-106.27761.876-61.8766柱遠端彎矩20.625-10.612210.612-20.6255分層法結(jié)算結(jié)果果，由于上下下層柱傳遞彎彎矩引起節(jié)點點不平衡，要要進行一步進進行分配修正正。調(diào)整過程如下表表：表2.8-6層節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3520.3010.3470.1940.1980.1690.4390.4390.1980.1690.1940.3470.3520.301疊加后彎矩37.35624.27055-52.6533270.16411-21.9744-14.2-39.3239.3179921.97414.20444-70.164452.653221-37.36-24.27一層不平衡彎矩8.97-5.332337352445.3323773524-8.973彎矩分配-3.158-2.70088-3.1135571.0344881.0558110.90122.3409-2.34099-1.056-0.90122-1.034553.11356663.15842.7008最終桿端彎矩34.19721.56977-55.7666871.19866-20.9188-13.3-36.9836.9769920.91813.30322-71.199955.766778-34.2-21.57表2.8-7層節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3350.3350.330.1890.1920.1920.4270.4270.1920.1920.1890.330.3350.335疊加后彎矩35.89136.37944-53.8366969.99122-21.3299-21.54-3837.9969921.32921.54444-69.991153.836888-35.89-36.38二層不平衡彎矩18.433772765-10.879965962210.879665962-18.43彎矩分配-6.175-6.17533-6.0831132.0562662.0888992.08894.6456-4.64566-2.089-2.08899-2.056336.0831336.17536.1753最終桿端彎矩29.71630.20411-59.9272.04744-19.2411-19.46-33.3533.3513319.24119.45555-72.047759.920001-29.72-30.2表2.8-8層節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3350.3350.330.1890.1920.1920.4270.4270.1920.1920.1890.330.3350.335疊加后彎矩47.54435.89133-53.8366969.99122-26.6099-21.33-3837.9969926.60921.32955-69.991153.836888-47.54-35.89三層不平衡彎矩29.598223628-15.944455971115.944555971-29.6彎矩分配-9.915-9.91544-9.7674423.0135223.0613663.06146.8083-6.80833-3.061-3.06144-3.013559.76741189.91549.9154最終桿端彎矩37.6325.98-63.6073.00-23.5488-18.27-31.1931.1923.5518.27-73.005563.60-37.63-25.98表2.8-9層號節(jié)點ABCD桿件截面下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱分配系數(shù)0.5040.4960.2340.2380.5280.5280.2380.2340.4960.504四層疊加后彎矩70.849-61.8766106.26556-37.1699-74.429974.42937.169-106.27761.876-70.8499不平衡彎矩8.9728113463-5.332337352445.3323773524-8.97288134633彎矩分配-4.522-4.450551.24777751.26912.815499-2.815-1.269-1.247884.45054.5223最終桿端彎矩66.327-66.3277107.51333-35.9-71.614471.61435.9-107.51166.327-66.3277豎向可變荷載下下的各層內(nèi)力力計算（彎矩矩計算采用分分層法）豎向可變荷載下下的內(nèi)力計算算詳見表2.8-110~表2.8-113表2.8-100層號節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3520.3010.3470.1940.1980.1690.4390.4390.1980.1690.1940.3470.3520.301固端彎矩-29.3529.35-1.211.21-29.3529.3510.3318.834410.184555.0922-5.092-10.18-10.33-8.834-3.22355-6.447-6.58-5.616-14.5914.5896.585.61626.44713.22351.13470.97031.1185660.5593-0.559-1.119-1.135-0.97一層分配傳遞-0.05433-0.109-0.111-0.095-0.2460.24550.11070.09450.10850.05430.01910.01630.0188220.0094-0.009-0.019-0.019-0.016-0.00099-0.002-0.002-0.002-0.0040.00410.00190.00160.00180.00090.00030.00030.0003220.0002-2E-04-3E-04-3E-04-3E-04-3E-05-3E-05-3E-05-7E-057E-053E-053E-053E-05桿端彎矩11.4859.8212-21.307728.454-6.693-5.712-16.0516.0496.69265.7124-28.4521.307-11.49-9.821柱遠端彎矩3.82844.9106-2.231-2.8562.23092.8562-3.828-4.911表2.8-111層號節(jié)點ABCD桿件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)0.3350.3350.330.1890.1920.1920.4270.4270.1920.1920.1890.330.3350.335固端彎矩-29.3529.35-1.211.21-29.3529.359.83239.83239.68554.8428-4.843-9.686-9.832-9.832-3.11699-6.234-6.333-6.333-14.0814.0846.33276.33276.23373.11691.04421.04421.0285770.5143-0.514-1.029-1.044-1.044二層分配傳遞-0.04866-0.097-0.099-0.099-0.220.21960.09870.09870.09720.04860.01630.01630.0160440.008-0.008-0.016-0.016-0.016-0.00088-0.002-0.002-0.002-0.0030.00340.001