樁基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)終稿

2.1設(shè)計(jì)資料2?1?1上部結(jié)構(gòu)資料某教學(xué)實(shí)驗(yàn)樓，上部結(jié)構(gòu)為七層框架，其框架主梁、次梁、樓板均為現(xiàn)澆整體式，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。底層層高3.4m（局部10m，內(nèi)有10t橋式吊車），其余層高3.3m，底層柱網(wǎng)平面布置及柱底荷載見附圖。2?1?2建筑物場地資料擬建建筑物場地位于市區(qū)內(nèi)，地勢平坦，建筑物平面位置見圖2-1。20r20r 北 三小料圖2-1建筑物平面位置示意圖建筑物場地位于非地震區(qū)，不考慮地震影響。場地地下水類型為潛水，地下水位離地表2.1米，根據(jù)已有資料，該場地地下水對(duì)混凝土沒有腐蝕性建筑地基的土層分布情況及各土層物理、力學(xué)指標(biāo)見表2.1.表2?1地基各土層物理，力學(xué)指標(biāo)土層編號(hào)土層名稱層底埋深（m）層厚（m）Y(kN/m3)e(%)ILc(kPa)（。）Es(MPa)fk(kPa)Ps(MPa)1雜填土1.81.817.52灰褐色粉質(zhì)粘土10.18.318.40.90330.9516.721.15.41250.723灰褐色泥質(zhì)粘土22.112.017.81.06341.1014.218.63.8950.864黃褐色粉土夾粉質(zhì)粘土27.45.319.10.88300.7018.423.311.51403.445灰-綠色粉質(zhì)粘土>27.419.70.72260.4636.526.8&62102.82

2.2選擇樁型、樁端持力層、承臺(tái)埋深2.2.1選擇樁型因?yàn)榭蚣芸缍却蠖也痪鶆?，柱底荷載大，不宜采用淺基礎(chǔ)。根據(jù)施工場地、地基條件以及場地周圍環(huán)境條件，選擇樁基礎(chǔ)。因轉(zhuǎn)孔灌注樁泥水排泄不便，為減少對(duì)周圍環(huán)境污染，采用靜壓預(yù)制樁，這樣可以較好的保證樁身質(zhì)量，并在較短的施工工期完成沉樁任務(wù)，同時(shí)，當(dāng)?shù)氐氖┕ぜ夹g(shù)力量、施工設(shè)備以及材料供應(yīng)也為采用靜壓樁提供可能性。2?2?2選擇樁的幾何尺寸以及承臺(tái)埋深依據(jù)地基土的分布，第③層是灰色淤泥質(zhì)的粉質(zhì)粘土，且比較后，而第④層是粉土夾粉質(zhì)粘土，所以第④層是比較適合的樁端持力層。樁端全斷面進(jìn)入持力層1.0m（〉2d）,工程樁入土深度為h,h=1.8+8.3+12+1=23.1m由于第①層后L8m，地下水位為離地表2?1m，為了使地下水對(duì)承臺(tái)沒有影響，所以選擇承臺(tái)底進(jìn)入第②層土0.3m，即承臺(tái)埋深為2.1m，樁基得有效樁長即為23.1-2.1=21m。樁截面尺寸選用：由于經(jīng)驗(yàn)關(guān)系建議：樓層<10時(shí)，樁邊長取300?400,350mmX350mm，由施工設(shè)備要求，樁分為兩節(jié)，上段長11m，下段長11m（不包括樁尖長度在內(nèi)），實(shí)際樁長比有效樁長長1m，圖2-2樁基及土層分布示意圖圖2-2樁基及土層分布示意圖樁基以及土層分布示意如圖2-2。2.3確定單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值sks圖2-4本設(shè)計(jì)屬于二級(jí)建筑樁基，采用經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法和靜力觸探法估算單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值。sks圖2-4由于除去雜土外,第②,③,④,⑤層土都是粘土，則采取圖2.3中的折線oabc來確定樁側(cè)極限阻力的標(biāo)準(zhǔn)值:即：P<1000kPa時(shí)，q二0.05Ps sk sP>1000kPa時(shí)，q二0.025P+25s sk s樁端的豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算公式Quk二Qsk+Qpk二u工qsk/i+aPskAp1其中：Psk二2(Psk1+0Psk2)U樁身截面周長，山。li――樁穿過第i層土的厚度。Ap――樁身橫截面積，擴(kuò)底樁為樁底水平投影面積，m2，a――樁端阻力修正系數(shù)，查表2.2。由于樁尖入土深度H=23.1m(15<H<30)，查表2.2，由線性插值法求得修正系數(shù)a=0.83表2.2樁端阻力修正系數(shù)a值樁入土深度(m)H<1515<H<3030<H<60a0.750.75-0.90.9Psk1為樁端全斷面以上8倍樁徑范圍內(nèi)的比貫入阻力平均值，計(jì)算時(shí)，由于樁尖進(jìn)入持力層深度較淺，僅lm,并考慮持力層的可能起伏，所以這里不計(jì)持力層土的Psk，Psk2為樁端全斷面以下4倍樁徑范圍以內(nèi)的比貫入阻力平均值，故Psk1二860KPa，Psk2二3440KPa，卩為折減系數(shù)，因?yàn)镻skJPsk2<5，取卩=1。根據(jù)靜力觸探法求qsk，根據(jù)圖2-3和表2.1的數(shù)據(jù)(各層土的Ps值)，有如下：第二層：h<6m,qsk=15kPa；6<h<10.1m,qsk=0.05Ps=0.05x720=36kPa；第三層：10.1<h<22.1m,qsk=0.05ps=0.05x860=43kPa；第四層：22.3<h<27.6m,qsk=0.025ps+25=0.025x3440+25=111kPa依據(jù)靜力觸探比貫入阻力值和按照土層及其物理指標(biāo)查表法估算的極限樁側(cè)，樁端阻力標(biāo)準(zhǔn)值列于下表：表2.3極限樁側(cè)、樁端阻力標(biāo)準(zhǔn)值層序靜力觸探法經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法q(kPa)skaq(kPask)q(kPa)skq(kPa)pk(2)粉質(zhì)粘土15(hW6)3635淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土4329粉質(zhì)黏土1111784.5552200按靜力觸探法確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Quk=Qsk+Qpk=uEqsk/i+aPskAp=4X0.35〔15X(6-2.1)+36x4.1+43xl2+lllxl〕+0.352xl784.5=1166.34+218.6=1385kN估算的單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值(y=y=1.60)spR1=Qsk+生=1385=865.6kN1yy1.6sp按經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法確定單樁豎向承載力極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Quk=Qsk+Qpi=4X0.35X(35X8+X29X12+55X1Quk=Qsk+Qpi=4=956.2+269.5=1226kN估算的單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值(y=y=1.65)spR2=Qsk+Qpk=1226=743kN2yy1.65sp由于R1>R2，所以最終按經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法計(jì)算單樁承載力設(shè)計(jì)值，即采用R=R2=743kN，初步確定樁數(shù)。2.4 確定樁數(shù)和承臺(tái)底面尺寸下面以①一B,①一C的荷載計(jì)算。B柱樁數(shù)和承臺(tái)的確定最大軸力組合的荷載：F=2294kN,M=78kN?m,Q=47kN初步估算樁數(shù),由于柱子是偏心受壓，故考慮一定的系數(shù)，規(guī)范中建議取1.1~1.2現(xiàn)在取1.1的系數(shù)，即：、尸—2294…o仏日)n>x1.1= x1.1=3.4%根丿R2 743取n=4根，樁距S>3d=1.05m,a樁位平面布置如圖2-5，承臺(tái)底面尺寸為1.9mx1.9m。C柱柱樁數(shù)和承臺(tái)的確定最大軸力組合的荷載F=3254kN,M=41kN?m，Q=56kNF3254初步估算樁數(shù)n>rx1.1=743x1.1=4.(根)

取n=5根，S>3d=1.05m，取S=1.6m，則承臺(tái)底尺寸為2.3mx2.3m。aa樁位平面布置如圖2-6（四個(gè)角上的樁與中間樁的d=800^2=1130mm>1050mm）圖2-5四樁樁基礎(chǔ)￡rn圖2-6五樁樁基礎(chǔ)圖2-5四樁樁基礎(chǔ)￡rn圖2-6五樁樁基礎(chǔ)2.5確定復(fù)合基樁豎向承載力設(shè)計(jì)值該樁基屬于非端承樁，并n>3，承臺(tái)底面下并非欠固結(jié)土，新填土等，故承臺(tái)底面不會(huì)于土脫離，所以宜考慮樁群、土、承臺(tái)的相互作用效應(yīng)，按復(fù)合基樁計(jì)算豎向承載力設(shè)計(jì)值。目前，考慮樁基的群樁效應(yīng)的有兩種方法?！兜鼗?guī)范》采用等代實(shí)體法，《樁基規(guī)范》采用群樁效應(yīng)系數(shù)法。下面用群樁效應(yīng)系數(shù)法計(jì)算B,C復(fù)合基樁的豎向承載力設(shè)計(jì)值2.5.1四樁承臺(tái)承載力計(jì)算（B承臺(tái)）圖2-7圖2-7承臺(tái)凈面積：A二1.92-4x0.352二3.12m2。c承臺(tái)底地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值：q承臺(tái)凈面積：A二1.92-4x0.352二3.12m2。c承臺(tái)底地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值：q=2f=2x125=250KPackkqAQ=―ck cck nQ-u工ql=956.2kNsk skiiQ-Aq-269.5kNpk pp分項(xiàng)系數(shù)Y=Y-1.65,y-1.70sp c因?yàn)闃斗植疾灰?guī)則，所以要對(duì)樁的距徑比進(jìn)行修正，修正如下Sa-0.886^4^-0.886119x19-2.4d nb 4x0.35Be/1.9亠-0.0921群樁效應(yīng)系數(shù)查表得：n-0.8,n-1.64spAi Ae承臺(tái)底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)：耳=n1 +耳e丁ccAcAcc承臺(tái)外區(qū)凈面積Ae-1.92-(1.9-0.35)2-1.2m2c承臺(tái)內(nèi)區(qū)凈面積Ai—Ae—Ae—3.12—1.2—1.92m2ccc查表ni-0.11,ne-0.63eeAiAe 1.92 1.2n=ni—■+ne——0.11 +0.63 —0.31eeA 'eA 3.12 3.12ee那么，B復(fù)合樁基豎向承載力設(shè)計(jì)值R：QQQ 956.2 269.5 195R=nsk+n血+nek—0.8 +1.64 +0.31 —767kNsYpYeY 1.65 1.65 1.70s p e2?5?2五樁承臺(tái)承載力計(jì)算(C承臺(tái))承臺(tái)凈面積：A-2.32—5x0.352-4.6775m2e承臺(tái)底地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值：qek-2fk-2x125-250KPa250x4.67755-234kNqAQ—―ek eeknQ=u工ql=956.5kNsk skiiQ=Aq=269.5kNpk pp分項(xiàng)系數(shù)Y=Y=1.65,y=1.70spc因?yàn)闃斗植疾灰?guī)則，所以要對(duì)樁的距徑比進(jìn)行修正，修正如下Sa=0.886=0.886*2.32.3=2.6d ：：nb v5x0.35Be/Be/云=°.1095群樁效應(yīng)系數(shù)查表得：n=0.8,n=1.64spAi Ae承臺(tái)底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)：n=ni/+耳。eeeAeAee承臺(tái)外區(qū)凈面積Ae=2.32—(2.3—0.35)2=1.4875m2e承臺(tái)內(nèi)區(qū)凈面積Ai=A—Ae=4.6775—1.4875=3.19m2eee查表ni=0.11,ne=0.63eeAineAine=nCh+nAe——cA=0.113.19+0.631.4875=0.2754.6775 4.6775那么，C那么，C復(fù)合R:r=n￡ksYsr=n￡ksYs+nppkYp+nQekYe=0.8956.2+1.64269.5+0.275234=769kN1.65 1.65 1.702.6樁頂作用驗(yàn)算2.6.1四樁承臺(tái)驗(yàn)算(B承臺(tái))(1)荷載取B柱的N 組合：F=2294kN,M=78kN?m,Q=47kNmax承臺(tái)高度設(shè)為1m等厚，荷載作用于承臺(tái)頂面。本工程安全等級(jí)為二級(jí)，建筑物的重要性系數(shù)九0=1-0.由于柱處于①軸線，它是建筑物的邊柱，所以室內(nèi)填土比室外高，設(shè)為0.3m，即室內(nèi)高至承臺(tái)底2.4m，所1以承臺(tái)的平均埋深d=—(2.1+2.4)=2.25m。

作用在承臺(tái)底形心處的豎向力有F,G,但是G的分項(xiàng)系數(shù)取為1.2.F+G二2294+1.92x2.25x20x1.2二2294+195二2489kN作用在承臺(tái)底形心處的彎矩E作用在承臺(tái)底形心處的彎矩EM=78+47x1=125kN樁頂受力計(jì)算如下：樁頂受力計(jì)算如下：maxmin2489Mxmax(y2)

iMxymax(ymaxmin2489Mxmax(y2)

iMxymax(y2)

i=622kN2489125x0.64x0.62=674kN2489125x0.64x0.62二570kNYN 二674kNYN 二674kN<1.2R0maxN.>00minN=622kN<R=767kN 滿足要求0(2)荷載取mmax組合：F=1977kN,M=254kN?m,Q=38kNF+G=1977+195=2172kN工M=254+38x1=292kN樁頂受力計(jì)算如下：maxminN=2172Mxymax(y2)

iMxymax(y2)

maxminN=2172Mxymax(y2)

iMxymax(y2)

i=543kN2172292x0.64x0.62=543+121.72172292x0.64x0.62=543-121.7==664.7kN421.3kNYNmax=664.7kN<1.2RN.>0N.>00minN=543kN<R=767kN 滿足要求02?6?2五樁承臺(tái)驗(yàn)算（C承臺(tái)）⑴荷載取B柱的Nmax組合:F=3254kN,M=41kN?m,Q=56kN承臺(tái)高度設(shè)為1m等厚，承臺(tái)的平均埋深d二2.25m。作用在承臺(tái)底形心處的豎向力有F,G,但是G的分項(xiàng)系數(shù)取為1.2.F+G二3254+2.32x2.25x20x1.2二32542?6?2五樁承臺(tái)驗(yàn)算（C承臺(tái)）⑴荷載取B柱的Nmax組合:F=3254kN,M=41kN?m,Q=56kN承臺(tái)高度設(shè)為1m等厚，承臺(tái)的平均埋深d二2.25m。作用在承臺(tái)底形心處的豎向力有F,G,但是G的分項(xiàng)系數(shù)取為1.2.F+G二3254+2.32x2.25x20x1.2二3254+286二3540kN作用在承臺(tái)底形心處的彎矩工M=41+56x1=97kN樁頂受力計(jì)算如下：Mxymax354097x0.8max(y2)

i4x0.82=738.3kNmin3540maxMxymax(y2)

i=708kN二738kN<1.2R354097x0.84x0.82二677.7kNN.>00minN=708kN<R=769kN 滿足要求0(2)荷載取Mmax組合：F=3241kN,M=185kN?m,Q=6kNF+G=3241+286=3527kN2M=185+6x1=191kN樁頂受力計(jì)算如下：Mxymax3527191x0.8max(y2)

i4x0.82=705.4+59.4minN=3527Mxymax(y2)

i=705.4kN3527191x0.84x0.82=705.4-59.4==765kN645.8kNYNmax=765kN<1.2RN.>00minN=705.4kN<R=769kN 滿足要求

2.7樁基礎(chǔ)沉降驗(yàn)算采用長期效應(yīng)組合的荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行樁基礎(chǔ)的沉降計(jì)算。由于樁基礎(chǔ)的樁中心距小于6d，所以可以采用分層總和法計(jì)算最終沉降量。2.7.1B柱沉降驗(yàn)算豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值F=1764kN基底處壓力p二1764+L9xL9x2Qx20二533.7kPa1.92.7樁基礎(chǔ)沉降驗(yàn)算采用長期效應(yīng)組合的荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行樁基礎(chǔ)的沉降計(jì)算。由于樁基礎(chǔ)的樁中心距小于6d，所以可以采用分層總和法計(jì)算最終沉降量。2.7.1B柱沉降驗(yàn)算豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值F=1764kN基底處壓力p二1764+L9xL9x2Qx20二533.7kPa1.9x1.9基底自重壓力力〃二17?5X^8+18鼻X°3x2.1=2.137kPa基底處的附加應(yīng)力Po=PJ廠533.7-37=496.7kPa樁端平面下的土的自重應(yīng)力c和附加應(yīng)力c（c=4ap）計(jì)算如下:c zz 0①．在z=0時(shí)：c=工丫h=17.5x1.8+18.4x0.3+(18.4-10)x8+(17.8-10)x12+(19.1-10)x1ii=206.9kPa=1,2Zb=0,a=0.25,c=4ap=4x0.25x496.7=496.7kPa②．在z=2m時(shí)：c=工丫h=206.9+2x9.1=225.1kPaiilb二1,2zb二419二2.1,a二0.0786,c二4ap。二4x0.0786x496.7二156.16kPa③．在z=2.8m時(shí)：c=工丫h=206.9+2.8x9.1=232.38kPaii=1,2zb=殳6]9=3,a=0.0447,c=4ap=4x0.0447x496.7=88.8kPa④．在z=4.3m時(shí)c=工丫h=206.9+4.3x9.1=246kPaiilb=1,2%=8.61.9=4.5,a=0.0.0218,c=4op=4x0.0218x496.7=43.5kPa表2.4cc的計(jì)算結(jié)果（B柱）c,zZ(m)c(kPa)cl/b2Zbac(kPa)z0206.9100.25496.72225.112.10.0786156.162.8232.38130.044788.84.324614.50.021843.5

在z=4.4m處，zy=43.5246=0,176<0,2，所以本基礎(chǔ)取Z=4.3m計(jì)算沉降量。c計(jì)算如表2.5表2.5計(jì)算沉降量（B柱）Z(mm)%2%aiaz(mm)iiaz-azii i-1z-1Es.(kPa)輕=4Ex(azii_az)i-1i-1)0100.250200012.10.1771342.2342.21150059.12800130.1369383.341.1115007.1430014.50.1017437.354115009.3S'=59.1+7.1+9.3=75.5mm短邊方向樁數(shù)nb二短邊方向樁數(shù)nb二2，等效距徑比Sa=0.886疹=0.886包亙!=2.4，長徑比%二%.35二60，承臺(tái)d nb 4x0.35的長寬比LCBc二1.0,查表：C0=0.031,C1的長寬比LCBc二1.0,查表：C0=0.031,C1=1.9,C2=17.59屮e=C0*C(nnb-1)*Cb=0.31+ 2-1 =0.0822 1.9(2-1)+17.59所以，四樁樁基礎(chǔ)最終沉降量S二屮屮S'=1.0x0.082x75.5=6.21mme2.7.2C柱沉降驗(yàn)算豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值F=2053kN滿足要求基底處壓力p二F±G二2053+2?3x2?3x225x20二518kPaA 2.3x2.3基底自重壓力Yd=17.5X1.8+18.4X0.3x2.1二37kPa2.1基底處的附加應(yīng)力P0=P-Yd=518-37=481kPa樁端平面下的土的自重應(yīng)力b和附加應(yīng)力b（G=4ap）計(jì)算于表2.6中如下:c zz 0表2.6bc,bz的計(jì)算結(jié)果（C柱）Z(m)b(kPa)cl/b2zbab(kPa)z0206.9100.254812.3227.8120.084161.64.324613.740.030558.75252.814.350.023244.6在z=5m處，二44.62528二OR?<°?2，所以本基礎(chǔ)取Z”二5m計(jì)算沉降量計(jì)算如表2.7c表2.7計(jì)算沉降量（C柱）Z(mm)%2%aiaz(mm)iiaz-azii i-1i-1Es.(kPa)ASi=4化x(aziEi:-az)ii-1i-1)0100.250230012071150067.88430013.740.1160498.893.11150015.58500014.350.104452223.286005.20S'=67.88+15.58+5.20=88.66mm樁基礎(chǔ)持力層性能良好，去沉降經(jīng)驗(yàn)系腳二1.0o短邊方向樁數(shù)nb=..-nBeLf丐=2.24，等效距徑Sa=0886進(jìn)=o88<-；23x2-3=26，長徑比'c d Unb <5X0.35l/d二210.35二60，承臺(tái)的長寬比%=I。，查表：C0二0.031,C二1.88,C2二16.42.24-1n2.24-1屮=C0+ -b =0.31+ =0.00972e0G(--1)+C2 1.88(2.24-1)+16.41b 2所以，四樁樁基礎(chǔ)最終沉降量S二屮屮S'=1.0X0.00972X75.5=8.62mm 滿足要求e兩樁基的沉降差A(yù)=8.62-6.21=2.41mm兩樁基的中心距10二3000mm變形允許值[A]=0.00210=6mm>2.41mm 滿足要求2.8樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算兩端樁長各11m，采用單點(diǎn)吊立的強(qiáng)度進(jìn)行樁身配筋設(shè)計(jì)。吊立位置在距樁頂、樁端平面0.293l（L=llm）,起吊時(shí)樁身最大正負(fù)彎矩Mmax=0.0429KqL2，其中K=1.3;q=0.352x25x1.2=3.675kN/m.。即為每延米樁的自重（1.2為恒載分項(xiàng)系數(shù)）。樁身長采用混凝土強(qiáng)度C30,II級(jí)鋼筋，所以：M二0.0429KqL2二0.0429x1.3x3.675x112二24.8kN.Mmax樁身截面有效高度h0二0.35-0.04二0.31m

24.8x106M 二 二0.05156fbh2 14.3x350x3102c0i iY二(124.8x106M 二 二0.05156fbh2 14.3x350x3102c0i iY二(1+、訂—2匕)二(1+*1—2x0.05156)二0.9735s2v2樁身受拉主筋A(yù)s二24.8x106二274mm20.9735x300x310選用2014(A二308mm2>274mm2),因此整個(gè)截面的主筋胃4014,A二615mm2,配筋率為s s615350x310二0.566%〉p.=0.4%。其他構(gòu)造要求配筋見施工圖2-10。min樁身強(qiáng)度Q(屮fA+fA)二1.0x(1.0x14.3x350x310+310x615)二1742.2kN>R 滿足要求ccys2.9承臺(tái)設(shè)計(jì)承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C202?9?1四樁承臺(tái)設(shè)計(jì)(B柱)由于樁的受力可知，樁頂最大反力N=674kN，平均反力N二622kN，樁頂凈反力:maxN=Njmaxmax—N=N———

jnG 195——=674—1—=625.3kNn4F2294=—=—=573.5kNn4(1)柱對(duì)承臺(tái)的沖切由圖2-8,a=a=175mm2，承臺(tái)厚度H=1.0m,計(jì)算截面處的有效高度h=1000—80=920mm,oxoy 0承臺(tái)底保護(hù)層厚度取80mm.沖垮比九=九oxoya―oxh0~T=920=0.19沖切系數(shù)d0.72oxoy0.72 =1.846九+0.2 0.19+0.2oxB柱截面取500x500mm2,混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=1100kPat沖切力設(shè)計(jì)值—=——丫Q=2294—573.5=1720.5kNliu=4x(500+175)=2700mm=2.7mmafuh=1.846x1100x2.7x0.92=5044kN>y—=1720.5kNtm0 0l

（2）角樁對(duì)承臺(tái)的沖切由圖2-8，a=a=175mm,c=c=525mmTOC\o"1-5"\h\z1x 1y 1 2角樁沖垮比一巳y=豐=m=0.1900.48 0.48角樁的沖切系數(shù)aa= = =L23ix 1y九+0.2 0.19+0.21xaa[a(c+—L^)+a(c+-^x)]fh1x2 2 1y1 2t0=2x1.23x(0.525+x1100x0.92滿足要求二1524.8kN>yN二625.3kN滿足要求0jmax（3）斜截面抗剪驗(yàn)算計(jì)算截面為1-1，截面有效高度h=0如，截面的計(jì)算寬度入=伽，混凝土的抗壓強(qiáng)度f=9.6Mpa=9600kPa，該計(jì)算截面的最大剪力設(shè)計(jì)值V=2N =2x674=1348kNcjmaxa二a二175mmxy剪跨比\“y=器=920=0.190剪切系數(shù)P=X豐3=0.19+20.3=02449滿足要求x滿足要求bh=0.2449x9600x1.9x0.92=4109kN>yV=1348kNc000（4）受彎計(jì)算0.35承臺(tái)IT截面處最大彎矩M=2N y=1348x(0.175+ )=471.8kN.mjmax 2II級(jí)鋼筋f=300N/mm2yM 471.8x106A= = =1900mm2s0.9fh 0.9x300x920y0每米寬度范圍的配筋A(yù)=空0=1000mm2，選用7014,A=1077mm2>1000mm2s1.9 —s整個(gè)承臺(tái)寬度范圍內(nèi)用筋7x1.9二13.3根，取14根，而且雙向布置，即14^14（雙向布置）

（5）承臺(tái)局部受壓驗(yàn)算B柱截面面積A=0.5x0.5二0.25m2,t局部受壓凈面積A=A=0.25m2,1n t局部受壓計(jì)算面積Ab，行二（3x°5）x（3x°?5）二2?25m2混凝土的局部受壓強(qiáng)度提高系數(shù)BB混凝土的局部受壓強(qiáng)度提高系數(shù)BBb— —30.251.35pfA=1.35x3x9600x0.25二9720kN>F=2294kN 滿足條件c1n B2?9?2五樁承臺(tái)設(shè)計(jì)（C柱）由于樁的受力可知，樁頂最大反力N 二765kN，平均反力N=705.4kN，樁頂凈反力:max廠 QOZ7N=N- =765-二707.8kNjmax maxn5GF3254N二N-—二—二——二650.8kNjnn5（1）柱對(duì)承臺(tái)的沖切由圖2.9，a=a=375mm2，承臺(tái)厚度H=1.0m,計(jì)算截面處的有效高度h二1000—80二920mm，oxoy0承臺(tái)底保護(hù)層厚度取80mm.沖垮比九=九=—ox= =0.4076oxoyh9200沖切系數(shù)d=d沖切系數(shù)d=doxoyX+0.2=0.4076+0.2oxB柱截面取500x500mm2,混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=1100kPat沖切力設(shè)計(jì)值—=——丫Q=3254—650.8=2603kNliu=4x(500+375)=3500mm=3.5mmafuh=1.185x1100x3.5x0.92=4197kN>y—=2603kNtm0 0l角樁對(duì)承臺(tái)的沖切由圖2.9，a=a=375mm,c=c=525mm1x 1y 1 2角樁沖垮比九=X=\= =0.40761x 1yh9200

0.48 0.48角樁的沖切系數(shù)a a= = =0.79lx1y九+0.2 0.407