哈爾濱某醫(yī)院病房樓工程模板施工方案附圖創(chuàng)龍江杯

MACROBUTTONMTEditEquationSection2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\r1\h一、工程概況：哈爾濱市****門診及病房房綜合樓工程程位于哈爾濱濱市***區(qū)地段段街與****街交叉口。本本工程建筑面面積為50622..17米2，基礎(chǔ)為超超流態(tài)混凝土土灌注樁基礎(chǔ)礎(chǔ)，主體為框框架剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)，建筑總總寬度為42.13米，長度為92.0米，建筑總總高度為88.4米。地下二二層，基礎(chǔ)底底板頂面標高高為-9.3米，地上裙裙房為五層高高度為23.5米局部26.4米，高層塔塔樓部分為地地上19層。二、說明本工程為框架剪剪力墻結(jié)構(gòu)，涉涉及的模板類類構(gòu)件主要是是，剪力墻、梁梁、板、柱、樓樓梯，及立面面的各種造型型檐等構(gòu)件。模模板工程質(zhì)量量的好壞直接接影響混凝土土的表面觀感感質(zhì)量，而本本工程的質(zhì)量量目標為“龍江杯”，因此模板板工程的質(zhì)量量控制極其重重要，施工期期間必須從模模板材料的選選用，模板的的設(shè)計，及施施工技術(shù)措施施等各方面嚴嚴格控制。由由于工程規(guī)模模大，工期較較緊，因此施施工期間，擬擬投入三層新新模板以備周周轉(zhuǎn)利用。三、模板選用1、地下室承臺臺及承臺梁邊邊模采用粘土土磚模。2、柱模板.柱模板采用竹模模板和木支撐撐體系，鋼管管、木方加固固。3、現(xiàn)澆頂板和和梁模板材料料選用10mm厚竹膠板，支支頂采用鋼管管，隔柵采用用60×900mm松木方。并使使用Φ12螺栓拉結(jié)。5、樓梯模板樓梯采用竹模板板作為底模，木木方支頂。6、剪力墻模板板剪力墻模板材料料選用拼裝鋼鋼模板，并用用對拉片固定。四、模板材料的的質(zhì)量控制竹膠板必須選用用正規(guī)廠家的的產(chǎn)品，必須須具有出廠合合格證，模板板的尺寸和厚厚度必須規(guī)格格一致，鋼模模板必須尺寸寸齊全，粘灰灰面必須平整整，并涂刷隔隔離劑，所用用的木方尺寸寸必須達到要要求，并且順順直平整。鋼鋼管必須具有有質(zhì)量證明材材料。模板材材料必須具有有足夠的強度度和剛度，以以保證混凝土土澆筑過程中中不會因為材材質(zhì)問題而影影響混凝土的的質(zhì)量；各種種材料進場時時必須經(jīng)過驗驗收，不合格格的材料不得得進入現(xiàn)場使使用。使用過過程中要加強強保養(yǎng)和維修修，以便于，周周轉(zhuǎn)使用。五、模板工程施施工技術(shù)措施施1、柱模板施工工施工前首先根據(jù)據(jù)設(shè)計要求按按柱子的截面面大小尺寸進進行配板，并并統(tǒng)一編號，按按規(guī)格堆放。柱柱模施工時，先先準確放線，同同時放出柱的的外輪廓線；；對于通排柱柱子在一條軸軸線上大小一一樣的，必須須拉通線兩頭頭至中間的順順序先安裝中中間各柱模。模模板后背豎肋肋采用100×1100木方。柱箍箍采用鋼管和和步步緊固定定。柱底部填填塞水泥砂漿漿，模板接縫縫處貼雙面膠膠帶，保證所所有縫隙嚴密密，混凝土澆澆筑時不漏漿漿。具體見下下圖。2、主體剪力墻墻模板施工施工前首先根據(jù)據(jù)設(shè)計要求進進行配板，并并統(tǒng)一編號，按按規(guī)格堆放。施施工時，先準準確放線，模模板后背豎肋肋采用鋼管。橫向肋肋采用雙排鋼鋼管和鋼拉片片固定。柱底底部填塞水泥泥砂漿，模板板接縫處貼雙雙面膠帶，保保證所有縫隙隙嚴密，混凝凝土澆筑時不不漏漿。3、頂梁、板模模板施工模板全部選用竹竹膠板，支頂頂采用鋼管。頂頂板隔柵采用用60×900mm木方，擱柵柵間距控制在在500mm以內(nèi)。滿堂堂架搭完畢后,即可可開始梁模的的搭設(shè).梁模支設(shè)時,先鋪梁的底底模和一邊模模板,并按要求起起拱。梁模支支設(shè)完畢并加加固后,即可開始頂頂板板模的支支設(shè),模板支設(shè)時,先鋪60×900mm擱柵,然后鋪模板,并用釘子釘釘牢,模板接縫用用膠帶粘結(jié)嚴嚴密以防漏漿漿。模板支撐撐體系如圖所所示：4、樓梯模板施施工樓梯采用鋼模板板作為底模，支支撐選用木支支頂支頂。安安裝前應(yīng)按實實際層高放樣樣.安裝時應(yīng)先先安裝平臺梁梁模板,再安裝樓梯梯底模,最后安裝外外幫側(cè)模,外幫側(cè)模三三角模按實樣樣制好后,用套板畫出出踏步側(cè)板位位置線,釘好固定踏踏步位置的檔檔木再釘側(cè)板板。支撐體系系做法見下圖圖：5、門窗洞口模模板施工門窗洞口模板施施工采用竹模模板做框，木木方加固，具具體見下圖。六、模板施工過過程的控制在模板工程施工工時,嚴格按施工工程序組織專專業(yè)專項施工工,操作人員固固定,技術(shù)熟練,以保證施工工進度要求和和質(zhì)量要求,這樣就可以加加快施工進度度,確保施工質(zhì)質(zhì)量,最終達到總總體進度計劃劃的要求。模模板施工時標標高采用水準準儀檢查控制制，平整度采采用拉線尺量量控制。七、模板施工過過程的控制在模板工程施工工時,嚴格按施工工程序組織專專業(yè)專項施工工,操作人員固固定,技術(shù)熟練,以保證施工工進度要求和和質(zhì)量要求,這樣就可以以加快施工進進度,確保施工質(zhì)質(zhì)量,最終達到總總體進度計劃劃的要求。模模板施工時標標高采用水準準儀檢查控制制，平整度采采用拉線尺量量控制。七、模板施工的的允許偏差和和檢查方法項目允許偏差（mmm）檢查方法法軸線位置置5鋼尺檢查底模上表面標高高±5水準儀或拉線鋼鋼尺尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線鋼鋼尺尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線鋼鋼尺尺檢查相鄰兩板表面高高低低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺尺檢檢查八、模板計算（一）、框架梁梁模板梁段:KL。1、參數(shù)信息（1）.模板支支撐及構(gòu)造參參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.45；梁截面高度DD(m):00.70混凝土板厚度((mm):1150.000；立桿梁跨度方向向間距La(m)):1.000；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度a(m)::0.10；立桿步距h(mm):1.550；梁支撐架搭設(shè)高高度H(m)：4.35；梁兩側(cè)立柱間距距(m):11.10；承重架支設(shè):11根承重立桿桿，方木支撐撐垂直梁截面面；板底承重立桿橫橫向間距或排排距Lb(m)):1.000；采用的鋼管類型型為Φ48×3..2；扣件連接方式::雙扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):0.80；（2）.荷載參參數(shù)模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷載標標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓壓力標準值(kN/m2):18..0；傾倒混凝土側(cè)壓壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載載標準值(kN/m2):2.00（3）.材料參參數(shù)木材品種：東北北落葉松；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm(N//mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)設(shè)計值fv(N//mm2)：1.6；面板類型：膠合合面板；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm(N//mm2)：13.0；（4）.梁底模模板參數(shù)梁底方木截面寬寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根根數(shù)：4；面板厚度(mmm)：12.0；（5）.梁側(cè)模模板參數(shù)主楞間距(mmm)：500；次楞根數(shù)：4；；穿梁螺栓水平間間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根根數(shù)：2；穿梁螺栓豎向距距板底的距離離為：200mm，150mm；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度60mm，高度90mm；主楞合并根數(shù)：：2；次楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；3、梁模板荷載載標準值計算算（1）.梁側(cè)模模板荷載強度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ---混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆混凝土土的初凝時間間，可按現(xiàn)場場實際值取，輸輸入0時系統(tǒng)按200/((T+15))計算，得5.7144h；T--混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V--混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H--混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取0.7500m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取1.200；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公公式計算的新新澆筑混凝土土對模板的最最大側(cè)壓力F；分別為50..994kkN/m2、18.0000kN//m2，取較小值18.0000kN//m2作為本工程程計算荷載。4、梁側(cè)模板面面板的計算面板為受彎彎結(jié)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為4根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡簡圖(單位：mm)（1）.強度計計算跨中彎矩計算公公式如下:其中，σ--面板的彎曲曲應(yīng)力計算值值(N/mm2)；M--面板的最大大彎距(N.mmm)；W--面板的凈截截面抵抗矩，W=550×1.22×1.2//6=12ccm3；[ff]--面板的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2)；按以下公式計算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土土側(cè)壓力設(shè)計計值:q1=1.22×0.5××18×0..9=9.772kN/mm；傾倒混凝土土側(cè)壓力設(shè)計計值:q2=1.44×0.5××2×0.99=1.266kN/m；q=q1++q2=9..720+11.260=10..980kkN/m；計算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=1833.33mmm；面板的最大彎距距M=00.1×100.98×1183.33332=3..69×1004N.mm；經(jīng)計算得到，面面板的受彎應(yīng)應(yīng)力計算值:σ=3..69×1004/1..20×1004=3.0775N/mmm2；面板的抗彎強度度設(shè)計值:[f]]=133N/mm22；面板的受彎應(yīng)力力計算值σ=3.0075N/mmm2小于面板的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求?。?）.撓度驗驗算qq--作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標準準值:q==18×00.5=9N/mmm；ll--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=1833.33mmm；EE--面板材質(zhì)的的彈性模量:E==95000N/mm22；II--面板的截面面慣性矩:I==50×11.2×1..2×1.22/12=77.2cm44；面板的最大撓度度計算值:ω=0..677×99×183..334/(1000×95000×7.200×104)=00.101mm；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=183..333/2250=0.7333mm；面板的最大撓度度計算值ω=0.1101mm小于面板的最大大容許撓度值值[ω]=0.7733mm，滿足要求求！5、梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)外楞的計算算（1）.內(nèi)楞計計算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨骨采用1根木楞，截截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50××1002×1/6=83..33cm33；I=50××1003×1/122=4116.67ccm4；內(nèi)楞計算簡圖A.內(nèi)楞強度驗驗算強度驗算計算公公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大大彎距(N.mmm)；W--內(nèi)楞的凈截截面抵抗矩；；[f]]--內(nèi)楞的強度度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=((1.2×118×0.99+1.4××2×0.99)×0.1183=4..03kN//m；內(nèi)楞楞計算跨度(外楞間距):l=5000mm；內(nèi)楞楞的最大彎距距:M=00.1×4..03×5000.0022=1.001×1055N.mm；最大大支座力:R=1..1×4.0026×0..5=2.2214kNN；經(jīng)計算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應(yīng)力計算算值σ=1..01×1005/8.333×104=1..208NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎彎強度設(shè)計值值:[f]]=177N/mm22；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力計算值σ=1..208NN/mm2小于內(nèi)楞的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==17N/mmm2，滿足要求求！B.內(nèi)楞的撓度度驗算其中E---面板材質(zhì)的的彈性模量：：100000N/mmm2；q---作用在模板板上的側(cè)壓力力線荷載標準準值：q=118.00××0.18==3.300N/mmm；l---計算跨度(外楞間距)：l=5500mm；I---面板的截面面慣性矩：I=88.33×1106mm4；內(nèi)楞的最大撓度度計算值:ω=0..677×33.3×50004/(1000×100000×8.333×1066)=00.017mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度度計算值ω=0.0117mm小于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=2mm，滿足要求求?。?）.外楞計計算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞楞傳遞的集集中中力，取內(nèi)內(nèi)楞楞的最大支支座座力2.2144kN,按照集中荷荷載作用下下的的連續(xù)梁計計算算。本工程中，外龍龍骨骨采用2根木楞，截截面寬度60mm，截面高度90mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60××9902×2/6=16622cm3；I=60××9903×2/122=77229cm4；外楞計算簡簡圖外楞彎矩圖(kN.m))外楞變形圖(mm)A.外楞抗彎強強度驗算算其中σ---外楞楞受彎應(yīng)力力計計算值(N/mm2)M---外楞的最大大彎距(N.mmm)；W---外楞的凈截截面抵抗矩矩；；[f]]--外楞的強度度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序序求求得最大的的彎彎矩為M=0..48kkNN.m外外楞楞最大計算算跨跨度:l==2000mmm；經(jīng)計算得到，外外楞楞的受彎應(yīng)應(yīng)力力計算值:σ=4..80×11005/1.622×105=2..962NN/mm2；外楞的抗彎彎強度設(shè)計計值值:[f]]=1177N/mmm22；外楞的受彎應(yīng)力力計計算值σ=2.9962N//mmm2小于外楞的抗彎彎強度設(shè)計計值值[f]==17N//mmm2，滿足要求求！B.外楞的撓度度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算算得得到外楞的的最最大撓度為0.1811mm外楞的最大容許許撓撓度值:[ω]=2200/22550=0..88mm；外楞的最大撓度度計計算值ω=0.1181mmm小于外楞的最大大容許撓度度值值[ω]=0.88mm，滿足足要求！6、穿梁螺栓的的計算算驗算公式如下::其中N---穿梁梁螺栓所受受的的拉力；A---穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f---穿梁螺栓的的抗拉強度度設(shè)設(shè)計值，取170NN/mm2；查表得：穿梁螺螺栓栓的直徑:122mm；穿梁螺螺栓栓有效直徑:9..85mmmm；穿梁螺螺栓栓有效面積:A=76mmmm2；穿梁螺栓所受的的最最大拉力:N=18××00.5×00..275==2.47755kN。穿梁螺栓最大容容許許拉力值:[N]]=11770×766//10000=122..92kkNN；穿梁螺栓所受的的最最大拉力N=2..475kkNN小于穿梁螺栓最最大容許拉拉力力值[N]==12.9922kN，滿足要求求！7、梁底模板計計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度度和和撓度。計計算算的原則是是按按照模板底底支支撐的間距距和和模板面的的大大小,按支撐在底底撐上的三三跨跨連續(xù)梁計計算算。強度驗算要考慮慮模模板結(jié)構(gòu)自自重重荷載、新新澆澆混凝土自自重重荷載、鋼鋼筋筋自重荷載載和和振搗混凝凝土土?xí)r產(chǎn)生的的荷荷載；撓度度驗驗算只考慮慮模模板結(jié)構(gòu)自自重重、新澆混混凝凝土自重、鋼鋼鋼筋自重荷荷載載。本算例中，面板板的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=100000×122××12/66=2..440×10044mm3；I==100000×12××112×122//12==1.444××105mm4；（1）.抗彎強強度驗算按以下公式進行行面面板抗彎強強度度驗算：其中，σ----梁底模板板的彎曲應(yīng)應(yīng)力力計算值(N/mm2)；M---計算的最大大彎矩(kN..m)；l----計算跨度(梁底支撐間間距):l=1500..00mm；q---作用在梁底底模板的均均布布荷載設(shè)計計值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼鋼筋筋荷載設(shè)計計值值：q1:1.22×（224.000++1.50）×1.000×0.7700×0.9900=19..228kN//mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載載：q2:1.2××0.335×1..000×0..990=0..338kN//mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生生的荷載設(shè)設(shè)計計值：q3:1.44×2..00×11..00×00..90=22..52kNN//m；q=q1++q2++q3==119.288++0.388++2.522==22.1188kN/m；跨中彎矩計算公公式式如下:Mmax=0..10×2222.1766××0.15522=0.055kN.m；σ=0.055×1106/2.400×104=2.0779N/mmmm2；梁底模面板計算算應(yīng)應(yīng)力σ=2.0079NN//mm2小于梁底模面板板的抗壓強強度度設(shè)計值[f]==13N//mmm2，滿足要求求?。?）.撓度驗驗算根據(jù)《建筑施工工計計算手冊》剛剛剛度驗算采采用用標準荷載載，同同時不考慮慮振振動荷載作作用用。最大撓度計算公公式式如下:其中，q--作作用用在模板上上的的壓力線荷荷載載:q==（(24.00+1.5500)×0..7700+00..35）×1.000=188..20KNN//m；l----計算跨度(梁底支撐間間距):l=1500..00mm；E----面板的彈性性模量:E==950000.0N//mmm2；面板的最大允許許撓撓度值:[ω]=1550.000//250==0.66000mm；面板的最大撓度度計計算值:ω=0..677××118.2××11504/(1000×950000×1.4444×105)=0.0046mmm；；面板的最大撓度度計計算值:ω=0.0046mmm小于面板的最大大允許撓度度值值:[ω]=150//2500=0..66mm，滿足足要求！8、梁底支撐的的計算算本工程梁底支撐撐采采用方木。強度及抗剪驗算算要要考慮模板板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷荷載載、新澆混混凝凝土自重荷荷載載、鋼筋自自重重荷載和振振搗搗混凝土?xí)r時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載；；撓度驗算算只只考慮模板板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新新澆混凝土土自自重、鋼筋筋自自重荷載。（1）.荷載的的計算：(1)鋼筋混凝凝土土梁自重(kN/mm)：q1=(224+11.5)××00.7×00..15=22..677kkN/m；(2)模板的自自重重線荷載(kN/mm)：q2=0..35××0.155××(2×00..7+0..445)/00.45==00.2166kN/m；(3)活荷載為為施施工荷載標標準準值與振倒倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生生的荷載(kN/mm)：經(jīng)計算得到，活活荷荷載標準值P1=(2..5+2))××0.155==0.67755kN//mm；（2）.方木的的支撐力驗算算算靜荷載設(shè)計值qq=11..2×2..6677+11..2×0..2216=33..472kkN/m；活荷載設(shè)計值PP=11..4×0..6675=00..945kkN/m；方木計算簡簡圖方木按照三跨連連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方方木的的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×9×99//6=881cmm33；I=66××9×9××99/12==3644..5cmm44；方木強度驗算::最大彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的設(shè)計計值值最不利分分配配的彎矩和和，計計算公式如如下下:線荷載設(shè)計值q==3.47722+0.99445=4..4417kkNN/m；最大彎距MM=0..11ql2=0.11×4.44117×1××11=0..4442kkNN.m；最大應(yīng)力σσ=M//W==0.44422×106/810000=55.4533N/mmm22；抗彎強度設(shè)計值值[f]]==13NN//mm2；方木的最大應(yīng)力力計計算值5.4553N//mmm2小于方木抗彎強強度設(shè)計值13NN/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：：最大剪力的計算算公公式如下:截面抗剪強度必必須須滿足:其中最大剪力::V=00.6×44..417××11=22..65kkNN；方方木木受剪應(yīng)力力計計算值τ=3××26500..2/(22××60×9900)=00.7366N/mmm22；方木抗剪強度設(shè)設(shè)計計值[τ]=11.6NN//mm2；方木的受剪應(yīng)力力計計算值0.7336N//mmm2小于方木抗剪強強度設(shè)計值1.6N/mmm22,滿足要求!方木撓度驗算::最大撓度考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計算算值值最不利分分配配的撓度和和，計計算公式如如下下:q=2.66777+00.2166=2..8893kkNN/m；方木最大撓度計計算算值ω=0.6677×22..893××110004/(1000×1000000×33664.5××1104)=0.5537mmm；；方木的最大允許許撓撓度[ω]=1.0000×110000/22550=4..0000mmmm；方木的最大撓度度計計算值ω=0.5537mmmm小于方木的最大大允許撓度[ω]=4mmm，滿足要要求?。?）.支撐鋼鋼管的強度驗驗驗算支撐鋼管按照簡簡支支梁的計算算如如下荷載計算公式如如下下：(1)鋼筋混凝凝土土梁自重(kN/m2)：q1=(2244.0000++1.50000)×0..7700=117.85500kN//mm2；(2)模板的自自重重(kN/m2)：q2=0..3350kkNN/m2；(3)活荷載為為施施工荷載標標準準值與振倒倒混混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生生的荷載(kN/m2)：q3=(2..5500+22..000))==4.50000kN//mm2；q=1.22××(17..8850++0.35500)+11.4×44..500=288..140kkN/m2；梁底支撐根數(shù)為為n，立桿梁跨跨度方向間間距距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳傳遞給鋼管管的的集中力為P，梁側(cè)模板板傳給鋼管管的的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變變形圖(mm)支撐鋼管彎彎矩圖(kN.m))經(jīng)過連續(xù)梁的計計算算得到：支座反力RAA=RB=0.6334kN，中間支座座最大反力Rmax==11.99884；最大彎矩Mmmaax=0.5509kkNN.m；最大撓度計算值值Vmax=0..176mmm；支撐鋼管的最大大應(yīng)應(yīng)力σ=0.5009×10066/47300=1077..624NN/mm2；支撐鋼管的抗壓壓設(shè)設(shè)計強度[f]==205..00N/mmmm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)應(yīng)力計算值107..624NN/mm2小于支撐鋼管的的抗壓設(shè)計計強強度205..0N//mmm2,滿足要求!9、梁底縱向鋼鋼管計計算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造造作用，通通過過扣件連接接到到立桿。10、扣件抗滑滑移移的計算:按照《建筑施工工扣扣件式鋼管管腳腳手架安全全技技術(shù)規(guī)范培培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉劉群群主編，P96頁，雙扣件件承載力設(shè)設(shè)計計值取16.000kN，按照扣件件抗滑承載載力力系數(shù)0.80，該工程實實際的旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)雙雙扣件承載載力力取值為12.800kN。縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計計算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc---扣扣件抗滑承承載載力設(shè)計值,取12.800kN；R---縱向向或橫向水水平平桿傳給立立桿桿的豎向作作用用力設(shè)計值值；；計算中R取最大大支支座反力，根根根據(jù)前面計計算算結(jié)果得到R=111.9844kN；R<12..880kNN,,所以雙扣件件抗滑承載載力力的設(shè)計計計算算滿足要求!11、立桿的穩(wěn)穩(wěn)定定性計算:立桿的穩(wěn)定性計計算算公式（1）.梁兩側(cè)側(cè)立桿穩(wěn)定性性性驗算:其中N---立桿桿的軸心壓壓力力設(shè)計值，它它它包括：橫桿的最大大支座反力力：：N1=0.6634kkNN；腳手架鋼管管的自重：N2=1..2×0..1129×44..35=00..674kkN；樓板的混凝凝土模板的的自自重：N3=1.2××(1.0000/2+((11.10--00.45))//2)×11..00×00..35=00..347kkN；樓板鋼筋混混凝土自重重荷荷載:N4=1.2××((1.00//2+(11..10-00..45)//22)×1..000×0..1150×((11.50++224.000))=3.77887kN；N=00..634++00.6744++0.34466+3.77887=5..4441kkNN；φ--軸心受受壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)，由長長細細比lo/i查表得到；；i---計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A---立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.5；W---立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.73；σ--鋼管管立桿桿軸心受壓壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k11--計算長度附附加系數(shù)，取取取值為：1.1555；u---計算長度系系數(shù)，參照照《扣扣件式規(guī)范范》表表，u=1..7；上式的計算結(jié)果果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.15555×1.77××1.5==2.99445m；Lo/i=29445.255/155..9=1185；由長細比loo//i的結(jié)果查表表得到軸心心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計算值；σ=54400.8344//(0.22009×45500)=557.855N/mmm22；鋼管立桿穩(wěn)定性性計計算σ=577.85NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強度的的設(shè)設(shè)計值[f]=20055N/mmmm2，滿足要求求！如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由下式計算算lo=k11k2((h+2a))(2)k1--計計算長度度附加系數(shù)數(shù)按按照表1取值1.167；k2--計計算長度度附加系數(shù)數(shù)，h+2a=1..77按照表2取值1.0011；上式的計算結(jié)果果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2aa)=11.1677××1.00011×(1..55+0.11××2)==1.98866m；Lo/i=19885.88844/1155.9==125；由長細比loo//i的結(jié)果查表表得到軸心心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.4423；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計算值；σ=54400.8344//(0.44223×45500)=228.58833N/mmmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計計算σ=288.5833N/mmm22小于鋼管立桿抗抗壓強度的的設(shè)設(shè)計值[f]=20055N/mmmm2，滿足要求求?。?）.梁底受受力最大的支支支撐立桿穩(wěn)穩(wěn)定定性驗算:其中N---立桿桿的軸心壓壓力力設(shè)計值，它它它包括：梁底支撐最最大支座反反力力：N1=11..984kkN；腳手架鋼管管的自重：N2=1..2×0..1129×((44.35--00.7)==00.6744kN；N=1111.9844++0.67744=12..5549kkNN；φ--軸心受受壓立立桿的穩(wěn)定定系系數(shù)，由長長細細比lo/i查表得到；；i---計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A---立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.5；W---立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.73；σ--鋼管管立桿桿軸心受壓壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k11--計算長度附附加系數(shù)，取取取值為：1.1677；u---計算長度系系數(shù)，參照照《扣扣件式規(guī)范范》表表，u=1..7；上式的計算結(jié)果果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.16677×1.77××1.5==2.99776m；Lo/i=29775.855/155..9=1187；由長細比loo//i的結(jié)果查表表得到軸心心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計算值；σ=125449.09955/(0..2205×44550)==136..0034NN//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計計算σ=1336.03344N/mmmm2小于鋼管立桿抗抗壓強度的的設(shè)設(shè)計值[f]=20055N/mmmm2，滿足要求求！如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由下式計算算lo=k11k2((h+2a))(2)k1--計計算長度度附加系數(shù)數(shù)按按照表1取值1.167；k2--計計算長度度附加系數(shù)數(shù)，h+2a=1..77按照表2取值1.0011；上式的計算結(jié)果果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2aa)=11.1677××1.00011×(1..55+0.11××2)==1.98866m；Lo/i=19885.88844/1155.9==125；由長細比loo//i的結(jié)果查表表得到軸心心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.4423；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力力計算值；σ=125449.09955/(0..4423×44550)==65.99226N//mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計計算σ=655.9266N/mmm22小于鋼管立桿抗抗壓強度的的設(shè)設(shè)計值[f]=20055N/mmmm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量量利用剪力力墻墻或柱作為為連連接連墻件件，否否則存在安安全全隱患。12、梁模板高高支支撐架的構(gòu)構(gòu)造造和施工要要求求:除了要遵守《扣扣件件架規(guī)范》的的的相關(guān)要求求外外，還要考考慮慮以下內(nèi)容容（1）.模板支支架的構(gòu)造要要要求：a.梁板模板高高支撐架架可以根據(jù)據(jù)設(shè)設(shè)計荷載采采用用單立桿或或雙雙立桿；b.立桿之間必必須按步步距滿設(shè)雙雙向向水平桿，確確確保兩方向向足足夠的設(shè)計計剛剛度；c.梁和樓板荷荷載相差差較大時，可可可以采用不不同同的立桿間間距距，但只宜宜在在一個方向向變變距、而另另一一個方向不不變變。（2）.立桿步步距的設(shè)計：：：a.當架體構(gòu)造造荷載在在立桿不同同高高度軸力變變化化不大時，可可可以采用等等步步距設(shè)置；；b.當中部有加加強層或或支架很高高，軸軸力沿高度度分分布變化較較大大，可采用用下下小上大的的變變步距設(shè)置置，但但變化不要要過過多；c.高支撐架步步距以00.9---11.5m為宜，不宜宜超過1.5m。（3）.整體性性構(gòu)造層的設(shè)設(shè)設(shè)計：a.當支撐架高高度≥220m或橫向高寬寬比≥6時，需要設(shè)設(shè)置整體性性單單或雙水平平加加強層；b.單水平加強強層可以以每4--6米沿水平結(jié)結(jié)構(gòu)層設(shè)置置水水平斜桿或或剪剪刀撐，且且須須與立桿連連接接，設(shè)置斜桿層層數(shù)數(shù)要大于水水平平框格總數(shù)數(shù)的的1/3；c.雙水平加強強層在支支撐架的頂頂部部和中部每每隔隔10--115m設(shè)置，四周周和中部每10--115m設(shè)豎向斜桿桿，使其具具有有較大剛度度和和變形約束束的的空間結(jié)構(gòu)構(gòu)層層；d.在任何情況況下，高高支撐架的的頂頂部和底部部（掃掃地桿的設(shè)設(shè)置置層）必須須設(shè)設(shè)水平加強強層層。（4）.剪刀撐撐的設(shè)計：a.沿支架四周周外立面面應(yīng)滿足立立面面滿設(shè)剪刀刀撐撐；b.中部可根據(jù)據(jù)需要并并依構(gòu)架框框格格的大小，每每每隔10--115m設(shè)置。（5）.頂部支支撐點的設(shè)計計計：a.最好在立桿桿頂部設(shè)設(shè)置支托板板，其其距離支架架頂頂層橫桿的的高高度不宜大大于于400mm；b.頂部支撐點點位于頂頂層橫桿時時，應(yīng)應(yīng)靠近立桿桿，且且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與與立桿的的連接扣件件應(yīng)應(yīng)進行抗滑滑驗驗算，當設(shè)設(shè)計計荷載N≤12kN時，可用雙雙扣件；大大于于12kN時應(yīng)用頂托托方式。（6）.支撐架架搭設(shè)的要求求求：a.嚴格按照設(shè)設(shè)計尺寸寸搭設(shè)，立立桿桿和水平桿桿的的接頭均應(yīng)應(yīng)錯錯開在不同同的的框格層中中設(shè)設(shè)置；b.確保立桿的的垂直偏偏差和橫桿桿的的水平偏差差小小于《扣件件架架規(guī)范》的的要要求；c.確保每個扣扣件和鋼鋼管的質(zhì)量量是是滿足要求求的的，每個扣扣件件的擰緊力力矩矩都要控制制在在45-600N.m，鋼管不能能選用已經(jīng)經(jīng)長長期使用發(fā)發(fā)生生變形的；；d.地基支座的的設(shè)計要要滿足承載載力力的要求。（7）.施工使使用的要求：：：a.精心設(shè)計混混凝土澆澆筑方案，確確確保模板支支架架施工過程程中中均衡受載載，最最好采用由由中中部向兩邊邊擴擴展的澆筑筑方方式；b.嚴格控制實實際施工工荷載不超超過過設(shè)計荷載載，對對出現(xiàn)的超超過過最大荷載載要要有相應(yīng)的的控控制措施，鋼鋼鋼筋等材料料不不能在支架架上上方堆放；；c.澆筑過程中中，派人人檢查支架架和和支承情況況，發(fā)發(fā)現(xiàn)下沉、松松松動和變形形情情況及時解解決決。（二）、樓板模模板板計算本工程樓板采用用竹竹膠板、鋼鋼支支撐，樓板板厚厚度按150mm計算，如下下：1.模板支架參參數(shù)橫向間距或排距距((m):1..00；縱距(m):11.00；步距(m):11.50；立桿上端伸出至至模模板支撐點點長長度(m):00.10；模板支架架搭設(shè)高度(m):44.35；采用的鋼管(mmmm):Φ48×3..5；扣件連接方式::雙雙扣件，考考慮慮扣件的保保養(yǎng)養(yǎng)情況，扣扣件件抗滑承載載力力系數(shù):0.80；板底支撐連接方方式式:鋼管支撐；；板底鋼管的間隔隔距距離(mm)::300..000；2.荷載參數(shù)模板與木板自重重((kN/m2):0.3350；混凝土與與鋼筋自重(kN/m3):25..000；施工均布荷載標標準準值(kN/m2):2.5500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面面板板，厚度為18mm。面板彈性模量EE((N/mm22):95000；面板抗彎彎強度設(shè)計計值值(N/mm2):13；板底支撐采用鋼鋼管管；托梁材料為：1122.6號槽鋼；4.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級級鋼鋼HRB4400(2200MnSiiVV,20MMnnSiNbb,,20MnnTTi)；樓板混凝凝土強度等等級級:C25；每層標準施工天天數(shù)數(shù):8；每平米樓樓板截面的的鋼鋼筋面積(mm2):3600.000；樓板的計算寬度度((m):4..00；樓板的計計算厚度(mm)::100..000；樓板的計算長度度((m):4..50；施工平均均溫度(℃):15..000；圖2樓板支撐架架荷載計算算單單元5、模板面板計計算::面板為受彎構(gòu)件件,,需要驗算其其抗彎強度度和和剛度，取取單單位寬度1m的面板作為為計算單元面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=1000××1.82/6=54ccmm3；I=1000××1.83/12==48..66cm4；模板面板的按照照三三跨連續(xù)梁梁計計算。面板計算簡簡圖（1）、荷載計計算(1)靜荷載為為鋼鋼筋混凝土土樓樓板和模板板面面板的自重(kN/mm)：q1=255×0..1×1++00.35××11=22..85kkNN/m；(2)活荷載為為施施工人員及及設(shè)設(shè)備荷載(kN)：q2=2..5×11=2..55kN//mm；（2）、強度計計算最大彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計計算公式如如下下:其中：q=1..22×2.8855+1.44××2.5==6.922kkN/m最大彎矩M=00..1×6..992×0..332=0..062kkN·m；面板最大應(yīng)力計計算算值σ=622280/5544000==1.11553N//mmm2；面板的抗彎強度度設(shè)設(shè)計值[f]]=13NN/mm2；面板的最大應(yīng)力力計計算值為1.1553N//mmm2小于面板的的抗彎強度度設(shè)設(shè)計值13NN/mm2,滿足要求!（3）、撓度計計算撓度計算公式為為其中q=22.855kN/mm面板最大撓度計計算算值v=0.67777×2.8855×300044/(1000×950000×12119900)==00.1355mm；面板最大允許撓撓度度[V]]=3000//2500==1.2mmm；面板的最大撓度度計計算值0.1335mmm小于面板的最大大允許撓度1.2mm,滿足要求!6、縱向支撐鋼鋼管的的計算:縱向鋼管按照均均布布荷載下連連續(xù)續(xù)梁計算，截截截面力學(xué)參參數(shù)數(shù)為截面抵抗矩ww=5.0088cm3截面慣性矩II=12..119cm4（1）.荷載的的計算：(A)鋼筋混凝凝土板自重重(kN/mm)：q11=255×00.25××00.1==0.62255kN//mm；(B)模板的自自重線荷載載(kN/m)):q12=0..355×0.2255=00..088kkN/m；(C)活荷載為為施工荷載載標準值與與振振倒混凝土土?xí)r時產(chǎn)生的荷荷載載(kN)：q2=(22.5+2))××0.255=1..1125kkNN/m；7.鋼管強度驗驗算:最大彎矩考慮為為三三跨連續(xù)梁梁均均布荷載作作用用下的彎矩矩。最大彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計計算公式如如下下:最大彎矩計算公公式式如下:靜荷載：q1==1..22×((qq1+qq2)=11.2×00..625++11.2×00..088==0.88555kNN//m；活荷載：q2==1.44××1.12255=11..575kkN/m；最大彎距Mmmaax=((0.1×00.8555++0.11177×1.55775)××12=0..27kkNN.M；最大支座力計算算公公式如下:最大支座力NN=(11.1××00.8555+1..22×1.55775)×11=2..883kNN；鋼管的最大應(yīng)力力計計算值σ=M/WW=0..227×10066/50800=5533.1055N/mmm22；鋼管的抗壓強度度設(shè)設(shè)計值[f]]=2055..0N//mmm2；縱向鋼最大應(yīng)力力計計算值為53.1105NN//mm2小于縱向鋼管的的抗壓強度度設(shè)設(shè)計值205..0N//mmm2,滿足要求?。?.撓度計算::最大撓度考慮為為三三跨連續(xù)梁梁均均布荷載作作用用下的撓度度計算公式如下::靜荷載q1==q11+qq12=00.6255++0.08888=0.77112kNN//m；活荷載q2==1.11225kNN//m；三跨連續(xù)梁均布布荷荷載作用下下的的最大撓度度V=(0.66777×0..7712+00..990××11.1255))×1000004/(1000×200..6×10055×1219900))=0.66336mm；支撐鋼管的最大大撓撓度小于1000//150與10mmm,滿足要求!9、模板支架立立桿荷荷載標準值(軸力):作用于模板支架架的的荷載包括括靜靜荷載、活活荷荷載和風荷荷載載。（1）.靜荷載載標準值包括括括以下內(nèi)容容：：(A)腳手架的的自重(kkN)：NG1=00.1138×44..35==0.60022kN；鋼管的自重計算算參參照《扣件件式式規(guī)范》附附錄錄A。(B)模板的自自重(kNN)：NG2=00.335×1××11=00..35kkNN；(C)鋼筋混凝凝土樓板自自重(kN)：NG3=225××0.1××11×1==2.5kkN；經(jīng)計算得到，靜靜荷荷載標準值NG=NG11+NG2+NG3=33.4522kN；（2）.活荷載載為施工荷載載載標準值與與振振倒混凝土土?xí)r時產(chǎn)生的荷荷載載。經(jīng)計算得到，活活荷荷載標準值NQ=(22.5+22)×11××1=44.5kkNN；（3）.不考慮慮風荷載時,,,立桿的軸向向壓力設(shè)計計值值計算N=1.22NNG+1..4NQ=100.4422kN；10、立桿的穩(wěn)穩(wěn)定定性計算:立桿的穩(wěn)定性計計算算公式:其中N------立桿的軸心心壓力設(shè)計計值值(kN)：N=110.44422kN；φ----軸軸心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/ii查表得到；；ii-----計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58ccm；AA-----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；WW-----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cmm33；σ----------鋼管立桿桿最大應(yīng)力力計計算值(N/mmm2)；[ff]]-----鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；LL00----計算長度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，按按下式計算ll0=h++2akk11----計算長度附附加系數(shù)，取取取值為1.155；uu-----計算長度系系數(shù)，參照照《扣扣件式規(guī)范范》表表；u=11.7；aa-----立桿上端伸伸出頂層橫橫桿桿中心線至至模模板支撐點點的的長度；a=00.1m；上式的計算結(jié)果果：：立桿計算長度LL0=h++2a==1.5++00.1×22=1..77m；L0/i=17000/115.8==1088；由長細比Loo//i的結(jié)果查表表得到軸心心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.553；鋼管立桿的最大大應(yīng)應(yīng)力計算值；σ=104442.44488/（0.53××489）=400.2922N/mmm22；鋼管立桿的最大大應(yīng)應(yīng)力計算值σ=40..292NN/mm2小于鋼管立桿的的抗壓強度度設(shè)設(shè)計值[f]=20055N/mmmm2，滿足要求求！如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由下式計算算l0=k11k2((h+2a))k1--計計算長度度附加系數(shù)數(shù)按按照表1取值1.185；k2--計計算長度度附加系數(shù)數(shù)，h+2a=1..77按照表2取值1.0011；上式的計算結(jié)果果：：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2aa)=11.1855××1.00011×(1..55+0.11××2)==2.01177m；Lo/i=20116.51155/1155.8==128；由長細比Loo//i的結(jié)果查表表得到軸心心受受壓立桿的的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.4406；鋼管立桿的最大大應(yīng)應(yīng)力計算值；σ=104442.44488/（0.4066×489）=522.5988N/mmm22；鋼管立桿的最大大應(yīng)應(yīng)力計算值σ=52..598NN/mm2小于鋼管立桿的的抗壓強度度設(shè)設(shè)計值[f]=20055N/mmmm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)應(yīng)盡量量利用剪力力墻墻或柱作為為連連接連墻件件，否否則存在安安全全隱患。11、立桿的地地基基承載力計計算算:立桿基礎(chǔ)底面的的平平均壓力應(yīng)應(yīng)滿滿足下式的的要要求pp≤fg地基承載力設(shè)計計值值:fg=fggk×kkc=688kpa；其中，地基承載載力力標準值：fgk=1770kppaa；腳手架地基承載載力力調(diào)整系數(shù)數(shù)：：kc=0..4；立桿基礎(chǔ)底面的的平平均壓力：p=NN/A==441.777kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)構(gòu)傳傳至基礎(chǔ)頂頂面面的軸向力力設(shè)設(shè)計值：N=110.44422kN；基礎(chǔ)底面面積：：A=00.25mm2。p=41.777≤fg=68kkpa。地基承載載力滿足要要求求！12、梁和樓板板模模板高支撐撐架架的構(gòu)造和和施施工要求:除了要遵守《扣扣件件架規(guī)范》的的的相關(guān)要求求外外，還要考考慮慮以下內(nèi)容容（1）.模板支支架的構(gòu)造要要要求：a.梁板模板高高支撐架架可以根據(jù)據(jù)設(shè)設(shè)計荷載采采用用單立桿或或雙雙立桿；b.立桿之間必必須按步步距滿設(shè)雙雙向向水平桿，確確確保兩方向向足足夠的設(shè)計計剛剛度；c.梁和樓板荷荷載相差差較大時，可可可以采用不不同同的立桿間間距距，但只宜宜在在一個方向向變變距、而另另一一個方向不不變變。（2）.立桿步步距的設(shè)計：：：a.當架體構(gòu)造造荷載在在立桿不同同高高度軸力變變化化不大時，可可可以采用等等步步距設(shè)置；；b.當中部有加加強層或或支架很高高，軸軸力沿高度度分分布變化較較大大，可采用用下下小上大的的變變步距設(shè)置置，但但變化不要要過過多；c.高支撐撐架架步距以0.9---1.5m為宜，不宜宜超過1.5m。（3）.整體性性構(gòu)造層的設(shè)設(shè)設(shè)計：a.當支撐架高高度≥220m或橫向高寬寬比≥6時，需要設(shè)設(shè)置整體性性單單或雙水平平加加強層；b.單水平加強強層可以以每4--6米沿水平結(jié)結(jié)構(gòu)層設(shè)置置水水平斜桿或或剪剪刀撐，且且須須與立桿連連接接，設(shè)置斜斜桿桿層數(shù)要大大于于水平框格格總總數(shù)的1/3；c.雙水平加強強層在支支撐架的頂頂部部和中部每每隔隔10--115m設(shè)置，四周周和中部每10--115m設(shè)豎向斜桿桿，使其具具有有較大剛度度和和變形約束束的的空間結(jié)構(gòu)構(gòu)層層；d.在任何情況況下，高高支撐架的的頂頂部和底部部（掃掃地桿的設(shè)設(shè)置置層）必須須設(shè)設(shè)水平加強強層層。（4）.剪刀撐撐的設(shè)計：a.沿支架四周周外立面面應(yīng)滿足立立面面滿設(shè)剪刀刀撐撐；b.中部可根據(jù)據(jù)需要并并依構(gòu)架框框格格的大小，每每每隔10--115m設(shè)置。（5）.頂部支支撐點的設(shè)計計計：a.最好在立桿桿頂部設(shè)設(shè)置支托板板，其其距離支架架頂頂層橫桿的的高高度不宜大大于于400mm；b.頂部支撐點點位于頂頂層橫桿時時，應(yīng)應(yīng)靠近立桿桿，且且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與與立桿的的連接扣件件應(yīng)應(yīng)進行抗滑滑驗驗算，當設(shè)設(shè)計計荷載N≤12kN時，可用雙雙扣件；大大于于12kN時應(yīng)用頂托托方式。（6）.支撐架架搭設(shè)的要求求求：a.嚴格按照設(shè)設(shè)計尺寸寸搭設(shè)，立立桿桿和水平桿桿的的接頭均應(yīng)應(yīng)錯錯開在不同同的的框格層中中設(shè)設(shè)置；b.確保立桿的的垂直偏偏差和橫桿桿的的水平偏差差小小于《扣件件架架規(guī)范》的的要要求；c.確保每個扣扣件和鋼鋼管的質(zhì)量量是是滿足要求求的的，每個扣扣件件的擰緊力力矩矩都要控制制在在45-600N.m，鋼管不能能選用已經(jīng)經(jīng)長長期使用發(fā)發(fā)生生變形的；；d.地基支支座座的設(shè)計要要滿滿足承載力力的的要求。（7）.施工使使用的要求：：：a.精心設(shè)計混混凝土澆澆筑方案，確確確保模板支支架架施工過程程中中均衡受載載，最最好采用由由中中部向兩邊邊擴擴展的澆筑筑方方式；b.嚴格控制實實際施工工荷載不超超過過設(shè)計荷載載，對對出現(xiàn)的超超過過最大荷載載要要有相應(yīng)的的控控制措施，鋼鋼鋼筋等材料料不不能在支架架上上方堆放；；c.澆筑過程中中，派人人檢查支架架和和支承情況況，發(fā)發(fā)現(xiàn)下沉、松松松動和變形形情情況及時解解決決。（三）、柱模板板計計算柱模板的背部支支撐撐由兩層（木木木楞或鋼楞楞）組組成，第一一層層為直接支支撐撐模板的豎豎楞楞，用以支支撐撐混凝土對對模模板的側(cè)壓壓力力；第二層層為為支撐豎楞楞的的柱箍，用用以以支撐豎楞楞所所受的壓力力；；柱箍之間間用用對拉螺栓栓相相互拉接，形形形成一個完完整整的柱模板板支支撐體系。柱模板設(shè)計計示意圖柱截面寬度B((mmm):113300.0000；柱截面高高度H(mm)):130000.00；柱模板的的總計算高高度度:H=3.000mm；根據(jù)規(guī)范，當采采用用溜槽、串串筒筒或?qū)Ч軙r時，傾傾倒混凝土土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載載標標準值為2.00kkN/m2；計算簡圖1.基本參數(shù)柱截面寬度B方方向向?qū)菟ㄋ〝?shù)數(shù)目:2；柱截面寬寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:7；柱截面高度H方方向向?qū)菟ㄋ〝?shù)數(shù)目:2；柱截面高高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:7；對拉螺栓直徑((mmm):MM112；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞楞；；截面類型:圓鋼管48×3..0；鋼楞截面慣性矩矩II(cm4):10..78；鋼楞截面面抵抗矩W(cm3):4.449；柱箍的間距(mmmm):45500；柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞楞；；寬度(mm)::60..00；高度(mm)::90.0000；豎楞肢數(shù):2；；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠膠合合板；面板板厚厚度(mm)::12.0000；面板彈性模量((NN/mm2):95000.00；面板抗彎強度設(shè)設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪強度設(shè)設(shè)計計值(N/mm2):1.550；5.木方和鋼楞楞方木抗彎強度設(shè)設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；方木彈性性模量E(N/mmm2):95000.00；方木抗剪強度設(shè)設(shè)計計值ft(N/mm2):1.550；鋼楞彈性模量EE((N/mm22):2100000..000；鋼楞抗彎彎強度設(shè)計計值值fc(N//mm2):2055.00；6、柱模板荷載載標準準值計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ---混凝土的的重力密度度，取24.0000kN/mm3；t---新澆混凝土土的初凝時時間間，可按現(xiàn)現(xiàn)場場實際值取取，輸輸入0時系統(tǒng)按200/((T+15))計算，得5.7144h；T---混凝土的入入模溫度，取取取20.0000℃；V---混凝土的澆澆筑速度，取取取2.5000m/h；H---模板計算高高度，取3.0000m；β1--外加加劑影響響修正系數(shù)數(shù)，取1.000；β2--混凝凝土坍落落度影響修修正正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公公式式計算的新新澆澆筑混凝土土對對模板的最最大大側(cè)壓力F；分別為47..7705kkNN/m2、72.0000kNN//m2，取較小值47.7005kNN//m2作為本工程程計算荷載載。計算中采用新澆澆混混凝土側(cè)壓壓力力標準值F1=47.7705kNN//m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生生的荷載標標準準值F2=2kkN/m2。7、柱模板面板板的計計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中中的的面板屬于于受受彎構(gòu)件，按按按簡支梁或或連連續(xù)梁計算算。本本工程中取取柱柱截面寬度B方向和H方向中豎楞楞間距最大大的的面板作為為驗驗算對象，進進進行強度、剛剛剛度計算。強強強度驗算要要考考慮新澆混混凝凝土側(cè)壓力力和和傾倒混凝凝土土?xí)r產(chǎn)生的的荷荷載；撓度度驗驗算只考慮慮新新澆混凝土土側(cè)側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息息可可知，柱截截面面寬度B方向豎楞間間距最大，為為為l=2007mm，且豎楞數(shù)數(shù)為7，面板為大大于3跨，因此對對柱截面寬寬度度B方向面板按按均布荷載載作作用下的三三跨跨連續(xù)梁進進行行計算。面板計算簡簡圖（1）.面板抗抗彎強度驗算算算對柱截面寬度BB方方向面板按按均均布荷載作作用用下的三跨跨連連續(xù)梁用下下式式計算最大大跨跨中彎距：：其中，M---面面板計算最最大大彎距(N.mmm)；ll--計算跨度(豎楞間距):l=2077..0mm；qq--作用在模板板上的側(cè)壓壓力力線荷載，它它它包括:新澆混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q1:1.22×47..771×0..445×0..990=233..185kkNN/m；傾倒混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q2:1.44×2.0000×0.4455×0.9900=1.11334kN//mm，式中，0.90為按《施工工手冊》取取用用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。qq=q1+q2=23..185++11.1344==24.33119kNN//m；面板的最大彎距距：：M=0..1×244..319××2207×22007=11..04×11005N.mm；面板最大應(yīng)力按按下下式計算：：其中，σ---面板承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--面板計算最最大彎距(N.mmm)；WW--面板的截面面抵抗矩:b:面板截面寬寬度，h:面板截面厚厚度；WW=45500×12..00×12..00/6=11..08×11004mm3；ff--面板的抗彎彎強度設(shè)計計值值(N/mm2)；f=133.0000NN/mm2；面板的最大應(yīng)力力計計算值：σ=M//W=11.04××1105/1..08×11004=9..648NN//mm2；面板的最大應(yīng)力力計計算值σ=9.6648N//mmm2小于面板的抗彎彎強度設(shè)計計值值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求?。?）.面板抗抗剪驗算最大剪力按均布布荷荷載作用下下的的三跨連續(xù)續(xù)梁梁計算，公公式式如下:其中，∨---面面板計算最最大大剪力(N)；ll--計算跨度(豎楞間距):l=2077..0mm；qq--作用在模板板上的側(cè)壓壓力力線荷載，它它它包括:新澆混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q1:1.22×47..771×0..445×0..990=233..185kkNN/m；傾倒混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q2:1.44×2.0000×0.4455×0.9900=1.11334kN//mm，式中，0.90為按《施工工手冊》取取用用的臨時結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)折減系數(shù)數(shù)。qq=q1+q2=23..185++11.1344==24.33119kNN//m；面板的最大剪力力：：∨=0..6×244..319××2207.00=300220.37744N；截面抗剪強度必必須須滿足下式:其中，τ----面板承受的的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算算最大剪力力(N)：∨=30020.33774N；bb--構(gòu)件的截面面寬度(mm)：b=4450mmm；hhn--面板厚度(mm)：hn=122.0mmm；ffv---面板抗剪強強度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.0000NN//mm2；面板截面受剪應(yīng)應(yīng)力力計算值:τ=3×33020..3374/((22×4500××12.00))=0.88339N/mmmm2；面板截面抗剪強強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N//mmm2；面板截面的受剪剪應(yīng)應(yīng)力τ=0.8839N//mmm2小于面板截面抗抗剪強度設(shè)設(shè)計計值[fv]]=1.5N//mm2，滿足要求求！（3）.面板撓撓度驗算最大撓度按均布布荷荷載作用下下的的三跨連續(xù)續(xù)梁梁計算，撓撓度度計算公式式如如下:其中，ω---面面板最大撓撓度度(mm)；qq--作用在模板板上的側(cè)壓壓力力線荷載(kN/mm)：q=47.7711×0.4455＝21.477kN//mm；ll--計算跨度(豎楞間距):l=2077..0mm；EE--面板彈性模模量（N/mm2）：E=99500..000N//mmm2；II--面板截面的的慣性矩(mm4)；II=45500×12..00×12..00×12..00/12==6.4488×104mm4；面板最大容許撓撓度度:[ω]=2207//250==0.88228mmm；；面板的最大撓度度計計算值:ω=0..677××221.477××207..004/(1000×950000.0×66..48×11004)=00.4333mm；面板的最大撓度度計計算值ω=0.4433mmm小于面板最大容容許撓度設(shè)設(shè)計計值[ω]=0..828mmmm,滿足要求求！8、豎楞方木的的計算算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中中的的豎楞（小小楞楞）屬于受受彎彎構(gòu)件，按按連連續(xù)梁計算算。本工程柱高度為為33.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大大于3跨，因此按按均布荷載載作作用下的三三跨跨連續(xù)梁計計算算。本工程中，豎楞楞采采用木楞，寬寬寬度60mm，高度90mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60××990×900//6=881cm3；I=60××990×900××90/1122=33664.5ccmm4；豎楞方木計算簡簡圖圖（1）.抗彎強強度驗算支座最大彎矩計計算算公式：其中，M---豎豎楞計算最最大大彎距(N.mmm)；ll--計算跨度(柱箍間距):l=4500..0mm；qq--作用在豎楞楞上的線荷荷載載，它包括:新澆混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q1:1.22×47..771×0..221×0..990=100..665kkNN/m；傾倒混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q2:1.44×2.0000×0.2211×0.9900=0.55222kN//mm；qq=(1100.6655++0.52222)/2==55.5933kN/m；豎楞的最大彎距距：：M=0..1×5..5593×44550.0××4450.00==1.1133×105N.mm；其中，σ---豎楞承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--豎楞計算最最大彎距(N.mmm)；WW--豎楞的截面面抵抗矩(mm3)，W=8.110×10044；ff--豎楞的抗彎彎強度設(shè)計計值值(N/mm2)；f=133.0000NN/mm2；豎楞的最大應(yīng)力力計計算值:σ=M//W=11.13××1105/8.100×104=1..398NN//mm2；豎楞的最大應(yīng)力力計計算值σ=1.3398N//mmm2小于豎楞的抗彎彎強度設(shè)計計值值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求?。?）.抗剪驗驗算最大剪力按均布布荷荷載作用下下的的三跨連續(xù)續(xù)梁梁計算，公公式式如下:其中，∨---豎豎楞計算最最大大剪力(N)；ll--計算跨度(柱箍間距):l=4500..0mm；qq--作用在模板板上的側(cè)壓壓力力線荷載，它它它包括:新澆混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q1:1.22×47..771×0..221×0..990=100..665kkNN/m；傾倒混凝土土側(cè)壓力設(shè)設(shè)計計值q2:1.44×2.0000×0.2211×0.9900=0.55222kN//mm；qq=(1100.6655++0.52222)/2==55.5933kN/m；豎楞的最大剪力力：：∨=0..6×5..5593×44550.0==151100.1877NN；截面抗剪強度必必須須滿足下式:其中，τ----豎楞截面最最大受剪應(yīng)應(yīng)力力(N/mm2)；∨--豎楞計算算最大剪力力(N)：∨=15510.11887N；bb--豎楞的截面面寬度(mm)：b=660.0mmmm；hhn--豎楞的截面面高度(mm)：hn=900.0mmm；ffv--豎楞的抗剪剪強度設(shè)計計值值(N/mm2)：fv=1.5000N//mmm2；豎楞截面最大受受剪剪應(yīng)力計算算值值:τ=3×11510..1187/((22×60..00×90..00)=0..4419N//mmm2；豎楞截面抗剪強強度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N//mmm2；豎楞截面最大受受剪剪應(yīng)力計算算值值τ=0.4419N//mmm2小于豎楞截面抗抗剪強度設(shè)設(shè)計計值[fv]]=1.5N//mm2，滿足要求求?。?）.撓度驗驗算最大撓度按三跨跨連連續(xù)梁計算算，公公式如下:其中，ω---豎豎楞最大撓撓度度(mm)；qq--作用在豎楞楞上的線荷荷載載(kN/mm)：