應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算

關(guān)于應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算第一頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一2計(jì)算值的幾種方法1.數(shù)學(xué)分析法:復(fù)變函數(shù)法、積分變換；2.近似計(jì)算法：邊界配置法、有限元法；3.實(shí)驗(yàn)標(biāo)定法：柔度標(biāo)定法；4.實(shí)驗(yàn)應(yīng)力分析法：光彈性法.第二頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一3§2-1三種基本裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算一.無限大板Ⅰ型裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算計(jì)算的基本公式1.在“無限大”平板中具有長度為的穿透板厚的裂紋表面上,距離處各作用一對集中力P

選取復(fù)變解析函數(shù)：第三頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一4邊界條件：

除去處裂紋自由表面上如切出坐標(biāo)系內(nèi)的第一象限的薄平板，在軸所在截面上內(nèi)力總和為P

以新坐標(biāo)表示第四頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一52.在無限大平板中,具有長度為的穿透板厚的裂紋表面上,在距離的范圍內(nèi)受均布載荷q作用利用疊加原理集中力令第五頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一6當(dāng)整個(gè)表面受均布載荷時(shí)3.受二向均布拉力作用的無限大平板,在軸上有一系列長度為,間距為的裂紋單個(gè)裂紋時(shí)第六頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一7邊界條件是周期的:第七頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一8采用新坐標(biāo):當(dāng)時(shí)，

第八頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一9取--修正系數(shù),大于1,表示其他裂紋存在對的影響

若裂紋間距離比裂紋本身尺寸大很多（）可不考慮相互作用,按單個(gè)裂紋計(jì)算.第九頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一10二.無限大平板Ⅱ、Ⅲ型裂紋問題應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算1.Ⅱ型裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子的普遍表達(dá)形式(無限大板):2.無限大平板中的周期性的裂紋,且在無限遠(yuǎn)的邊界上處于平板面內(nèi)的純剪切力作用.第十頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一113.Ⅲ型裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子的普遍表達(dá)形式(無限大板):4.Ⅲ型周期性裂紋:第十一頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一12§2-2深埋裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算1950年,格林和斯內(nèi)登分析了彈性物體的深埋的橢圓形裂紋鄰域內(nèi)的應(yīng)力和應(yīng)變得到橢圓表面上任意點(diǎn),沿方向的張開位移為其中:第二類橢圓積分第十二頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一131962年,Irwin利用上述結(jié)果計(jì)算在這種情況下的應(yīng)力強(qiáng)度因子原裂紋面第十三頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一14假設(shè):橢圓形裂紋擴(kuò)展時(shí)邊緣上任一點(diǎn)有均在的平面內(nèi)第十四頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一15新的裂紋面仍為橢圓長軸短軸原有裂紋面:擴(kuò)展后裂紋面:以，代入原有裂紋面的邊緣向位移第十五頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一16第十六頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一17設(shè)各邊緣的法向平面為平面應(yīng)變,有:當(dāng)時(shí)，第十七頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一18在橢圓的短軸方向上，即，有--橢圓片狀深埋裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子當(dāng)時(shí)，--圓片狀深埋裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子第十八頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一19§2-3半橢圓表面裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子計(jì)算一、表面淺裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子歐文假設(shè)：半橢圓片狀表面淺裂紋與深埋橢圓裂紋的之比等于邊裂紋平板與中心裂紋平板的值之比又有裂紋長度板寬度第十九頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一20當(dāng)時(shí)，

--橢圓片狀表面裂紋A處的值

第二十頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一21二、表面深裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子深裂紋：引入前后二個(gè)自由表面使裂紋尖端的彈性約束減少裂紋容易擴(kuò)展增大彈性修正系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)確定一般情況下前自由表面的修正系數(shù)后自由表面的修正系數(shù)第二十一頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一22巴里斯和薛時(shí)，接近于單邊切口試樣時(shí)，接近于半圓形的表面裂紋利用線性內(nèi)插法利用中心穿透裂紋彈性體的厚度校正系數(shù)板厚裂紋深度淺裂紋不考后自由表面的影響第二十二頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一23柯巴亞希.沙.莫斯表面深裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子（應(yīng)為最深點(diǎn)處）第二十三頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一24§2-4其他問題應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算一、Ⅰ.Ⅱ型復(fù)合問題應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算復(fù)變數(shù)：取復(fù)變解析函數(shù)：取應(yīng)力函數(shù)或滿足雙調(diào)和方程第二十四頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一25分析第一應(yīng)力不變量對于Ⅰ.Ⅱ型復(fù)合裂紋Ⅰ型：

Ⅱ型：第二十五頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一26Ⅰ、Ⅱ型復(fù)合裂紋在裂紋前端處的不變量取復(fù)數(shù)形式的應(yīng)力強(qiáng)度因子又第二十六頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一27若采用選擇滿足具體問題的應(yīng)力邊界條件---復(fù)變解析函數(shù)表達(dá)的雙調(diào)和函數(shù)的普遍形式或復(fù)變應(yīng)力函數(shù)為普遍形式

利用這個(gè)方法可以求解很多”無限大”平板中的穿透裂紋問題.第二十七頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一28二、無限寬板穿透裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算

實(shí)際情況應(yīng)看成有限寬板計(jì)算.必須考慮自由邊界對裂紋尖端應(yīng)力場和位移場的影響.在理論上得不到完全解.通過近似的簡化或數(shù)值計(jì)算方法.方法:邊界配置法,有限單元法等.

邊界配置法:將應(yīng)力函數(shù)用無窮級數(shù)表達(dá),使其滿足雙調(diào)和方程和邊界條件,但不是滿足所有的邊界條件,而是在有限寬板的邊界上,選足夠多的點(diǎn),用以確定應(yīng)力函數(shù),然后再由這樣符合邊界條件的應(yīng)力函數(shù)確定值.邊界配置法:只限于討論直邊界問題.第二十八頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一291.威廉氏(Williams)應(yīng)力函數(shù)和應(yīng)力公式Williams應(yīng)力函數(shù)滿足雙調(diào)和方程邊界條件:裂紋上、下表面,均為零

在邊界上的邊界條件的滿足如下確定:在有限寬板的邊界上選取足夠的點(diǎn),使這一點(diǎn)的邊界條件滿足.第二十九頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一30為了計(jì)算方便引入無量綱量試件厚度試件寬度第三十頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一312.的計(jì)算針對Ⅰ型裂紋當(dāng)時(shí),當(dāng)時(shí),,當(dāng)=1時(shí),在乘后與無關(guān).而當(dāng)=2,3…時(shí),在乘之后與有關(guān),當(dāng)都為零第三十一頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一323.借用無裂紋體內(nèi)的邊界條件求系數(shù)

取含裂紋三點(diǎn)彎曲試樣的左半段的受力狀態(tài)和不含裂紋的懸臂梁受力是一樣的.

取個(gè)點(diǎn)分析,以有限級數(shù)代替無限級數(shù)精度足夠.第三十二頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一33對于不同的點(diǎn)有其中標(biāo)準(zhǔn)試件第三十三頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一34§2-5確定應(yīng)力強(qiáng)度因子的有限元法

不同裂紋體在不同的開裂方式下的應(yīng)力強(qiáng)度因子是不同的.一些實(shí)驗(yàn)方法解析方法都有各自的局限性,而有限元等數(shù)值解法十分有效地求解彈塑性體的應(yīng)力和位移場,而應(yīng)力和位移場與密切相關(guān),所以,可以通過有限元方法進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算.一.位移法求應(yīng)力強(qiáng)度因子Ⅰ型:第三十四頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一35有限元法裂紋尖端位移外推法二.應(yīng)力法求應(yīng)力強(qiáng)度因子Ⅰ型:有限元法

利用剛度法求應(yīng)力時(shí),應(yīng)力場比位移場的精度低(因應(yīng)力是位移對坐標(biāo)的偏導(dǎo)數(shù)).第三十五頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一36三.間接法求應(yīng)力強(qiáng)度因子(應(yīng)變能釋放率法)四.積分法:圍繞裂紋尖端的閉合曲線:積分邊界上的力:邊界上的位移應(yīng)變能密度線彈性問題:第三十六頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一37§2-6疊加原理及其應(yīng)用一.的疊加原理及其應(yīng)用

線彈性疊加原理:當(dāng)n個(gè)載荷同時(shí)作用于某一彈性體上時(shí)，載荷組在某一點(diǎn)上引起的應(yīng)力和位移等于單個(gè)載荷在該點(diǎn)引起的應(yīng)力和位移分量之總和.疊加原理適用于證明:由疊加原理有第三十七頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一38實(shí)例:鉚釘孔邊雙耳裂紋疊加原理:其中:圓孔直徑板有寬度:---板寬的修正第三十八頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一39有效裂紋長度確定:無限板寬中心貫穿裂紋受集中力作用有限板寬:第三十九頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一40二.應(yīng)力場疊加原理及其應(yīng)用:無裂紋時(shí)外邊界約束在裂紋所處位置產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力場

應(yīng)力場疊加原理:在復(fù)雜的外界約束作用下,裂紋前端的應(yīng)力強(qiáng)度因子等于沒有外界約束,但在裂紋表面上反向作用著無裂紋時(shí)外界約束在裂紋處產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力所致的應(yīng)力強(qiáng)度因子.第四十頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一41實(shí)例:旋轉(zhuǎn)葉輪(或軸)內(nèi)孔端裂紋第四十一頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一421.求解無裂紋時(shí),旋轉(zhuǎn)體在無裂紋部位的內(nèi)應(yīng)力由彈性力學(xué)有為葉輪密度為角速度為葉輪內(nèi)徑為葉輪外徑為計(jì)算點(diǎn)的位置平面應(yīng)力平面應(yīng)變一般情況下:

第四十二頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一432.根據(jù)類比原則

比較兩種情況:內(nèi)孔半徑一致,裂紋大小及組態(tài)一樣,裂紋面上下受力一致,外邊界無約束,唯一不同的是一個(gè)是有限體,一個(gè)是無限體,由于邊界是自由的第四十三頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一44

帶中心孔的無限大板,受雙向拉應(yīng)力時(shí),孔邊附近的應(yīng)力(注意無裂紋時(shí)),由彈性力學(xué)知3.根據(jù)疊加原理第四十四頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一45§2.7實(shí)際裂紋的近似處理

利用斷裂力學(xué)進(jìn)行安全評價(jià)時(shí),首先確定缺陷的大小,部位和形狀,偏于安全考慮:夾雜、空洞、氣孔、夾雜性裂紋裂紋應(yīng)針對實(shí)際問題進(jìn)行分析一.缺陷群的相互作用1.垂直外應(yīng)力的并列裂紋并列裂紋的作用使下降,工程上偏安全考慮并列裂紋作為單個(gè)裂紋考慮;對于密集的缺陷群,假定它們在空間規(guī)則排列,并可把空間裂紋簡化成平面裂紋.第四十五頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一462.與外應(yīng)力垂直的面內(nèi)共線裂紋

如裂紋中心間距大于缺陷尺寸五倍以上,可做為單個(gè)裂紋處理,否則必須考慮修正.二.裂紋形狀的影響通過探傷手段裂紋形狀的影響1.探傷結(jié)果是面積當(dāng)缺陷的面積相同時(shí),的橢圓裂紋最大以的橢圓裂紋分析是偏于安全的第四十六頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一472.探傷的結(jié)果是最大線尺寸

當(dāng)最大直徑相同時(shí),圓裂紋的比橢圓裂紋大以圓裂紋估算偏于安全

當(dāng)缺陷長度一樣時(shí),貫穿裂紋比其它裂紋的大以貫穿裂紋估算偏于安全第四十七頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一48

§2.8塑性區(qū)及其修正小范圍屈服:屈服區(qū)較小時(shí)(遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于裂紋尺寸)線彈性斷裂力學(xué)仍可用一.塑性區(qū)的形狀和大小1.屈服條件的一般形式屈服條件:材料超過彈性階段而進(jìn)入塑性階段的條件.單向拉壓:薄壁圓筒扭轉(zhuǎn):復(fù)雜情況:第四十八頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一492.根據(jù)屈服條件確定塑性區(qū)形狀大小a.利用米塞斯(von.Mises)屈服條件

當(dāng)復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的形狀改變能密度等于單向拉伸屈服時(shí)的形狀改變能密度,材料屈服,即對于Ⅰ型裂紋的應(yīng)力公式平面應(yīng)力第四十九頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一50--平面應(yīng)力下,Ⅰ型裂紋前端屈服區(qū)域的邊界方程當(dāng)時(shí),平面應(yīng)變--平面應(yīng)變下,Ⅰ型裂紋前端屈服區(qū)的邊界方程當(dāng)時(shí),第五十頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一51b.利用Tresca(屈雷斯加)屈服條件在復(fù)雜受力下,當(dāng)最大切應(yīng)力等于材料彈性拉伸時(shí)的屈服切應(yīng)力,材料即屈服.比較發(fā)現(xiàn):平面應(yīng)變塑性區(qū)尺寸小,平面應(yīng)變處于三向拉伸狀態(tài)不易屈服.平面應(yīng)變的有效屈服應(yīng)力比高塑性區(qū)中的最大應(yīng)力平面應(yīng)變平面應(yīng)力第五十一頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一523.應(yīng)力松弛的影響由于塑性變形引起應(yīng)力松弛應(yīng)力松弛依據(jù):單位厚含裂紋平板,在外力作用下發(fā)生局部屈服后,其凈截面的內(nèi)力應(yīng)當(dāng)與外界平衡.塑性區(qū)尺寸增大(圖中虛線所示)此曲線下的面積為=外力第五十二頁，共六十一頁，編輯于2023年，星期一53應(yīng)力松弛后:=外力屈服區(qū)內(nèi)的最大應(yīng)力稱為有效屈服應(yīng)力又BD與CE下的面積應(yīng)相等(平面應(yīng)力)在平面應(yīng)力條件下,考慮應(yīng)力松弛,