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文檔簡介

-PAGE47-新建鐵路福廈線DKXXXX特大橋跨XX省道現(xiàn)澆連續(xù)梁模板支架檢算書計(jì)算:復(fù)核:二OO七年八月五日連續(xù)梁模板支架檢算書第一章檢算說明根據(jù)福廈鐵路客運(yùn)專線的總體施工組織設(shè)計(jì)和現(xiàn)場的實(shí)際情況,XX特大橋(DKXX)跨XX省道33#~36#段橋梁處于跨既有202國道段,采用支架現(xiàn)澆施工,根據(jù)施工組織設(shè)計(jì)布置方案,對現(xiàn)澆連續(xù)梁施工模板及支架進(jìn)行施工荷載受力檢算。一、計(jì)算依據(jù)1、《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》;2、《客運(yùn)專線橋梁工程施工技術(shù)指南》;3、《路橋施工計(jì)算手冊》;4、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算》;5、《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)施工手冊》;6、設(shè)計(jì)文件圖紙。二、檢算內(nèi)容1、模板檢算2、支架檢算3、鋼管支架檢算4、3m+2*4m+2m通道檢算5、地基承載力檢算第二章模板檢算一、內(nèi)模計(jì)算內(nèi)模由模板,橫(縱)肋方木,分配梁組及鋼管支架組成,模板肋采用10×10小方木,分配梁采用12×12小方木,鋼管支架采用Ф48×3.5m扣件式鋼管支架,頂部及兩側(cè)設(shè)U形頂托支撐,縱向布距采用0.7m,橫向根據(jù)橫截面的尺寸不同,適當(dāng)調(diào)整,為施工作業(yè)方便,中部步距1.2m。(一)頂模板受力計(jì)算根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》和《建筑技術(shù)》查得,并綜合考慮浸水時(shí)間,竹膠合模板的力學(xué)指標(biāo)取下值:[σ]=12Mpa,[τ]=1.3Mpa,E=5×103Mpa竹膠合模板選用厚度18mm,1米寬竹膠合模板的截面幾何特性計(jì)算結(jié)果如下:w=1bh2/6=1×1000×182/6=54000mm3=54cm3I=1bh3/12=1×1000×183/12=486000mm4=48.6cm4中間部分竹膠合模板按照底部縱梁3×0.40米跨度的連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算,結(jié)構(gòu)形式及計(jì)算模式如下:根據(jù)《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》和《路橋施工計(jì)算手冊》混凝土豎向荷載分為以下幾個(gè)部分:=1\*GB3①混凝土:q1=1.9×26/4.20=11.8Kpa②人群機(jī)具:q2=150kg/m2=1.5Kpa③傾倒:q3=4Kpa④振搗:q4=2.0Kpa⑤其他荷載:q5根據(jù)實(shí)際情況不考慮1、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③+=4\*GB3④+=5\*GB3⑤,所以q=11.76+1.5+4.0+2.0=19.3Kpa轉(zhuǎn)化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:q=19.3×1=19.3KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得:Mmax=0.1×q×L2=0.1×19.3×0.402=0.31KN/mσmax=Mmax/W=0.31/54000=5.7Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求Qmax=1.1×q×L=1.1×19.3×0.40=8.49KNτmax=(Qmax×s)/(Ix×b)=(Qma×bh2/8)/(bh3/12×b)=1.5Qmax/b/h=1.5×8.49/1000/18=0.71Mpa<[τ]=1.3Mpa滿足要求2、剛度驗(yàn)算荷載組合采用=1\*GB3①+⑤,所以q=11.8Kpa轉(zhuǎn)化為橫向的線荷載,按照底板竹膠合模板平均承載:q=11.8×1=11.8KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得:fmax=0.677qL4/100EI=0.677×11.8×109×0.44/100/5/486000=0.84mmfmax/L=0.84/400=1/476<1/400滿足要求(二)10×10cm方木受力計(jì)算箱梁內(nèi)頂模采用竹膠合模板,竹膠合模板底部使用小方木作為縱肋把荷載傳遞給支架橫梁,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得,木材的力學(xué)指標(biāo)取下值(按照紅松順紋計(jì)算):[σ]=12Mpa,[τ]=1.3Mpa,E=9×103Mpa小方木選用截面10×10cm的紅松,截面幾何特性計(jì)算結(jié)果如下:w=1bh2/6=1×10×102/6=166.7cm3I=1bh3/12=1×10×103/12=833.3cm4根據(jù)下部橫梁的排布形式,小方木按照跨度0.7米的簡支梁進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算模式如下:根據(jù)《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》和《路橋施工計(jì)算手冊》混凝土豎向荷載分為以下幾個(gè)部分:①模板:底模15Kg/m2q1=0.15Kpa②混凝土:q2=1.9×26/4.20=11.8Kpa③人群機(jī)具:q3=150Kg/m2=1.5Kpa④傾倒:q4=4Kpa⑤振搗:q5=2.0Kpa⑥其他荷載:q6根據(jù)實(shí)際情況不考慮1、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③+=4\*GB3④+=5\*GB3⑤+=6\*GB3⑥所以q=0.15+11.8+1.5+4.0+2.0=19.45Kpa轉(zhuǎn)化為小方木線荷載,按照小方木平均承載:q=19.45×0.4=7.78KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得:Mmax=0.125×q×L2=0.125×7.78×0.72=0.48KN·mσmax=Mmax/W=0.48×103/166.7=2.9Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求Qmax=0.5×q×L=0.5×7.78×0.7=2.7KNτmax=(Qmax×s)/(Ix×b)=(Qmax×bh2/8)/(bh3/12×b)=1.5Qmax/b/h=1.5×2.7×103/100/100=0.40Mpa<[τ]=1.3Mpa滿足要求2、剛度驗(yàn)算荷載組合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=6\*GB3⑥,所以q=2.65+11.8=14.45Kpa,轉(zhuǎn)化為的小方木線荷載,按照小方木平均承載:q=14.45×0.4=5.78KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得:fmax=5qL4/384EI=5×5.78×0.74/384/9/833.3×105=0.24mmfmax/L=0.24/700=1/2917<1/400滿足要求(三)12×12cm方木受力計(jì)算竹膠合模板底部使用小方木作為縱肋把荷載傳遞給支架橫梁,支架頂橫梁方木采用12×12cm。根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得,木材的力學(xué)指標(biāo)取下值(按照紅松順紋計(jì)算):[σ]=12Mpa,[τ]=1.3Mpa,E=9×103Mpa小方木選用截面12×12cm的紅松,截面幾何特性計(jì)算結(jié)果如下:w=1bh2/6=1×12×122/6=288cm3I=1bh3/12=1×12×123/12=1728cm4根據(jù)排布形式,檢算底板為30cm厚度部分的小方木最大跨度部分,按簡支梁進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算模式如下:根據(jù)《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》和《路橋施工計(jì)算手冊》混凝土豎向荷載分為以下幾個(gè)部分:①模板:底模和縱肋30Kg/m2,q1=0.3Kpa②混凝土:q2=1.9×26/4.20=11.8Kpa③人群機(jī)具:q3=150Kg/m2=1.5Kpa④傾倒:q4=4Kpa⑤振搗:q5=2.0Kpa⑥其他荷載:q6根據(jù)實(shí)際情況不考慮1、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用=1\*GB3①+=2\*GB3②+=3\*GB3③+=4\*GB3④+=5\*GB3⑤+=6\*GB3⑥所以q=0.3+11.8+1.5+4.0+2.0=19.6Kpa,轉(zhuǎn)化為小方木均荷載,q=19.6×0.7=13.72KN/mMmax=0..125qqL2=0.1225×133.72××1.22=2.477KN·mmσmax=Mmaax/W==2.477×103/2888=8.66pa<[σ]=12Mpa滿足要求求Qmax=0.55ql=0.5×13.772×1..2=8..232KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qmax××bh2//8)/((bh3//12×bb)=1.5Qmaax/b//h=1..5×8..232××101//12/112=0.86Mppa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求2、剛度驗(yàn)算荷載組合采用11+2+66,所以q=0..3+111.76==12.006Kpaa,轉(zhuǎn)化為為小方木線線荷載,按按照小方木木均布承載::q=12..06×00.7=88.4422KN/mfmax=5qqL4/3844EI==5×8..442××1.244/3844/9/11728××105=1.5mmfmax/L==1.3//10000=1/6667<1/4000滿足要求求二、側(cè)模計(jì)算1、側(cè)壓力計(jì)算根據(jù)《鐵路混凝凝土與砌體體工程施工工規(guī)范》(TB100210--20011)附錄A混凝土側(cè)壓力取取q1=550kpaa考慮到震動(dòng)荷載載4Kpaa則q=50+4==54Kppa立擋間距為255cm模板按按連續(xù)梁計(jì)計(jì)算,將側(cè)側(cè)壓力化為為線布荷載載q=50×2..42=1121KNN/m。2、按強(qiáng)度計(jì)算Mmax=1//10×qq×L2==1/100×1211×0.2252=0.775KN..m需要截面矩:WWn=0..75×1106/12=625000mm3模板選用δ=118mm,截截面抵抗矩矩W=1//6×24420×1182=1306680mmm3>W(wǎng)n滿足足要求。3、按鋼度計(jì)算ff=q×LL4/1500/E/II=50×2.442×25504/(1550×5×103×1/112×24420×183)=0.54mmf/LL=0.554/2550=1//463<1/4400滿足要求求三、底模(竹膠合板)計(jì)計(jì)算箱梁采用支架現(xiàn)現(xiàn)澆施工,考考慮到底板板是平面并并且竹膠合合模板重量量輕,便于于高空施工工,箱梁底底板采用竹竹膠合模板板,計(jì)算時(shí)時(shí)縱向分為為底板厚度度30cmm部分、600cm部分分和底板厚厚度80ccm部分,橫橫向分為翼翼板和底腹腹板部分。底模橫肋小方木木選用截面面10×110的紅松,其縱向布布置為:底板厚度30ccm間距時(shí)時(shí)底腹板縱縱向28ccm,翼板板縱向400cm;底板厚度60ccm間距時(shí)時(shí)底腹板縱縱向20ccm,翼板板縱向400cm;底板厚度80ccm間距時(shí)時(shí)底腹板縱縱向18ccm,翼板板縱向400cm。根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》和《建建筑技術(shù)》查查得,并綜綜合考慮浸浸水時(shí)間,竹竹膠合模板板的力學(xué)指指標(biāo)取下值值:[σ]=12Mpaa,[τ]=1.33Mpaa,E==5×1003Mpaa竹膠合模板選用用厚度188mm,1米寬竹膠合合模板的截截面幾何特特性計(jì)算結(jié)結(jié)果如下::w=1bh2//6=1××10000×1822/6=5540000mm3==54cmm3I=1bh3//12=11×10000×1883/122=4866000mmm4=48.66cm4(一)底板厚度30ccm段1、底腹板部分中間部分竹膠合合模板按照照底部縱梁梁3×0.28米跨度的連連續(xù)梁進(jìn)行行計(jì)算,計(jì)計(jì)算模式如如下:根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:=1\*GB3①模板:q1=2550kg//m2=22.5Kppa(內(nèi)模和支支架采用2250Kgg/m2)=2\*GB3②混凝土:q2==7.033×26//5.688=32..18Kppa=3\*GB3③人群機(jī)具具:q3=1550kg//m2=1.55Kpa=4\*GB3④傾倒:q4=44Kpa=5\*GB3⑤振搗:q5=22.0Kppa=6\*GB3⑥其他荷載載:q6根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮①強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.5+332.188+1.55+4.00+2.00=42..18Kppa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=42.188×1=422.18KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..1×q××L2=00.1×442.188×0.282=0.33KN··mσmax=Mmaax/W==0.333/540000×1106=6.1Mppa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=1.11×q×LL=1.11×42..18×00.28=13KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qma×bbh2/88)/(bbh3/112×b))=1.5Qmaax/b//h=1..5×133/10000/188×1033=1.08Mpaa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求②剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..5+322.18==34.668Kpa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=34.688×1=344.68KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=0..677qqL4/1000EI=0.677××34.668×0..284/1000/5/448.6××105=0.59mmfmax/L==0.599/280=1/4774<1/4000滿足要求求2、翼板部分中間部分竹膠合合模板按照照底部縱梁梁3×0..40米跨度的的連續(xù)梁進(jìn)進(jìn)行計(jì)算,計(jì)計(jì)算模式如如下:根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:=1\*GB3①模板:q1=155kg/m22=0.115Kpaa=2\*GB3②混凝土:q2==1.177×26//3.355=9.008Kpaa=3\*GB3③人群機(jī)具具:q3=1550kg//m=1..5Kpaa=4\*GB3④傾倒:q4=44Kpa=5\*GB3⑤振搗:q5=22.0Kppa=6\*GB3⑥其他荷載載:q6根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=0.15++9.088+1.55+4.00+2.00=16..73Kppa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=16.733×1=116.733KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..1×q××L2=00.1×116.733×0.4002=0..26KN··mσmax=Mmaax/W==0.266/540000×1106=44.81MMpa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=1.11×q×LL=1.11×16..73×00.40=7.336KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qma×bbh2/88)/(bbh3/112×b))=1.5Qmaax/b//h=1..5×7..36/11000//18×1103=0.61Mpaa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=0.115+9.008=9.233Kpa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=9.23××1=9..23KNN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=0..677qqL4/1100EII=0.677××9.233×0.44/1000/5/448.6××105==0.67mmfmax/L==0.677/400=11/5977<1/4000滿足要求求(二)底板厚度60ccm段1、底、腹板部分中間部分竹膠合合模板按照照底部縱梁梁3×0.220米跨度的連連續(xù)梁進(jìn)行行計(jì)算,計(jì)計(jì)算模式如如下:根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:q1=2250kgg/m2==2.5KKpa((內(nèi)模和支支架采用2250Kgg/m2)②混凝土:q2==10.331×266/5.668=477.19KKpa③人群機(jī)具:q33=1500kg/mm=1.55Kpa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.5+447.199+1.55+4.00+2.00=57..19Kppa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=57.199×1=577.19KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..1×q××L2=00.1×557.199×0.2202=00.23KN··mσmax=Mmaax/W==0.233/540000×1106=4.3Mppa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=1.11×q×LL=1.11×57..19×00.20==12.558KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qma×bbh2/88)/(bbh3/112×b))=1.5Qmaax/b//h=1..5×122.58//10000/18××103=1.05Mppa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..5+477.19==49.669Kpa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=49.699×1=499.69KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=0..677qqL4/1000EI=0.677××49.669×0..24/1000/5/448.6××105=0.22mmfmax/L==0.222/2000=1/9909<1/4000滿足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同,此此處計(jì)算省省略。(三)底板厚度80ccm段1、底、腹板部分中間部分竹膠合合模板按照照底部縱梁梁3×0.118米跨度的連連續(xù)梁進(jìn)行行計(jì)算,計(jì)計(jì)算模式如如下:根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:q1=2250kgg/m2==2.5KKpa,(內(nèi)模和支支架采用2250Kgg/m2)②混凝土:q2==11.888×266/5.668=544.38KKpa③人群機(jī)具:q33=1500kg/mm=1.55Kpa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.5+554.388+1.55+4.00+2.00=64..38Kppa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=64.388×1=644.38KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..1×q××L2=00.1×664.388×0.1182=00.21KN·mmσmax=Mmaax/W==0.211/540000×1106=3.899Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=1.11×q×LL=1.11×64..38×00.18==12.775KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qmax××bh2//8)/((bh3//12×bb)=1.5Qmaax/b//h=1..5×122.75//10000/18××103=1.06Mppa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..5+544.38==56.888Kpa,轉(zhuǎn)化為為橫向的線線荷載,按按照底板竹竹膠合模板板平均承載載:q=56.888×1=566.88KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=0..677qqL4/1000EI=00.6777×56..88×00.1844/1000/5/448.6××105=0.17mmfmax/L==0.177/2000=1/11176<<1/4000滿足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同,此此處計(jì)算省省略。四、底模(10×110小方木)計(jì)計(jì)算箱梁支架現(xiàn)澆施施工底模采采用竹膠合合模板,竹竹膠合模板板底部使用用小方木作作為橫肋把把荷載傳遞遞給支架縱縱梁。計(jì)算算時(shí)縱向分分為底板厚厚度30ccm部分、600cm部分分和底板厚厚度80ccm部分,橫向向分為翼板板和底腹板板部分。根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得,木木材的力學(xué)學(xué)指標(biāo)取下下值(按照照紅松順紋紋計(jì)算)::[σ]=12Mpaa,[τ]=1.33Mpaa,E==9×1003Mpaa小方木選用截面面10×100cm的紅紅松,截面面幾何特性性計(jì)算結(jié)果果如下:w=1bh2//6=1××10×1102/66=1666.7cmm3I=1bh3//12=11×10××103//12=8833.33cm4小方木的剛度較較小,根據(jù)據(jù)橫梁的排排布形式,小小方木按照照跨度0..6米的簡支梁梁進(jìn)行計(jì)算算,計(jì)算模模式如下::(一)底板厚度30ccm段1、底、腹板部分根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模155Kg/mm2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(15++250))=2.665Kpaa②混凝土:q2==7.033×26//5.688=32..18Kppa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.65++32.118+1..5+4..0+2..0=422.33KKpa轉(zhuǎn)化為小方木線線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=42..33×00.28=15.112KN//m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..125××q×L22=0.1125×115.122×0.62=0..68KN··mσmax=Mmaax/W==0.688/1666.7×1103=4.08Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×15..12×00.6=44.54KKNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qma×bbh2/88)/(bbh3/112×b))=1.5Qmaax/b//h=1..5×4..54×1103/1000/1000=0.68Mppa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..65+332.188=34.883Kpaa轉(zhuǎn)化為的小方木木線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=34..83×00.28=9.755N/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×9.775×0..64/3844/9/8833.33×1055=0.22mmfmax/L==0.222/6000=1/22727<<1/4000滿足要求求2、翼板部分根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模155Kg/mm2,q1=00.15KKpa②混凝土:q2==1.177×26//3.355=9.008Kpaa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=0.15++9.088+1.55+4.00+2.00=16..73Kppa轉(zhuǎn)化為小方木線線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=166.73××0.4==6.699KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..125××q×L22=0.1125×66.69××0.82=0..54KN··mσmax=Mmaax/W==0.544/1666.7×1103=3.244Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×6.669×0..8=2.688KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qma×bbh2/88)/(bbh3/112×b))=1.5Qmaax/b//h=1..5×2..68×1103/1000/1000=0.4Mpaa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=0..15+99.08==9.233Kpa轉(zhuǎn)化為的小方木木線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=9..23×00.4=33.69KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×3.669×0..84/3844/9/8833.33×1055=0.26mmfmax/L==0.266/800=11/30777<1/4000滿足要求求(二)底板厚度度60cmm段1、底、腹板部分根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模155Kg/mm2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(15++250))=2.665Kpaa②混凝土:q2==10.331×266/5.668=477.19KKpa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.65++47.119+1..5+4..0+2..0=577.34KKpa轉(zhuǎn)化為小方木線線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=57..34×00.2=111.477KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..125××q×L22=0.1125×111.477×0.82=0.552KN··mσmax=Mmaax/W==0.522/1666.7×1103=3.1Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×11..47×00.6=33.44KKNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qma×bbh2/88)/(bbh3/112×b))=1.5Qmaax/b//h=1..5×3..44×1103/1000/1000=0.52Mppa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..65+447.199=49.884Kpaa轉(zhuǎn)化為的小方木木線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=49..84×00.2=99.97KKN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×9.997×0..64/3844/9/8833.33×1055=0.22mmfmax/L==0.222/6000=1/22727<1/4000滿足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同,此此處計(jì)算省省略。(三)底板厚度80ccm段1、底、腹板部分根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模155Kg/mm2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2q1=(15++250))=2.665Kpaa②混凝土:q2==14.11×26//5.688=64..5Kpaa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.65++64.55+1.55+4.00+2.00=74..65Kppa轉(zhuǎn)化為小方木線線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=744.65××0.188=13..44KNN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..125××q×L22=0.1125×113.444×0.662=0..6KN//mσmax=Mmaax/W==0.6//166..7×1003=3.66Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×13..44×00.6=44.03KKNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qma×bbh2/88)/(bbh3/112×b))=1.5Qmaax/b//h=1..5×4..03×1103/1000/1000=0.6Mppa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..65+664.5==67.115Kpaa轉(zhuǎn)化為的小方木木線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=677.15××0.188=12..09KNN/m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×12..09×00.64/3844/9/8833.33×1055=0.277mmfmax/L==0.277/6000=1/22222<1/4000滿足要求求2、翼板部分翼板部分和底板板厚度30cm段翼翼板部分受受力相同,此此處計(jì)算省省略。五、底模(12×112小方木)計(jì)計(jì)算竹膠合模板底部部使用小方方木作為橫橫肋把荷載載傳遞給支支架頂縱梁梁,支架頂頂縱梁采用用12×122cm方木木結(jié)構(gòu),計(jì)計(jì)算時(shí)縱向向分為底板板厚度300cm部分分,60ccm部分和和底板厚度度80cmm部分。12×12cmm方木下部部鋼管支架架布置方式式為:橫向:底腹板部部分60ccm,翼板板部分800cm,縱向:底板厚度度30cmm間距時(shí)為50cmm,底板厚厚度50cm,60cmm、80cmm間距為400cm。根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得,木木材的力學(xué)學(xué)指標(biāo)取下下值(按照照紅松順紋紋計(jì)算)::[σ]=12Mpaa,[τ]=1.33Mpaa,E==9×1003Mpaa小方木選用截面面12×122cm的紅紅松,截面面幾何特性性計(jì)算結(jié)果果如下:w=1bh2//6=1××12×1122/66=2888cm3I=1bh3//12=11×12××123//12=11728ccm4(一)底板厚度30ccm段1、底、腹板部分小方木的剛度較較小,根據(jù)據(jù)縱梁的排排布形式,小小方木按照照跨度0..5米的簡支梁梁進(jìn)行計(jì)算算,計(jì)算模模式如下::根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模和橫橫肋30KKg/m2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(30++250))=2.880Kpaa②混凝土:q2==7.033×26//5.688=32..18Kppa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.80++32.118+1..5+4..0+2..0=422.48KKpa轉(zhuǎn)化為小方木線線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=42..48×00.6=225.499KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..125××q×L22=0.1125×225.499×0.52=0.88KN·mmσmax=Mmaax/W==0.8×1103/2888=2.77Mpa<[σ]=12Mpa滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×25..49×00.5=6.377KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qmax××bh2//8)/((bh3//12×bb)=1.5Qmaax/b//h=1..5×6..37×1103/120//120=0.66Mppa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..80+332.188=34.998Kpaa轉(zhuǎn)化為的小方木木線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=34..98×00.6=220.999KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×20.99××0.54/3844/9/11728××105=0.11mmfmax/L==0.111/800=11/72773<1/4000滿足要求求2、翼板部分略(二)底板厚度50ccm,60cmm,80cmm段取80cm部分最最不利荷載載,底板厚厚度80ccm截面一一共3.55m其中2.00m在墩頂頂范圍內(nèi),1.5m在跨間,在墩頂2.0m內(nèi)砼上支墊方木,在跨間1.5m內(nèi)同底板厚度50cm,60cm段一致縱向鋼管間距加密到40cm。1、底、腹板部分小方木的剛度較較小,根據(jù)據(jù)縱梁的排排布形式,小小方木按照照跨度0..4米的簡支梁梁進(jìn)行計(jì)算算,計(jì)算模模式如下::根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模和橫橫肋30KKg/m2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(30++250))=2.880Kpaa②混凝土:q2==14.11×26//5.688=64..5Kpaa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮(1)強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.80++64.55+1.55+4.00+2.00=74..8Kpaa轉(zhuǎn)化為小方木線線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=744.8×00.6=37..4KN//m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..125××q×L22=0.1125×337.4××0.42=0.7748KNN·mσmax=Mmaax/W==0.7448×1003/2888=2.66Mpa<[σ]=12Mpa,滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×37..4×0..4=7.488KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(Qmax××bh2//8)/((bh3//12×bb)=1.5Qmaax/b//h=1..5×7..48×1103/1200/1200=0.78Mpaa<[τ]=1.33Mpaa滿足要求求(2)剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..80+664.5==67.33Kpa轉(zhuǎn)化為的小方木木線荷載,按按照小方木木平均承載載:q=677.3×00.6=40.338KN//m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×40..38×00.44×105/3844/9/11728==0.1mmmfmax/L==0.1/400=11/40000<1/4000滿足要求求第三章扣件式鋼管支架架受力檢算33#~36##墩現(xiàn)澆段段除跨XX省道中間交交通通道部部分采用Φ500鋼管柱墩墩外,其余余全部采用用Ф48×3..5m扣件件式鋼管滿滿堂支架。下部鋼管支架布布置方式為為:橫向:底腹板部部分60ccm,翼板板部分800cm,縱向:底板厚度度30cmm間距時(shí)為為50cmm,底板厚厚度50ccm,60cmm、80cmm間距為400cm。一、底板厚度550cm、60cmm、80cmm段荷載(一)腹板、底板部分分1、荷載①取底板斷面厚度度80cmm最大值111.88××26/6=51.448KNN/m2;每延米荷載面積積(全部按按箱梁底板板受力計(jì)算算):6m2②模板:底模和橫橫,縱肋445Kg//m2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(45++250))=2.995Kpaa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮總荷載:61..93KNN/m2=7\*GB3⑦支撐縱向向0.4m每延米2..5根,橫橫向0.66m,底板按6m計(jì)算11排10孔。2、每根立桿實(shí)際承承受壓力計(jì)計(jì)算鋼管立柱縱向間間距為0..4m,橫橫向間距為為0.6mm①N=61.933×0.44×0.66=14..86KNN鋼管的容許應(yīng)力力:[N]=Ф×Am×[σ]]=0.229×4..893××10-44×2355×1033=33..35KNN因?yàn)镹<[N]所以鋼管受力合合格②單根鋼管截面面面積:A=4899mm2;回旋半半徑:1..58cmm由于λ=l/i=1110/1..58=770,查表ф=0.644,N/(фA)=14860/((0.644×4899)=1222.9MMPa<f=1770MPaa穩(wěn)定性滿滿足要求。3、扣件抗滑力計(jì)算算由R=14.866KN>Rc=88.5KNN,不能滿滿足抗滑要要求,在搭搭接段布置置兩個(gè)扣件件進(jìn)行加固固以滿足荷荷載要求。4、每個(gè)頂、底托托實(shí)際受力力計(jì)算頂托由R=144.86KN<15.00KN滿足頂托托的荷載底托R=14.866+0.3(鋼管扣扣件自重)=15.116>15.00KN,不滿足,考考慮到實(shí)際際底板厚度度80cmm截面,一一共3.55m其中2.00m在墩頂頂范圍內(nèi),1.5m在跨間,范圍很小,其余均為底板厚度60cm~50cm截面,故底托實(shí)際受力滿足要求。(二)基底土承載力計(jì)計(jì)算根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情情況,施工工現(xiàn)場除XXX省道(省道道路面為330cm厚厚混凝土路路面)外,先先清除地表表雜土,鋪鋪填片石330cm然然后碾壓密密實(shí),再鋪鋪20cmm厚石粉摻4%水泥拌拌合均勻進(jìn)進(jìn)行碾壓,支架下墊15××15條型基礎(chǔ)礎(chǔ)(或方木木),與地地面接觸面面積為:S″=0.15×00.4m=0.06m2每根立桿荷載::N″=15.16KNN要求支架下地基基承載力σσ=N″/S″=15.116/0..06=253Kpa二、底板厚度300cm段荷荷載(一)腹板、底板部分分1、荷載①取底板斷面厚度度30cm值7.033×26//6=30.446KNN/m2;每延米荷載面積積(全部按按箱梁底板板受力計(jì)算算):6m2②模板:底模和橫橫,縱肋445Kg//m2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(45++250))=2.995Kpaa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮總荷載:40..91KNN/m=7\*GB3⑦支撐縱向向0.5m每延米2根,橫向向0.6mm,底板按6m計(jì)算11排10孔。2、每根立桿實(shí)際際承受壓力力計(jì)算①N=40.911×0.66×0.55=12..27KNN鋼管的容許應(yīng)力力:[N]=Ф×Am×[σ]]=0.229×4..893××10-44×2355×1033=33..35KNN因?yàn)镹<[N]所以鋼管受力合合格②單根鋼管截面面面積:A=4899mm2;回旋半半徑:1..58cmm由于λ=l/i=1110/11.58==70,查表ф=0.644,N/(фA)=12270/((0.644×4899)=39.2MPa<f=1770MPaa穩(wěn)定性滿滿足要求。3、扣件抗滑力計(jì)算算:由R=12.277KN>Rc=88.5KNN,不能滿滿足抗滑要要求,在搭搭接段布置置兩個(gè)扣件件進(jìn)行加固固以滿足荷荷載要求。4、每個(gè)頂、底托托實(shí)際受力力計(jì)算頂托由R=122.27KN<15.00KN滿足頂托托的荷載底托R=12.277+0.3(鋼管扣扣件自重)=12.57<15.00KN,滿足底底托的荷載載。(二)基底土承載力計(jì)計(jì)算根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情情況,施工工現(xiàn)場除XXX省道(省道道路面為330cm厚厚混凝土路路面)外,先先清除地表表雜土,鋪鋪填片石330cm然然后碾壓密密實(shí),再鋪鋪20cmm厚石粉摻4%水泥拌拌合均勻進(jìn)進(jìn)行碾壓,支架下墊15××15混凝土條條形基礎(chǔ)(或方木)與地面接接觸面積為為:S″=0.15×00.4m==0.06m2每根立桿荷載::N″=12.57KN要求支架下地基基承載力σσ=N″/S″=12.57/0.06=210KPPa三、翼板部分1、荷載①現(xiàn)澆梁翼板尺寸寸相同,混混凝土重量量統(tǒng)一取1.177×26//3.200=9.551KNN/m2;每延米荷載面積積:3.220m22②模板:底模和橫橫,縱肋445Kg//m2q1=00.45KKpa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮總荷載17.446KN//m2=7\*GB3⑦支撐縱向向按0.5m最大考慮慮,每延米米2根,橫向向0.8ccm底板按按3.200m計(jì)算5排4孔。2、每根立桿實(shí)際際承受壓力力計(jì)算①N=17.466×0.55×0.88=6.988KN鋼管的容許應(yīng)力力:[N]=Ф×Am×[σ]]=0.229×4..893××10-44×2355×1033=33..35KNN因?yàn)镹<[N]所以鋼管受力合合格②單根鋼管截面面面積:A=4899mm2;回旋半半徑:1..58cmm由于λ=l/i=1110/11.58==70,查表ф=0.644,N/(фA)=6980/(00.64×4889)=222.3MMPa<f=1770MPaa穩(wěn)定性滿滿足要求。3、扣件抗滑力計(jì)計(jì)算:由R=6.98KKN<Rc=88.5KNN,滿足抗抗滑要求。4、每個(gè)頂、底托托實(shí)際受力力計(jì)算頂托由R=6..98KN<15.00KN滿足頂托托的荷載底托R=6.998+0..3(鋼管扣扣件自重)=7.188<15.00KN,滿足底底托的荷載載。第四章2m++4×4mm+2m通道檢算現(xiàn)澆段跨2022過道采用用:2m+4×4m+2m通道布布置形式,Ф500mmm鋼管柱柱澆注C30砼預(yù)埋螺螺栓與鋼管管立柱底部部法蘭盤連連接,鋼管管樁頂部開開槽口放40b工字鋼橫橫梁與鋼管管柱焊接。橫梁上在安裝縱縱梁32b工字鋼,縱縱跨度按44.7m(車車行道)時(shí)時(shí),橫向底底板按0.4跨度計(jì)算算,翼板按按0.6跨度計(jì)算算;縱跨度度按2.77m(非機(jī)機(jī)動(dòng)車行道道)時(shí),橫向底底板按0.8跨度計(jì)算算,翼板按按0.6跨度度計(jì)算??v梁32b工字鋼上上按60ccm間距縱縱向鋪放橫橫向14aa槽鋼,槽槽鋼上縱向向方木按橫橫向60ccm間距鋪鋪12cm×12cm方木,122cm×12cm方木上上上按縱向200cm間距距鋪10×110方木。考考慮到砼澆澆注后方便便拆出模板板在槽鋼與與12×112方木間加加5cm方木木墊塊。兩層方木及模板板受力計(jì)算算(按底板板斷面600cm計(jì)算算)與Ф48×33.5扣件式鋼鋼管支架段段相同,此此處不在另另行計(jì)算。一、14a槽鋼鋼受力計(jì)算算由于箱梁縱向?yàn)闉樽兘孛?、橫橫向的不均均勻分布和和橫梁的間間距不等,取取底板厚度度50cm端面面計(jì)算,根根據(jù)《路橋橋施工計(jì)算算手冊》查查得,鋼材材的力學(xué)指指標(biāo)取下值值:[σw]=145Mppa,[τw]=85Mpa,E==2.1××105Mpa橫梁選用14aa號(hào)槽鋼,設(shè)設(shè)計(jì)受力參參數(shù)為:W=80.5ccm3,I=5633.7cmm4,S=47..5cmm3,d=0.660cm根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模和橫橫肋45KKg/m2,內(nèi)模和和支架采用用250Kg/mm2。q1=(45++250))=2.995Kpaa②混凝土:q2==8.911×26//5.688=40.799Kpa③人群機(jī)具:q33=1500Kg/mm2=1..5Kpaa④傾倒:q4=44Kpa⑤振搗:q5=22.0Kppa⑥其他荷載:q66根據(jù)實(shí)際際情況不考考慮根據(jù)縱梁的布置置形式,按按最大跨度度采用3×0.66m米連續(xù)續(xù)梁模式進(jìn)進(jìn)行計(jì)算,計(jì)計(jì)算圖式如如下:1、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥所以q=2.95++47.119+1..5+4..0+2..0=51.24Kpa,轉(zhuǎn)化為為沿橋梁縱縱向0.66m間距橫橫梁的線荷荷載:q=51.24×0.66=30.744KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=0..1×q××L2=00.1×330.744×0.62==1.111KN·mmσmax=Mmaax/W==1.111×103/80..5=133.8Mppa<[σw]=1455Mpaa滿足要求求Qmax=1.11×q×LL=1.11×30..74×0.6=20.229KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(220.299×47..5)××102/(6××563..7)=28.5Mpaa<[τw]=85MMpa滿足要求求2、剛度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..95+440.799=43.774Kpaa轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱縱向0.66m間距橫橫梁的線荷荷載:q=43..74×00.6=226.244KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=0..677qqL4/1000EI=00.6777×26..24×0.64/1000/2.11/5633.7×1103=0.02mmfmax/L==0.022/600=11/300000<1/4000滿足要求求二、縱梁32bb工字鋼2m++4×4mm+2m通道設(shè)設(shè)置位置基基本位于箱箱梁底板厚厚度為500~60cm處,在在計(jì)算受力力取底板厚厚度為60cm斷面面,采用容容許應(yīng)力計(jì)計(jì)算不考慮慮荷載分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù),總總體提高1.3倍進(jìn)行計(jì)計(jì)算??v梁選用32aa工字鋼,設(shè)設(shè)計(jì)受力參參數(shù)為:W=726.77cm3I=1116266cm4d==11.55mmI/S==27.22cmS=4226.1ccm3(一)跨度4..7m受力力計(jì)算1、跨中部分按照跨度4.77米的簡支梁梁計(jì)算,計(jì)計(jì)算模式如如下:根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:①模板:底模和橫橫梁采用445kg//m2,內(nèi)模和和支架采用用250kkg/m22q1=(45++250))kg/mm2=2..95Kppa=2\*GB3②混凝土(5.68米寬度的荷荷載)q22=10..31×226/5..68=447.199Kpa=3\*GB3③人群機(jī)具具:q3=1550kg//m2=11.5Kppa=4\*GB3④傾倒:q4=44Kpa=5\*GB3⑤)振搗:q5=22Kpa=6\*GB3⑥其他荷載載:自重557.711kg/mm=0.66KN/mm2、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥,轉(zhuǎn)化為為7.2米寬度的縱縱向線荷載載,所以單單根工字鋼鋼承載:q=(47..19+22.95++1.5++4+2))×7..2/188+0.66=23..66KNN/m考慮1.3安全系數(shù)數(shù)q=1..3×233.66==30.775KN/mMmax=1//8×q××L2=11/8×330.755×4.772=844.91KKN·mσmax=Mmaax/W==84.991×1003/7266.7=1116.88Mpa<[σw]=1455Mpaa滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×30..75×44.7=772.3KKNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(772.3××426..1)××102/(1116266×11..5)=223Mpa<[τw]=85Mpa滿足要求求3、剛度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=2..95+447.199=50.114Kpa,轉(zhuǎn)化為為沿橋7..2m寬度的縱縱向線荷載載:q=50..14×7.2/118+0..6=200.66KKN/m取1.3安全系數(shù)數(shù)q=20..66×11.3=226.855KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×26..85×44.74×103/3844/2.11/116626=77mmfmax/L==7/47000=1//671<1/4000滿足要求求根據(jù)以上計(jì)算數(shù)數(shù)據(jù):箱梁梁底板按橫橫向7.22m內(nèi)每40ccm間距進(jìn)進(jìn)行布置,箱箱梁翼板按按橫向每660cm間距距(上部支架架需要)進(jìn)行布置置。(二)跨度2..7m受力力計(jì)算1、跨中部分按照跨度2.77米的簡支梁梁計(jì)算,計(jì)計(jì)算模式如如下:根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:=1\*GB3①模板:底底模和橫梁梁采用455kg/mm2,內(nèi)模和和支架采用用250kkg/m22q1=(45++250))kg/mm2=2..95Kppa=2\*GB3②混凝土(5.68米寬度的荷荷載)q22=100.31××26/55.68==47.119KN=3\*GB3③人群機(jī)具具:q3=1550kg//m2=11.5Kppa=4\*GB3④傾倒:q4=44Kpa=5\*GB3⑤振搗:q5=22Kpa=6\*GB3⑥其他荷載載:自重557.711kg/mm=0.66KN/mm2、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥,轉(zhuǎn)化為為7.2米寬度的縱縱向線荷載載,所以單根工字鋼承載載q=(477.19++2.955+1.55+4+22)×7..2/9++0.6==46.7716N/m取1.3安全系數(shù)數(shù)q=1..3×466.71==60.773KN/mm根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::Mmax=1//8×q××L2=11/8×660.733×2.772=555.34KKN·mσmax=Mmaax/W==55.334×1003/7266.7=776.2MMpa<[σw]=1455Mpaa滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×60..73×22.7=881.999KNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(881.999×4266.1)×1022/(111626××11.55)=266.1Mpa<[τw]=85Mpa滿足要求求3、剛度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=(22.95++47.119)×7.22/9+00.6=440.711KN/mm取1.3安全系數(shù)數(shù)q=40..71×11.3=552.933KN//m根據(jù)《路橋施工工計(jì)算手冊冊》查得::fmax=5qqL4/3844EI=55×52..93×22.74×103/3844/2.11/116626=11.5mmfmax/L==1.5/27000=1//18000<1/4000滿足要求求根據(jù)以上計(jì)算數(shù)數(shù)據(jù):箱梁梁底板按橫橫向7.22m內(nèi)每80ccm間距進(jìn)進(jìn)行布置,箱箱梁翼板按按橫向每660cm間距距(上部支架架需要)進(jìn)行布置置。三、鋼管立柱頂頂橫梁由于橫梁已經(jīng)分分配一次荷荷載,所以以頂橫梁采采取均布荷荷載簡支梁梁進(jìn)行計(jì)算算,頂橫梁梁采用1根50b工字字鋼,設(shè)計(jì)計(jì)受力參數(shù)數(shù)為:W=11942..2cm33II=485556cmm4d==14mmmS==11466.6cmm3(一)橫向跨度度2m受力計(jì)計(jì)算根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:=1\*GB3①模板:底底模和橫縱縱梁采用2200kgg/m2,內(nèi)模和和支架采用用250kkg/m22q1=(2000+2500)kg//m2=44.5Kppa=2\*GB3②混凝土(5.68米寬度的荷荷載):q2=10.331×266/5.668=477.19KKpa=3\*GB3③人群機(jī)具具:q3=1550kg//m2=11.5Kppa=4\*GB3④傾倒:q4=44Kpa=5\*GB3⑤振搗:q5=22Kpa=6\*GB3⑥其他荷載載:自重93.661kg//m=00.94KKN/m中間分配梁承載載最大的是是(2.355+2.335)米范圍圍,按照跨跨度2米的簡支梁梁計(jì)算,計(jì)計(jì)算模式如如下:1、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=3\*GGB3③+=4\*GGB3④+=5\*GGB3⑤+=6\*GGB3⑥,所以q=外荷載+自重==(4.5++47.119+1..5+4++2)×4.77+0.994=2779.133KN/mm考慮1.3倍安全系系數(shù):q=2799.13××1.3==362..87KNN/mMmax=1//8×q××L2=11/8×3362.887×2..02=1181.444KN··mσmax=Mmaax/W==181..44×1103/19442.2==93.44Mpa<[σw]=1455Mpaa滿足要求求Qmax=0.55×q×LL=0.55×3622.87××2.0==362..87KNNτmax=(Qmmax×ss)/(IIx×b))=(3362.887×11146.66)×1002/(488556××14)==61.221Mpa<[τw]=85MMpa滿足要求求2、剛度驗(yàn)算荷載組合采用==1\\*GBB3①+=2\*GGB3②+=6\*GGB3⑥,所以q=外荷載+自重==(4.5++47.119)×4.77+0.994=2443.888KN/mm考慮1.3倍安全系系數(shù):q==243..88×11.3=3317.004KN//mfmax=5qqL4/3844EI=55×3177.04××2.04×1003/3844/2.11/485556=00.6mmfmax/L==0.6/20000=1//33333<1/4000滿足要求求(二)橫向跨度度3.0mm受力計(jì)算算根據(jù)《鐵路混凝凝土工程施施工技術(shù)指指南》和《路路橋施工計(jì)計(jì)算手冊》混混凝土豎向向荷載分為為以下幾個(gè)個(gè)部分:=1

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