核電站二回路管道系統(tǒng)的FAC演示文稿

核電站二回路管道系統(tǒng)的FAC演示文稿現(xiàn)在是1頁\一共有87頁\編輯于星期五核電站二回路管道系統(tǒng)的FAC現(xiàn)在是2頁\一共有87頁\編輯于星期五提綱一、FAC背景二、FAC機理三、FAC影響因素四、FAC分析五、FAC有效管理現(xiàn)在是3頁\一共有87頁\編輯于星期五一、FAC背景1.1典型FAC事件-11986年12月9日，美國Surry核電廠2號機組凝結水管線上的一個18英寸彎頭運行時突然破裂，造成4死4傷的嚴重后果。最后190個部件被更換。Surry核電廠的FAC事故喚起了世界核電對FAC的重視。現(xiàn)在是4頁\一共有87頁\編輯于星期五一、FAC背景1.1典型FAC事件-22004年8月9日，日本美濱核電廠3號機組低壓加熱器到除氧器之間的凝結水管道破裂，11名工人被嚴重燙傷，其中五人死亡。事后檢查發(fā)現(xiàn)，由于FAC作用使得原來約10mm厚度的管道減薄后最薄處只有1.4mm?，F(xiàn)在是5頁\一共有87頁\編輯于星期五破裂位置5人死亡，6人受傷??！日本MihamaFAC失效位置示意圖1.1典型FAC事件-2一、FAC背景現(xiàn)在是6頁\一共有87頁\編輯于星期五MihamaFAC失效28年從未檢測開裂時最薄處壁厚1.4mm（原厚度10mm）FAC速率=0.34mmyear-1材料：碳鋼溫度

:140oC流速

:2.2m/s氧含量

:<5ppb水化學

:AVT(pH8.5-9.7)一、FAC背景現(xiàn)在是7頁\一共有87頁\編輯于星期五1.2FAC事件統(tǒng)計PlantNameDamageDateOconee3Leakinextractionline1976BrownsFerry1RuptureofdischargelineMSRdrainline1982Oconee2Failureofexpanderinreheaterdrainline1983CalvertCliffsRuptureofelbowincoldreheatsteamline1984HanddamNeckRuptureoffeedwaterheaterline1985Surry2Ruptureoffeedwaterlineelbow1986Trojan2Leakinmainfeedwaterline1987Surry2E/Cwearofelbowinmainfeedwaterline1988Surry1Ruptureoflowpressureheaterdrainlineinfeedwaterline1990CatawbaE/Cwearoffeedwaterline1991Susquehanna1E/Cwearoffeedwaterline1992Zion1Leakinmoistureseparatorline1993TurkeyPoint3Leakinmoistureseparatorline1994Millstone2Heaterdrainrecirculationline1995FortCalhounextractionsteamline1997Mihamacondensatelinedownstreamofanorifice2004一、FAC背景現(xiàn)在是8頁\一共有87頁\編輯于星期五一、FAC背景1.2FAC事件統(tǒng)計據(jù)WANO統(tǒng)計，1999年至2007年之間，世界核電行業(yè)共發(fā)生37起FAC事件?，F(xiàn)在是9頁\一共有87頁\編輯于星期五1.3FAC的危害壓力容器和管道的降級；電站降功率或者停堆；人員傷害；經(jīng)濟損失。一、FAC背景現(xiàn)在是10頁\一共有87頁\編輯于星期五2.1流動加速腐蝕的概念

流動加速腐蝕（Flow-acceleratedcorrosion，簡稱FAC）就是碳鋼或低合金鋼表面保護性的氧化膜在水流或氣液兩相流作用下發(fā)生溶解、破壞的過程。由于氧化膜的不斷減薄，保護性能下降，腐蝕速率上升，最后達到一種平衡狀態(tài)——腐蝕速率和溶解速率趨于一致，并保持這個穩(wěn)定的腐蝕速率持續(xù)下去。金屬表面局部區(qū)域的氧化膜非常薄，幾乎相當于金屬的裸露表面。一般情況下，腐蝕表面呈現(xiàn)典型的磁鐵礦黑色。二、FAC機理現(xiàn)在是11頁\一共有87頁\編輯于星期五2.1流動加速腐蝕的概念

在單相液態(tài)流條件下，當腐蝕速率較高時，金屬表面會出現(xiàn)典型的馬蹄鐵形狀的蝕坑，形成扇貝形狀或桔子瓣形的腐蝕形貌。扇貝形腐蝕形貌常出現(xiàn)在發(fā)生嚴重管壁減薄的大直徑管道內表面。在雙相流條件下，大型管道表面的流動加速腐蝕形態(tài)是“老虎花紋”狀形貌。單相流：圓齒狀、波狀或桔皮狀兩相流：老虎斑紋二、FAC機理現(xiàn)在是12頁\一共有87頁\編輯于星期五氧化膜的形成氧化膜的溶解Fe2+的擴散H+DO二、FAC機理2.2FAC的作用機理現(xiàn)在是13頁\一共有87頁\編輯于星期五2.2FAC的作用機理

通常認為流動加速腐蝕是靜止水中的均勻腐蝕的一種擴展，其區(qū)別在于流動加速腐蝕的氧化膜/溶液界面存在流體運動?？紤]到金屬表面多孔鐵磁相膜的存在，流動加速腐蝕可以分解為兩個耦合過程。第一個過程是在氧化膜/水界面產生溶解的亞鐵離子，該過程可分為三個同時發(fā)生的反應：(1)鐵在鐵/磁鐵礦界面的游離氧水溶液中氧化，反應方程如下：Fe＋2H2O=Fe2＋＋2OH-+H2=Fe(OH)2+H2

3Fe＋4H2O=Fe3O4＋4H2

一般認為，有1/2的Fe2＋在基體鐵/氧化物界面轉變?yōu)榇盆F礦。二、FAC機理現(xiàn)在是14頁\一共有87頁\編輯于星期五(2)金屬表面生成的亞鐵離子通過多孔的氧化膜層擴散到主體溶液當中。假設氧化膜層中不存在網(wǎng)狀環(huán)流和水流，亞鐵離子的擴散是由于濃度梯度控制的。步驟（1）中產生的H2也經(jīng)過鐵基體和氧化物孔洞擴散到主體溶液當中。上述的兩個過程與均勻腐蝕的這類過程一致。(3)受溶液中的H＋的還原作用，磁鐵礦膜在氧化膜/水界面處發(fā)生溶解，H＋來自金屬/氧化物界面。

式中，b＝0，1，2，3。具體取值取決于亞鐵離子的水解程度。二、FAC機理現(xiàn)在是15頁\一共有87頁\編輯于星期五第二個過程是亞鐵離子通過擴散邊界層向主體溶液遷移的過程，該過程受擴散梯度驅使。來自氧化物/水界面溶解和金屬基體/氧化物界面的亞鐵離子能夠通過擴散邊界層迅速地擴散到主題溶液中。另外通常假設主題溶液中的亞鐵離子Fe2＋濃度為C∞，氧化物/溶液界面的Fe2＋濃度為CS，且C∞<<CS在這種條件下，如果氧化物/溶液界面的流體速度增加將導致腐蝕速率上升。二、FAC機理現(xiàn)在是16頁\一共有87頁\編輯于星期五3.1流體力學因素流體速度的影響流體動力學的影響很復雜，邊界層的物質擴散受管壁附近流體狀況的強烈影響。流體速度是鐵離子從氧化物到溶液主體傳質的一個主要控制因素。流動加速腐蝕速率隨主體速度的增加和局部湍流而增大，而且不存在能引起流動加速腐蝕的流體速度的下限。流體速度對腐蝕現(xiàn)象有兩種作用：傳質作用，比如由于濃差擴散引起的亞鐵離子從擴散邊界層向溶液主體中遷移。表面剪切應力作用。三、FAC影響因素現(xiàn)在是17頁\一共有87頁\編輯于星期五三、FAC影響因素現(xiàn)在是18頁\一共有87頁\編輯于星期五氧化物溶解占支配地位←機械破壞增加根據(jù)氧化物的動力學，氧化膜在靜滯的水中生成。腐蝕速率由裸金屬溶解速率和鈍化速率決定。腐蝕動力學呈拋物線關系。氧化物溶解增加→流動減薄膜均衡厚度由物質傳遞和化物的生成決定。沖刷腐蝕速率由物質傳遞和濃度驅動決定。腐蝕動力學呈線性關系由于表面切應力或溶解或粒子撞擊造成膜的局部去除，但它能被再鈍化。破壞速率由裸金屬的溶解速率、鈍化速率和氧化物的頻率去除決定。破壞動力學呈準線性關系。膜由于溶解或者表面切應力局部去除，破壞速率就是裸金屬的溶解速率。破壞速率呈準線性關系。膜局部去除和金屬表面上機械破壞決定了總的破壞速率，如破壞速率等于裸金屬的溶解速率加上由于可能的機械破壞的協(xié)和作用。破壞速率呈非線性關系。氧化膜的去除和占支配地位的金屬表面下械破壞。剝蝕動力學呈非線性關系機械破壞占支配地位三、FAC影響因素現(xiàn)在是19頁\一共有87頁\編輯于星期五考慮到電化學極化的作用的影響，在研究流體流速對沖刷腐蝕速率的控制作用時，要注意以下三點：在低速情況下，增加液體流速可以降低腐蝕產物（如可溶性腐蝕產物亞鐵離子）的濃度。由于腐蝕產物濃度降低，腐蝕速率增加，并且離子從氧化物/水界面遷移到主體溶液中的能力變?yōu)樗俣瓤刂七^程，濃差極化是其控制步驟，腐蝕速率部分或完全由傳質速率控制。在較高流速情況下，傳質速度明顯高于金屬表面電極反應速率，其結果導致在金屬/電解液界面該過程變成反應次序控制過程，需要活化能激化。這種條件下活化作用控制整個腐蝕過程，腐蝕速率不再依賴流體速度值。當流體速度增大到一臨界值——稱為“剝離速度”以上時，表面的剪切應力變得足夠大到可以撕裂或剝離保護性的氧化膜，腐蝕過程轉變?yōu)槟ノg腐蝕過程。三、FAC影響因素現(xiàn)在是20頁\一共有87頁\編輯于星期五管壁表面粗糙度的影響研究表明，F(xiàn)AC腐蝕形貌的形成是基于原始缺陷產生的大量的小蝕坑，逐步長大連接成片而形成的。表面粗糙度越大表明原始小蝕坑越多。這些原始的小蝕坑與碳鋼表面的微觀組織選擇性腐蝕有關。在高雷諾系數(shù)條件下，處于臨界尺寸以上的初始缺陷數(shù)量很大，當隨著缺陷長大，彼此之間就開始相互接觸，形成微小的圓齒狀形貌。三、FAC影響因素現(xiàn)在是21頁\一共有87頁\編輯于星期五在圓齒形表面形貌形成之前，微型缺陷必須達到一個臨界尺寸才能長大。缺陷尺寸用沿流體流動方向缺陷長度表征，用Xcrit表示。對于圓形孔洞，Xcrit由下面公式表示：Xcrit＝

式中，dH是流體直徑（對于常規(guī)管路幾何形狀dH等于管體直徑）。上式表明，缺陷長度與流體直徑成正比，與雷諾數(shù)成反比。也就是說，湍流越劇烈，管徑越小，缺陷特征長度就會越小，達到臨界缺陷尺寸的缺陷數(shù)量就會越多，越容易發(fā)生FAC。注：對于發(fā)電廠用商用裝置和管材，通常會存在大于臨界尺寸的缺陷，因此，在使用過程中，通常會出現(xiàn)圓齒狀形貌。三、FAC影響因素現(xiàn)在是22頁\一共有87頁\編輯于星期五管路形狀的影響

管道尺寸和形狀直接影響流體速度進而影響局部傳質速率。如果一個構件的幾何形狀能夠加速流體流動和湍流程度，則這樣的構件會受到更為嚴重的流動加速腐蝕。流動加速腐蝕傾向與發(fā)生在存在流體動力學干擾的部位，主要是含有蒸汽和水的構件內部或臨接的下游。這些部位包括彎頭、彎頭、減壓器、三通、管道入口、控制節(jié)流閥下游、閥門等。三、FAC影響因素現(xiàn)在是23頁\一共有87頁\編輯于星期五

通常采用一個幾何加速因子來表征提高流體紊亂度（湍流）對FAC的影響。管道類型沖刷腐蝕幾何因子KellerChexal-HorowitzRemyWoolseyKastner直管1.01.01.01.01.090o彎頭5.75～133.72.11.76.0～11減壓器

（大頭）

（小頭）

2.51.83.2

管道入口4.0

2.53.58～6.24膨脹器

（大頭）

（小頭）

3.02.83.6

管道擴張?zhí)?/p>

2.0

管口4.0～6.05.02.93.0～4.0

T型管

（流入管）合流

（出水管）

3.745.05.05.72.0～2.5

T型管

（流入管）分流

（出水管）

18.755.04.05.7

三、FAC影響因素現(xiàn)在是24頁\一共有87頁\編輯于星期五蒸汽質量的影響通常情況下，流體的湍流越劇烈，越容易發(fā)生FAC；對于氣液兩相流而言，其湍流強度與蒸汽質量百分比密切相關。蒸汽質量對FAC速率的影響非常大。只有在管道或構件壁內表面保持濕的狀態(tài)時，才可能造成材料的FAC減損，干燥蒸汽條件下不發(fā)生FAC。如果蒸汽質量大于零，那么只有液相能造成FAC破壞。三、FAC影響因素現(xiàn)在是25頁\一共有87頁\編輯于星期五用于計算傳質系數(shù)的關系式既適用于單相也適用于雙相流體。不過，如果蒸汽質量大于零，液相的雷諾數(shù)ReL的值必須是確定的。對于雙相流體體系，雷諾數(shù)由下式確定：ReL＝

式中，VL是液體流速，其表達式是：VL＝

式中，Q是整個流體的流動速度；A是管道的內橫截面機；

是蒸汽質量；vL是動力學粘度（動粘度）；

ρL是液相密度；α是蒸汽的氣體分數(shù)。三、FAC影響因素現(xiàn)在是26頁\一共有87頁\編輯于星期五氣體分數(shù)一般大于蒸汽質量分數(shù)。這導致雙相流體的雷諾數(shù)值大于只存在單相液體的雷諾數(shù)值。ReL越大，傳質系數(shù)就越大，從而導致FAC速率越大。也就是說，雙相流體的混亂度大于單相液態(tài)流體，從而決定了其腐蝕速率較單相大。三、FAC影響因素現(xiàn)在是27頁\一共有87頁\編輯于星期五3.2環(huán)境影響因素水化學的影響一定溫度下，流體的ORP、pH值是影響氧化膜的穩(wěn)定性和溶解度進而FAC速率的的重要參量。從右圖可以看出隨著pH的升高，腐蝕速率降低非常明顯，也就是說，通過調節(jié)pH，可以有效降低FAC速率。三、FAC影響因素現(xiàn)在是28頁\一共有87頁\編輯于星期五溫度的影響溫度是影響碳鋼和低合金鋼流動加速腐蝕的一個重要參量。流動加速腐蝕通常發(fā)生在100～300℃之間。溫度能影響氧化膜的生成和溶解速率，也會影響物質的熱物理性能。受流體溫度影響的幾個主要變量如下：

和傳質過程有關的變量，如雷諾數(shù)、施密特數(shù)、舍伍德數(shù)等等；還有流體密度、水的動力學粘度、蒸汽質量、氣體分數(shù)、水中各種離子的擴散系數(shù)等都是溫度的函數(shù)。三、FAC影響因素現(xiàn)在是29頁\一共有87頁\編輯于星期五與水的化學成分有關的參量。各種化學物質的分配系數(shù)以及工作條件下的pH值都是溫度的函數(shù)。與化學反應有關的參量。金屬/氧化膜界面金屬的氧化和氧化膜/水界面磁鐵礦的溶解反應都受溫度的影響。與氫在金屬和水中擴散有關的變量。如果氫能夠通過氧化膜進行擴散，F(xiàn)AC速率會急劇升高；如果氫能夠在金屬中擴散，磁鐵礦氧化膜會致密化，從而導致FAC腐蝕速率下降。三、FAC影響因素現(xiàn)在是30頁\一共有87頁\編輯于星期五一般而言，溫度對FAC速率的影響如下：對于單相流體，鐘型曲線的最大值介于大約130～140℃之間，或者大約150℃。對于雙相流體，鐘型曲線的最大值大約150℃，或大約180℃，或介于大約170～200℃之間。上述差異主要是由于以下兩種獨立機制在人們比較感興趣的溫度區(qū)間（100～250℃）相互競爭的結果：150℃以下，隨著溫度的升高，溶解速率動力學歲隨溫度的升高而升高，沖刷腐蝕受動力學因素的不完全控制。溫度在150℃以上時，二價鐵的溶解度受溶液的pH值控制，并隨溫度的升高而下降。傳質過程變?yōu)榭刂菩圆襟E。三、FAC影響因素現(xiàn)在是31頁\一共有87頁\編輯于星期五聯(lián)氨的影響

聯(lián)氨是電廠當中給水/冷凝系統(tǒng)的一種還原性添加劑。它是一種凈化劑（除氧劑），也用來維持蒸汽發(fā)生器（核電系統(tǒng)）和給水回路的還原性環(huán)境。聯(lián)氨是一種獨特的化學物質，性質活潑且不穩(wěn)定，與氧反應生成氮氣和水。不與氧反應的大多數(shù)聯(lián)氨會熱分解為氨。除氧----聯(lián)氨與氧氣產生化學反應，生成氮氣和水：

N2H4+O2——N2+2H2O

在高溫下分解產生氨提高pH值：

2N2H4—2NH3+H2+N2三、FAC影響因素現(xiàn)在是32頁\一共有87頁\編輯于星期五當聯(lián)氨濃度在150ppb以上范圍時，溶液的氧化/還原電位會大幅下降，導致溶解動力學下降，此時，聯(lián)氨濃度的提高，都會引起腐蝕速率下降。聯(lián)氨濃度在0～150ppb范圍內時，腐蝕速率會隨其濃度增加而增大，溶液的氧化/還原電位（ORP）也隨之變的更負。在此濃度區(qū)間內，電位的降低可以導致表層磁鐵礦相（Fe3O4）加速溶解，從而引起腐蝕速率上升。三、FAC影響因素現(xiàn)在是33頁\一共有87頁\編輯于星期五其他微量雜質的影響亞鐵離子濃度

當FAC速度受傳質過程控制時，其腐蝕速率表達如下：

FACrate=

式中，k是傳質系數(shù)；Cs是水中氧化物/水界面的亞鐵離子濃度；C∞是主體溶液中亞鐵離子濃度。由公式可看出，增加可以降低或抑制FAC。在給定pH值下，如果水中亞鐵離子（Fe2＋）濃度大于磁體礦飽和溶解時的Fe2＋（Ceq），磁鐵礦會沉淀析出。這會使得氧化膜克服溶解的減薄作用，在水/氧化膜界面或氧化膜的孔隙內生長增厚，從而引起FAC速率下降。三、FAC影響因素現(xiàn)在是34頁\一共有87頁\編輯于星期五氧的影響研究表明，在溫度是50～280℃范圍內，當溶解氧的濃度從1ppb增加到200ppb時，碳鋼在純水中的FAC速率會降低2個數(shù)量級。高溫時，在純水或堿性水溶液中，二價鐵離子轉變?yōu)槿齼r鐵離子在極低的溶解氧濃度的條件下就能進行。反應方程如下：

在有氧環(huán)境下，赤鐵礦相（Fe2O3）會在氧化膜/水界面以及氧化膜內的孔隙中沉積和生長。另外，溶解氧會促進氧化膜/水界面上的磁鐵礦相（Fe3O4）向赤鐵礦轉變。由于赤鐵礦的溶解度比磁鐵礦的小幾個數(shù)量級，所以FAC速率就因此而降低了。三、FAC影響因素現(xiàn)在是35頁\一共有87頁\編輯于星期五法瑪通的研究結果：溶解氧<10ppb時腐蝕嚴重，10-40ppb腐蝕速率急劇下降。100ppb時，腐蝕速率可以忽略不計。三、FAC影響因素現(xiàn)在是36頁\一共有87頁\編輯于星期五3.3材料因素的影響FAC主要發(fā)生在碳鋼和低合金鋼中，主要原因在于其表面的氧化膜的性質，氧化膜的穩(wěn)定性和溶解度受材料的化學成分和合金元素的含量控制。已經(jīng)確定的作用最大的合金元素是Cr。通常，合金的鉻含量為1％就能使得流動加速腐蝕速率降到很低甚至可以忽略得程度。有證據(jù)表面，當鉻含量很低甚至達到0.1％時仍能極大程度上降低單相流體的流動加速腐蝕速率，作用機理是在金屬表面生成致密的氧化膜FeCr2O4，此氧化膜溶解度非常低，而且非常致密，可以阻止基體中Fe的擴散。三、FAC影響因素現(xiàn)在是37頁\一共有87頁\編輯于星期五EPRI和EDF合作的實驗。CIRCOLOOP。三、FAC影響因素現(xiàn)在是38頁\一共有87頁\編輯于星期五3.3材料因素的影響另外，合金中銅和鉬的存在也能降低流動加速腐蝕速率。其作用機理是隨著腐蝕的進行，在金屬表面Fe3O4氧化膜中的縫隙中會生產單質Cu和Mo，從而阻止了內部Fe向外擴散。三、FAC影響因素現(xiàn)在是39頁\一共有87頁\編輯于星期五4.1FAC案例分析印度Kakrapar核電廠蒸發(fā)器給水管線斷裂2006年2月29日，印度Kakrapar核電廠2號機組以155MWe功率運行，因4號蒸發(fā)器(SG4)10％流量再循環(huán)管線下游斷裂手動停堆。房間被200噸水淹沒。內部照明面板、接線盒、流量及壓力變送器內部潮濕。排水、干燥設備后進行了設備的功能性試驗。

四、FAC分析現(xiàn)在是40頁\一共有87頁\編輯于星期五管線斷裂的直接原因是流量孔板下游的FAC。事件后測量管段壁厚僅為1.1mm，而正常值是7.6mm。管線外徑是80mm，材質是碳鋼。在正常運行期間都要使用到10％流量給水管線。在控制閥100％開度情況下，該管線的流量超過設計流量2至3倍。將控制閥開度調整到40％，這種情況得到改善。2004年檢查受影響管線時，發(fā)現(xiàn)該管段壁厚已經(jīng)減少至2.69mm。雖然更換了1、2、3號SG的減薄管線，卻遺漏了4號SG管線的更換。遺漏的原因歸咎于質保部門與維修部門間缺乏溝通。事件后對855處可能存在FAC的部位進行了檢查，共發(fā)現(xiàn)77處減薄嚴重。對這77處管線進行了更換。

四、FAC分析現(xiàn)在是41頁\一共有87頁\編輯于星期五管道信息：主給水系統(tǒng)，輸送10%的給水去SG。斷裂時已使用10年溫度:171℃，設計壓力：7.2MPa，流速：2.33m/S,材質:A106B,原始壁厚7.62mm四、FAC分析現(xiàn)在是42頁\一共有87頁\編輯于星期五化學成分分析四、FAC分析現(xiàn)在是43頁\一共有87頁\編輯于星期五四、FAC分析現(xiàn)在是44頁\一共有87頁\編輯于星期五國內某核電站小徑管嚴重減薄2011年2號機組大修時，選取敏感管線實施檢測，其中4根管線直接割管，27根管線實施檢測計劃。檢測發(fā)現(xiàn)部分管線有明顯減薄趨勢，實施了割管更換并進行減薄原因分析，直接原因是流量孔板下游的流體加速腐蝕。主給水泵出口隔離閥到泵的進水渦殼的連續(xù)保溫/暖泵管線在孔板下游靠近孔板位置壁厚發(fā)生了異常減薄，最薄處已從3.9mm減薄到1.7mm。四、FAC分析現(xiàn)在是45頁\一共有87頁\編輯于星期五大修時發(fā)現(xiàn)壁厚嚴重減薄，及時的做了更換。系統(tǒng)：主給水系統(tǒng)位置：孔板后，彎頭前。名義外徑：26.7mm，名義壁厚3.9mm。12外表面無任何異常四、FAC分析現(xiàn)在是46頁\一共有87頁\編輯于星期五ABDCFlowdirection1

CSSiMnPCrNiCuMo樣品0.140.0080.210.660.0210.100.0870.170.018標準≤0.3≤0.035≤0.10.29-1.06≤0.035≤0.4≤0.3≤0.4≤0.15四、FAC分析現(xiàn)在是47頁\一共有87頁\編輯于星期五15×EDX1四、FAC分析現(xiàn)在是48頁\一共有87頁\編輯于星期五1230×50×100×500×1500×氧化膜氧化膜溶解區(qū)四、FAC分析現(xiàn)在是49頁\一共有87頁\編輯于星期五未嚴重減薄區(qū)22四、FAC分析現(xiàn)在是50頁\一共有87頁\編輯于星期五SEM四、FAC分析現(xiàn)在是51頁\一共有87頁\編輯于星期五4.2FAC敏感系統(tǒng)管線根據(jù)電廠設計，一些系統(tǒng)特別易FAC。在核電廠，易受FAC影響的系統(tǒng)可根據(jù)流體狀態(tài)、運行時間、管線尺寸進行分類。四、FAC分析現(xiàn)在是52頁\一共有87頁\編輯于星期五按流態(tài)分類單相（水）系統(tǒng)：冷凝物質和給水、輔助給水、加熱排水、濕氣分離排水、蒸汽發(fā)生器、再加熱器排水、其余排水；雙相（水和蒸汽）系統(tǒng)：高低壓排出蒸汽管、冷凝器的防水板、密封管蒸汽系統(tǒng)、給水加熱器通風裝置。FAC也在層流條件下發(fā)生（管的底部是流體，頂部是蒸汽，比如自通風系統(tǒng)）。四、FAC分析現(xiàn)在是53頁\一共有87頁\編輯于星期五四、FAC分析SINGLEPHASEWATERTWOPHASEWATER現(xiàn)在是54頁\一共有87頁\編輯于星期五按運行時間分類典型的有兩種：正常運行系統(tǒng)――比如給水，抽出和加熱器排水管路；備用和間斷運行系統(tǒng)――比如啟動線路、熱排水槽、應急排水槽、通風、蒸汽閥和旁路線路。盡管認為正常運行的線路比間斷使用的線路更容易出現(xiàn)破壞，但實際情況下，間斷使用的線路運行時情況非常嚴重，稀釋和破裂在很短的服役時間內出現(xiàn)。例如，由于沖蝕引起的典型的性能劣化經(jīng)常發(fā)生在給水泵最小流量管線到冷凝器的部分。另外，有些情況是線路按間斷使用設計，而實際上滿負荷運行。例如，給水控制閥的旁路管線在啟動期間主閥不能精確控制時運行正常；但在一些情況下這些線路全負荷使用，由于高速作用，嚴重的FAC破壞可能發(fā)生。四、FAC分析現(xiàn)在是55頁\一共有87頁\編輯于星期五按管線尺寸分類在電廠，管線一般分為粗管和細管，粗管尺寸大于2英寸（即大于50mm），細管尺寸小于等于2英寸（即小于50mm）。一般來說，流體環(huán)境在粗管線路比在細管線路好；在細管線路，經(jīng)常采用閥來控制流體。故障在粗管和細管線路都發(fā)生。但粗管線路故障受到更多關注，因為它給電廠造成損失和破壞的潛在危險性大。然而，細管線路故障會導致電廠停工，小管線不應當排除在檢查之外。但需要認識到，與粗管道相比，細管道在周期性檢查和耐蝕合金替換方面存在不同的經(jīng)濟平衡點。四、FAC分析現(xiàn)在是56頁\一共有87頁\編輯于星期五4.3FAC敏感部件彎頭與彎管的FAC區(qū)域四、FAC分析現(xiàn)在是57頁\一共有87頁\編輯于星期五四、FAC分析4.3FAC敏感部件三通管的FAC區(qū)域現(xiàn)在是58頁\一共有87頁\編輯于星期五四、FAC分析4.3FAC敏感部件孔板下游與變徑管的FAC區(qū)域現(xiàn)在是59頁\一共有87頁\編輯于星期五4.4FAC事件原因分析FAC監(jiān)督大綱不足FAC監(jiān)督大綱要求對所有腐蝕敏感部位進行大量的檢查。Mihama電廠3號機組管線斷裂的原因之一是承包商1990年制定的檢查清單的疏忽。電廠FAC人員無法確認程序與大綱之間的一致性，而且從運行開始到事件發(fā)生前也沒有對大綱的有效性進行審查。在Kakrapar電廠2號機組,在其他系統(tǒng)類似管線被更換后，因部門之間缺少溝通在管線更換清單中遺漏了事故管線，導致了該管線的斷裂。這些事例揭示了FAC監(jiān)督大綱執(zhí)行中存在的缺陷。在SouthUkraine電廠2號機組，因過低估計了FAC磨損率而再三地推遲管線的檢查最終導致管線斷裂事故的發(fā)生。運行經(jīng)驗表明，在個別情況下因運行和化學狀態(tài)的改變，F(xiàn)AC磨損率不再是一個定值。

四、FAC分析現(xiàn)在是60頁\一共有87頁\編輯于星期五運行狀態(tài)或電廠配置變化的影響電廠配置變化如長期降功率運行、閥門或汽水分離再熱器非正常運行和電廠改造，都會增加給水加熱器外殼和管線的FAC磨損率。應該分析系統(tǒng)運行狀態(tài)改變、電廠配置改變對FAC磨損率的潛在影響。除非通知到FAC大綱負責人員，F(xiàn)AC計算機模型中通常不會考慮這些變化。FAC監(jiān)督大綱的內容應該包括長期降負荷在內的運行狀態(tài)改變、化學變化、功率提升、電廠配置變化等信息變更的頻率。相關部門間應該建立明確的聯(lián)絡方式，特別是運行、化學部門，以確保相關變更的影響能及時體現(xiàn)在所建立的模型中。四、FAC分析現(xiàn)在是61頁\一共有87頁\編輯于星期五二次側壓力容器質量降級因緩沖板受到?jīng)_擊低壓給水加熱器內部出現(xiàn)FAC導致Smolensk電廠3號機組低壓給水加熱器外殼破裂。由于成分是碳鋼加上給水化學控制不當出現(xiàn)FAC，導致Bruce電廠8號機組蒸汽發(fā)生器傳熱管支撐板喪失功能。必須審查二次側壓力容器的設計，確認哪些部位需要使用FAC檢查技術診斷內部部件的質量降級。給水的化學控制以及材料的定期檢查對預防FAC是非常重要的。應該制定壽期管理策略連續(xù)檢查和監(jiān)測蒸發(fā)器內部，并審查、優(yōu)化傳熱管和碳鋼部件部位的化學水質管理。

四、FAC分析現(xiàn)在是62頁\一共有87頁\編輯于星期五軟件知識欠缺和模型不當在許多國家使用計算機模型預測FAC管壁減薄。在FAC軟件管理中出現(xiàn)了諸如數(shù)據(jù)輸入錯誤、軟件質保不當?shù)葐栴}。使用FAC軟件對小管徑管線進行模型化取決于管線的連接方式。對套接焊縫，每一處焊接的預留縫隙是不同的，這將影響下游管線的磨損率（縫隙的尺寸影響流體擾動，進而影響FAC）。在對小管徑管線建模時經(jīng)常發(fā)現(xiàn)缺少焊接縫隙的尺寸記錄。此外，無法獲得準確的小管徑管線的熱力學參數(shù)。需要使用變通方法對小管徑管線模型的不準確性進行補償。部分電廠仔細審查腐蝕敏感區(qū)域已發(fā)現(xiàn)更多的管壁減薄。在一些案例中，因軟件模型中沒有考慮焊縫以及局部化學影響而采用了通用數(shù)據(jù)，降低了軟件模型的準確性。

四、FAC分析現(xiàn)在是63頁\一共有87頁\編輯于星期五承包商工作控制不足執(zhí)行FAC大綱期間過分依賴承包商的檢查和監(jiān)督大綱存在一定的弊端。從1990年開始直到2004年8月發(fā)生管線斷裂事件前，Mihama電廠3號機組二回路系統(tǒng)管線減薄的檢查管理程序均由承包商自行制定。程序中存在多處明顯的矛盾，包括遺漏破裂的管線，既沒有破裂的鑒別也沒有完全告知運行公司。Mihama3的管線斷裂說明電廠長期過分依賴承包商的監(jiān)督檢查大綱，將導致FAC大綱執(zhí)行過程中出現(xiàn)問題。電廠管理人員應確保電廠人員充分參與承包商的管線／容器壁減薄檢查活動并給以足夠的監(jiān)督。此外，應該向負責FAC的新承包商提供電廠歷史數(shù)據(jù)。應該使FAC檢查的承包商、公司分享FAC相關事件的經(jīng)驗教訓。四、FAC分析現(xiàn)在是64頁\一共有87頁\編輯于星期五五、FAC有效管理5.1管理要素公司職責、分析、經(jīng)驗、檢測、培訓和工程評價、長期戰(zhàn)略是EPRI在總結核電站二回路管道流動加速腐蝕（FAC）經(jīng)驗的基礎上，提出開展核電站FAC有效管理的六要素?，F(xiàn)在是65頁\一共有87頁\編輯于星期五公司職責公司職責是開展FAC管理的經(jīng)濟基礎和構建管理體系的保障。提供足夠的資金支持以確保FAC管理計劃有效完成；明確各個部門、機構的職責和任務，保證項目人員有充足時間完成相應工作；確信項目人員有相應技術能力，確保后備人員；確保各個部門之間有效的溝通與協(xié)調，數(shù)據(jù)和信息是關鍵。五、FAC有效管理現(xiàn)在是66頁\一共有87頁\編輯于星期五確保FAC運行經(jīng)驗的連續(xù)監(jiān)測和評估，并與相關部門分享；減少項目人員流通，當人員流通不可避免時確保信息的有效傳遞以保證電廠經(jīng)驗的不丟失；開發(fā)和執(zhí)行一個長期計劃以防止FAC速率的增加；確保FAC管理計劃各個階段的有效執(zhí)行；確保程序、分析、預測模型、管理文件為現(xiàn)行有效；發(fā)展和維持一個健康穩(wěn)定的管理計劃。五、FAC有效管理現(xiàn)在是67頁\一共有87頁\編輯于星期五分析一個典型的核電站有許多管道部件可能遭受FAC腐蝕破壞，如果沒有一個合適的FAC分析、檢測計劃，以及檢測和維修的歷史數(shù)據(jù)，那就要在每次電站大修期間檢測每個敏感部件以防止管道的泄漏和破裂。FAC分析的主要目標是識別最敏感部件，從而盡量減少檢查的數(shù)量。試樣的尺寸在敏感性和模型及分析方法的準確性起著重要作用，因此有限的試樣應選擇FAC最敏感的部件。一些電廠已采用一種通過影響因素的等級分類來進行敏感分析的簡單方法。然而，由于保守的需要，簡單分析仍然需要檢測大量部件。五、FAC有效管理現(xiàn)在是68頁\一共有87頁\編輯于星期五在每次換料大修期間，使用FAC簡單分析法的電廠能對大管道檢測300~500個檢測位置（包括上流和下游）來確定電站和人員安全。經(jīng)驗表明，直到所有敏感系統(tǒng)分析完全，所有高敏感部件被識別并一直被監(jiān)測以防止泄漏和破裂，人員安全才可得到保證。分析方法應利用電站部件檢測數(shù)據(jù)來完善電站部件的修正因素。這些修正在電站數(shù)據(jù)里是不確定的，電站的運行引起系統(tǒng)的差異。每次換料大修，有效的檢測適中數(shù)量為大約82個大管徑和20個額外小管徑的位置，利用檢測數(shù)據(jù)來預測減薄速率和減少敏感性。五、FAC有效管理現(xiàn)在是69頁\一共有87頁\編輯于星期五對于每個管道部件，在再檢查、修復和替代之前，分析方法應用來預測FAC腐蝕速率和剩余壽命。分析模型也同樣用于設計研究。這些研究對于像水化學變化、材料變更、電站功率加大、設計更改、電站可能存在的各種限制和新設計等成本效益的評估很有效。分析模型也能用于發(fā)展長期檢測和修復/替代計劃。五、FAC有效管理現(xiàn)在是70頁\一共有87頁\編輯于星期五運行經(jīng)驗

運行經(jīng)驗的回顧與結合將對電站FAC的分析和相關檢測提供有效的補充，具體如下：識別一般電站檢測FAC存在區(qū)域；理解類似部件的FAC區(qū)別（例如當使用某些廠商生產的控制閥時，下游管道的FAC將更嚴重）；理解非設計狀態(tài)系統(tǒng)的使用、電站功率加大、水化學改變等條件下FAC的不同；分享FAC在成本、材料、合格供應商、修復或者替代技術、檢測技術、新設備等方面的信息。五、FAC有效管理現(xiàn)在是71頁\一共有87頁\編輯于星期五檢測正確的檢測是有效FAC管理計劃的基礎。壁厚的測量將建立給定部件的減薄程度機制、提供用于幫助評估FAC傾向的數(shù)據(jù)和優(yōu)化預測模型的數(shù)據(jù)。完整的檢測是實現(xiàn)這些需求的關鍵，一些部件的完整檢測對FAC管理計劃遠有益于大量部件的粗略檢測。用UT掃描大管徑部件來僅僅確定最小壁厚是特別不推薦的，而應該采用一種系統(tǒng)的方法來收集數(shù)據(jù)，這將有助于增加重現(xiàn)性和獲得正確結論。五、FAC有效管理現(xiàn)在是72頁\一共有87頁\編輯于星期五培訓和工程評價對FAC管理人員和技術人員必須開展相應的理論知識和工程實踐能力的培訓，提高技術人員的專業(yè)技能和現(xiàn)場經(jīng)驗。另外，對于電站的操縱員、系統(tǒng)工程師、維修工程師、熱動工程師、檢測人員以及設計工程師等人員進行必要的FAC理論知識培訓，讓他們了解FAC對其工作的影響。工程評價貫穿FAC整個過程，從建模到檢測數(shù)據(jù)評估，因此，參與FAC管理計劃的人員應該了解運行經(jīng)驗，學習工程學原理（如機械工程和工程機械），F(xiàn)AC知識培訓，接受來自于系統(tǒng)工程師、熱動人員、電站操縱員、維護人員和水化學部門的參與。五、FAC有效管理現(xiàn)在是73頁\一共有87頁\編輯于星期五長期戰(zhàn)略建立和執(zhí)行一個長期戰(zhàn)略是電站FAC管理計劃成功的關鍵。這個戰(zhàn)略應該關注于減少FAC腐蝕速率和檢測最敏感位置，部件的監(jiān)測對阻止FAC失效是至關重要的。如果沒能有效減少FAC腐蝕速率，隨著電站運行時間的增加，由于部件減薄的增加而將增加必須檢測的數(shù)量。另外，隨著電站運行時間的增加，即使采取選擇性的修復和替代，出現(xiàn)泄漏和破裂的可能性還是會加大。五、FAC有效管理現(xiàn)在是74頁\一共有87頁\編輯于星期五公司職責是開展FAC管理的經(jīng)濟基礎和構建管理體系的保障、分析是FAC有效管理優(yōu)化和完善的手段、經(jīng)驗是FAC有效管理的借鑒和補充、檢測是FAC數(shù)據(jù)積累的基礎、培訓和工程評價是FAC管理的技術補充和深化、長期戰(zhàn)略是FAC有效管理成功的關鍵，六要素相輔相成，缺一不可，構成核電站FAC有效管理的完整體系。五、FAC有效管理現(xiàn)在是75頁\一共有87頁\編輯于星期五5.2管理體系文件五、FAC有效管理現(xiàn)在是76頁\一共有87頁\編輯于星期五五、FAC有效管理5.3管理過程現(xiàn)在是77頁\一共有87頁\編輯于星期五