融安三橋東橋掛籃懸澆施工方案

目錄一、編制依據(jù)4二、工程概述51、工程基本情況51.1橋梁介紹51.2橋梁結構說明52、自然環(huán)境及施工條件62.1水文條件62.2氣候及降雨72.3河道72.4地理地貌72.5地質(zhì)情況72.6氣象條件82.7河道82.8交通及其施工條件9三、主要工程數(shù)量表103.1圖紙會審113.2施工控制網(wǎng)測量113.3材料的試驗和儲存堆放113.4砼供應及設備11四、施工計劃144.1施工進度計劃144.2材料與設備計劃154.2.1材料計劃154.2.2設備計劃154.3勞動力計劃164.3.1施工組織機構164.3.2勞動力17五、施工工藝技術185.1主要技術參數(shù)185.1.1主要技術參數(shù)185.1.2總體施工方法185.2施工準備215.3施工工藝過程和步驟215.3.1掛籃安裝215.3.2掛籃預壓245.3.3掛籃安裝與拆卸流程265.3.4掛籃前移285.3.5掛籃懸澆施工295.3.6預應力施工315.3.7封錨及壓漿395.4懸澆箱梁注意事項405.5箱梁懸澆的撓度控制及監(jiān)控觀測415.6檢查驗收44六、施工安全保證措施476.1組織保證措施476.2技術保證措施47七、應急預案487.1安全事故應急救援預案487.2質(zhì)量事故應急預案50八、其它保證措施548.1質(zhì)量保證措施548.2鋼結構焊接通病及預防措施558.3安全保證措施568.3.1施工安全措施578.3.2通航安全保障措施588.3.3航道隔離施工方案588.3.4安全管制方案588.4文明施工措施598.5環(huán)境保護措施598.6季節(jié)性施工608.6.1雨季施工608.8.1.1雨季施工組織措施608.8.1.2排水系統(tǒng)安排618.8.1.3橋梁工程雨季施工安排618.8.1.4砼雨季施工措施618.8.1.5機電設備及材料的防護措施618.8.2冬季施工技術組織措施62一、編制依據(jù)1、國家和交通部現(xiàn)行有關標準、規(guī)范、規(guī)程、辦法等，主要有：1）《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/TF50-2011）2）《公路施工手冊－橋涵》（上下冊）3）建辦質(zhì)〔2018〕31號《危險性較大的分部分項工程安全管理規(guī)定》4）住建部[2018]37號危險性較大的分部分項工程安全管理規(guī)定5）危險性較大工程安全專項施工方案編制與實例精選6）混凝土結構設計規(guī)范《GB50010-2010》7）建筑施工模板安全技術規(guī)范《JGJ162-2008》8）《路橋施工計算手冊》9）《橋梁施工工程師手冊》（第二版）10）《結構力學》11）《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》（JTGF80/1-2017）12）《公路工程施工安全技術規(guī)范》（JTGF90-2015）13）《工程測量規(guī)范》（GB50026—2016）14）《融安縣長安三橋東橋及引道工程施工圖設計》及施工組織設計2、項目相關單位批準的有關文件等；3、工程現(xiàn)場調(diào)查、采集、咨詢所獲取的資料。4、本企業(yè)技術能力、機械設備、施工經(jīng)驗及管理水平。二、工程概述1、工程基本情況1.1橋梁介紹融安縣長安三橋東橋工程施工內(nèi)容包含橋梁工程、交通工程、照明工程等。融安縣長安三橋東橋工程項目位于大洲村段融江兩岸，跨越融江，連接大洲島與融安縣城，橋長588.02米，橋寬25.5米，長安三橋東橋中心樁號為K1+359。其中主橋上構采用88m+160m+88m變截面預應力砼連續(xù)鋼構箱梁，采用掛籃懸臂澆筑法施工。東岸引橋上構采用4×40m先簡支后連續(xù)預應力小箱梁，西岸引橋上構采用2×40m先簡支后連續(xù)預應力小箱梁。1.2橋梁結構說明主橋上構采用88m＋160m＋88m變截面預應力混凝土連續(xù)梁，分左、右幅對稱布置。主梁為單箱單室直腹板箱梁。箱梁采用掛籃懸臂澆注，共2個“T”，全橋4套掛籃。箱梁節(jié)段劃分：中跨劃分為2個支架現(xiàn)澆段（0號段）和2×18個掛籃懸澆段（1號～18號段）,邊跨劃分為2個支架現(xiàn)澆段（0號段及邊跨現(xiàn)澆段）和18個掛籃懸澆段（1號～18號段）。全橋共3個現(xiàn)澆合龍段，分別為1個中跨及2個邊跨合龍段。箱梁頂橫坡為2%的單幅單向坡，單幅箱梁頂寬1270cm，截面底寬625cm，內(nèi)懸臂寬320cm，外懸臂寬325cm，支點處梁高（箱梁中心線處）900cm，底板厚度150cm，跨中梁高350cm，底板厚度30cm，懸臂部分箱梁采用變截面，梁高及底板厚度均按1.8次拋物線變化,底板下緣曲線方程為y＝0.002237546689x1.8+3.5,底板上緣曲線方程為y＝0.001871402686x1.8+3.2，在一個箱梁節(jié)段內(nèi)梁高及底板厚度均按直線變化。腹板厚度0號～5號節(jié)段采用90cm，6～7號節(jié)段由80cm漸變至70cm，8號～11號節(jié)段采用70cm，12～13號節(jié)段由70cm漸變至50cm，14號～18號節(jié)段采用50cm。箱梁在墩頂及梁端均設置了橫隔板。為保持箱內(nèi)干燥，在箱梁腹板和底板上設有通風孔和泄水孔。主橋橋面預拱度僅在主跨設置，跨中為10.0cm，其余位置呈1.8次拋物線分布；邊跨不設預拱度，具體施工時可按監(jiān)控情況調(diào)整。運營期管理檢查孔設置在邊跨現(xiàn)澆段上，全橋共4個。箱梁設置縱、橫、豎三向預應力體系，分述如下：縱向預應力：懸澆及現(xiàn)澆節(jié)段縱向鋼束分為頂板束、底板束和腹板束三種，鋼束分別采用21-φs15.2、19-φs15.2、17-φs15.2、12-φs15.2鋼絞線，雙控張拉，除邊跨合龍束采用單端張拉外其余鋼束均采用兩端張拉。張拉控制應力σcon＝0.72fpk=1339.2MPa。錨具采用夾片錨，鋼束管道采用高密度聚乙烯波紋管，真空灌漿。橫向預應力：采用3-φs15.2鋼絞線，單端交錯張拉（雙控），張拉控制應力σcon＝0.75fpk=1395MPa。錨具采用夾片扁錨。豎向預應力：采用3-φs15.2鋼絞線，上端張拉，張拉采用二次張拉工藝，張拉控制應力σcon＝0.65fpk=1209MPa。2、自然環(huán)境及施工條件2.1水文條件一、地表水勘察區(qū)地表水體主要為降雨形成的地表面流、流過場地內(nèi)的水溝水及融江水。地表面流屬季節(jié)性流水，主要接受大氣降水補給，水量受季節(jié)影響較大。水溝水主要位于融江東岸一、二級階地之間，與融江水溝通，與融江形成補給排泄關系，受融江水位漲落影響較大，水量較小,水溝寬1-3m,勘察期間水溝水深1.0m左右,水位113.0-113.5m.融江水為勘察區(qū)內(nèi)最大地表水體，勘察區(qū)屬于下游浮石電站淹沒區(qū)范圍，受浮石電站調(diào)控作用的影響，橋位區(qū)地表水水位變幅較小，勘察期間測得水位在112.5-113.5m.二、地下水勘察區(qū)地下水主要有孔隙水及巖溶裂隙水。孔隙水主要賦存于第四系砂、卵石層孔隙中，主要接受大氣降水和地表河道、溪流中的地表水體補給，水量豐富，動態(tài)隨季節(jié)變化較大，勘察期間水位約為112.0-114.5m,地下水位漲落受地表河流水位變化的影響明顯，年變化幅度2-5m.巖溶裂隙水主要賦存于泥盆系.上統(tǒng)中風化灰?guī)r③的溶洞，溶蝕裂隙等內(nèi),主要接受第四系松散層孔隙水等的補給，但勘察期間,孔內(nèi)漏水嚴重，基巖埋藏較深，加之，大部分鉆孔位于水中，本次勘察未能量測到巖溶裂隙水水位。2.2氣候及降雨橋位區(qū)處于亞熱帶季風氣侯區(qū)，雨熱同季，太陽輻射強，氣候溫和，雨水充沛。年內(nèi)雨量分布不均，雨季（3～9月）降雨量占全年的82.5%，年平均氣溫19.0℃，春季為10—20℃，夏季在22℃以上，秋季為10—22℃，冬季在10℃以下。年平均雨量1942.5毫米，年平均濕度為80%，無霜期大于295天；日照時數(shù)1429小時。縣城常年主導風向為東北風，其次為西南風和北風。多年平均風速為2.30m/s.2.3河道長安三橋跨越的融江主干流，位于浪溪河與融江匯水口附近。屬于柳江上游干流河段。正常水位河面寬度約為355～440米，常年水位113m，橋梁設計水位為124.21；橋位處的最低通航水位110.3，最高通航水位117.33；規(guī)劃通航等級為Ⅴ級，橋梁凈空滿足《內(nèi)河通航標準》對于Ⅴ（2）級航道雙向通航孔的凈空要求并兼顧500T單船，設計凈空采用：凈寬138m，凈高10m，上底寬124m，側高6m.水深8～12米。2.4地理地貌橋位區(qū)于融江河谷，地勢較為開闊、平坦、地形起伏不大，融江兩岸階地高程在110～120m之間，主要覆蓋第四系沖積粘性土，砂礫類、坡殘積粘性土，其上多分布水田、旱地等，主要經(jīng)濟作物為淮山、水稻、花生、蔬菜等作物。長安三橋跨越融江主干流，河谷呈“U”形，各方案橋址處河面寬約為355—440米，常年水位113米左右，橋位處水深約9米，東岸略顯平緩，西岸較為陡峭，局部形成陡坡。融江兩岸現(xiàn)狀用地主要為已建成的道路、綠地及沿江濱分布的居民點。2.5地質(zhì)情況1、橋位區(qū)中各巖土層中,素填土?粉質(zhì)黏土①粉土①,為弱透水層，素填土①2，卵石①,為強透水層;黏土①2、紅黏土②、紅黏土②:為微透水層;破碎巖體及巖溶發(fā)育的中風化灰?guī)r③地段的透水性因裂隙密度、溶洞的充填和連通性等情況不同差異較大，完整巖體-般為中等透水層。2、環(huán)境水對混凝土的腐蝕性根據(jù)橋位初勘資料，橋位區(qū)環(huán)境水土對混凝土結構及鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性。3、不良地質(zhì)巖溶地質(zhì)情況，根據(jù)鉆探資料反映，勘察區(qū)未發(fā)現(xiàn)塌陷坑，洼地以地下河流動天窗等地表巖溶形態(tài)發(fā)育，隱伏巖溶強烈發(fā)育，其形態(tài)主要為溶隙、溶洞，本次勘察完成85個鉆孔，共52個鉆孔揭示有溶洞，遇洞率61.2%，溶洞規(guī)模大，埋藏深，洞高0.2~12.0m,多為卵石夾礫砂、黏土充填，部分鉆孔無充填，屬巖溶強發(fā)育。4、小型滑塌橋梁跨越融江，融江兩側江岸覆蓋層主要由粉質(zhì)黏土①1及卵石①4組成，粉質(zhì)黏土抗沖刷能力差，受下游浮石水電站蓄排水影響，河水位漲落對岸坡沖刷較嚴重，橋址處兩岸可見多處小型滑塌，岸坡穩(wěn)定性較差。5、場地類別根據(jù)《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）4.1.3表劃分，場地內(nèi)各主要土層中素填土?1、素填土?2屬軟弱土，剪切波速Vs=100m/s、Vs=130m/s；粉質(zhì)黏土①1屬中軟土，剪切波速Vs=200m/s，黏土①2屬中軟土，剪切波速Vs=220m/s，粉土①3屬中軟土，剪切波速Vs=240m/s，卵石屬①4屬中硬土，剪切波速Vs=350m/s；紅黏土②1屬中硬土，剪切波速Vs=280m/s，紅黏土②2屬中軟土，剪切波速Vs=120m/s，中風化灰?guī)r屬基巖③，剪切波速Vs>800m/s。綜上所述，結合場地條件，判定場地類別屬“Ⅱ”類場地。場地處于河岸及河流階地上，地下水位埋藏淺，屬抗震不利地段。2.6氣象條件橋位區(qū)處于亞熱帶季風氣侯區(qū)，雨熱同季，太陽輻射強，氣候溫和，雨水充沛。年內(nèi)雨量分布不均，雨季（3～9月）降雨量占全年的82.5%，年平均氣溫19.0℃，春季為10—20℃，夏季在22℃以上，秋季為10—22℃，冬季在10℃以下。年平均雨量1942.5毫米，年平均濕度為80%，無霜期大于295天；日照時數(shù)1429小時?？h城常年主導風向為東北風，其次為西南風和北風。多年平均風速為2.30m/s.2.7河道長安三橋跨越的融江主干流，位于浪溪河與融江匯水口附近。屬于柳江上游干流河段。正常水位河面寬度約為355～440米，常年水位113m，橋梁設計水位為124.21；橋位處的最低通航水位110.3，最高通航水位117.33；規(guī)劃通航等級為Ⅴ級，橋梁凈空滿足《內(nèi)河通航標準》對于Ⅴ（2）級航道雙向通航孔的凈空要求并兼顧500T單船，設計凈空采用：凈寬138m，凈高10m，上底寬124m，側高6m.水深8～12米。2.8交通及其施工條件（1）交通橋梁起點（西岸）連接大洲島，橋梁終點（東岸）連接國道209線國道,本項目計劃從東岸與國道209線交叉處布設施工便道通往鋼便橋進入西岸之后，再由西岸的施工便道通往各施工點。施工便道通過清除原地表耕植土及垃圾，平整碾壓后，鋪設50cm厚石渣，再利用壓路機碾壓密實，保證重載車輛通行?？偲矫娌贾脠D按照施工總平面圖的布置，進行施工現(xiàn)場場地的平整和施工便道的施工，建造臨時設施，確保設備的進場安裝調(diào)式（2）電力沿線居民點相對集中，電力線路較多，為了保證工程施工的用電，我項目已安裝2臺.其中一臺500KVA，一臺800KVA容量變壓器，主要供主橋、引橋及40米箱梁預制場、鋼筋加工廠、拌合站等。經(jīng)報審臨時用電施工方案，完全可以滿足施工要求，考慮到施工時的緊急情況，并自備有200KW發(fā)電機組。（3）水力沿線沿線融江流域水量充足，滿足施工用水要求，生活用水將使用當?shù)毓┧到y(tǒng)。（4）通訊沿線位于融安縣城內(nèi)，當?shù)赝ㄓ崡l件較好，本項目用中國移動、中國電信等網(wǎng)絡通信進行辦公。（5）醫(yī)療本項目位于融安縣城內(nèi)，無論距離縣人民醫(yī)院還是中醫(yī)院都比較近，醫(yī)療和服務設施較齊備，能滿足建設期的需要。項目部至人民醫(yī)院路線圖三、主要工程數(shù)量表名稱懸澆混凝土（mm3）鋼筋（t）鋼絞線（t）各類波紋管（mm）各類錨具（套）全橋用量8962.8994.8914.680312.33145523.1圖紙審查組織所有技術人員對橋梁施工圖紙，水位情況進行詳盡的審查，認真做好審查記錄，并向現(xiàn)場技術人員和施工班組進行技術交底。3.2施工控制網(wǎng)測量按照設計單位提供的橋位總平面圖和測圖控制網(wǎng)中所設置的基線樁、水準標點以及重要樁志的保護樁等資料，進行三角控制網(wǎng)的復測，并根據(jù)橋梁結構的精度要求和施工方案，補充加密施工所需要的各種標樁，建立滿足施工要求的平面和立面施工測量控制網(wǎng)，進行施工放樣并報監(jiān)理復核。3.3材料的試驗和儲存堆放成立工地臨時試驗室，按照材料的需要量計劃，及時提供材料的砼、砂漿的配合比和強度、鋼材的機械性能和試驗。并組織材料進場，按規(guī)定的地點的指定的方式進行儲存和堆放。3.4砼供應及設備為保證橋梁工程的結構混凝土施工要求，所用的混凝土標號為C55，在拌合站在集中拌合，施工后續(xù)實體工程。掛籃設計總體布置圖(側面)掛籃設計總體布置圖(立面)四、施工計劃4.1施工進度計劃融安縣長安三橋東橋主橋掛籃懸澆施工計劃施工工期為2020年7月1日至2021年4月16日,共200日歷天。在施工中要精心組織、快速施工，盡量比計劃工期提前完工，以確保大橋按合同工期完成施工任務。月份工序7891011121掛籃安裝1#節(jié)塊2#節(jié)塊3#節(jié)塊4#節(jié)塊5#節(jié)塊6#節(jié)塊7#節(jié)塊8#節(jié)塊9#節(jié)塊10#節(jié)塊11#節(jié)塊12#節(jié)塊13#節(jié)塊14#節(jié)塊15#節(jié)塊16#節(jié)塊17#節(jié)塊18#節(jié)塊邊跨合攏段中跨合龍段4.2材料與設備計劃4.2.1材料計劃小材料由項目部自己購買或租賃，部分周轉材料從公司租用，其余大宗材料的采購都采用項目與公司公開招標的方式進行，擇優(yōu)選用。材料進場必須先進行檢驗，檢驗合格后方能使用。根據(jù)各階段施工進度計劃，制定材料使用計劃，并提前組織采購選派有經(jīng)驗的人員進行材料的組織、采購工作。選擇有實力，信譽好的材料供應商建立長期供求關系，保證材料供應的及時性。做好工地的場地規(guī)劃布置，要有足夠的材料堆放場，材料的儲備要滿足施工進展需要。（1）選派有經(jīng)驗的人員進行材料的組織，采購及管理工作。做好現(xiàn)場的場地規(guī)劃，材料加工和堆放要布置合理夠寬。（2）保證材料采購資金的使用，尤其是開工初期，必須投入足夠的資金進行材料的采購和備料。（3）選擇有實力、信譽好的材料供應商建立長期供求關系，并簽訂好供應協(xié)議，保證材料供應及時。（4）做好材料的檢測試驗工作，確保材料的質(zhì)量要求，杜絕不合格材料進入現(xiàn)場。（5）對用于工程結構中的所有選用材料，都必須申報業(yè)主和監(jiān)理，并經(jīng)業(yè)主和監(jiān)理同意使用后，方可組織采購進場。（6）做好現(xiàn)場材料的管理，各類材料要堆放有序、整齊，并做好標志，對一些周轉材料使用完后，方可組織采購進場。表模板支架構配件計劃表材料名稱規(guī)格套數(shù)/根總數(shù)量單位量總量定制掛籃鋼模板板4方木100mm×1100mmm×2000mmm120根240米0.0072mm3/m1.728mm3扣件鋼管Φ48.0×3..51200根7200米3.97kg//m28.584tt可調(diào)式托撐KTC-60400個8.13kgg/個3.252t可調(diào)式底座KTZ-60400個7.12kgg/個2.848t扣件直角1600個1.32kg//個2.112t扣件旋轉300個1.46kg//個0.438t扣件對接400個1.84kgg/個0.736t注：本表為一套掛籃支架所需材料計劃，其他見掛籃材料表。4.2.2設備計劃主要機械設備從公司調(diào)配或項目自行購買,掛籃施工過程中主要配置的機械見下表序號名稱規(guī)格（型號）單位數(shù)量備注1三角掛籃套48個2豎向張拉千斤頂頂YCW-3500臺23張拉油壓千斤頂頂YCQ600臺84輪胎式汽車吊25t臺25軋花機臺26卷揚機10T臺87交直流電焊機500A,6000A臺128潛水泵150m臺51臺備用9砼罐車8m3臺610鋼筋加工機械套211混凝土泵機臺512空壓機及風鎬W-3/5臺413全站儀索佳CX-1002臺114水平儀DSZ2臺215二氧化碳氣保焊焊套217發(fā)電機200kw臺218塔吊臺24.3勞動力計劃4.3.1施工工組織機構構融安三橋3#、4#墩掛籃施施工組織機機構詳見后后附《掛籃籃施工組織織機構》圖圖表。實行項目經(jīng)理總總負責，總總工負責技技術、質(zhì)量量，項目副副經(jīng)理對現(xiàn)現(xiàn)場負責。專專職質(zhì)檢人人員負直接接質(zhì)量責任任。結合本本工程特點點，擬定以以下人員、施施工隊：項目負責人：黃黃秋鳳技術負責人：謝謝穎誠現(xiàn)場施工負責人人：羅彥質(zhì)檢負責人：林林越橋梁工程師：曾曾凡榮現(xiàn)場技術員：吳吳俊達測量工程師：曾曾宏材料負責人：李李穎試驗工程師:王翔安全員：肖軍挖掘機、裝載機機操作人員員2人起重吊車操作人人員44人以上施工組織機機構有關人人員均已到到位，可隨隨時投入掛掛籃各項施施工工作。質(zhì)量管理領導小組（組長項目經(jīng)理，成員有技術負責人、質(zhì)檢負責人、質(zhì)量管理領導小組（組長項目經(jīng)理，成員有技術負責人、質(zhì)檢負責人、試驗室負責人和生產(chǎn)負責人：黃秋鳳機械工程師：韋振練施工隊隊長：肖登平肖登平測量工程師：曾宏曾宏質(zhì)檢員:林越材料員:李穎各施工班組技術員:技術員:曾凡榮施工組織機構4.3.2勞動動力施工作業(yè)擬分三三個作業(yè)隊隊伍：鋼筋筋加工綁扎扎勞務隊，模模板安裝、砼砼澆筑勞務務隊，和預預應力張拉拉勞務隊。鋼鋼筋加工綁綁扎作業(yè)隊隊負責箱梁梁鋼筋加工工、現(xiàn)場安安裝，模板板安裝、砼砼澆筑勞務務隊負責箱箱梁模板安安裝、加固固、混凝土土澆筑等，預預應力張拉拉隊負責箱箱梁預應力力張拉。鋼筋加工綁扎勞勞務隊模板安裝、砼澆澆筑勞務隊隊預應力筋張拉勞勞務隊勞務隊負責人2人2人2人副隊長1人1人1人電工1人1人1人電焊工4人3人3人技術工人60人50人30人項目部技術指導導3人3人3人項目部安全監(jiān)督督2人2人2人五、施工工藝技技術5.1主要技術參參數(shù)5.1.1主主要技術參參數(shù)懸澆箱梁梁段最最大重量：：221..6t懸澆箱梁梁段高高度變化：：3.5m～9m懸澆箱梁梁段最最大分段：：4.5m掛籃行走方式：：液壓穿心心千斤頂頂頂推前移掛籃自重：711t（含內(nèi)內(nèi)、外模板板及內(nèi)膜支支撐架）設設計說明880t掛籃經(jīng)濟技術指指標：511/1188=0.445掛籃最大撓度：：﹤20mmm工作縱坡：1..75%5.1.2總體施工工方法本橋計劃投入88套掛籃施施工，2個主墩每每個墩4套對稱平平行作業(yè)施施工。掛籃構成及計算算詳見附件件《掛籃設設計計算書書》。掛籃懸澆主要施施工順序為為：①掛籃就位，固固定，錨固固好后錨。②提升底籃，調(diào)調(diào)整底模至至施工控制制標高。調(diào)調(diào)整側模至至施工控制制標高，并并固定好。③綁扎箱梁底板板、腹板鋼鋼筋，安裝裝定位縱向向預應力束束管道及豎豎向預應力力筋，安裝裝施工用預預留孔道及及預埋件。應應特別注意意豎向預應應力筋的壓壓漿管道及及通氣管道道，縱向預預應力管道道位置定位位、接頭包包扎情況是是否漏漿，并并保持預應應力管道的的順直。④內(nèi)模就位，調(diào)調(diào)整頂面標標高并固定定好。⑤綁扎箱梁頂板板、翼板鋼鋼筋，安裝裝定位頂板板縱向預應應力束管道道和橫向預預應力束及及錨墊板。安安裝施工用用預留孔道道及預埋件件。應特別別注意橫向向預應力筋筋的壓漿通通氣管道，縱縱向預應力力管道位置置定位、接接頭包扎情情況是否漏漏漿，并保保持預應力力管道的順順道。⑥澆注箱梁混凝凝土，澆注注順序為：：底板→腹腹板→頂板板。⑦混凝土養(yǎng)生，期期間進行預預應力管道道清洗，預預應力鋼束束穿索及端端頭混凝土土鑿毛。⑧待混凝土達到到設計張拉拉強度后，兩兩端對稱張張拉縱向預預應力束和和交錯張拉拉橫向預應應力束。并并進行管道道壓漿，縱縱向鋼束壓壓漿必須采采用真空壓壓漿。⑨掛籃卸掛、脫脫模、前移移就位，進進行下一塊塊圖:掛籃懸臂澆澆注箱梁施施工工藝框框圖5.2施工準備（1）施工測量量按照勘察設計院院提供的橋橋位總平面面圖和測圖圖控制網(wǎng)中中所設置的的基線樁、水水準標點以以及重要樁樁志的保護護樁等資料料，并根據(jù)據(jù)橋梁結構構的精度要要求和施工工方案，在在0#塊頂加加密施工所所需要的各各種標樁，建建立滿足施施工要求的的平面和立立面施工測測量控制網(wǎng)網(wǎng)。進行施施工放樣并并報監(jiān)理復復核。施工前和施工中中箱梁施工工測量與控控制應包括括以下內(nèi)容容：施工中中梁體頂面面、底面標標高和縱橫橫向位置及及梁體偏位位。（2）設備、材材料進場按照施施工總平面面圖的布置置，建造臨臨時設施，確確保掛籃、模模板、設備備的進場安安裝調(diào)試。機機械進場并并檢修，使使機械保持持良好運作作狀態(tài)。按照設設計和施工工配合比，編編制材料的的需要量計計劃，及時時組織進場場所需各種種材料，按按規(guī)定的地地點和指定定的方式進進行儲存和和堆放，并并進行原材材料的各種種試驗，如如鋼材和預預應力材料料的力學性性能試驗、砂砂石材料的的篩分試驗驗等。鋼筋、預應力材材料進場，并并經(jīng)各方驗驗收合格后后，按圖紙紙下料。（3）試驗室配配比做好砼砼及砂漿配配合比試驗驗，配合比比應滿足規(guī)規(guī)范及設計計要求。并并及時上報報監(jiān)理及中中心試驗室室審批。5.3施工工藝過過程和步驟驟5.3.1掛籃安安裝0#塊砼施工工完成并張張拉，砼達達到一定強強度后，在在其頂面形形成的平臺臺上即可拼拼裝掛籃。掛籃安裝裝前，在00#塊混凝凝土強度達達到設計強強度的500%后，即即可松動、拆拆除0#塊內(nèi)外模；但托架及底模模即承重模模板不能拆拆除，對其其拆除只有有在0#塊混凝土強強度達到設設計強度的的100%%后才能進行行。掛籃各各構件運至至現(xiàn)場后，先先用汽車吊吊將掛籃各各構件吊到到0#塊塊梁梁頂，由塔塔吊配合人人工進行掛掛籃拼裝，各各構件進場場后要嚴格格進行驗收收檢查，對對于損傷嚴嚴重不能滿滿足施工需需要的必須須進行更換換或補修加加強。拼裝順序如下：：清理0#塊頂面面→用薄鋼板將鋪鋪枕部位找找平→在找平層層上放出軌軌道放樣定定位線→鋪設鋼（木木）枕→安裝軌道→→安裝前后后支座→在前支座座下滑板車車后支座下下行走小車車→吊裝單單片主桁件件對準前后后支座，在在后支點處處固定后錨錨組，在桁桁架兩側用用3~5tt倒鏈葫蘆蘆和型鋼控控制其空間間位置，調(diào)調(diào)好一片主主桁架后用用同樣的方方法吊裝另另一片主桁桁架→調(diào)整兩片片主桁架間間的水平間間距和位置置→錨固主主桁架→安安裝前、后后各橫梁→→安裝前后后吊帶→吊裝底模模架及底模模板→吊裝外側側模行走梁梁及外模板板→在前上橫橫梁上吊掛掛工作平臺臺，在底模模后橫梁上上焊接工作作平臺→頂頂模吊架→→頂板、翼翼板→安裝裝行走系統(tǒng)統(tǒng)→調(diào)整立立模標高→→固定模板板。掛籃安裝具體步步驟如下1、軌道安裝放出掛籃行走軌軌道軸線，安安裝軌道墊墊梁（軌道道墊梁下用用水泥砂漿漿找平）、行行走軌道（精精確設置一一組中兩根根軌道間距距及兩組軌軌道間距，確確保主桁的的間距），并并操平墊實實。嚴格控控制軌道間間的中心距距與圖紙一一致。軌道道安裝要順順直，軌道道頂面要保保持水平，軌軌道的高差差不大于55mm。利用箱梁梁豎向精軋軋螺紋鋼把把軌道壓緊緊（軌道頂頂面錨固處處小壓橫梁梁、螺母和和墊板；若若是斜腹板板的豎向精精軋鋼筋，螺母母下要墊斜斜墊塊，確確保精軋鋼鋼筋垂直受受拉），采采用合格的的連接器把把豎向精軋軋鋼筋接長到到能錨固到到軌道的長長度（精軋軋螺紋鋼筋筋連接器要要對半連接接），最后后用長尺復復核軌距。每每2米軌道錨錨點不少于于2處。螺母母擰緊的力力矩要求1100Kgg.m。軌軌道壓梁要要垂直軌道道。2、主桁安裝裝安裝行走后錨和和前支座，使使其分別座座落在軌道道合適的位位置處，同同時設置臨臨時后支座座、臨時前前鋼支座（掛籃預壓及箱梁施工時前支座不受力、由臨時鋼支座受力）。以軌道為基準放放出主桁安安裝軸線及及平面位置置，調(diào)整掛掛籃前支座座位置（箱箱梁施工前前，主桁的的前支座下下安裝臨時時鋼支承，支支承面平整整、必須能能夠承受掛掛籃及最大大塊段砼施施工時的重重量。前支支座只在掛掛籃行走時時受力、箱箱梁施工時時不受力）。單單片主桁片片上的主桁桁、斜拉帶帶、立柱、在在地面上先先組拼成一一個單片三三角形。三角架吊裝就位位，為保證證單片三角角桁架的穩(wěn)定定，首先安安裝反壓裝裝置，并在在一片主桁桁上用2只2噸葫蘆（圖圖中未示意意）左右拉拉住收緊，使使其穩(wěn)定并并調(diào)整主桁桁架的左右右垂直度，各各片主桁在在縱向一定定要平齊（各各片主桁架架在縱向上上前后誤差差不大于11cm）。后后錨及時壓壓緊，保證證縱向穩(wěn)定定，橫向的的2噸葫蘆收收緊。3、安裝橫橫向聯(lián)結桁桁架安裝橫聯(lián)之前，需需要在兩片片主桁上連連接上一條條橫向聯(lián)系系工字鋼，保保持橫向穩(wěn)穩(wěn)定性。然然后吊裝橫橫聯(lián)到設計計位置，與與兩個立柱柱焊接。4、安裝裝后下橫梁梁先安裝橫梁吊具具，在橫梁梁的雙拼型型鋼間，一一個吊具焊焊有兩塊連連接鋼板(設有穿銷軸孔)，吊具伸伸進兩鋼板板間，插上上吊具銷軸，設好好保險插銷銷。吊具上上端擰進吊吊桿，擰滿滿吊具螺紋紋（長度111CM），在在吊具上口口劃線做好好記，便于于每次檢查查吊桿擰進進位置。掛籃底模平臺（后后下橫梁）吊吊點是短吊吊桿（錨固固點設在箱箱內(nèi)底板上上）和長吊吊桿（錨固固點設在箱箱梁頂板上上），必須須先安裝中中間的短吊吊桿使底模模貼緊后，再再提升兩側側的長吊桿桿，以保證證底板底面面線型，箱箱梁底板吊吊桿上、下下面用鐵件件墊平。6、安裝前橫梁前上橫梁要墊水水平并焊接接主桁上。前前上橫梁安安裝與后下下橫梁一樣樣。吊桿墊墊梁垂直前前上橫梁放放置，同時時吊桿墊梁梁的位置選選擇要保證證吊桿垂直直受力。起吊前下下橫梁（相相應的橫梁梁吊具安裝裝好），用用兩只葫蘆蘆臨時吊住住，把安好好的前上橫橫梁吊桿擰擰進橫梁吊吊具中，利利用前吊桿桿調(diào)節(jié)前下下橫梁高度度。7、安裝底縱梁底縱梁按設計的的位置，逐逐根安放，縱縱梁與前后后下橫梁點點焊固定，確確保前后橫橫梁的間距距保證吊桿桿的垂直受受力。在縱縱梁跨中、縱縱梁底部橫橫向設置一一根小槽鋼鋼，與縱梁梁點焊，加加強縱梁的的橫向穩(wěn)定定性。8、安裝底模板吊上底模板，逐逐塊安裝展展平整。同同時按設計計圖紙做好好施工平臺臺9、側模板在0##塊上不拆拆到地面，插插進外導（滑滑）梁，前前端用吊桿桿吊在前上上橫梁上，后后端懸掛在在箱梁上（箱箱梁翼板上上要預留孔孔、預留位位置要正確確），在模模架縱梁上上拉動側模模板前移到到掛籃位置。側側模整體地地懸吊在外外滑梁上，模模架縱梁承承重吊架滑滑梁轉動吊吊架模架縱縱梁前端與與吊桿連接接圖(吊桿穿過過導梁在下下端用墊板板螺帽連接接)，吊桿螺螺母下至少少留有5ccm以保安安全。10、安裝頂板板底模同樣方法安裝頂頂板導梁、模模板。頂板板內(nèi)導梁與與外側導梁梁安裝方法法一致。（在在掛籃施工工中，頂模模及內(nèi)模安安裝是在綁綁扎完底板板及腹板鋼鋼筋、預應應力筋之后后進行）。11、調(diào)整底模模及側模的的標高和軸軸線，完成成掛籃拼裝裝。5.3.2掛籃預預壓對拼裝好的掛籃籃上半結構構移至0##塊頂面中中部按設計計最大荷載載加安全系系數(shù)1.22倍進行施施壓，并將將測試結果果中的豎向向位移，撓撓度提供給給大橋施工工控制小組組。經(jīng)過計計算，掛籃籃最不利工工況取箱梁梁砼重最重重的梁段，即即箱梁第11#梁段，此此時前吊桿桿受力為最最大，因此此荷載試驗驗僅根據(jù)11#梁段的荷荷載進行加加載、觀測測。荷載試驗采用分分級加載，取取1.2倍安安全系數(shù)，1#梁段共85.2m3混凝土共重2215.2KN，乘以1.2倍安全系數(shù)為2658.24KN。選擇2個預壓點點在主梁和和上前橫梁梁交點的位位置，每條條主梁上一一個點進行行張拉預壓壓。根據(jù)電電算模型，可可求出兩條條主梁的前前端受力情情況。由受力可知，兩兩條主梁的的前端受力力是前端吊吊桿的拉力力。選擇2個預壓點點在主梁和和上前橫--梁交點的的位置，每每條主梁上上一個點進進行張拉預預壓。則每每個點的張張拉力：G/2=22658..24/2=13299.12KKN為了給施工控制制小組提供供盡可能類類似懸澆施施工時各工工況的掛籃籃彈性變形形，掛籃加加載擬將幾幾個特征節(jié)節(jié)段的重量量作為加載載量，分為為加載如下下（4級）：第一級為10%%的重量：：132..92KNN。第二級為50%%的重量：：664..56KNN。第三級為90%%的重量：：11966.21KKN。第四級120%%的重量：：15944.95KKN。1、荷載試驗材料料采用精軋軋螺紋鋼張張拉加壓的的方案，模模擬砼澆注注過程中的的各個工況況進行加載載。（1）試壓方法：待待安裝完掛掛籃(內(nèi)模系統(tǒng)統(tǒng)、滑梁系系統(tǒng)和底藍藍系統(tǒng)暫時時不安裝))以后，根根據(jù)加載的的平面位置置（掛藍試試壓圖），穿穿好精軋螺螺紋鋼并安安裝好千斤斤頂。加壓壓前檢查掛掛籃的安裝裝運行情況況，確保各各配件安裝裝到位并調(diào)調(diào)試，各聯(lián)聯(lián)結、錨固固點牢固可可靠。按前前述要求，兩兩側對稱四四級加載。同同時觀測掛掛籃各個部部位的變形形值，計算算出掛籃的的彈性變形形，以獲得得掛藍施工工各塊段的的立模標高高修正控制制數(shù)據(jù)，施施工時預留留模板預抬抬高度。觀觀測點布置置在上前橫橫梁３個點點，分別在在前上橫梁梁位置、立立柱位置，后后錨點位置置觀測主梁梁3個點的撓撓度。（詳詳見CADD圖）（2）預壓過程中要要測標高、觀觀測撓度變變形，并填填寫好標高高記錄表測量數(shù)據(jù)編號預壓前標高10%標高50%標高90%標高120%標高卸載標高備注123456掛籃籃安裝與拆拆卸流程掛籃安裝與拆卸卸流程如下1圖所示。掛籃各構構件運至現(xiàn)現(xiàn)場后，使使用塔式起起重機配合合人工進行行掛籃拼裝裝，各構件件進場后要要嚴格進行行驗收檢查查。掛籃拼拼裝必須在在梁頂放好好樣，各構構件嚴格按按照設計圖圖紙進行拼拼裝，過程程如圖2~6。拼拼裝完成后后要由驗收收小組對整整套掛籃系系統(tǒng)進行檢檢查驗收。確確認拼裝符符合要求后后，方能交交付使用。圖1掛籃安裝及及拆卸流程程圖2橋面找平3主桁架架安裝圖4吊帶安裝圖5掛籃澆澆筑施工圖6掛籃澆筑施施工5.3.4掛籃前前移掛籃前移操作務務必小心，每每個動作和和步驟都要要思前顧后后，萬無一一失，統(tǒng)一一指揮，對對操作中可可能發(fā)生和和出現(xiàn)的問問題作出有有效的防范范措施。主主桁用手拉拉葫蘆倒掛掛保險。后后錨桿最少少要錨4組保護。掛籃前移步驟：：松動前支點千斤斤頂→掛籃籃平滾座到到軌道上→→安裝防掛掛籃傾覆扣扣掛件→拆拆除底板后后錨桿→拆拆除掛籃后后錨→掛籃籃與箱梁脫脫離→液壓壓推動向前前→掛籃到到位后錨固固→調(diào)整底底模模板標標高→擰緊緊吊桿螺母母→調(diào)整頂頂板掛籃前前移通過在在前支點處處用穿心式式千斤頂張張拉前進，每每個鋼支點點處設置一一個1000T千斤頂頂。先張拉完縱向、橫橫向預應力力后，即可可進行掛籃籃前移（11.掛籃前前移到位后后再縱向、橫橫向預應力力壓漿，保保證壓漿管管道壓漿凝凝固質(zhì)量，同同時，張拉拉豎向預應應力立即灌灌漿封錨，注注意腹板內(nèi)內(nèi)豎向預應應力鋼束總總是滯后11個節(jié)段張張拉壓漿。2.按照設計說明要求，張拉完24小時內(nèi)完成壓漿，張拉完先移掛籃一個梁段需要時間8小時左右，移完在進行壓漿，符合規(guī)范允許要求，如果張拉完壓漿立即移掛籃，壓漿強度還沒有穩(wěn)定，在掛籃前移擾動情況下會對壓漿強度造成破壞，使壓漿強度存在質(zhì)量隱患）。卸除滑移梁上固定裝置，滑移梁前行到指定位置并錨固；拉緊固定前、后橫梁，放松后錨但不拆除，前后橫梁不動，三角主桁前行到指定位置并固定后錨，最后再前移前、后橫梁，在前移過程中的每一步都要檢查底板、腹板、翼板等部位，確保掛籃走行無障礙。掛籃行走軌道安安放位置要要準確，接接頭處平齊齊無臺階，走走道與豎向向筋錨固。行行走時兩榀榀保持同步步，兩懸臂臂掛籃對稱稱前移，走走行過程中中對掛籃中中線及走道道進行觀測測，發(fā)現(xiàn)偏偏位后及時時糾正。為防止掛籃行走走時發(fā)生軌軌道橫向移移動，應在在箱梁砼頂頂面軌道外外側預埋小小角鋼（或或小鋼筋頭頭）以限位位。掛籃行走時為保保證安全，主主梁后錨只只能放松，不不能去掉。掛籃前移系統(tǒng)墊墊梁上表面面和鋼支座座下表面應應進行潤滑滑處理，保保證掛籃順順利移動，對對前移動力力裝置的精精軋螺紋鋼鋼做安全防防護，以免免施工張拉拉斷裂傷及及施工人員員、模板。掛籃籃懸澆施工工掛籃經(jīng)過預壓測測試，并取取得相關控控制參數(shù)后后，可開始始進行箱梁梁的懸澆施施工。為保保證懸臂灌灌注梁段的的施工質(zhì)量量，減少施施工接縫，所所有懸臂灌灌注梁段要要求一次灌灌筑成型。為為達到設計計要求，擬擬采取如下下措施：1、在底模板及外外側模安裝裝調(diào)整好以以后，即可可綁扎鋼筋筋，按照先先底板，側側板，后頂頂板次序綁綁扎鋼筋、及及安裝預應應力管道和和豎向預應應力筋，注注意預留掛掛籃吊桿孔孔位。此時時應特別注注意豎向預預應力筋的的壓漿管道道及通氣管管道，橫向向預應力筋筋的壓漿通通氣管道，縱縱向預應力力管道位置置定位、接接頭包扎情情況是否漏漏漿，并保保持預應力力管道的順順暢。鋼筋骨架安裝質(zhì)質(zhì)量檢測標標準表6.22.5-11序號檢查項目允許偏差（mmm）1受力鋼筋間距±202箍筋、橫向水平平筋間距±103鋼筋骨架尺寸長±10寬、高±54保護層厚度±52、混混凝土由拌拌和站集中中拌和、混混凝土輸送送泵運送到到位。每次次灌注的混混凝土必須須在最早灌灌注的混凝凝土初凝前前全部灌注注完。根據(jù)據(jù)懸灌梁段段混凝土的的數(shù)量，結結合拌和站站和混凝土輸輸送泵的運運行速度，將將懸澆梁段混凝凝土的初凝凝時間定為為4到6小時左右右，根據(jù)施施工時天氣氣情況，確確定砼的坍坍落度的大大小，但至至少應控制制在16~~18cmm之內(nèi)。((可據(jù)混凝凝土振搗情情況，適當當調(diào)整不同同部位的坍坍落度，如如底頂板取較小小值，腹板板取較大值值)。為此，將將在混凝土土中摻加高高效緩凝減水劑劑，粗骨料料采用5～10mmm和10～19mmm兩種單粒粒級配的碎碎石，細骨骨料為黃色色中砂，水水泥采用PP.052.5RR以上級別的普普通硅酸鹽鹽水泥。梁梁體C55級混凝土土的其它技技術控制指指標為：77天強度500MPa以以上，288天強度達達到55MMPa以上上。3、混凝土灌注順順序為：底底板→腹板→頂板。灌灌注時同一一對掛籃的左左右兩側基基本對稱地地進行?；旎炷劣蓲鞉旎@底板的的前端開始始澆注，同同一T構上兩個掛籃內(nèi)的的懸澆砼懸懸差量不能能大于一個個底板的砼砼方量。混混凝土在腹腹板的灌注注分層厚度度為40ccm左右。對對厚度大于于40cmm的頂層混凝土土分兩層灌灌注；對小小于40ccm的，一一次灌注到到位。如砼砼下落高度度超過2..0m，則則要安裝串串筒或導管管，防止砼砼離析?；旎炷琳駬v搗采用Φ500、Φ30插入入式振搗器器。鋼筋密密集處用小小振搗器，鋼鋼筋稀疏處處用大振搗搗棒。本橋橋懸臂箱梁梁腹板較高高，必須在在腹板的封封頭模板中中部開設小小窗，工人人通過小窗窗進入腹板板，采用振振搗棒對腹腹板中部加加強振搗。對對預應力管管道位置，振振動時要特特別小心。振搗棒距離模板5～10cm。振搗棒移動距離不得超過振動棒作用半徑的1.5倍。振動棒的作用半徑經(jīng)試驗確定。泵至梁段的混凝土不得直接傾倒入模，而應先倒在預設的鋼板上，經(jīng)導管(即串筒，根據(jù)梁段的鋼筋和波紋管的間距專門加工)入模。每次拌合的混凝土必須全部入模，不得與下一盤混合?；炷寥肽Ч馨惭b間距為1.5m左右，導管底面與混凝土灌注面保持在50cm內(nèi)。在鋼筋密集處斷開個別鋼筋留作導管入口，待混凝土灌注到位時，將鋼筋焊接恢復。對搗固人員要認真劃分施工區(qū)域，明確責任，以防漏搗。振搗時要先選好點，盡量布點均勻，并保證波紋管和壓漿管不受損傷，鋸齒板等鋼筋密集處要加強振搗。在澆注砼過程中，由專人負責檢查預應力孔道，防止漏漿而造成堵孔情況。為便于觀察振搗效果，必要時使用電或安全電燈等照明工具。澆筑混凝土前，仔細檢查模板的尺寸和牢固程度。在灌注過程中設專人加固模板，以防漏漿和跑模?；炷凉嘧⑶跋葘旎@內(nèi)木屑、松散混凝土等雜物用水或高壓風沖洗。灌注底腹板混凝土前，對鋼筋頂面要用布或麻袋覆蓋，以防松散混凝土粘附其上?；炷恋谷牒?，試驗人員要檢查混凝土的坍落度、和易性，如有不當之處要通知拌合站及時調(diào)整。在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分的二次振搗，確保連接處密實、可靠。等混凝土灌注結束后，要加強對梁段包括箱梁內(nèi)側和外側的保濕養(yǎng)護。不同的季節(jié)采取不同的養(yǎng)護措施：夏季覆蓋麻袋或海綿后灑水養(yǎng)護；冬季除給攪拌用水加熱以保證混凝土的入模溫度外，還需采取給梁段覆蓋保溫材料、封閉梁段阻止通風對流、適當延長拆模時間等措施，以做好混凝土的保溫養(yǎng)護工作?，F(xiàn)場制作的混凝土試塊除一部分在標準養(yǎng)護室內(nèi)養(yǎng)護外，其余的應與結構物混凝土同條件養(yǎng)護。為隨時檢查混凝土質(zhì)量和控制端部鑿毛、拆模、張拉時間，每個梁段需作4～5組試件。頂面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，頂板混凝土在初凝前進行橫向拉毛，端頭板可在混凝土強度達到10Mpa以后予以拆除，并鑿毛處理。4、混凝土灌注時應設專職指揮員，負責混凝土分配、坍落度調(diào)整、砼振搗和模板檢查等事宜，以確保混凝土灌注按計劃有序進行。砼澆筑時注意用水平儀觀測掛籃的變形，如果掛籃的變形值過大，砼還未開始初凝，這時可用吊桿將底模適當抬高，達到修正效果。5、在澆注1#塊時，根據(jù)掛籃預壓時掛籃的變形值再次調(diào)整立模預留高度。砼澆注完成后，養(yǎng)護7天，經(jīng)砼試件試壓達到設計要求時（混凝土立方體強度必須達到設計標號的90%）即可張拉，邊中跨頂、底板鋼束（8～17）號塊必須對稱張拉。張拉順序為張拉n節(jié)段縱向預應力束時，張拉（n-2）節(jié)段之橫向束、豎向預應力筋。張拉豎向預應力筋要分兩次張拉，張拉過的豎向預應力筋用油漆作好標記，防止漏張，兩次張拉采用不同顏色的油漆作標記。預應力束張拉完完成后，即即可松動掛掛籃吊桿，使使掛籃底板板離開箱梁梁底20ccm，這時時即可將掛掛籃前移至至下一塊段段。預預應力施工工由于本橋主橋為為大跨度連連續(xù)箱梁，設設計采用三三向預應力力體系，其其預應力施施工工藝質(zhì)質(zhì)量是否達達到設計要要求，是本本橋施工成成敗的關鍵鍵。a預應力材材料進場后后管理預應力鋼絞線：：按規(guī)范或或監(jiān)理工程程師要求對對每批鋼絞絞線進行抽抽樣檢驗，檢檢驗合格并并經(jīng)監(jiān)理工工程師認可可后，方能能使用，同同時對實測測的彈性模模量和截面面積對計算算延伸量作作修正。鋼鋼絞線運抵抵工地后妥妥善保管，必必須采取防防雨、防潮潮措施，防防止生銹。鋼鋼絞線下料料采用砂輪輪切割機切切割，且應應使鋼絞線線的切面為為一平面，以以免在張拉拉時斷絲。并并用鉛絲將將端頭捆緊緊，以防端端頭鋼絞線線打散。錨錨具和錨板板直接存放放在工地料料庫內(nèi)，集集中管理。a、張拉技術準備備工作①、選配的人員員，必須進進行崗前培培訓、定崗崗、并進行行考核；②、對錨具及預預應力筋進進行嚴格的的抽檢；③、張拉設備及及儀表應有有標準計量量單位的標標定測試簽簽證；④、有關張拉的的各種工作作曲線和工工作用表必必須齊全；；⑤、檢查安全設設施是否到到位。b、張拉前施工現(xiàn)場場準備工作作①、砼澆筑完成成待砼初凝凝后，采用用空壓機或或高壓清水水清孔；②、拆除端模后后，除支錨錨下墊板、喇喇叭口內(nèi)、壓壓漿孔中的的砼雜質(zhì)；；③、檢查錨下砼砼是否澆筑筑密實，否否則應采用用高標號的的環(huán)氧樹脂脂砂漿進行行補強；④、縱向預應力力筋穿束：：由于橫向向、及豎向向預應力筋筋在扎鋼筋筋時已將其其放入預應應力管道內(nèi)內(nèi)，故只有有縱向束在在砼澆筑完完成后才穿穿束，同時時大噸位群群錨每束預預應力筋較較多，相應應管道較窄窄，管道長長且呈三維維線狀，又又加節(jié)段管管道接頭較較多，因而而穿束有時時較困難。根根據(jù)以前的的施工經(jīng)驗驗，節(jié)段較較少時可采采用人工穿穿束，節(jié)段段較多時可可采用卷揚揚機穿束。穿穿束時將整整束鋼絞線線端部焊接接在一根牽牽引鋼絞線線上，焊后后應呈圓端端頭，焊點點應盡量縮縮短，以便便在曲線管管道內(nèi)順利利通過；⑤、裝上工作錨錨具及經(jīng)硬硬度測試合合格的夾片片，裝上千千斤頂；⑥、檢查千斤頂頂與油表是是否配套，復復核試驗室室提供的張張拉數(shù)據(jù)是是否正確。c張拉工作作每一梁段澆筑完完成后，當當砼強度大大于90%%設計強度度時，方可可進行張拉拉工作。預預應力張拉拉必須由有有經(jīng)驗的持持證上崗人人員進行，并并有施工技技術人員或或張拉工長長在場值班班。同時每每次張拉都都堅持現(xiàn)場場填寫原始始張拉記錄錄，并請監(jiān)監(jiān)理工程師師現(xiàn)場簽字字，以確保保張拉的質(zhì)質(zhì)量。d張拉順序為了充分地發(fā)揮揮預應力的的作用，必必須嚴格按按照設計圖圖紙中關于于預應力張張拉的施工工要求來進進行。主橋橋箱梁塊件件懸臂施工工時，待砼砼達到900%設計強強度，箱梁梁兩腹板對對稱張拉各各塊件中對對應的縱向向預應力并并灌漿，再再張拉橫向向預應力和和豎向預應應力并灌漿漿。掛籃施工時每次次張拉時順順序為：張張拉本段縱縱向預應力力鋼束→滯后張拉拉橫向鋼束束→滯后張拉拉豎向預應應力鋼筋?？v向預應力鋼束束張拉：箱梁縱向預應力力鋼束采用用應符合“GB/T224-2003”標準的高強度低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值為fpk=1860MPa，E=1.95×105MPa,張拉控制力=0.72*fpk=1339.2MPa同時每根鋼束應兩端對稱張拉。根據(jù)《公路施工工手冊》橋橋涵分冊下下冊計算。.鋼絞線鋼束束股數(shù)n==21股。1、預應力的張拉拉力P，按P1118公式（133-28）計計算：式中：P預應應力筋的張張拉力，KKN;預應力筋筋的張拉控控制應力，Mpa;預應力筋筋的單股截截面面積，;nn同時張張拉預應力力筋的股數(shù)數(shù);bb超張拉拉系數(shù)，不不超拉時為為1.0。代入數(shù)值得：Ρ=σk2、張拉力與油表表讀數(shù)換算算1#200T千千斤頂張拉拉控制預應應力與0JJ07033796油油表讀數(shù)的的換算：Y=0.02666X-00.31334注：Y油表讀讀數(shù)，單位位MpaX張張拉控制預預應力，單單位KN當張拉控制應力力為10%%時Y==0.02266*33937..3*100%-0..31344=10..16Mppa當張拉控制應力力為30%%時Y==0.02266*33937..3*300%-0..31344=31..11Mppa當張拉控制應力力為1000%時Y==0.02266*33937..3*1000%-00.31334=1004.422Mpa同理，其它鋼絞絞線張拉控控制應力與與油表讀數(shù)數(shù)換算，參參照標定千千斤頂?shù)木€線性回歸方方程計算。一、控制張張拉力預應力鋼絞線張張拉控制力力表鋼絞線束總公稱截面積（mm2）單根鋼絞線控制制應力（MMPa）控制張拉力（KKN）豎向3-φs15.23×140=42001860×655%=12009507.8橫向3-φs15.23×140=42001860×755%=13995585.9縱向12-φs155.212×140==168001860×722%=13339.222249.9中橫梁15-φφs15.2215×140==210001860×722%=13339.222812.3縱向17-φs155.217×140=238801860×722%=13339.223187.3縱向19-φs155.219×140=266601860×722%=13339.223562.3縱向21-φs155.221×140==29401860×722%=13339.223937.3說明：1．例如豎向指33-φs15.22豎向該鋼絞絞線束由33根公稱直直徑為155.24mmm的單根根鋼絞線組組成；若使使用YJMM型錨具則則通常表示示為YJM155-3；2．單根鋼絞線的的公稱截面面積一般為為140mmm2；3．1t相當于100KN，張張拉千斤頂頂?shù)膰嵨豢煽捎煽刂茝垙埨Q算算出；4．千斤頂驅動油油泵的油表表讀數(shù)換算算：鋼絞線線束的控制制張拉力（N）/千斤頂油缸活塞面積（mm2）；二、張拉伸長值值計算1．預應力筋采用用應力控制制方法張拉拉時，應以以伸長值進進行校核，實實際伸長值值與理論伸伸長值的差差值應控制制在6%以內(nèi)，即即︱（△LL實－△L理）/△L理︱＜6%%2．理論伸長值的的計算公式式：單端理論伸長值值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep）Pp——預應力力筋的平均均張拉力（N），直線筋取張拉端的拉力，兩端張拉的曲線筋的平均張拉力計算如下：Pp=P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp——預應力筋的平均張拉力（N）；P——預應力筋張拉端的張拉力（N），在沒有超張拉的情況下一般計算為：鋼絞線--1395MPa×140mm2=195300N；若有超張拉則乘以其系數(shù)；x——從張拉端至計算截面的孔道長度（m），一般為單端長度；θ——從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，μ——預應力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)，②L——預應力力筋的單端端長度（mmm），即即總長的一一半；③Ap——預應力力筋的截面面面積（mmm2），鋼鋼絞線為1140mmm2；④Ep——預應力力筋的彈性性模量（NN/mm22），鋼絞絞線為1995×103NN/mm22；以上計算所得△△L為單端理理論伸長值值，整束鋼鋼絞線的理理論伸長值值為：△L理=2△L3．實測伸長值的的計算：△L實=△L總－（△L初實實－△L初理）－－△L錨塞回縮縮式中：△L總———張拉達達到控制應應力時測得得的總伸長長量；△△L初實———張拉達到到初應力（控控制應力的的10%~~15%）時時測得的實實際伸長量量；△△L初理———初應力以以下的推算算理論伸長長量（一般般為△L理×10%%）；△△L錨塞回縮縮——千斤斤頂退頂時時錨具夾片片的回縮量量；注：①（△△L初實－△△L初理）所所得值為鋼鋼絞線由松松弛到緊張張、產(chǎn)生應應力前的伸伸長量，此此部分不能能計入實測測伸長值部部分；②△L總、△L初實、△△L錨塞回縮縮均為兩端端張拉所測測值之和。張拉步驟：初張張拉（張拉拉力Po為0.2倍設設計張拉PP）持荷3分鐘→量量測延伸量量δ0→張拉至至設計噸位位P→持荷3分鐘→量量測延伸量量δ1→頂楔加加油→量測測延伸量δδ2。實測鋼鋼束延伸量量應與修正正后的計算算延伸量偏偏差應滿足足規(guī)范要求求。否則，應應查明原因因并采取措措施進行處處理后方可可繼續(xù)張拉拉。張拉完完成后，嚴嚴禁撞擊錨錨頭或鋼束束，并在224小時內(nèi)內(nèi)壓漿。鋼鋼束多余長長度待一天天后，用砂砂輪切割機機割掉，切切割時留下下外露長度度不小于33厘米，且且不小于11.5倍預預應力筋直直徑。縱向預應力張拉拉應注意以以上幾點=1\*GB3①、張拉時要保持持平穩(wěn)、分分級施加預預應力，并并按級記錄錄油表數(shù)值值和伸長量量，張拉最最后一級時時持荷5分鐘，計計算總伸長長量。=2\*GB3②、各種管道在張張拉之前應應測定管道道的摩阻力力，繪出PP～S曲線以校校核控制張張拉力和確確定初始張張拉力。=3\*GB3③、混凝土抗壓強強度大于990%設計計強度時方方能張拉。=4\*GB3④、要求兩端同步步施加預應應力和控制制伸長量。當當兩端伸長長量相差較較大時，應應查找原因因，糾正后后再張拉。=5\*GB3⑤、在張拉開始前前用小噸位位千斤頂在在兩端分別別進行松動動張拉，使使鋼絞線在在管道內(nèi)平平行順直且且滑動自由由，確保大大噸位群錨錨各鋼束鋼鋼絞線受力力均勻。預預張拉應力力一般約為為每根鋼絞絞線控制張張拉力的110%～25%。=6\*GB3⑥、當張拉束中有有一根或多多根鋼絲產(chǎn)產(chǎn)生滑移時時，若能滿滿足設計要要求可采用用單根或整整束超張拉拉（不應超超過規(guī)范允允許值），否否則須退出出全部夾片片全部重新新張拉，若若鋼絞線刻刻痕較大時時，應將此此鋼束全部部更換。=7\*GB3⑦、張拉后發(fā)現(xiàn)夾夾片破碎或或滑移時，應應在換夾片片后再進行行張拉。張張拉回縮量量大于設計計規(guī)定值時時，亦應重重新張拉。=8\*GB3⑧、當實際延伸量量與理論計計算延伸值值相差超過過規(guī)范要求求時，應查查找原因，并并按以上步步驟檢查：：校驗張拉設備；；b、測定預預應力鋼絞絞線的彈性性模量、cc、松張后后再行張拉拉；預應力筋加潤滑滑劑以減少少摩阻損失失；管道內(nèi)內(nèi)可涂刷水水溶性油劑劑，但在灌灌漿前須清清洗干凈。橫向預應力鋼束束張拉：（1）橫向鋼束采用用單端張拉拉。（2）橫向鋼絞線張張拉控制應應力=00.75，fpk=11395MPaa（3）其他的注意事事項參照縱縱向鋼束的的張拉。豎向預應力筋張張拉：（1）豎向鋼束采用用單端張拉拉，張拉端端位于箱梁梁頂面，固固定端位于于底面。張張拉端錨具具應采用低低回縮二次次張拉錨具具，由（刻刻有外螺紋紋）、夾片片、支撐螺螺母、墊板板、螺旋筋筋等部分組組成。第二二次張拉放放張回縮值值應小于或或等于1mmm,要求求對工藝進進行試驗驗驗證。（2）豎向鋼絞線張張拉控制力力=0..65，fpk=12099MPa，張張拉設計噸噸=507..8KN（此數(shù)數(shù)據(jù)未計入入錨具錨口口摩阻損失失部分）。（3）豎向鋼束采用用二次張拉拉工藝，其其工作規(guī)程程：對同一一鋼絞線預預應力束，首首先，按傳傳統(tǒng)夾片錨錨的張拉方方法完成第第一次張拉拉放張張—夾片錨固固力筋后，再再次將該束束力筋的錨錨杯整體張張拉至控制制應力，錨錨杯下端面面離開墊板板5至13mmm，經(jīng)持荷荷后，將支支承螺母向向墊板側旋旋扭，以消消除其間隙隙；然后，將將千斤頂回回油放張，錨錨杯被鎖定定在原位。（4）第一次張拉操操作步驟：：初張拉（張張拉力Poo為0.2倍設設計張拉PP）持荷3分鐘→量量測延伸量量δ0→張拉至至設計噸位位P→持荷3分鐘→量量測延伸量量δ1→頂楔加加油→量測測延伸量δδ2，第一次次張拉其他他的注意事事項參照縱縱向鋼束的的張拉。（5）豎向預應力筋筋的第二次次理論伸長長量△LII（mmm式：（6）第二次張拉應應在第一次次張拉2~~16小時時內(nèi)進行，張張拉時應采采用專用的的千斤頂及及張拉連接接裝置。第第二次張拉拉操作步驟驟：0→初張拉拉（拉力PPIPS）→→張拉至設設計噸位11.03PPIPS→持持荷2分鐘→旋旋轉支撐螺螺母→錨固固。（7）若豎向預應力力筋長度較較長，且在在采取超張張拉措施后后，二次張張拉的伸長長量仍然≥≥15mmm時，則應應考慮加高高錨具錨杯杯和支撐螺螺母，并滿滿足二次張張拉錨固后后，錨杯外外螺紋與支支撐螺母螺螺紋咬合長長度≥5牙牙扣。（8）第二次張張拉實際伸伸長量與理理論伸長值值之差應控控制在±110%內(nèi)，否否則，應暫暫停張拉，待待查明原因因和采取措措施后，方方可繼續(xù)張張拉。為確確保永存應應力的穩(wěn)定定性，第二二次張拉放放張后實測測伸長值與與理論值之之間誤差應應控制在++10%~~-15%%內(nèi)，否則則應重新張張拉，使之之達到要求求。（9）每次張拉拉完畢并經(jīng)經(jīng)監(jiān)理工程程師認可后后，采用不不同的顏色色在鋼筋上上做出明顯顯的標記，避避免漏拉及及漏壓漿。第第二次張拉拉完成后，應應在24小小時內(nèi)壓漿漿。（10）其他要要求參照《二二次張拉低低回縮鋼絞絞線豎向錨錨固系統(tǒng)設設計、施工工、驗收技技術規(guī)范》封錨錨及壓漿主橋箱梁預應力力管道均采采用塑料波波紋管。為為了防止在在張拉完成成后發(fā)生滑滑絲現(xiàn)象及及長期放置置產(chǎn)生預應應力筋腐蝕蝕，應在一一批預應力力筋張拉完完畢后，立立即進行孔孔道壓漿。其其施工方法法如下：（1）壓灌工藝要求求壓漿前應將錨具具周圍的鋼鋼絲間隙和和孔洞填封封，以防冒冒漿。在壓壓漿前，吹吹入無油分分的壓縮空空氣清除管管道松散微微粒，并用用中性洗滌滌劑或皂液液水稀釋沖沖洗管道，直直到松散顆顆粒除去及及清水排出出為止。管管道再以無無油的壓縮縮空氣吹干干。壓漿時，每一工工作班應留留取不少于于3組試樣(每組為700.7mmm×70.77mm×70.77mm立方方體試件33個)，標準養(yǎng)養(yǎng)生28dd，檢查其其抗壓強度度作為水泥泥漿質(zhì)量的的評定依據(jù)據(jù)。當氣溫或構件溫溫度低于55℃時，不不得進行壓壓漿。水泥泥漿溫度不不得高于332℃。管道壓漿應盡可可能在預應應力鋼筋張張拉完成后后立即進行行，一般不不的超過448h。壓壓漿時，對對曲線孔道道和豎向孔孔道應由最最低點的壓壓漿孔壓入入，并且使使水泥由最最高點的排排氣孔流出出，直到流流出的稠度度達到出入入的稠度。管管道應充滿滿水泥漿。出氣孔應在水泥泥漿的流動動方向一個個接一個地地封閉，注注入管在壓壓力下封閉閉直到水泥泥漿凝固。壓壓滿漿的管管道應進行行保護，使使在一天內(nèi)內(nèi)不受振動動，管道內(nèi)內(nèi)水泥漿在在注入488h內(nèi)，結結構混凝土土溫度不得得低于5℃，否則則應進行保保溫措施。當當白天溫度度高于355℃時，壓壓漿宜在夜夜間進行。在在壓漿后兩兩天，應檢檢查注入端端及出氣孔孔水泥漿的的密實情況況，必要時時進行處理理。對于豎向預應力力壓漿，應應在混凝土土澆筑前提提前預埋好好壓漿管，壓壓漿管在不不干擾豎向向預應力鋼鋼筋情況下下應盡可能能設在最下下端。壓漿、封錨時還還應注意以以下幾點：：=1\*GB3①、對曲線孔道及及豎向孔道道應由最底底點壓漿孔孔壓入，由由最高點的的排氣孔排排氣和泌水水。對水平平或曲線孔孔道，壓漿漿的壓力宜宜為0.55Mpa~~0.7MMpa；對對超長孔道道，最大壓壓力不宜超超過1.00Mpa，對對豎向孔道道，壓漿的的壓力宜為為0.3MMpa~00.4Mppa。=2\*GB3②、壓漿的充盈度度應達到孔孔道另一端端飽滿且排排氣孔排出出與規(guī)定流流動速度相相同的水泥泥漿為止，關關閉出漿口口后，宜保保持一個不不小于0..5Mpaa的穩(wěn)壓期期，該穩(wěn)壓壓期的保持持時間宜為為3~5mmin。=3\*GB3③、用手提式切割割機切除過過長的鋼絞絞線及精軋軋螺紋鋼筋筋。=4\*GB3④、封錨砼采用與與主梁相同同標號的砼砼進行封錨錨。（2）封錨壓漿完畢適時進進行封錨工工作，應及及時對錨固固段按設計計要求進行行封閉保護護或防防腐腐處理，需需要封錨的的錨具，應應在壓漿完完成后對梁梁端混凝土土鑿毛并將將其周圍沖沖洗干凈，設設置鋼筋網(wǎng)網(wǎng)澆筑封錨錨混凝土；；封錨應采采用與結構構或構件同同強度的混混凝土并應應嚴格控制制封錨后的的梁體長度度。長期外外露的錨具具，應采取取防銹措施施。5.4懸澆箱箱梁注意事事項1、預應力管道嚴嚴格按設計計的要求布布置，當與與普通鋼筋筋發(fā)生矛盾盾時，優(yōu)先先保證預應應力管道的的位置正確確。2、對預應力管道道用定位筋筋固定牢固固，確保其其位置準確確。3、縱向管道的接接頭多，接接頭處理必必須仔細，波波紋管接頭頭處用黑膠膠布纏8ccm長（三三層），防防止孔管堵堵塞。4、由于縱向管道道較長，一一般在管道道頂端或底底端增設壓壓漿通氣孔孔，作為排排氣孔或壓壓漿孔，以以保證孔道道壓漿飽滿滿。5、在混凝土澆注注的過程中中，嚴格控控制梁段的的尺寸。掛掛藍移動和和拆除階段段，保持平平衡。當砼達到一定強強度后，拆拆除封端模模板，進行行端頭混凝凝土鑿毛，以以確保下一一節(jié)段混凝凝土與上一一節(jié)段混凝凝土密切結結合。6、勞動力組合以以每套一個個勞務隊，分分成模板工工、鋼筋工工、預應力力張拉三個個班組，各各班組之間間配合緊湊湊，一道工工序完成后后，另一道道工序立馬馬接上，這這樣，最快快每箱段施施工周期只只需10天（混混凝土養(yǎng)護護期為7天）。掛籃前移0.55天→調(diào)整整模板0..5天→鋼鋼筋、預應應力管道安安裝1天→澆砼砼0.5天→→養(yǎng)生、拆拆模、打毛毛7天→張拉拉預應力束束、壓漿00.5天。5.5箱梁懸澆澆的撓度控控制及監(jiān)控控觀測懸澆施工箱梁由由