附件：大廣連續(xù)梁#塊支架計(jì)算書(shū)二

附件二：連續(xù)梁0#塊支架計(jì)算書(shū)一、計(jì)算依據(jù)1.1、《無(wú)砟軌道現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（60+100+60）m（雙線(xiàn)）》；1.2、《鐵路橋涵施工規(guī)范》（TB10203-2002）；1.3、《客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南》（TZ213-2005）；1.4、《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》（JTJ041-2000）；1.5、《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.5-2005）；1.6、《鐵路橋涵混凝土和砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.4-2005）；1.7、《路橋施工設(shè)計(jì)計(jì)算手冊(cè)》周永興編著；1.8、《結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器》清華大學(xué)二、材料性質(zhì)序號(hào)材料規(guī)格截面積（cm22）截面慣性矩（ccm4）備注1A3鋼板厚6mm601.81m寬2槽鋼100×48××5.312.74198.33槽鋼126×53××5.515.73914工字鋼360×138×11283.5165295H型鋼400×4000×13×221214.5465361.5586鋼管φ529×10163.049954919.00677鋼筋混凝土容重重取26.5kN//m3,鋼材容重重取78.55kN/m3三、支架計(jì)算1、荷載取值靜載：靜載主要為梁段混凝土和鋼筋自重，以及模板支架重量?；钶d：施工荷載將截面分成如所示根據(jù)規(guī)范要求，在箱梁自重上添加荷載⑴、砼單位體積重量26.5KN/m3⑵、傾倒砼產(chǎn)生的荷載：4.0kN/m2⑶、振搗砼產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2⑷、模板及支架產(chǎn)生的荷載：1.0kN/m2⑸、施工人員及施工機(jī)具運(yùn)輸或堆放荷載：2.5kN/m2。⑹、方木自重荷載：7.5KN/m3荷載系數(shù)：⑴、鋼筋砼自重：1.2；⑵、模板及支架自重：1.2；⑶、施工人員及施工機(jī)具運(yùn)輸或堆放荷載：1.4；⑷、傾倒砼產(chǎn)生的豎向荷載：1.4；⑸、振搗砼產(chǎn)生的豎向荷載：1.4；⑹、傾倒砼產(chǎn)生的水平荷載：1.4；⑺、振搗砼產(chǎn)生的水平荷載：1.4；⑻、澆筑砼時(shí)對(duì)側(cè)面模板的壓力：1.2。作用在面板順橋向1m長(zhǎng)，橫橋向1m寬的面荷載：計(jì)算截面區(qū)域劃分Q1=1.2×30.74÷2.65+1.4×（2.5+4.0+2.0+1）=27.22KN/m2Q2=1.2×239.03÷1.6+1.4×（2.5+4.0+2.0+1）=192.57KN/m2Q3=1.2×149.195÷3.5+1.4×（2.5+4.0+2.0+1）=64.453KN/m2注：因?yàn)樯喜坎捎脪旎@模板，故不再進(jìn)行單獨(dú)計(jì)算，只計(jì)算底縱梁、橫向分配梁以及螺旋鋼管！2、底縱梁36b工字鋼工字鋼的力學(xué)參數(shù)：Ix=16529cm4Wy=919cm3A=83.5cm2E=2.1×105MpaS=541.2cm3腹板荷載(取最不利的一根工字鋼)：q1=27.22×1.22=33.208KN/m;q2=192.57×0.426=82.035KN/m;底板荷載(取最不利的一根工字鋼)：q3=64.453×1.1=70.8983KN/m;1）腹板底縱梁計(jì)算受力分析：結(jié)構(gòu)受力圖（單位：N,N/M）:結(jié)構(gòu)彎矩圖(單位：N??M)：結(jié)構(gòu)剪力圖（單位：N）Mmax=66.46kN·m彎矩正應(yīng)力σ=M/W=66.46×103/(919×10-6)=72.318MPa＜[σw]=145MPaQmax=142.44KN剪應(yīng)力τ=Q×S/（I×d）=142.66×103×541.2×10-6/（16529×10-8×0.012）=38.86MPa<[τ]=85Mpa結(jié)構(gòu)位移圖（單位：m）位移驗(yàn)算:Fmax=0.001*10-7m<3.0/400=0.00075m最大支反力：為3#支座處，R3=242.849KN故，此處滿(mǎn)足！支點(diǎn)處受集中荷載作用，按照集中力作用處，剪力圖中的剪力將發(fā)生突變的理論，此處集中力（支座反力）為突變的絕對(duì)值，即2#支座處支座反力R2＝30.68KN，I36b工字鋼斜撐受力：30.68KN/cos31=35.79KN，采用法蘭與螺旋鋼管立柱連接，為提高立柱剛度，帶有斜撐的鋼管立柱內(nèi)澆筑C30砼。2）底板底縱梁計(jì)算受力分析：結(jié)構(gòu)受力圖（單位：N,N/M）:結(jié)構(gòu)彎矩圖(單位：N??M)：結(jié)構(gòu)剪力圖（單位：N）Mmax=57.434kN·m彎矩正應(yīng)力σ=M/W=57434×103/(919×10-6)=62.5MPa＜[σw]=145MPaQmax=123.099KN剪應(yīng)力τ=Q×S/（I×d）=123.099×103×541.2×10-6/（16529×10-8×0.012）=33.59MPa<[τ]=85Mpa結(jié)構(gòu)位移圖（單位：m）位移驗(yàn)算:Fmax=0.000001264m<3/400=0.00075m最大支反力：為3#支座處，R3=209.88KN故，此處滿(mǎn)足！3）翼板底縱梁計(jì)算受力分析：結(jié)構(gòu)受力圖（單位：N,N/M）:結(jié)構(gòu)彎矩圖(單位：N??M)：結(jié)構(gòu)剪力圖（單位：N）Mmax=26.9kN·m彎矩正應(yīng)力σ==M/W==26.99×103/(9119×100-6)=29..27MMPa＜[σw]=1445MPPaQmax=577.6588KN剪應(yīng)力τ=Q××S/（I×d）=26..390××103×5411.2×110-6/（165299×10-88×0.0012）=15.773MPPa<[τ]=855Mpaa結(jié)構(gòu)位移圖（單單位：m）位移驗(yàn)算:Fmax=0..00000005992m<3/4000=0.000075m最大支反力：為為3#支座處，R3=98.3006KN故，此處滿(mǎn)足?。【C合上述：縱梁梁滿(mǎn)足要求求！3、縱梁下型鋼楔楔塊楔塊塊采用36b工字鋼，受受力最大為為242..849kkN。高，h=0..6m工字鋼的力學(xué)參參數(shù)：Ix=165229cm4Wyy=9199cm3A==83.55cm22E==2.1××105MpaS=5541.22cm3回轉(zhuǎn)半徑ix==140..8mm由長(zhǎng)細(xì)比λ查得得φ=0.9987σ=29.477Mppa[σ]=1445Mpaa故，此處滿(mǎn)足??！4、縱梁底橫向HH型鋼分配配梁驗(yàn)算因?yàn)榭拷丈砀礁浇目v梁梁底H型鋼受力力較大，故故進(jìn)行檢算算?？v梁楔塊下布置置H400××400型鋼，底部部為螺旋鋼鋼管。H型鋼力學(xué)參數(shù)：：A0=219.5ccm2Ix0=669900cmm4SS0=5088.8ccm3Wxx0=33440cm33受力分分析：結(jié)構(gòu)受力圖：（單單位:N）結(jié)構(gòu)彎矩圖：((單位:N?M)剪力圖（N）：：結(jié)構(gòu)位移圖：Mmax=1229.4332KN?M彎矩正應(yīng)力σ==M/W==96.7733×1103/(33440×100-6)=38..752MPa＜[σw]=1445MPPaQmax=2886.4992KNN剪應(yīng)力τ=Q××S/（I×d）=286..492××103×5088.8×110-6/（669000×100-8×0..013）=16.7761MPPa<[τ]=855Mpaafmax=0..00000000554m<3.225/4000=0..0081125m最大支反力：為為5#支座處，R5=572..986KN故，此處驗(yàn)算滿(mǎn)滿(mǎn)足要求。5、螺旋鋼管驗(yàn)算算因?yàn)?，靠近靠近近墩身的螺螺旋鋼管受受力較大，故故對(duì)此處進(jìn)進(jìn)行檢算螺旋鋼管，采用用Φ529mm，其所承承受的力為為H型