土木工程外文翻譯外文文獻(xiàn)英文文獻(xiàn)混凝土應(yīng)力實驗

混凝土應(yīng)力實驗一、實驗介紹直徑很小的鋼纖維用于混凝土結(jié)構(gòu)可以大大的提高混凝土的抗拉承載能力。在一般情況下混凝土中摻鋼纖維的體積比例在0.2％～2.0％之間。在很小比例下，鋼筋混凝土的張拉響應(yīng)可假設(shè)為不硬化的類型，它有加大單個裂縫擴(kuò)展性質(zhì)很像無鋼筋的素混凝土，鋼纖維對混凝土開裂之后性能的改善作用更加明顯，可以通過控制裂縫的開展從而較大幅度地提高混凝土的韌性。然而它對其它性質(zhì)的改善很小，因此在正常實驗方法下如此低得的纖維含量很難難得到鋼纖維混凝土軸拉應(yīng)力——應(yīng)變曲線的平穩(wěn)段。為了找到一個合適易行的方法來研究SFRC軸拉性能人們做了很多工作并且有報告稱可通過添加剛性組件方法來獲得軸拉全曲線。在這篇文章中,我們將用不同類型的纖維來做鋼筋混凝土的單軸拉伸實驗。鋼筋混凝土的抗拉特型首鋼纖維的強(qiáng)度和含量影響。此外，在強(qiáng)力作用下，鋼筋混凝土的應(yīng)力——應(yīng)變曲線受多種因素的影響。對纖維混凝土增強(qiáng)機(jī)理進(jìn)行研究，要獲得鋼纖維混凝土的受拉全過程曲線，采用軸拉方法最為適宜，但是要在實驗方法上作一定改善，并且實驗機(jī)要有足夠的剛度，來保證實驗過程的穩(wěn)定。眾所周知，在工程實踐過程中，由于施工技術(shù)及經(jīng)濟(jì)條件的限制，SFRC中纖維體積摻率一般不超過2%，而大部分工程實例中，纖維摻量都在1%左右。為此，本文設(shè)計了軸拉SFRC材料實驗，纖維摻量取1%，并采用不同種類的纖維增強(qiáng)形式，進(jìn)行對比分析。二、實驗內(nèi)容實驗在60噸萬能實驗機(jī)上進(jìn)行。在實驗裝置中添加了四個高強(qiáng)鋼桿以增大試件的卸載剛度，并通過在試件兩端添加球鉸來消除試件的初始偏心率。通過調(diào)節(jié)連接試件和橫梁的四個高強(qiáng)螺栓來保證試件的軸心受拉。試件相對兩側(cè)面之間的拉應(yīng)變值之差不得大于其平均值的15％。當(dāng)鋼纖維摻量很低（為零或0.5％時），在荷載峰值采用低周反復(fù)加載曲線的外包絡(luò)線來獲得軸拉應(yīng)力——應(yīng)變?nèi)€.。2.1材料由四種不同類型的鋼纖維用于該實驗，這些纖維中三種是帶鉤的（和）一種是光滑的。實驗中所采用的三種混凝土配合比用于研究，見于表一。在基體強(qiáng)度等級為C60和C80鋼纖維混凝土中分別加入了大連建科院生產(chǎn)的DK一5型減水劑和瑞士Sika公司生產(chǎn)的液體減水劑。這些被用來研究鋼纖維混凝土的C30,C60,C80混凝土被制成的試件，在標(biāo)準(zhǔn)情況下養(yǎng)護(hù)28天。三種試件的平均強(qiáng)度見于表一。水泥采用大連小野田水泥廠生產(chǎn)的32.5級和52.5級普通硅酸鹽水泥。細(xì)骨料采用細(xì)度模數(shù)2．6的河砂。粗骨料采用5～20石灰?guī)r碎石。表一2.2、試件用建筑結(jié)構(gòu)膠將軸拉試件粘貼于兩端的鋼墊板上。22組共110個試件的具體參數(shù)。2.3、補(bǔ)充通過28天，普通混凝土和鋼纖維混凝土分別被用來做抗拉強(qiáng)度實驗。張拉應(yīng)力——應(yīng)變曲線由此獲得。對于高強(qiáng)度鋼纖維混凝土諸如抗拉能力等拉伸特性也由此得到。增強(qiáng)類鋼纖維混凝土比增韌類鋼纖維混凝土的強(qiáng)度平均提高13%；而由基本開裂至裂縫寬度為0.5mm區(qū)間(相應(yīng)的應(yīng)變約2023με)的斷裂能積分則顯示：增韌類鋼纖維混凝土比增強(qiáng)類鋼纖維混凝土的斷裂能平均提高20%.由表3還可以看出，大部分SFRC第一峰值相應(yīng)的極限拉應(yīng)變值與素混凝土相稱，在100με左右，這說明低含率纖維的摻入對提高混凝土的極限拉應(yīng)變作用不很明顯。而增韌類SFRC第二峰值相應(yīng)的應(yīng)變則大大提高，可達(dá)1000με，由此可知第二峰值的出現(xiàn)大大提高了材料的韌性。DRAMIX型纖維由于長度是其它三種纖維長度的2倍，其斷裂韌性更好，在實驗曲線中可以看出在應(yīng)變達(dá)成后，其荷載強(qiáng)度仍然保持較高水平，直到10000με應(yīng)變時荷載仍可保持其峰值水平的50%左右。三、實驗結(jié)果和分析水泥強(qiáng)度(ISO)水泥Kg/m3沙的比率u/c沙屈服強(qiáng)度Kg/m3堿水劑Kg/m3壓縮強(qiáng)度MpaC3032.54500.440.366671185—32.07C6052.55000.350.336121223DK-567.59C8052.56000.290.315351191Sika82.963.1劈拉強(qiáng)度和軸拉極限強(qiáng)度不同試件的劈拉強(qiáng)度和軸拉極限強(qiáng)度查表，在混凝土中增長鋼纖維的量可以提高它的劈拉強(qiáng)度和軸拉極限強(qiáng)度，兩種不同參數(shù)的鋼纖維鋼筋混凝土和普通混凝土（它們的混合比例相同）的比率也可查表。3.1.1基體強(qiáng)度及纖維類型對軸拉強(qiáng)度的影響從上我們可以看出鋼纖維對初裂強(qiáng)度的增強(qiáng)作用受基體強(qiáng)度變化的影響很小。也就是說在摻人同種鋼纖維時，隨著基體強(qiáng)度的增長，鋼纖維混凝土與同配比素混凝土的初裂強(qiáng)度的比值基本恒定然而，不同情況下的極限抗拉強(qiáng)度是不同樣的，當(dāng)基體強(qiáng)度增長時，對于不同類型的鋼纖維，極限抗拉強(qiáng)度的分派量是不同的。此外它的增長量比劈拉恰強(qiáng)度大F1型鋼纖維作為基體的極限抗拉強(qiáng)度很高，這是由于這類型的鋼纖維的強(qiáng)度很高（大于1100MPa）實驗過程中沒有纖維拔斷的現(xiàn)象出現(xiàn)并且當(dāng)基體強(qiáng)度較高時(C80)，鋼纖維的端部彎鉤被完全拉直。由于黏結(jié)強(qiáng)度的提高，基體強(qiáng)度越高，該纖維對高強(qiáng)混凝土軸拉極限強(qiáng)度的增強(qiáng)效果越好。F2和F3型鋼纖維的強(qiáng)度較高，兩者均有端部彎鉤，并且表面較為粗糙，當(dāng)基體強(qiáng)度較高時(C80)，出現(xiàn)纖維拔斷現(xiàn)象，該現(xiàn)象的出現(xiàn)對這兩種鋼纖維的增強(qiáng)效果產(chǎn)生了悲觀影響，因此為了最大限度的發(fā)揮這兩種鋼纖維的增強(qiáng)作用，應(yīng)將其應(yīng)用于中高強(qiáng)度混凝土中。F4型纖維為長直型，其與基體問的粘結(jié)力較小，因此它的增強(qiáng)效果耍弱于其他二種。由于其與基體問的粘結(jié)力較小因此在實驗過程中沒有纖維拔斷現(xiàn)象出現(xiàn)。并且隨著基體強(qiáng)度升高，由于黏結(jié)力的增大，該纖維增強(qiáng)效率有連續(xù)提高。3.1.2鋼纖維摻量對軸拉強(qiáng)度的影響實驗中重點(diǎn)針對F3型鋼纖維研究了纖維摻量的變化對鋼纖維高強(qiáng)混凝土軸拉初裂強(qiáng)度和極限強(qiáng)度的影響。實驗中鋼纖維體積摻率變化范圍為0.5-1.5。可見隨著纖維摻量增大，軸拉初裂強(qiáng)度和極限強(qiáng)度均有提高。兩圖中曲線的上升趨勢很相似。也就是說纖維摻量在整個拉伸過程中對鋼纖維混凝土內(nèi)拉應(yīng)力的影響是積極的和穩(wěn)定的。纖維序號

F10.642

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F40.589

鋼纖維鋼筋混凝土軸拉極限強(qiáng)度可以用下式來計算：

（1）式中：fft為鋼纖維鋼纖維軸拉極限強(qiáng)度軸拉極限強(qiáng)度；ft為同配比素混凝土軸拉極限強(qiáng)度；纖維類型系數(shù)有表四給出為鋼纖維體積摻率，l/d為鋼纖維長徑比。3.2軸拉變形性能和韌性3.2.1初裂拉應(yīng)變和峰值荷載拉應(yīng)變對試件四周四個夾式位移計測得的應(yīng)變值進(jìn)行平均獲得試件的拉應(yīng)變值。若實驗中試件相對側(cè)面的拉應(yīng)變差大于平均值的15％，該試件作廢。高強(qiáng)SFRC的初裂拉應(yīng)變和峰值拉應(yīng)變要遠(yuǎn)大于同配比素混凝土(見表5)，隨著基體強(qiáng)度或者纖維摻量增大，這個差值有所增長，鋼纖維對峰值應(yīng)變的提高作用要比初裂應(yīng)變更加明顯。3.2.2拉伸功和軸拉韌性指數(shù)拉伸功為位移0-0．5mm軸拉荷載位移全曲線下面積(圖5中陰影面積)。此外，引入軸拉韌性指數(shù)。其定義為：

(2)式中:fft為鋼纖維混凝土軸拉極限強(qiáng)度；A為軸拉試件的破壞橫截面面積。兩參數(shù)均用來評價鋼纖維高強(qiáng)混凝土在軸拉過程中的韌性。軸拉韌性指數(shù)為無量綱系數(shù)，與軸拉功相比，在評價軸拉韌性時可在一定限度上消除軸拉極限強(qiáng)度的差別所帶來的影響。從上我們可以發(fā)現(xiàn)，基體強(qiáng)度和纖維含量兩種參數(shù)的有規(guī)律的改變很相似，因此我們分析的重點(diǎn)應(yīng)放在韌性指數(shù)上。摻有四種鋼纖維及素混凝土試件基體強(qiáng)度與軸拉韌性指數(shù)的關(guān)系成比例，其中纖維混凝土試件中鋼纖維體積摻率均為1．0％。可見高強(qiáng)SFRC的軸拉韌性要遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于同配比素混凝土。鋼纖維的抗拉強(qiáng)度的影響是顯著的，隨著基體強(qiáng)度升高，混凝土脆性明顯增長，素混凝土軸拉韌性明顯下降。在摻有F1和F2型鋼纖維的試件中也出現(xiàn)了韌性下降現(xiàn)象。F1型纖維從基體中拔出其實是一個纖維端鉤被拉直，纖維端部周邊混凝土被擠碎的過程。當(dāng)纖維端鉤最終被拉直時，軸拉荷載不久下降?；炷恋膹?qiáng)度越高，基體硬度和脆性越大，上述過程歷時也更短。因此當(dāng)基體強(qiáng)度較高時，軸拉應(yīng)力——應(yīng)變曲線下降得更快，軸拉韌性指數(shù)也有所下降。在四種類型纖維種F1型纖維的增韌效果最佳，F(xiàn)2型纖維長徑比最小，基體強(qiáng)度較高時出現(xiàn)了纖維拔斷現(xiàn)象，因此當(dāng)基體強(qiáng)度增長時韌性指數(shù)不斷下降。F3和F4型鋼纖維韌性指數(shù)均隨基體強(qiáng)度升高而增大。這兩種纖維均為剪切型，表面較粗糙。在鋼纖維和基體之間黏結(jié)力的各組分中，摩擦力起主導(dǎo)作用。摩擦力隨基體強(qiáng)度的升高而增大，且該黏結(jié)類型的拔出破壞是一個連續(xù)過程，因此基體強(qiáng)度升高對摻有這兩種鋼纖維的混凝土韌性起積極作用。這兩種纖維的不同之處是F3型的兩端有彎鉤。由于端鉤的存在使得在基體強(qiáng)度不太高時(C30和C60)，F(xiàn)3型鋼纖維的增韌作用優(yōu)于F4型。當(dāng)基體強(qiáng)度很高時(C80)，由于纖維拔斷現(xiàn)象影響了F3型的增韌效果，F(xiàn)4型鋼纖維的增韌效果叉反過來超過了F3型鋼纖維。3.3鋼纖維鋼筋混凝土單軸拉伸應(yīng)力——應(yīng)變曲線典型的鋼纖維高強(qiáng)混凝土軸拉應(yīng)力一應(yīng)變?nèi)€(為了便于比較，每組試件選出條典型曲線作為代表)，表述了軸拉曲線隨基體強(qiáng)度的變化規(guī)律；表述了軸拉曲線隨鋼纖維(F3型)摻量的變化規(guī)律。曲線由彈性階段、彈塑性階段和下降段(軟化段)組成。下降段存在拐點(diǎn)。從上中可以看到，基體強(qiáng)度越高，軸拉應(yīng)力一應(yīng)變?nèi)€下降得越快。此外，鋼纖維摻量的提高可以大大地改善曲線的豐滿限度。鋼纖維類型對軸拉應(yīng)力一應(yīng)變?nèi)€的形狀也有一定的影響。Fl型纖維的曲線是幾種鋼纖維中最豐滿的，并且在拉應(yīng)變?yōu)榇蠹s10000個微應(yīng)變時出現(xiàn)了第二峰值。該現(xiàn)象體現(xiàn)了Fl型纖維良好的增韌效果。當(dāng)基體強(qiáng)度較高時，由于纖維拔斷的出現(xiàn)使得F2和F3型鋼纖維試件的軸拉曲線下降端呈階梯狀。F4型纖維的曲線較為平滑，形狀與素混凝土曲線相似，但是更為飽滿。這是由于長直形鋼纖維的拔出過程是相對連續(xù)和柔和的.四、研究分析由4種鋼纖維混凝土的典型拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線可以看出：在軸拉條件下，1%摻量的鋼纖維遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒有達(dá)成使混凝土材料實現(xiàn)應(yīng)變強(qiáng)化的地步，大部分實驗曲線都在達(dá)成峰值后，出現(xiàn)荷載驟降段。但是，隨著變形的增長，有兩條曲線有明顯的第二峰值出現(xiàn)，而此外兩條則沒有，正是根據(jù)這種現(xiàn)象，可以將其分為增強(qiáng)和增韌兩大類鋼纖維混凝土，有第二峰值的為增韌類，無第二峰值的為增強(qiáng)類。曾經(jīng)有許多鋼纖維混凝土軸拉應(yīng)力一應(yīng)變?nèi)€模型提出大多數(shù)為分段函數(shù)，以應(yīng)力峰值點(diǎn)為分界點(diǎn)。本文中，全曲線的上升段和下降段采用不同的函數(shù)表達(dá)式。在公式（3）中

4.1上升段的公式上升段的數(shù)學(xué)模型為：

（4）這里：和為與基體和鋼纖維特性有關(guān)的參數(shù)。邊界條件為：1)X=0，Y=0；2)X=0，dy／dx=E0／Ep；3)X=1，Y=1，dy／dx=0．由邊界條件可得公式(5)可以簡化為：

（5）系數(shù)可以通過實驗數(shù)據(jù)回歸獲得

(6)式中：E0為圓點(diǎn)切線模量；EP為峰值應(yīng)力點(diǎn)割線模量(第一峰值)。因此公式(6)可以轉(zhuǎn)換為：

(7)4.2下降段公式下降段數(shù)學(xué)的模型為：

（8）式中：和為與基體和鋼纖維特性有關(guān)的參數(shù)。下降段表達(dá)式中系數(shù)值選取1.7。邊界條件x=l和y=1自然滿足。系數(shù)的取值通過最小二乘法回歸獲得：

（9）可見基體強(qiáng)度和纖維參量對軸拉曲線下降段的下降速率的影響是相反的。五、理論曲線與實驗結(jié)果的比較鋼纖維高強(qiáng)混凝土軸拉應(yīng)力一應(yīng)變理論曲線和實驗曲線的比較如圖l2所示(以試件F3—6010為例)。可見，理論結(jié)果與實驗結(jié)果符合較好。六、實驗結(jié)論(1)實驗結(jié)果表白：鋼纖維高強(qiáng)混凝土劈拉強(qiáng)度略高于軸拉強(qiáng)度，兩者有較好的相關(guān)性，鋼纖維高強(qiáng)混凝土軸拉強(qiáng)度可取為劈拉強(qiáng)度的0.9倍。(2)在摻入同種同量鋼纖維時，隨著基體強(qiáng)度的增長，鋼纖維高強(qiáng)混凝土與同配比素混凝土的初裂強(qiáng)度的比值基本不變；軸拉極限強(qiáng)度的比值有所變化，且該變化對不同的纖維類型有所不同，鋼纖維與基體黏結(jié)性能好，且破壞時不被拉斷，則增強(qiáng)效果好。(3)提高鋼纖維摻量對鋼纖維高強(qiáng)混凝土的抗拉強(qiáng)度特性的改善作用比對普通強(qiáng)度混凝土的改善作用明顯。(4)鋼纖維高強(qiáng)混凝土的初裂應(yīng)變和峰值應(yīng)變要比素混凝土的增幅隨基體強(qiáng)度和纖維摻量的升高而增大。(5)引入了軸拉韌性指數(shù)來評價鋼纖維高強(qiáng)混凝土的韌性，鋼纖維混凝土的軸拉韌性要大大優(yōu)于同配比的索混凝土，并且受基體強(qiáng)度和鋼纖維特性和摻量的影響。(6)基體強(qiáng)度越高，鋼纖維高強(qiáng)混凝土的軸拉應(yīng)力應(yīng)變曲線在峰值過后下降得越快；纖維摻量的提高可以大大改善曲線的豐滿限度，鋼纖維類型對曲線形狀也有一定的影響。通過對實驗曲線的分析與回歸，給出了考慮上述影響因素的鋼纖維高強(qiáng)混凝土軸拉應(yīng)力應(yīng)變?nèi)€表達(dá)式。(7)綜合而言，四種鋼纖維中，F(xiàn)3型鋼纖維的增強(qiáng)效果最佳，而Fl型鋼纖維的增韌效果最佳。外文翻譯原文Concretestresstest1TestIntroductionThetensilepropertiesofconcretecanbeenhancedsubstantiallybyincorporatinghighstrengthandsmalldiametershortsteelfibers．whichleadstothesteelfiberreinforcedconcrete(SFRC)．InconventionalSFRC，thesteelfibercontentisusuallywithintherangeof0．2％—2％byvolume．Atsuchalow6hercontent．thetensileresponseofSFRCwouldassumeanonhardeningtype．whichischaracterizedbythewideningofasinglecrack，similartoanunreinforcedconcrete．Thecontributionoffibersisapparentinthepost—crackingresponse,representedbyanincreaseinpost—crackingductilityduetotheworkassociatedwithpulloutoffibersbridgingafailurecrack.However，improvementsinsomeotherpropertiesareinsignificant．Moreover，thesofteningsegmentofthestress—straincurveofSFRCwithsuchalowfibercontentunderuniaxialtensionisdifficulttobegotwithnormalexperimentalmethods．Manyworkshavebeendonetofindasuitableandrelativelyeasywaytoanalyzethetensilecharacteristics．Anditwasreportedthatthewholecurvecouldbegotonanormaltestingmachinewithstiffeningcomponentsadded.

Inthisarticle，thestress—strainbehaviorofSFRCunderuniaxialtensionWasanalyzedfordifferenttypesoffiber．ThetensilecharacteristicsofSFRCinfluencedbythematrixstrengthandthesteelfibercontentwerestudiedalso．Inaddition，thestress—straincurvesofhighstrengthSFRCwithdifferentfactorswerewellacquired．Themechanismoffiberreinforcedconcretetoenhanceresearch,toobtainsteelfiberreinforcedconcreteintensioncurveofthewholeprocess,usingthemostappropriatemethodofaxialtension,buttomakesurethetestingmethodsimproved,andthetestingmachinemusthaveenoughstiffnesstoensurethetestingprocessstability.Iswellknowninengineeringpractice,process,technologyandeconomicconditionsduetoconstructionconstraints,SFRC-dopedfibervolumeintherateofgenerallynotmorethan2%,whilemostoftheengineeringexample,thefiberfractionareabout1%.InthispaperthedesignoftheaxialtensionSFRCmaterialtesting,fiberdosagetotake1%,andusingdifferenttypesoffiber-reinforcedforms,wereanalyzed.

2ExperimentalContent

Thespecimensweretestedona60kNuniversaltestingmachine．Fourhighsteelbarswereaddedtoenhancethestiffnessofthetestingmachine．Inaddition，spherichingeswereusedtoabatetheinitialaxialeccentricityofthespecimens．．

Itwasensuredthatspecimensshouldbepulledunderuniaxialtensionbyadjustingthefourhighstrengthboltswhichconnectthespecimenstothecrossbeam．Andthedifferencebetweenthetensilestrainsoftheoppositesidesofthespecimenshouldbelessthan15％oftheirmeanvalue．Whenthefibercontentwaslow(0and0.5％byvolume)，thecyclicquirethewholestress—strain.

2．1Materials

FourtypesofsteelfibersshowninTablewerechosenforthistest．Threeofthesefibers(F1，F(xiàn)2andF3)werehooked—endandtheotherone(F4)wassmooth．

Threeconcretemixtures，showninTable2，wereinvestigated．WaterreducingagentswereusedinC60andC80mixes(DK一5madebyDalianStructureResearchInstituteandSikamadeinSwitzerlandrespectively).ThecompressivestrengthsoftheseC30，C60，C80mixesweredeterminedaccordingto“TestMethodsUsedforSteelFiberReinforcedConcrete”(CECS13：89)"83at28daysusing150mm×150mm×150mmcubes．Averagedresultsfor3specimensaregiveninTable2．0rdinaryPortlandcement(yieldedbyDalianHuanengOnodaCementCompany)of32．5and52．5(accordingtoChinastandard)werechosen．Riversand(modulusoffinenessis2.6)andcrushedlimestonecoarseaggregates(5—20Bin)wereused．TableMatrixcodeStrengthgradeOfcement(ISO)CementKg/m3u/cratioSandratioSandKg/m3CrushedStrneKg/m3WaterreducingCompressiveStrengthMpaC3032.54500.440.366671155----37.07C6052.55000.350.336021223DK-567.59C8052.56000.290.315351190Sika82.962．2Specimen

Thetensilespecimenwasbondedtosteelpaddingplatesatbothendsbytygoweld．Atotalof110specimensweredividedinto22groupsaccordingtocertainparameters．TheparametersofthesespecimensareshowninTable3．

2．3Items

Attheageof28days．plainconcreteandsteelfiberconcretespecimensweretestedfortensilestrength，respectively.Thetensilestress—straincurveswereacquired．Manyothertensilecharactersofthehighstrengthsteelfiberconcretesuchastensilework，etcwerecalculatedalso.Enhancedclasssteelfiberreinforcedconcretetoughnesscategorythanthestrengthofsteelfiberreinforcedconcreteanaverageof13%;whilecrackingfromthebasictothecrackwidthof0.5mminterval(thecorrespondingstrainofabout2023με)showedthefractureenergyintegral:tougheningclasssteelfiberreinforcedconcreteenhancedclassthanthefractureenergyofsteelfiberreinforcedconcreteanaverageof20%.fromTable3alsoshowsthatmostoftheSFRCfirstpeakcorrespondstothelimitoftensilestrainvalueandplainconcreterather,inthe100μεaround,indicatingalowrateoffiber-containingincorporationinimprovingtheroleofultimatetensilestrainofconcreteisnotveryobvious.ThetougheningclassSFRCsecondpeakcorrespondstoamuchgreaterstrain,upto1000με,Fromthissecondpeakhasgreatlyenhancedtheappearanceoftoughness.DRAMIXFiberbecauseofthelengthofotherthreekindsoffiberlengthof2timesthefracturetoughnessandbetterinthetestcurvecanbeseeninthestrainisattained,theloadcontinuestomaintainahighlevelofintensity,untilthestrainwhentheloadsoastomaintain10000μεitspeaklevelof50%.3ResultsandDiscussion

3．1Crackstressandultimatetensilestrength

ThecrackstressandultimatetensilestrengthofdifferentspecimensarelistedinTable3．Theadditionofsteelfibersintoconcreteincreaseditscrackstressandultimatetensilestrength．AndtheratiosofthesetwoparametersofSFRCtothoseofplainconcreue(withthesamemixproportion)aregiveninTable3，too．

3．1．1Effectofmatrixstrengthan(1fibertype

Fromtable3．Itcanbeseenthattheeffectsofsteelfibers0ncrackstressarelittleinfluencedbythematsixstrength．Thatistosay．Whenthematrixstrengthincreases,theratiosofcrackstressesofSFRC(withthesametypeoffiberscontained)tothoseofplainconcreteoneswiththesamemixproportionareinvariable．

However，theconditionforultimatetensilestrengthisdifferent．Whenthematrixstrengthincreases．theseratiosofultimatetensilestrengths(showninTable3)varydissimilarlyaccordingtothetypeofsteelfiber．Moreover．theincrementsarebiggerthanthoseofcrackstress．

TheheighteningefficiencyoffiberF1forultimatetensilestrengthrisesasmatrixstrengthincreases．Itisbecausethatthestrengthofthiskindoffiberisveryhigh(>1100MPa)．Nofiberbrokenwasobservedduringthetestandthehooked—endsofthefiberswerestraightenedwhenthematrixstrengthwashigh(C80)．Thehigherthematrixstrength．thiskindofsteelfibertakesonitsstrengtheningeffectmoreefficientlyfortheincreasingofbondstress．ThestrengthsoffibersF2andF3aremid—high(>700MPa)．Theyallhavehookedendsandbothoftheirsurfacesarecoarse．Whenthematrixstrengthwashigh(C80)．fiberbreakingoccurredinthetest．Andthisphenomenonimpairedtheheighteningefficiencyofthesetwokindsofsteelfiber．Sotheyshouldbeusedinmiddlestrengthconcretetoexerttheirstrengtheningeffectmoreefficiently．FiberF4issmooth．a(chǎn)nditsbondstresswithmatrixiscomparativelylow．T}1erefore．itsstrengtheningeffectis1essnotablethanthoseofotherkindsoffiber．Becauseofthelowbondstress．nofiberbrokenwasfoundduringthetestanditsheighteningefficiencyforultimatetensilestrengthrisesasmatrixstrengthincreases．

3．1．2Effectoffibercontent

Theeffectoffibercontentonthecrackstressandu1．ultimatetensilestrengthwasinvestigatedforSFRCcontainedfiberF3．Andthefibercontentvariedfrom0．5％to1．5％byvolume(showninTable3)．ItcanbeseenfromFig．1andFig．2thatasthefibercontentincreases．

ThecrackstressandultimatestrengthofSFRCimproveobviously．Moreover．therisingtrendsofthecurvesinthesetwofiguresarestupendouslysimilar．Inotherwords，theeffectoffibercontentonthecharactersoftensilestressofSFRCispositiveandconsistent．

Table4Fibertypefactors

Fibercodeat

F10.642

F20.862

F30.794

F40.589

ThetensilestrengthofSFRCcanbecalculatedwiththefollowformula：

(1)

where，fftistheultimatetensilestrengthofSFRC；theultimatetensilestrengthofplainconcretewiththesamemixingproportion；a，thefibertypefactor，

whichisshownTable4；isthefibercontent0fvolumeandl/distheaspectratioofsteelfibers.

3．2Tensilestrainandtoughnesscharacters

3．2．1Crackstrainandthestrainatpeaktensileload

Thetensilestrainswereacquiredbyaveragingthereadingsofthefourdisplacementsensorsfixedaroundthespecimen．Inaddition，thespecimenswhosedifferencebetweenthetensilestrainsofitsoppositesidesislargerthan15％oftheirmeanvaluewereblankedout．

ThecrackstrainorthestrainsatpeaktensileloadofSFRCaremuchbiggerthanthoseofplainconcrete(asshowninTable5)．Andtheincrementsgoupasthematrixstrengthorthefibercontentincreases．Comparedtothatoncrackstrain．theincrescenteffectofsteelfiberon

thestrainatpeaktensileloadismoreremarkable．

3．2．2Tensileworkandtoughnessmodulus

Thetensileworkwasdefinedastheareaundertheload-displacementcurvefrom0to0．5rain．More—over，atensiletoughnessmoduluswasintroduced(showninTable5)．Itwasdefinedas：

(2)where，fftistheultimatetensilestrengthofSFRC；A，theareaofthecrosssectionofspecimen．

BoththesetwoparameterswerequotedtoevaluatethetoughnesscharactersofSFRCunderuniaxialtension．Thetensiletoughnessmodulusisadimensionlessfactor．Comparedtowhatthetensileworkdoes．itcanavoidtheinfluenceoftheultimatetensilestrengthwhenstudyingthetoughnessofSFRC．

ItcallbefoundfromTable5thatthealteringregularitiesofthesetwofactorsalongwiththechangesofmatrixstrengthandfibercontentareapproximate．Therefore，theemphasisofanalysiswasputonthetoughnessmodulus．

TherelationshipbetweenthematrixstrengthandtoughnessmodulusofSFRCwithfourkindsofsteelfiberareshowninFig．3．whosefibercontentsareall1．O％byvolume．togetherwiththatrelationshipofplainconcrete．ThetensiletoughnessofSFRCismuchbetterthanthatofplainconcrete．Thetensiletougheningeffectofsteelfiberisremarkable．Asthematrixstrengthrises．Thebrittlenessofconcreteincreasesobviously，andthenthetensiletoughnessofplainconcretefallsdown．ThisphenomenonwasalsofoundonspecimenscontainingfiberF1andF2．ThepullingoutoffiberF1fromconcreteisinfactaprocessofhook-end’sbeingstraightenedandthematrix’sbeingcrushedaroundthehook-end．Whenthehookedendisstraightenedatlast．thetensileloadfallsdownquickly．Thehighertheconcretestrength.thelargertherigidityofthematrixandtheshorterthetimethattheprocessmentionedabovelasts．Thus．thestress-straincurvefallsdownmorequickly，andthenthetoughnessmodulusdecreases．However，thetougheningeffectoffiberF1isthebestamongthesefourkindsofsteelfiber．TheaspectratiooffiberF2istheleast。andwhenthematrixstrengthishigh，fiberbreakingoccurs．Therefore，thetoughnessmodulusfallsdowncontinuallyasthematrixstrengthrises.ThetoughnessmoduluioffibersF3andF4risetogetherwiththematrixstrength．Boththetwokindsoffiberaresnippedandtheirsurfacesarecoarse．Therefore．thefrictionisdominantintheproportionsofbondstress．Becausethefrictionbetweenfiberandmatrixincreasesalongwiththematrixstrength，andthewholepullingoutofthesekindsofbondstatusisacontinuousprocess，therisingofmatrixstrengthplaysapositiveroleinimprovingthetoughnessofSFRCcontainingthesetwokindsoffiber．ThedifferencebetweenthetwokindsoffibersisthatfiberF3hashookedends，whichmakesfiberF3havebettertougheningeffectsthanfiberF4whenthematrixstrengthiscomparativelylow(C30andC60)．Whenthematrixstrengthishigh(C80)，fiberbreakingimpairesthetougheningeffectoffiberF3．AndthefunctionoffiberF4exceedsthatoffiberF3inreverse．3．3Stress-straincurvesofSFRCunderuniaxialtensionThetypicalstress--straincurvesofSFRCunderuniaxialtensionareshowninFigs．4—11(onecurveischosenforeachgroupofspecimentokeepthegraphsorderly)．Figs．4—8expressthevariationofcurvesalongwiththeincreasingofthematrixstrength，andFigs．9一l1expressthevariationalongwiththechangeofthefibercontentoffiberF3．Thecurveconsistsofelasticsection．elastic—plasticsectionandfallingsection(softeningsection)．Pointsofcontraflexureexitinthefallingsectionofthecurve．Itcanbeseenfromthesefiguresthatthematrixstrengthishigher，thestress—straincurvesfalldownfaster，andtherisingofthefibercontentcanmuchimprovethechubbinessofthesecurves．Moreover，thetypeofsteelfiberhassomeeffectontheshapeofthestress—straincurve．ThecurvesoffiberF1aretheplumpiestofthemal1．ThesecondpeakwasobservedinthecurvesoffiberF1atthestrainofabout10000ue．ThisphenomenonexpressesagoodtougheningeffectoffiberF1．Thecurvesoffibe1sF2andF3areladder—likewhenthematrixstrengthishighbecauseoffiberbreaking．ThecurvesoffiberF4alesmoothandlikethoseofplainconcreteinshape．Thatisbecausethepulloutprocessofsmoothsteelfiberisrathergentle．4AnalyticalInvestigationFourkindsoftypicalsteelfiberconcretetensilestress-straincurvescanbeseen:inaxialtensionconditions,the1%dosageofthesteelfiberisfarshortofstrainhardeningoftheconcretematerialstothepointwheremostoftheexperimentalcurvesareinreachAfterthepeak,thereloadssagsection.However,asdeformationincreases,therearetwocurveshaveaclearsecondpeakappeared,whiletheothertwodonot,itisthebasisofthisphenomenoncanbedividedintotwomajorcategoriesofstrengtheningandtougheningofsteelfiberreinforcedconcrete,thereisasecondpeakforthetougheningclass,nosecondpeaktoenhancetheclass.Manytensilestress—strainmodelshavebeenbroughtforward一1、2、4、6、9、10，Mostoftheirformatsaresectiona1．takingthepeakloadasthedivisionalpoint．Inthispaper，theformulaoftherisingsectionandthatofthefa11ingsectionaredifferent．Intheformulas：（3）4．1FormulaofrisingsectionThedigitalmodelfortherisingsectionis（4）where，areparametersrelatedtothecharactersofmatrixandsteelfibers．Theboundaryconditionsareasfollowing：1)X=0，Y=0；2)X=0，dy／dx=E0／Ep；3)X=1，Y=1，dy／dx=0．Itcanbedrawnfromtheboundary'.Formula(4)canbesimplifiedas：(5)Andthevalueofcanbecalculatedfromexperimentaldataas：(6)where，Eoistheorigintangentmodulus；Ep，secantmodulusatpeakload(thefirstpeak)Thus