第八章電壓穩(wěn)定分析

Cont…無論是發(fā)達(dá)國家的還是發(fā)展中國家中，都存在負(fù)荷、線路和電源間的矛盾：用戶負(fù)荷在增加電網(wǎng)擴建卻面臨著更大的問題

由于網(wǎng)絡(luò)運行在重載情況下，出現(xiàn)了慢速或快速的電壓跌落現(xiàn)象，有時甚至產(chǎn)生電壓崩潰，電壓穩(wěn)定已成為電力系統(tǒng)規(guī)劃和運行的主要問題之一?，F(xiàn)在是1頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓失穩(wěn)的定義文獻(xiàn)[TVCUTSEM]：電壓失穩(wěn)產(chǎn)生于動態(tài)的負(fù)荷功率的恢復(fù)在傳輸網(wǎng)和發(fā)電系統(tǒng)的能力之外現(xiàn)在是2頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…進(jìn)一步解釋n電壓：許多母線的電壓發(fā)生明顯的、不可控的下跌。n失穩(wěn)：超越了最大的傳輸功率極限，負(fù)荷功率的恢復(fù)變得不穩(wěn)，反而降低了功率的消耗，這是電壓失穩(wěn)的關(guān)鍵。n動態(tài)：任何穩(wěn)定問題與動態(tài)有關(guān)，可以用微分方程（連續(xù)變化）或用差分方程（離散變化）模擬。n負(fù)荷：是電壓失穩(wěn)的原動力，因此這一現(xiàn)象也被稱為負(fù)荷失穩(wěn)，但負(fù)荷不是僅有的角色。現(xiàn)在是3頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…進(jìn)一步解釋n傳輸網(wǎng)：有傳輸極限，從基本電工理論就可是到這個結(jié)論，這一極限是電壓失穩(wěn)的開始。n發(fā)電系統(tǒng)：發(fā)電機不是理想的電壓源，其模型的準(zhǔn)確性對正確的電壓穩(wěn)定十分重要。

與電壓穩(wěn)定相關(guān)的另一術(shù)語是電壓崩潰。電壓崩潰可能不是電壓失穩(wěn)的最終結(jié)果。現(xiàn)在是4頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…無功功率的角色Note：定義中沒有引入無功功率。在交流網(wǎng)中，電抗線路占主導(dǎo)，電壓控制和無功功率有密切的關(guān)系。作者的意圖：不過于強調(diào)它在電壓穩(wěn)定中的作用。有功功率和無功功率二者同時對電壓穩(wěn)定有重要的作用。作者的實例：表明電壓失穩(wěn)與無功功率沒有因果關(guān)系?，F(xiàn)在是5頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓失穩(wěn)范例RRLPtRLtPoE現(xiàn)在是6頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…范例中：沒有無功功率，沒有功角穩(wěn)定問題，但具有電壓失穩(wěn)的主要特征。交流電力系統(tǒng)中，無功功率使得問題變得更復(fù)雜，但不是問題的唯一根源。傳輸有功功率仍然是電力系統(tǒng)的主要功能，而無功功率的傳輸和消耗也是的電力系統(tǒng)的不可缺少的一部分?，F(xiàn)在是7頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓穩(wěn)定VS電力系統(tǒng)穩(wěn)定時間|發(fā)電機驅(qū)動負(fù)荷驅(qū)動－－－－－－－－－－－－－－－－－快速|(zhì)功角穩(wěn)定快速電壓穩(wěn)定|暫態(tài)靜態(tài)長過程|頻率穩(wěn)定長過程電壓穩(wěn)定*可以用不同的方法對穩(wěn)定問題進(jìn)行分類。上面的分類可以有效地分別電壓穩(wěn)定與功角穩(wěn)定的差別。

現(xiàn)在是8頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…快速穩(wěn)定問題：

暫態(tài)功角穩(wěn)定：無同步力矩，缺乏阻尼小擾動穩(wěn)定：缺乏阻尼短期電壓穩(wěn)定：感應(yīng)電動機和受控負(fù)荷，HVDC暫態(tài)功角穩(wěn)定和快速電壓穩(wěn)定很難分開：負(fù)荷（負(fù)荷模型）對功角穩(wěn)定有影響發(fā)電機（發(fā)電機模型）對電壓穩(wěn)定也有作用。現(xiàn)在是9頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…長過程穩(wěn)定問題：頻率問題：發(fā)電與負(fù)荷的不平衡電壓問題：

發(fā)電與負(fù)荷的距離取決于網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)現(xiàn)在是10頁\一共有130頁\編輯于星期一傳輸網(wǎng)電網(wǎng)傳輸?shù)幕咎匦訥1G221現(xiàn)在是11頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…有功功率傳輸

假設(shè)線路是無損耗的。有功和無功的傳輸取決于線路兩端的電壓幅值和相角的。受電端有：現(xiàn)在是12頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…有功功率傳輸送電端有：現(xiàn)在是13頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…最大的傳輸功率發(fā)生在=900。注意穩(wěn)定和不穩(wěn)定的平衡點（SEP/UEP:Stable/UnstableEquilibriumPoint，這是電力系統(tǒng)穩(wěn)定分析的直接法的二個重要的概念）。對于典型的功率傳輸和功率角，例如當(dāng)=30o，有Sin，可近似寫作P＝Pmax。常說有功傳輸主要取決于功率角度。現(xiàn)在是14頁\一共有130頁\編輯于星期一無功功率傳輸

如果V1=V2: 兩端發(fā)電機同時擔(dān)任傳輸有功功率時所需用的無功功率如果V1!=V2,Cos1時現(xiàn)在是15頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…無功傳輸主要聯(lián)決于電壓幅值從較高電壓端注下低電壓端(這樣的假設(shè)在重負(fù)荷的情況下就不成立)

Q不能通過大功角或過大的電壓落差傳輸大功角差:長輸電線（大X）和大功率傳輸電壓必須保證在1005%之內(nèi)相比于P,Q不可能以長距離傳輸現(xiàn)在是16頁\一共有130頁\編輯于星期一Cont…減少無功傳輸：減少有功損耗，提高經(jīng)濟性；減少無功損耗，減少無功設(shè)備投資。

減少功頻過電壓

現(xiàn)在是17頁\一共有130頁\編輯于星期一與電壓穩(wěn)定相關(guān)的因素網(wǎng)絡(luò)的二個基本特性最大傳輸功率負(fù)荷與網(wǎng)絡(luò)電壓關(guān)系考慮網(wǎng)絡(luò)元件對傳輸功率的影響串取補償和并聯(lián)補償，有載調(diào)壓；現(xiàn)在是18頁\一共有130頁\編輯于星期一SingleLoadSystemEP＋jQ現(xiàn)在是19頁\一共有130頁\編輯于星期一最大傳輸功率

無約束的最大傳輸功率

負(fù)荷：Zl＝Z*給定功率因數(shù)下的最大傳輸 |Zl|=|Z|>最大傳輸功率決于網(wǎng)絡(luò)參數(shù)，與負(fù)荷特征無關(guān)。

現(xiàn)在是20頁\一共有130頁\編輯于星期一功率-電壓關(guān)系

Q=Ptanf,可得一組曲線，稱為鼻族曲線(NoseCurve)

V2PF=0.95超前PF=1.0PF=0.95PPF(powerfactor)現(xiàn)在是21頁\一共有130頁\編輯于星期一失穩(wěn)機理

網(wǎng)絡(luò)對負(fù)荷的PV特性

功角穩(wěn)定分析中，負(fù)荷隨電壓和頻率變化。電壓穩(wěn)定研究中，負(fù)荷特性通常包括二部分：對電壓的函數(shù)和對獨立變量的函數(shù)。負(fù)荷需求為P=Po特定的，代表一條曲線并與V（P，Q）表面相交，相交點就是可能的運行點，當(dāng)變化，則相交點也變化。所有的需求值求得交點，就得網(wǎng)絡(luò)P-V特性不確定負(fù)荷功率如何隨電壓變化就不能確定網(wǎng)絡(luò)特性

現(xiàn)在是22頁\一共有130頁\編輯于星期一失穩(wěn)的現(xiàn)象

網(wǎng)絡(luò)穩(wěn)定運行的前提 存在平衡點。 失穩(wěn)的可能性：網(wǎng)絡(luò)參數(shù)變化負(fù)荷增加實際情況中：大擾動會引起失穩(wěn)現(xiàn)象。擾動后，網(wǎng)絡(luò)的特性會有突變，因而擾動后的網(wǎng)絡(luò)特性曲線與負(fù)荷的無交點。現(xiàn)在是23頁\一共有130頁\編輯于星期一負(fù)載極限與最大傳輸功率當(dāng)負(fù)荷漸漸增加。曲線與網(wǎng)絡(luò)特性曲線相切，如果繼續(xù)再增加就沒有交點了。負(fù)載極限不一定與最大傳輸功率一致，這取決于負(fù)荷特性

現(xiàn)在是24頁\一共有130頁\編輯于星期一負(fù)荷特性（1）負(fù)荷特性是影響電壓穩(wěn)定的關(guān)鍵性因素，配網(wǎng)電壓調(diào)節(jié)裝置和變電站有載分接頭調(diào)節(jié)裝置（underloadstapschangesystem,ULTCS）將試圖將負(fù)荷點電壓保持在恒定電壓，在正常的可控范圍，負(fù)荷將呈現(xiàn)為一個恒定功率負(fù)荷，這對電壓穩(wěn)定不利。當(dāng)ULTCS到達(dá)可調(diào)極限位置時，配網(wǎng)電壓開始下降，居民用電也隨之下降，但工業(yè)用電負(fù)荷主要由電動機負(fù)荷構(gòu)成，基本不變，而配網(wǎng)中的并聯(lián)補償器產(chǎn)生的無功也下降，因此，總的無功消耗還是上升了。當(dāng)電壓下降持續(xù)幾分鐘后，溫度調(diào)節(jié)類型負(fù)荷（如加熱器、空調(diào)、冰箱等）將逐漸負(fù)恢復(fù)，大多數(shù)此類負(fù)荷將在10～15分鐘內(nèi)恢復(fù)到額定電壓的功率，這樣線路和配網(wǎng)電壓將進(jìn)一步下降。現(xiàn)在是25頁\一共有130頁\編輯于星期一負(fù)荷特性（2）當(dāng)電壓下降至85～90％時，一些異步電機將停轉(zhuǎn)并產(chǎn)生高無功電流，這將使電壓下降更厲害，另外工業(yè)和商用電機通常使用磁保持開關(guān)，因此電壓下降將使許多電機跳閘，失去這部分負(fù)荷將使電壓恢復(fù)，過一段時間后，這些電機將恢復(fù)，假如造成電壓下降的原因沒有消除的話，又將引起電壓下降；從上面的分析可以看出，為了精確地分析電壓穩(wěn)定，應(yīng)當(dāng)考慮配網(wǎng)變壓器分接頭的動作，以及配網(wǎng)電容器。根據(jù)問題的研究范圍，考慮溫控裝置及其它負(fù)荷調(diào)節(jié)裝置，對于工業(yè)地區(qū)，需要考慮電動機和電容器模型。現(xiàn)在是26頁\一共有130頁\編輯于星期一發(fā)電機的特性發(fā)電機的電壓調(diào)節(jié)器（AVR）是電力系統(tǒng)中調(diào)節(jié)電壓的最主要方式，在正常運行方式下，發(fā)電機的出口電壓保持在恒定值，然而在低電壓時過高的無功需求可能使發(fā)電機的勵磁電流或定子電流越限，到達(dá)頂值，因此無功輸出也限制在一個恒定值，此時機端電壓不再保持恒定。在勵磁電流恒定的情況下，發(fā)電機可表示為同步電抗后恒定電壓源，這增大了系統(tǒng)電抗，近一步惡化了電壓穩(wěn)定情況。更進(jìn)一步的要考慮勵磁調(diào)節(jié)器的有差調(diào)節(jié)特性，勵磁電流和定子電流的限制值要單獨考慮，而不是簡單地處理成一個無功最大值限制；現(xiàn)在是27頁\一共有130頁\編輯于星期一SVC：StaticVoltageCompensation

SVC：受電壓控制的并聯(lián)補償裝置一般，SVC裝設(shè)在中壓網(wǎng)，通過對高壓網(wǎng)的電壓測量控制并聯(lián)導(dǎo)納->母線電壓昂貴成本<->快速響應(yīng)效果對暫態(tài)功角穩(wěn)定和快速電壓穩(wěn)定極限情況下，是常規(guī)的電容器或電抗對電壓穩(wěn)定不利不如極限狀態(tài)下的發(fā)電機和調(diào)相機。

現(xiàn)在是28頁\一共有130頁\編輯于星期一自動發(fā)電控制（AGC）當(dāng)故障造成發(fā)電和負(fù)荷之間嚴(yán)重不平衡時，原動機的調(diào)速器由系統(tǒng)頻率控制的聯(lián)絡(luò)線潮流將使系統(tǒng)發(fā)電產(chǎn)生顯著變化，有時對電壓穩(wěn)定造成影響；現(xiàn)在是29頁\一共有130頁\編輯于星期一保護(hù)與控制裝置這些裝置包括發(fā)電機組與輸電網(wǎng)的保護(hù)和控制裝置，比如：發(fā)電機的勵磁保護(hù)，定子過流保護(hù)、線路過流保護(hù)，低壓減載等；現(xiàn)在是30頁\一共有130頁\編輯于星期一無功補償負(fù)荷補償最常用的是電容器，以平衡傳輸網(wǎng)的主導(dǎo)的電抗,。網(wǎng)絡(luò)補償串取和并聯(lián)補償兩類： 也有用電抗器的時間，以吸收電容性無功。以改善電網(wǎng)運行，如維護(hù)電壓減少線路電抗因而減少網(wǎng)損，提高穩(wěn)定性?，F(xiàn)在是31頁\一共有130頁\編輯于星期一線路的串聯(lián)補償

減少線路電抗、補償后一般在0.3~0.8之間。作用：減少發(fā)電機與負(fù)荷的電氣距離，于是，提高網(wǎng)絡(luò)的最大傳輸功率效果：暫態(tài)穩(wěn)定和電壓穩(wěn)定的有利措施，具有的自適應(yīng)的特性現(xiàn)在是32頁\一共有130頁\編輯于星期一并聯(lián)補償

并聯(lián)電容器和電抗器：投切：手動或自動(VS.串聯(lián)裝置)動作更頻繁。電抗器：防止超高壓網(wǎng)的輕載過壓現(xiàn)象，

現(xiàn)在是33頁\一共有130頁\編輯于星期一現(xiàn)在是34頁\一共有130頁\編輯于星期一有載調(diào)壓器

(U)LTC:(Under)LoadTapChanger變壓器的作用：從負(fù)荷端來看，電網(wǎng)具有恒定電壓!!電網(wǎng)中的主要變壓器有：配電變壓器高壓/中壓變壓器聯(lián)絡(luò)變壓器，超高壓/高壓變壓器發(fā)電機升壓變壓器

現(xiàn)在是35頁\一共有130頁\編輯于星期一第一類變壓器：影響負(fù)荷的動態(tài)特性后三種變壓器對網(wǎng)絡(luò)特性的影響LTC的電壓控制作用是縮短電源和負(fù)荷的電氣距離有的系統(tǒng)的電源和負(fù)荷的電氣距離較遠(yuǎn)，如果沒有LTC的電壓控制作用就不可能運行。多級LTC控制電壓，原理是一樣的。各級LTC的動態(tài)特性的互相影響對穩(wěn)定有很大的影響。（see典型故障）現(xiàn)在是36頁\一共有130頁\編輯于星期一簡單事例

G2：遠(yuǎn)方電網(wǎng)G1：地方電廠G22P+jQG11現(xiàn)在是37頁\一共有130頁\編輯于星期一BMPC2VC121電壓崩潰的簡單事例現(xiàn)在是38頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓崩潰事故事例1987年1月12日法國西部電力系統(tǒng)（袁季修p280-283)：事件發(fā)生在法國網(wǎng)的西部，時屬冬季，氣溫較低.由于照明和熱力設(shè)備的原因，負(fù)荷對電壓十分敏感.初始狀態(tài)下，有功/無功功率和電壓都屬正常狀況.從全國來說，峰荷為5800萬，功率儲備590萬.10:55到11:41之間，一些獨立的事件使得區(qū)域內(nèi)的3臺在線機組(共四臺)相繼從網(wǎng)中脫離，留下一臺機組運行.11:28地區(qū)調(diào)度發(fā)出命令，開動燃汽輪機.現(xiàn)在是39頁\一共有130頁\編輯于星期一在損失了3臺機組后的13秒(暫態(tài)穩(wěn)定后)，第4機組由勵磁電流保護(hù)動作而切機，引起地區(qū)電壓急劇下降，400KV電壓跌至380KV.在30秒的平穩(wěn)期后，電壓繼續(xù)下跌并波及法國電網(wǎng)的其它區(qū)域，在六分鐘內(nèi)，損失另外9臺常規(guī)火電機組和核電機組.11:45到11:50時，損失發(fā)電容量900MW.11:50時，區(qū)域的電壓穩(wěn)定在300KV，在最遠(yuǎn)端400KV的變電所，電壓為180KV，在由調(diào)度中心發(fā)令切負(fù)荷之后(切斷400KV/225KV的變壓器后切150萬負(fù)荷)電壓恢復(fù).現(xiàn)在是40頁\一共有130頁\編輯于星期一事故后的分析表明：在規(guī)定的時間內(nèi)，實現(xiàn)了緊急有功支援(起動燃汽輪機、增加水輪機的出力).11:41后，第一次電壓跌落，負(fù)荷減少，使系統(tǒng)能達(dá)到一個接近初始狀態(tài)的運行點.11:42－11:45，LTC動作，調(diào)整中壓電壓(20KV)，使負(fù)荷穩(wěn)定，但運行點在惡化，EHV系統(tǒng)電壓下跌，損耗增加，無功出力接近極限.11:45，交流發(fā)電機達(dá)到無功極限，整個系統(tǒng)出現(xiàn)高度非線性，而且無法分地區(qū)控制電壓，LTC使系統(tǒng)不穩(wěn)定，大量發(fā)電機跳閘.負(fù)荷隨電壓線性變化.

現(xiàn)在是41頁\一共有130頁\編輯于星期一鎖定超高壓/高壓網(wǎng)的LTC，系統(tǒng)會得到更好的保護(hù).同時，這種效果受負(fù)荷動態(tài)特性的影響，不能持續(xù)時間長，必須采取緊急措施(如切負(fù)荷)

有些切負(fù)荷命令沒有得以實現(xiàn).

發(fā)現(xiàn)發(fā)電機最大勵磁電流保護(hù)的設(shè)定和發(fā)電機保護(hù)的延遲設(shè)定的有問題.在此事故中，常規(guī)的保護(hù)表現(xiàn)正常，只是在損失第四臺發(fā)電機、系統(tǒng)超高壓跌到380KV時，225KV高壓網(wǎng)的高/中變壓器變比動作、引起負(fù)荷增加，導(dǎo)致電壓進(jìn)一步下跌.現(xiàn)在是42頁\一共有130頁\編輯于星期一分析結(jié)果表明，最好的措施是根據(jù)電壓判據(jù)、利用自動設(shè)備盡可能快地鎖定EHV/HV變壓器變比，從區(qū)域控制中心進(jìn)行緊急狀態(tài)下的遠(yuǎn)方負(fù)荷切除.EHV/HV的LTC鎖定自動裝置1990年投入實驗，現(xiàn)在法國的七大區(qū)域調(diào)度的EMS中都配有此裝置.同時，事故也引起了EDF對在線電壓安全分析的興趣.現(xiàn)在是43頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓崩潰的典型情景（1）電壓崩潰可以表現(xiàn)為幾個方面，典型的電壓崩潰情形如下：當(dāng)一個系統(tǒng)發(fā)生故障并導(dǎo)致無功需求突然增大時，這些額外的需求需要發(fā)電機和補償裝置來滿足，通常系統(tǒng)有足夠的無功備用，這樣系統(tǒng)將穩(wěn)定在一個可接受的電壓水平上，然而在一些多重故障和系統(tǒng)運行在極限情況的綜合作用，這些額外的無功將可能導(dǎo)致電壓崩潰，使一部分或全系統(tǒng)失電：現(xiàn)在是44頁\一共有130頁\編輯于星期一負(fù)荷中心附近的一臺大機組跳閘，這樣導(dǎo)致一些高壓傳輸線負(fù)荷加大加重，并且無功將減少。重負(fù)荷高壓線跳閘，導(dǎo)致相鄰線路負(fù)荷加重，從而加大線路上無功損耗，這樣系統(tǒng)的無功需求加重。隨著傳輸線的跳閘，系統(tǒng)無功需求增大，將導(dǎo)致相鄰的負(fù)荷中心電壓下降很大，這將引起負(fù)荷下降，從而降低線路潮流，這對系統(tǒng)有穩(wěn)定作用，但發(fā)電機的電壓調(diào)節(jié)器將試圖恢復(fù)機端電壓，在這個階段發(fā)電機尚運行于額定范圍，調(diào)速器將對頻率做相應(yīng)反應(yīng)調(diào)節(jié)發(fā)電機的有功輸出。現(xiàn)在是45頁\一共有130頁\編輯于星期一輸電網(wǎng)的電壓下降將反應(yīng)到配電側(cè)，配電網(wǎng)的有載調(diào)壓變壓器將在2～4分鐘內(nèi)將配網(wǎng)電壓和負(fù)荷恢復(fù)到事故前水平，隨著分接頭的動作，高壓輸電線上的損耗和負(fù)荷都在逐步增加，這樣導(dǎo)致輸電側(cè)電壓進(jìn)一步下降；隨著分接頭的動作，發(fā)電機的無功輸出也將增加，這樣發(fā)電機將一個一個地到達(dá)無功輸出極限，當(dāng)?shù)谝慌_發(fā)電機到達(dá)勵磁電流極限時，它的端電壓將降低，當(dāng)輸出有功功率保持不變時，定子電流將增大，為了保持定子電流保持在限制值之內(nèi)，將減小無功電流的輸出，它分擔(dān)的一部分的無功將轉(zhuǎn)移到其它機組上去，造成越來越多的機組過負(fù)荷，當(dāng)有無功控制能力的發(fā)電機越來越少時，系統(tǒng)將變得越來越容易發(fā)生電壓失穩(wěn)，另一方面，低壓網(wǎng)的并聯(lián)電容也將減少無功輸出，

這個過程將最終導(dǎo)致電壓崩潰，也可能會導(dǎo)致發(fā)電機失去同步以及電網(wǎng)崩潰?，F(xiàn)在是46頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓崩潰事故的幾個特點（1）最初的故障可能是多種多樣的：系統(tǒng)的緩慢變化如負(fù)荷的逐漸增長，或大的突然的變化：如失去一臺發(fā)電機或重負(fù)荷線路。有些時候，一個看上去很平常的擾動可能會導(dǎo)致一系列的事故，并最終發(fā)展成電壓崩潰；問題的核心是系統(tǒng)不能滿足無功需求，通常，但不總是，電壓崩潰和系統(tǒng)的重負(fù)荷傳輸線有關(guān)，當(dāng)從相鄰系統(tǒng)傳輸無功很困難時，任何導(dǎo)致額外無功需求的事故都可能造成電壓崩潰；電壓崩潰通常表現(xiàn)為電壓的緩慢下降，這是一個多種負(fù)荷、控制裝置及保護(hù)裝置相互作用的積累過程，在這種情況下，電壓崩潰的過程可能有幾分鐘；現(xiàn)在是47頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓崩潰事故的幾個特點（2）有些電壓崩潰事故過程可能更短些，只要幾秒鐘，這類事故通常是由不利的負(fù)荷特性如電動機負(fù)荷或直流變換裝置引起的，這類事故的時長和功角失穩(wěn)一樣，在很多情況下，電壓失穩(wěn)和功角失穩(wěn)的界限不是很明顯，事故兼有這兩類現(xiàn)象，這類電壓事故可以用傳統(tǒng)的暫態(tài)仿真程序來研究，仿真模型主要包括電動機負(fù)荷和發(fā)電機和傳輸線有關(guān)的保護(hù)裝置?；谝陨峡紤]，電壓穩(wěn)定可劃分為暫態(tài)和中、長期電壓穩(wěn)定?，F(xiàn)在是48頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓崩潰事故的幾個特點（3）電壓穩(wěn)定受系統(tǒng)運行狀態(tài)和特性影響很大，以下是顯著影響電壓穩(wěn)定的因素：1）發(fā)電機和負(fù)荷之間的長距離；2）低電壓時，ULTCS裝置的動作；3）負(fù)荷特性的不利方面；4）各種保護(hù)和控制裝置之間的不協(xié)調(diào)過度地使用并聯(lián)電容補償可能會加重電壓崩潰問題，無功補償應(yīng)當(dāng)最有效地、明智地綜合采用并聯(lián)電容、靜止無功發(fā)生器和同步調(diào)相機等各類無功補償裝置?，F(xiàn)在是49頁\一共有130頁\編輯于星期一防止電壓穩(wěn)定破壞的控制策略

（袁季修《電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定控制》p198-211）用于電壓和無功功率控制的設(shè)施：同步發(fā)電機；靜止無功補償器（SVC）；串聯(lián)或并聯(lián)電容器組，電抗器；變壓器有載分接開關(guān)切換裝置；就地或遠(yuǎn)方切負(fù)荷；現(xiàn)在是50頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓控制的分層分區(qū)控制原則（1）設(shè)置在發(fā)電廠、用戶的一級電壓控制

通常為快速反應(yīng)的閉環(huán)控制，響應(yīng)時間一般為秒級。例如：同步電機的無功控制，svc的控制，以及快速自動投切電容器或電抗器等。主要調(diào)節(jié)由負(fù)荷波動、電網(wǎng)切換和事故引起的快速電壓變化。現(xiàn)在是51頁\一共有130頁\編輯于星期一（2）設(shè)置在系統(tǒng)樞紐點（區(qū)域的）的二級電壓控制：二級電壓控制響應(yīng)速度一般在幾分鐘以內(nèi)。二級控制系統(tǒng)協(xié)調(diào)一個區(qū)域內(nèi)各就地一級控制設(shè)備的工作，如：改變發(fā)電機或svc的電壓調(diào)節(jié)定值，投切電容器和電抗器，切負(fù)荷，以及必要時閉鎖變壓器有載分接開關(guān)切換裝置等。這類控制也是自動閉環(huán)進(jìn)行的，二級電壓控制系統(tǒng)除了將上述實時控制命令從控制中心送到執(zhí)行地點外，還可將各種電壓安全監(jiān)視信息送給有關(guān)值班人員?，F(xiàn)在是52頁\一共有130頁\編輯于星期一（3）設(shè)置在系統(tǒng)調(diào)度中心（全網(wǎng)）的三級電壓控制：

三級電壓控制為預(yù)防控制，包括的時間跨度為幾十分鐘。它的目的在于發(fā)現(xiàn)電壓穩(wěn)定性的劣化和采取必要的措施。這類控制主要協(xié)調(diào)各二級控制系統(tǒng)，指導(dǎo)值班人員的干預(yù)。除了安全監(jiān)視和控制外，經(jīng)濟問題主要是在三級控制考慮。現(xiàn)在是53頁\一共有130頁\編輯于星期一P-V曲線選定負(fù)荷和發(fā)電機出力的增加方式和方向，決定基態(tài)與電壓失穩(wěn)的距離.增加負(fù)荷和發(fā)電機出力是評價電壓穩(wěn)定最常用的方法現(xiàn)在是54頁\一共有130頁\編輯于星期一電壓穩(wěn)定問題的分析對一個給定系統(tǒng)的電壓穩(wěn)定分析包括兩個方面：A）電壓穩(wěn)定裕度：系統(tǒng)離電壓失穩(wěn)有多遠(yuǎn)？衡量電壓穩(wěn)定裕度的指標(biāo)可以采用物理量，如負(fù)荷水平、關(guān)鍵傳輸斷面的有功潮流、無功備用等，具體采用那個取決于實際系統(tǒng)及應(yīng)用范圍，比如說研究目的是為了規(guī)劃還是決定運行方式？同時必須考慮可能發(fā)生的故障（如線路故障、失去發(fā)電機或無功電源等）現(xiàn)在是55頁\一共有130頁\編輯于星期一B）電壓失穩(wěn)的機制為什么會發(fā)生電壓失穩(wěn)？怎樣發(fā)生？什么是導(dǎo)致電壓失穩(wěn)的關(guān)鍵因素，哪里是電壓薄弱區(qū)域，什么是提高電壓穩(wěn)定的最有效手段？系統(tǒng)影響電壓穩(wěn)定的動態(tài)行為通常比較緩慢，因此問題的許多方面可以用靜態(tài)模型來描述，它可用系統(tǒng)在特定運行狀態(tài)下的一系列靜態(tài)平衡點來描述，靜態(tài)分析技術(shù)可以檢查各種范圍內(nèi)系統(tǒng)運行情況，運用適當(dāng)?shù)脑挘梢粤私鈫栴}的本質(zhì)及影響電壓穩(wěn)定的關(guān)鍵性因素。另一方面，動態(tài)分析對詳細(xì)分析一些特定的電壓崩潰情況、保護(hù)和自動裝置的協(xié)調(diào)，以及補救措施的測試很有用，動態(tài)分析也可用來檢查系統(tǒng)能否以及怎樣到達(dá)靜態(tài)平衡點；現(xiàn)在是56頁\一共有130頁\編輯于星期一P-V曲線考慮發(fā)電機無功極限PA負(fù)載極限V現(xiàn)在是57頁\一共有130頁\編輯于星期一P-V曲線隨負(fù)荷變化的發(fā)電出力分配方式系統(tǒng)負(fù)荷增加有多方面的因素負(fù)區(qū)域交換也可能增加，從遠(yuǎn)方發(fā)電機和鄰近電力網(wǎng)獲取的功率增加，負(fù)荷上升的方向還包括節(jié)點負(fù)荷的分配因子和發(fā)電機出力的分配計劃等出力增加的方式與所研究的問題的時間間斷有關(guān)現(xiàn)在是58頁\一共有130頁\編輯于星期一P-V曲線得到的電壓裕度指標(biāo)具有物理量綱(MW)曲線的下半部主要對機理研究有意義，對實際系統(tǒng)沒有什么意義P-V曲線顯示：參數(shù)對負(fù)荷的靈敏度，如節(jié)點電壓，穩(wěn)定裕度潮流發(fā)散也可能是因為數(shù)值問題引起的現(xiàn)在是59頁\一共有130頁\編輯于星期一P-V曲線如何控制增加功率的步長計算一條曲線可描述系統(tǒng)穩(wěn)定的情況即使在大步長的方式下，用快速分解法也可解接近崩潰點的潮流可以用連續(xù)潮流法得到曲線現(xiàn)在是60頁\一共有130頁\編輯于星期一P-V曲線可以用準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)法計算得曲線可以在P-V曲線的各點，進(jìn)一步進(jìn)行小擾動分析可以進(jìn)行故障前后的曲線比較現(xiàn)在是61頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線V-Q曲線:是經(jīng)典的基于潮流的方法，可處理發(fā)散問題，在收斂性不好或發(fā)散的情況下獲得解(V-Q方法是連續(xù)潮流的一個特例).在選擇的節(jié)點加入一臺虛擬調(diào)相機(rotarycondenser)保持節(jié)點電壓，改變后者的電壓值，可以計算得節(jié)點的-V-Q曲線.現(xiàn)在是62頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線ABCDQ1V現(xiàn)在是63頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線表示節(jié)點電壓隨節(jié)點負(fù)荷的魯棒性.表示負(fù)荷節(jié)點電壓和需要補償?shù)臒o功功率的關(guān)系.在穩(wěn)定的情況下，V-Q曲線上調(diào)相機輸出為零的點即為電網(wǎng)的解.曲線表示了某節(jié)點的無功裕度(曲線1：A),在什么電壓值失穩(wěn)(曲線1：B)現(xiàn)在是64頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線運行點母線電壓對無功的靈敏度(曲線1：斜率D)十分容易在潮流計算中包含此計算功能發(fā)電機無功極限、變壓器變化等非線性環(huán)節(jié)可以包括在內(nèi)負(fù)荷的電壓特性可以包括在內(nèi)現(xiàn)在是65頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線可以確定恢復(fù)某個運行點或取得某個電壓值所需要的無功補償.注意最少的補償量不在底部(曲線3:B’’)而在（Q-V曲線與補償裝置特性曲線的）切線(曲線3:B’’’)上，這說明與無功補償裝置的特性有關(guān).主要的缺點是它以不切實際的方式加重系統(tǒng)的運行狀況(每次只有一個節(jié)點)曲線的有效部分在電壓為0.90-0.11之間，在這之外模型不準(zhǔn)確現(xiàn)在是66頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線虛構(gòu)調(diào)相機的安置點的選擇需要判斷和電網(wǎng)知識,從理論上來說，它應(yīng)該裝設(shè)在系統(tǒng)電壓的薄弱點.決定方法可以是：加重系統(tǒng)的運行，識別對應(yīng)Jacobian陣的零特征值的特征向量的最大分量對于不同的擾動，系統(tǒng)的電壓薄弱點不同對一個節(jié)點，進(jìn)行多次潮流才能畫出曲線，因而計算速度慢現(xiàn)在是67頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線必須進(jìn)行多次Q-V曲線計算才能獲得系統(tǒng)狀況的真實面貌對于特殊的電網(wǎng)，如放射性電網(wǎng)，決定弱地區(qū)十分方便，但在網(wǎng)狀的電網(wǎng)中，就不是易事了，其中一種方法是計算各點的Q-V曲線，將具有相近無功儲備的點歸為一群，從而識別可能的電壓失穩(wěn)區(qū)域.可以進(jìn)行故障前后的曲線比較現(xiàn)在是68頁\一共有130頁\編輯于星期一Q3B’’3QVB’’’現(xiàn)在是69頁\一共有130頁\編輯于星期一V-Q曲線不同負(fù)荷模型下的曲線比較周圍負(fù)荷變化后的曲線比較現(xiàn)在是70頁\一共有130頁\編輯于星期一潮流計算

應(yīng)用場合：常規(guī)潮流計算V-Q曲線P-V曲線長過程電壓穩(wěn)定分析現(xiàn)在是71頁\一共有130頁\編輯于星期一潮流：模型模型的電壓和頻率適用范圍平衡機的出力、地理變化注意，平衡機對研究問題的影響發(fā)電機出力的分配增加負(fù)荷和出力的方式現(xiàn)在是72頁\一共有130頁\編輯于星期一潮流方程節(jié)點方程＋其它（控制）方程：AGC二級電壓控制發(fā)電機定子電流控制發(fā)電機轉(zhuǎn)子電流控制變比控制HVDC線路SVC控制現(xiàn)在是73頁\一共有130頁\編輯于星期一實際計算時，使用基于功率的網(wǎng)絡(luò)方程，通用形式為：現(xiàn)在是74頁\一共有130頁\編輯于星期一常規(guī)討論Y陣屬稀疏矩陣常規(guī)節(jié)點類型：PQ，PV和平衡節(jié)點發(fā)電機無功極限的處理現(xiàn)在是75頁\一共有130頁\編輯于星期一牛頓法

最通用和可靠的算法非線性潮流方程：現(xiàn)在是76頁\一共有130頁\編輯于星期一Jacobian陣：注意變量的排列方式有利于主對角占優(yōu)在P-V和Q-V曲線的nose點，J陣奇異在P-V和Q-V曲線的nose點，靈敏度值改變符號現(xiàn)在是77頁\一共有130頁\編輯于星期一初始值選?。浩絾樱篤＝1＋j0直流潮流快速分解潮流迭代現(xiàn)在是78頁\一共有130頁\編輯于星期一修正方程：

現(xiàn)在是79頁\一共有130頁\編輯于星期一Jacobian陣作為靈敏度陣文獻(xiàn)討論一些常規(guī)的潮流靈敏度分析常用于電壓和無功的分析，但需謹(jǐn)慎。線性化的矩陣的分析只適合變化較少的范圍發(fā)電機負(fù)載越限后，靈敏度可能發(fā)生劇變對在線電壓安全分析來說，具有吸引力現(xiàn)在是80頁\一共有130頁\編輯于星期一可討論的問題：怎么區(qū)分潮流無解和潮流發(fā)散的問題現(xiàn)在是81頁\一共有130頁\編輯于星期一直流潮流忽略并聯(lián)支路假設(shè)節(jié)點電壓為1,現(xiàn)在是82頁\一共有130頁\編輯于星期一快速分解法

（Fastdecoupledloadflow)定雅可比矩陣法PQ解偶快速分解法：有功相角修正方程的系數(shù)矩陣用B’代替，無功電壓修正方程的系數(shù)矩陣用B”代替，(具體見張伯明《高等電力網(wǎng)絡(luò)分析》）現(xiàn)在是83頁\一共有130頁\編輯于星期一連續(xù)潮流法：在崩潰點，潮流Jacobian陣奇異,常規(guī)潮流計算法發(fā)散；連續(xù)潮流法重新形成潮流的方式，使得在任何可能的負(fù)荷狀態(tài)下，Jacobian陣變?yōu)榉瞧娈?。有多種參數(shù)化的方法，基本方法是預(yù)估-校正的迭代過程?，F(xiàn)在是84頁\一共有130頁\編輯于星期一現(xiàn)在是85頁\一共有130頁\編輯于星期一現(xiàn)在是86頁\一共有130頁\編輯于星期一GV負(fù)荷ABDFEC現(xiàn)在是87頁\一共有130頁\編輯于星期一從已知解(A)出發(fā)，按切線方向（行列式向量）預(yù)估隨固定的負(fù)荷增加方向的新解(B)在校正步，用常規(guī)潮流法，確定固定負(fù)荷下的解(C)用新的行列式向量決定新的負(fù)荷增量下的運行點(D)如果新估算的負(fù)荷在最大負(fù)荷之外，校正步中的常規(guī)潮流將發(fā)散現(xiàn)在是88頁\一共有130頁\編輯于星期一這時選定某一點電壓(?)在預(yù)測值，計算負(fù)荷量(E)為了獲得準(zhǔn)確的電壓穩(wěn)定極限值，需要進(jìn)行多次計算繞過極限點后，又可以用常規(guī)的潮流計算下半段曲線現(xiàn)在是89頁\一共有130頁\編輯于星期一基本算法的問題：如何選定節(jié)點和其電壓值如何確定電壓的下降幅度如何確定連續(xù)潮流下的發(fā)散問題現(xiàn)在是90頁\一共有130頁\編輯于星期一最優(yōu)乘子潮流法：張伯明《高等電力網(wǎng)絡(luò)分析》p225現(xiàn)在是91頁\一共有130頁\編輯于星期一在牛頓法的校正式中引入一個松馳因子，使得功率偏差量最小，在潮流無解的情況下，收斂到最小功率偏差量。使潮流問題變?yōu)橐粋€優(yōu)化問題進(jìn)行靈敏度分析現(xiàn)在是92頁\一共有130頁\編輯于星期一靜態(tài)電壓穩(wěn)定性分析方法1.V－Q靈敏度分析

由電力系統(tǒng)的潮流方程

將以上方程在運行點線性化有

現(xiàn)在是93頁\一共有130頁\編輯于星期一其中

雅可比矩陣給出了P、Q對θ、V的靈敏度在討論電壓穩(wěn)定性時，若假設(shè)ΔP=0則可以導(dǎo)出

現(xiàn)在是94頁\一共有130頁\編輯于星期一V－Q靈敏度表示在給定運行點上Q－V曲線的斜率V－Q靈敏度為正表示穩(wěn)定運行V－Q靈敏度為負(fù)表示不能穩(wěn)定運行V－Q靈敏度越小，系統(tǒng)越穩(wěn)定當(dāng)?shù)竭_(dá)穩(wěn)定極限時，V－Q靈敏度為無窮大⑤由于V－Q非線性關(guān)系，在各種運行條件下結(jié)論并非唯一。

注：研究表明現(xiàn)在是95頁\一共有130頁\編輯于星期一2.Q－V模態(tài)分析

首先求出JR的特征值矩陣∧，由此求出JR的左、右特征向量矩陣η和ξ，則

現(xiàn)在是96頁\一共有130頁\編輯于星期一因為∧是一對角陣，因此

注①λi>0，表明第i個模態(tài)電壓和第i個模態(tài)無功功率的變化沿同一方向，即系統(tǒng)是電壓穩(wěn)定的。②λi<0，表明第i個模態(tài)電壓和第i個模態(tài)無功功率的變化方向相反，即系統(tǒng)是電壓不穩(wěn)定的。

③λi幅值越小，表明第i個模態(tài)電壓越接近不穩(wěn)定。

④λi=0，第i個模態(tài)電壓崩潰現(xiàn)在是97頁\一共有130頁\編輯于星期一3.V－Q靈敏度與JR特征值的關(guān)系

由

若只討論母線K的V－Q靈敏度，則

現(xiàn)在是98頁\一共有130頁\編輯于星期一例題：

對于上圖中考慮的500kV，322km線路的系統(tǒng)，寫出從送端到受端如下形式的潮流方程式

現(xiàn)在是99頁\一共有130頁\編輯于星期一找出由線性潮流方程定義的Jpθ、JpV、JQθ和JQV的表達(dá)式

(a)當(dāng)P2=1500MW，對應(yīng)于Q－V曲線上兩個電壓的每一個，在下述不同的無功功率注入情況下，計算降階的Q－V雅可比矩陣的特征值及V－Q靈敏度:

（i）Qi=500Mvar；（ii）Qi=400Mvar；（iii）接近于Q－V曲線底部的Qi值。

為了分析的目的，假設(shè)負(fù)荷及無功電源具有恒定的P、Q特性。

(b)對下列運行條件，用計算降階的Q－V雅可比矩陣的特征值的方法確定電壓穩(wěn)定性：

（i）P

=1500MW，Qi=450Mvar；（ii）P

=1900MW，Qi=950Mvar。

假設(shè)無功功率Qi是由一個并聯(lián)電容器提供的。

現(xiàn)在是100頁\一共有130頁\編輯于星期一解

兩個母線的系統(tǒng)的導(dǎo)納矩陣為，

對任何一母線k的P和Q表示為

式中

現(xiàn)在是101頁\一共有130頁\編輯于星期一我們只對P2和Q2感興趣。當(dāng)V1=1.0時，有

對于該兩母線系統(tǒng)，我們得出現(xiàn)在是102頁\一共有130頁\編輯于星期一因此，雅可比矩陣的項表示為

現(xiàn)在是103頁\一共有130頁\編輯于星期一(a)線性化潮流方程為

或

其中

對于該簡單系統(tǒng)而言，JR為1×1階矩陣。矩陣的特征值與矩陣自身是相同的。V－Q靈敏度等于該特征值的倒數(shù)。

現(xiàn)在是104頁\一共有130頁\編輯于星期一對每個Qi值，有兩個受端電壓解。下表給出了當(dāng)P=1500MW，Q=500，400，306及305.9Mvar時的V、θ、λ及dV/dQ值。對每種情況，在低電壓解時，特征值及V－Q靈敏度均為負(fù)值，而對于高電壓解時，均為正值。當(dāng)Q=305.9Mvar時（接近于Q－V曲線的底部），dV/dQ的值大，λ值非常小。

現(xiàn)在是105頁\一共有130頁\編輯于星期一(b)當(dāng)將一個并聯(lián)電容器接于線路的受端時，該點自導(dǎo)納為

(i)當(dāng)P=1500MW，并聯(lián)電容器為450Mvar時，

由于BC=4.5pu，則

以這個Y22的新值，求出的降階雅可比矩陣為

JR為正數(shù)，指明系統(tǒng)是電壓穩(wěn)定的。

現(xiàn)在是106頁\一共有130頁\編輯于星期一由于BC=9.5pu，則

求出的降階雅可比矩陣為

JR為負(fù)數(shù)，指明系統(tǒng)是電壓不穩(wěn)定的。

(ii)當(dāng)P=1900MW，并聯(lián)電容器為950Mvar時，

現(xiàn)在是107頁\一共有130頁\編輯于星期一母線、支路的無功控制設(shè)備對電壓穩(wěn)定性改善的分析

1.母線參與系數(shù)

母線K在模式i中的參與系數(shù)描述了注入母線K的無功對i母線電壓校正的有效性，即定義注：

①只有很少的母線具有大的參與系數(shù)，其它母線參與系數(shù)接近0，表明該模式是局部型的。②有很多母線具有小的參與系數(shù)，有一小部分母線參與系數(shù)接近0，表明該模式不是局部型的。

現(xiàn)在是108頁\一共有130頁\編輯于星期一2.支路參與系數(shù)

支路j對模式i的參與系數(shù)表示該支路對于無功負(fù)荷的增量變化消耗最多的無功功率，即定義

3.發(fā)電機參與系數(shù)

第m臺發(fā)電機對模式i的參與系數(shù)定義為

表示對于系統(tǒng)無功負(fù)荷的變化，該發(fā)電機能提供最多的無功功率。

現(xiàn)在是109頁\一共有130頁\編輯于星期一例：考慮39母線系統(tǒng)

現(xiàn)在是110頁\一共有130頁\編輯于星期一530＃母線的P－V曲線為對P－V曲線上的點A、B、C所代表的三個運行條件進(jìn)行模態(tài)分析。

下表給出了JR中最小的五個特征值

其中在運行點C，最小特征值為λ=0.0083，表明系統(tǒng)處在不穩(wěn)定的邊緣。

現(xiàn)在是111頁\一共有130頁\編輯于星期一下表給出了在C方式下，母線、支路、發(fā)電機的參與系數(shù)

表中參數(shù)表明，具有大參與系數(shù)的母線、支路和發(fā)電機，調(diào)整這些相關(guān)的無功，都可避免530＃節(jié)點電壓失去穩(wěn)定。

現(xiàn)在是112頁\一共有130頁\編輯于星期一暫態(tài)電壓穩(wěn)定性分析考慮詳細(xì)模型的時域分析方法

其中x：狀態(tài)變量V：母線電壓向量I：母線注入電流向量設(shè)初始條件（x0，V0）

現(xiàn)在是113頁\一共有130頁\編輯于星期一例：考慮如下試驗系統(tǒng)

試驗系統(tǒng)數(shù)據(jù)如下

輸電線（R、X及B的標(biāo)么值以100MVA為基準(zhǔn)容量）：

輸電線RXB5-66-79-10

0.00000.00150.0010

0.00400.02880.0030

0.00001.17300.0000

現(xiàn)在是114頁\一共有130頁\編輯于星期一變壓器（R及X的標(biāo)么值以100MVA為基準(zhǔn)容量）：

輸電線RX變比T1T2T3T4T5T6

0.00000.00000.00000.00000.00000.0000

0.00200.00450.01250.00300.00260.0010

0.88570.88570.90241.06641.08000.9750(負(fù)荷水平1)0.9938(負(fù)荷水平2)1.0000(負(fù)荷水平3)現(xiàn)在是115頁\一共有130頁\編輯于星期一母線10和母線11之間的變壓器T6的帶負(fù)荷調(diào)節(jié)分接頭裝置：第一個分接頭運動的延時：30s相繼的分接頭運動的延時：5s死區(qū)：1％母線電壓標(biāo)么值分接頭范圍：±16級分接頭步長：5/8％（=0.00625pu）

并聯(lián)電容器：

母線

Mvar

789

7636001710

現(xiàn)在是116頁\一共有130頁\編輯于星期一負(fù)荷：

母線

P(MW)

Q(Mvar)

8

11

327133203345338434353460

1015(負(fù)荷水平1)1030(負(fù)荷水平2)1038(負(fù)荷水平3)971(負(fù)荷水平1)985(負(fù)荷水平2)993(負(fù)荷水平3)

現(xiàn)在是117頁\一共有130頁\編輯于星期一母線

P(MW)

V(pu)G1

G2

G3

398140944152173617361736115411541154

0.9800(負(fù)荷水平1)0.9800(負(fù)荷水平2)0.9800(負(fù)荷水平3)0.9646(負(fù)荷水平1)0.9646(負(fù)荷水平2)0.9646(負(fù)荷水平3)1.0400(負(fù)荷水平1)1.0400(負(fù)荷水平2)1.0400(負(fù)荷水平3)

發(fā)電出力：

現(xiàn)在是118頁\一共有130頁\編輯于星期一發(fā)電機參數(shù)：

1號機：無限大母線2號機：H=2.09，MVA容量=2200MVA3號機：H=2.33，MVA容量=1400MVA

下述為2號機和3號機以它們各自MVA容量為基準(zhǔn)的參數(shù)：

現(xiàn)在是119頁\一共有130頁\編輯于星期一勵磁機：

2號機及3號機均為可控硅勵磁機，放大倍數(shù)400，敏感回路時間常數(shù)0.02s。3號機的過勵磁限制器：

只有3號機有OXL。OXL的方框圖示如圖

現(xiàn)在是12