上海樁基計算書

上海樁基計算書目錄一、抗拔樁計算書（一）純地下室（二）有劇場的地下室（三）有劇場的地下室（極端情況）（四）抗拔工程樁驗算（以勘探孔C38為例）（五）抗拔試樁驗算（以勘探孔C38為例）二、立柱樁計算書（樁直徑01000mm，樁長35m）（一）抗壓承載力計算（以勘探孔C38為例）（二）抗壓試樁（入土長度約60m）（三）抗壓錨樁（以勘探孔C38為例）（四）抗拔承載力計算（以勘探孔C38為例）（五）抗拔承載力驗算（以勘探孔C38為例）（六）抗拔試樁驗算（以勘探孔C38為例）三、抗壓樁計算書（一）工程樁（樁直徑01000mm，樁長A型：48m、B型：42m）（二）抗壓試樁（入土長度約76m）（三）錨樁（入土長度約76m）一、抗拔樁計算書（一）純地下室地下5層，每層混凝土折算重量：7.5kN/m2底板約厚1.2m，有效面層30cm，重量：37.2kN/m2覆土厚0.8m，重量：12.8kN/m2總重量：87.5kN/m2地下室總深度：26.6m地下水位由自然地坪往下降低0.5m，即絕對標高+4.70-0.50=+4.20（相對標高-1.65）水浮力為：-249.5kN/m2抗拔總力：-249.5+87.5/1.05=-166.2kN/m2柱網(wǎng)8.5x8.5m每個柱網(wǎng)抗拔力：12008kN考慮每個柱網(wǎng)布置4根樁，單樁抗拔特征值為3002kN缺少一層的部分：抗拔總力：-249.5+80/1.05=-173.3kN/m2柱網(wǎng)8.5x8.5m每個柱網(wǎng)抗拔力：12522kN考慮每個柱網(wǎng)布置5根樁，單樁抗拔特征值為2504kN（二）有劇場的地下室地下5層（有兩層樓板缺少。共三層樓板，其中有一層是看臺），每層混凝土折算重量：7.5kN/m2底板約厚1.2m，有效面層30cm，重量：37.2kN/m2總重量：59.7kN/m2地下室總深度：26.6m地下水位由自然地坪往下降低0.5m,即絕對標高+4.70-0.50=+4.20（相對標高-1.65）水浮力為：-249.5kN/m2抗拔總力：-249.5+59.7/1.05=-192.6kN/m2柱網(wǎng)8.5x8.5m每個柱網(wǎng)抗拔力：13918kN考慮每個柱網(wǎng)布置5根樁，單樁抗拔特征值為2784kN（三）有劇場的地下室（極端情況）地下5層（有四層樓板缺少），每層混凝土折算重量：7.5kN/m2底板約厚1.2m，有效面層30cm，重量：37.2kN/m2總重量：44.7kN/m2地下室總深度：26.6m地下水位由自然地坪往下降低0.5m，即絕對標高+4.70-0.50=+4.20（相對標高-1.65）水浮力為：-249.5kN/m2抗拔總力：-249.5+44.7/1.05=-206.9kN/m2柱網(wǎng)8.5x8.5m每個柱網(wǎng)抗拔力：14951kN考慮每個柱網(wǎng)布置6根樁，單樁抗拔特征值為2492kN（四）抗拔工程樁驗算（以勘探孔C38為例）根據(jù)前期三組試樁結果，單樁豎向抗拔承載力特征值為4000kN?？紤]到基坑回彈的影響，布置樁位時抗拔承載力按3000kN來考慮。（1）配筋取24036（三級鋼），As=24429mm2，p=4.31%?；炷翉姸鹊燃塁35。抗拔樁的裂縫寬度計算：q=Nk=4000000/24429=163.7N/mm2skAs甲=1.1—0.65—^=1.1-0.65x2.20/(4.31%x163.7)=0.897P巴w=a甲孔（1.9c+0.08、maxcrEPste=2.7x0.897x163.7/200000x（1.9x30+0.08x36/4.31%）=0.245mm（2）縱筋第一次變化處的裂縫寬度計算（絕對標高-40.65m）：縱筋第一次變化處以上樁身的摩阻力（包括自重）為：1345kN，即此位置抗拔力為:4000-1345=2655kN。配筋取18036（三級鋼），As=18322mm2，p=3.23%?；炷翉姸鹊燃塁35。b=K=2655000/18322=144.9N/mm2skAsf甲=1.1—0.65—^=1.1-0.65x2.20/(3.23%x144.9)=0.794teskw=a甲孔(1.9c+0.08、maxcrEPste=2.7x0.794x144.9/200000x(1.9x30+0.08x36/3.23%)=0.227mm（五）抗拔試樁驗算（以勘探孔C38為例）試樁極限抗拔荷載取9500kN。⑴配筋取33036（三級鋼），As=33590mm2，p=5.92%?；炷翉姸鹊燃塁35。0.9x400x33590=12092kN>9500kN抗拔樁的裂縫寬度計算：b=N=9500000/33590=282.8N/mm2skAs甲=1.1—0.65fb=1.1-0.65x2.20/(5.92%x282.8)=1.00teskw=a甲孔(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x1.00x282.8/200000x(1.9x30+0.08x36/5.92%)=0.403mm(2)設計標高處的裂縫寬度計算(絕對標高-20.65m)：設計標高處以上樁身的極限摩阻力（包括自重）為：1271kN，即此位置抗拔力為:9500-1271=8229kN。配筋取33036（三級鋼），As=33590mm2，p=5.92%。混凝土強度等級C35。b=N=8229000/33590=245.0N/mm2skAs甲=1.1—065-L—=1.1-0.65x2.20/(5.92%x245.0)=1.0teskw=a甲孔(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x1.0x245.0/200000x(1.9x30+0.08x36/5.92%)=0.349mm縱筋第一次變化處的裂縫寬度計算(絕對標高-40.65m)：縱筋第一次變化處以上樁身的極限摩阻力(包括自重)為：3803kN，即此位置抗拔力為:9500-3803=5697kN。配筋取27036(三級鋼)，As=27483mm2，p=4.84%?；炷翉姸鹊燃塁35。b=Nk=5697000/27483=207.3N/mm2skAs甲=1.1—0.65—f^-=1.1-0.65x2.20/(4.84%x207.3)=0.958teskw=a甲^(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x0.958x207.3/200000x(1.9x30+0.08x36/4.84%)=0.312mm二、立柱樁計算書（樁直徑①1000mm，樁長35m）（一）抗壓承載力計算（以勘探孔C38為例）（1）根據(jù)勘察資料土層信息計算得到，單樁豎向抗壓承載力特征值為4250kN。（2）樁端后注漿后，單樁豎向承載力特征值為6850kN。根據(jù)《巖土工程勘察報告》，樁側提高系數(shù)為2.0?2.5，樁底提高系數(shù)為2.0?3.0，這里偏保守樁側取2.0、樁端取2.5。同時，樁底注漿后，樁側增強段長度按JGJ94-2008取為12m。注明：上述兩個結果均考慮了大直徑樁尺寸效應折減系數(shù)，由于樁身基本位于砂土層，偏保守均取小值(800/1000)1/3=0?928。(3)樁身設計強度：工程樁配筋取27036(三級鋼)，As=27483mm2,p=3.50%?；炷翉姸鹊燃墳樗翪35，按規(guī)范要求，提高一級配置混凝土，即采用C40配置。國家標準(僅供參考)：N=wfA+0.9f'A，ccpsys=(0.7?0.8)x16.7x785398+0.9x360x27483+0.9x210x3x588=(9181?10493)+4904+333=14418?15730kN樁身強度特征值為：14418?15730/1.35=10680?11652kN上海標準(以上海標準為依據(jù))：N=^fA=(0.7?0.8)x16.7x785398=9181?10493kN樁身強度特征值為：9181?10493/1.35=6800?7773kN綜合上述計算，單樁豎向承載力特征值期望達到7500kN?？箟涸嚇?入土長度約60m)考慮上部土層摩阻力的極限承載力是15530kN。試樁極限荷載取20000kN。配筋取42036(三級鋼)，As=42750mm2，p=5.44%。樁身強度為：N=f(A-A')+0.9f'A，ckpssyks=23.4x(785398-42750-588x3)+0.9x400x42750+0.9x235x3x588=17337+15390+373=33100kN>20000kN抗壓錨樁(以勘探孔C38為例)(1)考慮試樁時錨樁受拉的不均勻系數(shù)1.2，每根錨樁承擔的抗拔力為：1.2x20000/4=6000kN利用直徑850mm的工程抗拔樁反力樁作為錨樁。⑵配筋取24036(三級鋼)，As=24429mm2，p=4.31%?；炷翉姸鹊燃塁35。0.9x400x24429=8794kN>6000kN抗拔樁的裂縫寬度計算：b=七=6000000/24429=245.6N/mm2skAs甲=1.1—0.65f=1.1-0.65x2.20/(4.31%x245.6)=0.965teskw=a甲孔(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x0.965x245.6/200000x(1.9x30+0.08x36/4.31%)=0.396mm(3)設計標高處的裂縫寬度計算(絕對標高-20.65m)：設計標高處以上樁身的極限摩阻力(包括自重)為：1271kN，即此位置抗拔力為:6000-1271=4729kN。配筋取24036(三級鋼)，As=24429mm2，p=4.31%?；炷翉姸鹊燃塁35?？拱螛兜牧芽p寬度計算：b=Nk=4729000/24429=193.6N/mm2skAs甲=1.1—0.65—f^-=1.1-0.65x2.20/(4.31%x193.6)=0.929teskw=a甲^(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x0.929x193.6/200000x(1.9x30+0.08x36/4.31%)=0.300mm(4)縱筋第一次變化處的裂縫寬度計算(絕對標高-40.65m)：縱筋第一次變化處以上樁身的極限摩阻力(包括自重)為：3803kN，即此位置抗拔力為:6000-3803=2197kN。配筋取18036(三級鋼)，As=18322mm2，p=3.23%。混凝土強度等級C35。b=曳=2197000/18322=119.9N/mm2skAs“f……甲=1.1—0.65—^=1.1-0.65x2.20/(3.23%x119.9)=0.731teskw=a甲孔(1.9c+0.08LmaxcrEPste=2.7x0.731x119.9/200000x(1.9x30+0.08x36/3.23%)=0.173mm抗拔承載力計算(以勘探孔C38為例)根據(jù)勘察資料土層信息計算得到，單樁豎向抗拔承載力特征值為2800kN。樁端后注漿后，單樁豎向承載力特征值為3650kN。根據(jù)《巖土工程勘察報告》，樁側提高系數(shù)為2.0?2.5，樁底提高系數(shù)為2.0?3.0,這里偏保守樁側取2.0、樁端取2.5。同時，樁底注漿后，樁側增強段長度按JGJ94-2008取為12m。注明：上述兩個結果均考慮了大直徑樁尺寸效應折減系數(shù)，由于樁身基本位于砂土層，偏保守均取小值(800/1000)逍=0?928。根據(jù)直徑850mm抗拔樁試驗結果，立柱樁抗拔承載力期望達到4750kN?？拱纬休d力驗算(以勘探孔C38為例)單樁豎向抗拔承載力特征值為4750kN?？紤]到基坑回彈的影響，布置樁位時抗拔承載力按3500kN來考慮。(1)配筋取27036(三級鋼)，As=27483mm2，p=3.50%?；炷翉姸鹊燃塁35。抗拔樁的裂縫寬度計算：q=N=4750000/27483=172.8N/mm2skAsf^=1.1-0.65—^=1.1-0.65x2.20/(3.50%x172.8)=0.864teskw=a甲二(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x0.864x172.8/200000x(1.9x30+0.08x36/3.50%)=0.281mm縱筋第一次變化處的裂縫寬度計算(絕對標高-40.65m)：縱筋第一次變化處以上樁身的摩阻力(包括自重)為：1544kN，即此位置抗拔力為：4750-1544=3206kN。配筋取21036(三級鋼)，As=21375mm2，p=2.72%?；炷翉姸鹊燃塁35。b=N=3206000/21375=150.0N/mm2skAs甲=1.1—0.65=1.1-0.65x2.20/(2.72%x150.0)=0.750teskw=a甲二（1.9c+0.08L）maxcrEPste=2.7x0.750x150.0/200000x（1.9x30+0.08x36/2.72%）=0.247mm（六）抗拔試樁驗算（以勘探孔C38為例）試樁極限抗拔荷載取11000kN。⑴配筋取42036（三級鋼），As=42751mm2,p=5.44%。混凝土強度等級C35?？拱螛兜牧芽p寬度計算：b=N=1100000/42751=257.3N/mm2skAs甲=1.1—0.65—^=1.1-0.65x2.20/(5.44%x257.3)=0.998teskw=a甲二（1.9c+0.08L）maxcrEPste=2.7x0.998x257.3/200000x（1.9x30+0.08x36/5.44%）=0.381mm（2）設計標高處的裂縫寬度計算（絕對標高-20.65m）：設計標高處以上樁身的極限摩阻力（包括自重）為：1475kN，即此位置抗拔力為:11000-1475=9525kN。配筋取42036（三級鋼），As=42751mm2，p=5.44%?；炷翉姸鹊燃塁35。抗拔樁的裂縫寬度計算：b=N=9525000/42751=222.8N/mm2skAsf甲=1.1—0.65—^=1.1-0.65x2.20/(5.44%x222.8)=0.982teskw=a甲孔(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x0.982x222.8/200000x(1.9x30+0.08x36/5.44%)=0.325mm縱筋第一次變化處的裂縫寬度計算(絕對標高-40.65m)：縱筋第一次變化處以上樁身的摩阻力(包括自重)為：4342kN，即此位置抗拔力為：11000-4342=6658kN。配筋取33036(三級鋼)，As=33590mm2，p=4.28%。混凝土強度等級C35。q=Nk=6658000/33590=198.2N/mm2skAs甲=1.1—065-L—=1.1-0.65x2.20/(4.28%x198.2)=0.931teskw=a甲孔(1.9c+0.08L)maxcrEPste=2.7x0.931x198.2/200000x(1.9x30+0.08x36/4.28%)=0.310mm三、抗壓樁計算書(一)工程樁(樁直徑①1000mm，樁長A型：48m、B型：42m)根據(jù)勘察資料土層信息計算得到，A、B型單樁豎向抗壓承載力特征值為5600、5000kN。樁端后注漿后，A、B型單樁豎向承載力特征值為8200、7600kN。根據(jù)《巖土工程勘察報告》，樁側提高系數(shù)為2.0?2.5，樁底提高系數(shù)為2.0?3.0,這里偏保守樁側取2.0、樁端取2.5。同時，樁底注漿后，樁側增強段長度按JGJ94-2008取為12m。注明：上述兩個結果均考慮了大直徑樁尺寸效應折減系數(shù)，由于樁身基本位于砂土層，偏保守均取小值(800/1000)"=0?928。樁身設計強度：工程樁配筋取18020(三級鋼)，As=5655mm2,p=0.72%?；炷翉姸鹊燃墳樗翪45,按規(guī)范要求，提高兩級配置混凝土，即采用C55配置。國家標準(僅供參考)：N=wfA+0.9f'A，ccpsys=(0.7?0.8)x21.1x785398+0.9x360x5655+0.9x210x3x588=(11600?13258)+1832+333=13765?15423kN樁身強度特征值為：13765?15423/1.35=10196?11424kN上海標準（以上海標準為依據(jù)）:N=^fA=(0.7?0.8)x21.1x785398=11600?13258kN樁身強度特征值為：11600?13258/1.35=8593?9821kN綜合上述計算，單樁豎向承載力特征值期望達到9500kN?？箟涸嚇?入土長度約76m)考慮上部土層摩阻力的極限承載力是18773kN。試樁極限荷載取24000kN。配筋取18036(三級鋼)，As=18324mm2,p=2.33%。樁身強度為：N=f(A-A')+0.9f'A'ckpssyks=29.6x(785398-18324-588x3)+0.9x400x18324+0.9x235x3x588=22653+6597+373=29623kN>24000kN錨樁(入土長度約76m)考慮上部土層摩阻力的極限承載力是11015kN。配筋取27036(三級鋼)，As=27483mm2,p=3.50%。混凝土強度等級C45?？紤]試樁時錨樁受拉的不均勻系數(shù)1.2，每根錨樁承擔的抗拔力為：1.2x24000/4=7200kN錨樁鋼筋的抗拔力標準值為：27483x400x0.9=9894kN>7200kN錨樁的裂縫寬度計算：q=N=7200000/27483=262.0N/mm2skAs“f…八“………平=1.1-0.65—^=1.1-0.65x2.51/(3.50%x262.0)=0.922teskw=a甲孔(1.9c+0.08LmaxcrEPste=2.7x0.922x262.0/200000x(1.9x30+0.08x36/3.50%)=0.454mm樁頂設計標高處的裂縫寬度計算(絕對標高-23.450m)：樁頂設計標高處以上樁身的極限摩阻力(包括自重)為：1931kN,即