深圳市盛隆興移動互聯(lián)網廠區(qū)工程工程

吳川市建筑安裝工程公司外腳手架專項施工組織設計PAGE2-盛隆興移動互聯(lián)網廠區(qū)工程 吳川市建筑安裝工程公司外腳手架專項施工組織設計1-盛隆興移動互聯(lián)網廠區(qū)工程盛隆興移動互聯(lián)網廠區(qū)外腳手架工程安全專項施工方案安全專項施工方案編制人：審核人：審批人：吳川市建筑安裝工程公司編制時間：年月日

目錄第一節(jié)、編制依據 -3-第二節(jié)、工程概況 -3-一、工程概況 -3-二、施工要求 5三、技術保證條件 5第三節(jié)、施工計劃 6一、施工進度計劃 6二、材料與設備計劃 6第四節(jié)、施工工藝技術 8一、技術參數(shù) 8二、工藝流程 8三、施工方法 8四、檢查驗收 14第五節(jié)、施工安全保證措施 15一、組織保障 15二、技術措施 17三、監(jiān)測監(jiān)控 18四、應急預案 19第六節(jié)、勞動力計劃 21一、專職安全生產管理人員 21二、特種作業(yè)人員 21第七節(jié)、計算書及相關圖紙 22一、廠房A、B、宿舍樓鋼管落地腳手架計算書 22二、研發(fā)樓腳手架架在樓板上計算書 33三、研發(fā)樓腳手架在樓板上計算 44

第一節(jié)、編制依據《建筑施工腳手架實用手冊》《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2021《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2021（06年版）《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2021《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2021《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2021危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質[2021]87號文）相關施工設計圖紙等。第二節(jié)、工程概況一、工程概況1、工程基本情況工程名稱深圳市盛隆興移動互聯(lián)網廠區(qū)工程工程地點深圳市龍崗區(qū)坪地街道辦上高橋社區(qū)龍騰路周邊環(huán)境東側為龍騰路，南側為同興廠，西、北側為河涌建筑面積（m2）74883建筑高度（m）48.07基礎形式獨立基礎主體結構框架抗震等級3抗震設防烈度6度地上層數(shù)研發(fā)樓12層/其他8層地下層數(shù)研發(fā)樓地下1層標準層層高（m）廠房A、B4.5m(4.2m)；研發(fā)樓、宿舍樓3.6m2、各責任主體名稱建設單位盛隆興電子（深圳）設計單位廣東新長安建筑設計院施工單位吳川市建筑安裝工程公司監(jiān)理單位深圳市城建監(jiān)理項目經理馮先良總監(jiān)理工程師周勁松技術負責人寧翔宇專業(yè)監(jiān)理工程師周冬明3、施工平面布置PAGE21盛隆興移動互聯(lián)網廠區(qū)工程 二、施工要求1、確保腳手架在使用周期內安全、穩(wěn)定、牢靠。2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業(yè)人員資格上崗證。三、技術保證條件1、安全網絡2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》第三節(jié)、施工計劃一、施工進度計劃見附表二、材料與設備計劃1、搭設腳手架的鋼管應采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700-2021中Q235A鋼的規(guī)定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228的有關規(guī)定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2021的有關規(guī)定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2021的有關規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部《鋼管腳手架扣件》GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65N·m時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，力求環(huán)保美觀。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2021目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結構》GB/T700-2021中Q235-A鋼的要求。7、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等宜采用φ42×2.5mm焊接鋼管，也可采用φ48×3.5mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700-2021中Q235A鋼的規(guī)定，相應的扣件規(guī)格也應分別為φ42mm、φ48mm或φ42mm/φ48mm。8、主要材料參數(shù)表【鋼管落地腳手架】鋼管Ф48×3.5扣件配套腳手板沖壓鋼腳手板安全網半封閉

第四節(jié)、施工工藝技術一、技術參數(shù)【鋼管落地腳手架】腳手架排數(shù)雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上搭設高度(m)48.3鋼管類型Ф48×3.5立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)0.9雙立桿計算方法不設置雙立桿擋腳板4步1設腳手板2步1設橫向斜撐10跨1設連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式焊接連接地區(qū)廣東深圳市基本風壓(kN/m2)0.75安全網全封閉二、工藝流程鋼管落地腳手架場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(格柵)→設置卸荷鋼絲繩→立桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。三、施工方法鋼管落地腳手架定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、地基基礎本工程腳手架地基基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求(具體計算數(shù)據參閱腳手架計算書)。本工程腳手架立桿基礎為混凝土板，板混凝土強度經計算能夠滿足承載腳手架傳遞荷載（具體計算數(shù)據參閱腳手架計算書）。腳手架搭設時應在立桿底部鋪設墊板，要求為厚度不小于30mm的木板或則采用槽鋼等，嚴禁立桿直接落在板表面上，墊板與板表面接觸密實。板上不得有重型施工機械，同時應保證板表面整潔干凈，積水應及時清理。2、立桿設置(1)立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數(shù)量不應少于2個。每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿。縱橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。(3)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。(4)立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖：3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置(1)縱向水平桿亦設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm。使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端。應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端應插入墻內，插入長度亦不應小于180mm(3)高度在24m以下的單、雙排腳手架均必須在腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45°~60°之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120~150mm；(2)沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130~150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm(如圖a)；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm(如圖b)。(3)竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。(4)作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；

(a)腳手板對接；(b)腳手板搭接

(5)在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；(6)自頂層作業(yè)層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖：6、連墻件(1)連墻件數(shù)量的設置除應滿足本規(guī)范計算要求外，尚應符合表6.4.1的規(guī)定。

表6.4.1注：h——步距；la——縱距。

(2)連墻件的布置應符合下列規(guī)定：

①宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm；②應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；

③宜優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；

④一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2步)。

(3)對高度在24m以下的單、雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。

(4)連墻件的構造應符合下列規(guī)定：

①連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；

②連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用的不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。

(5)當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45°~60°之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。(6)連墻件構造示意圖：7、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。8、鋼絲繩卸荷(1)梁板內的受拉錨環(huán)，必須在混凝土達到設計強度的75%以上方可受力使用。(2)拉鉤、吊環(huán)一定要采用圓鋼制作，不允許用螺紋鋼筋。(3)派工人扎接上部拉環(huán)的鋼絲繩，至少采用3個卡頭扎緊，鋼絲繩扎頭螺絲全面要擰緊，不允許松動。(4)對整個架體進行安全檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩松動、銹蝕或焊縫脫焊等情況時要立即進行修復，合格后方可繼續(xù)使用。四、檢查驗收鋼管落地腳手架1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規(guī)定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件(1)根據編制依據相關文件法規(guī)要求所形成的施工組織設計文件。(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。(4)腳手架搭設過程中出現(xiàn)的重要問題及處理記錄。(5)腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現(xiàn)場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。(3)地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。(4)桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松動，是否超載。

第五節(jié)、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環(huán)境保護體系二、技術措施一）、腳手架搭設技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層。11、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。二）、腳手架拆除技術措施1、拆架前:(1)應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要(2)應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3)應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；

(4)應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》第7.4.3條、第6.4.4條、第6.6.4條、第6.6.5條設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。三、監(jiān)測監(jiān)控1、安全管理(1)搭設人員必須是經過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》GB5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2)搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3)腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規(guī)范規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4)作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5)當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè)。雪后架上作業(yè)應有防滑措施，并掃除積雪；(6)腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規(guī)范進行。安全網應按規(guī)定搭設和拆除；(7)在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8)不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9)臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；(10)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；(11)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-2021的有關規(guī)定執(zhí)行；(12)搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1)使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；(2)彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；(3)做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區(qū)（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區(qū)可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區(qū)情況，每2~4年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用3~5年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；(4)搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5)腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；(6)健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環(huán)節(jié)。比較普遍采用的管理辦法有兩種1)由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養(yǎng)，減少丟失和損耗；2)由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調。(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程序事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)現(xiàn)場事故應急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故?；馂氖鹿蕬碧幚恚杭皶r報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯(lián)絡項目負責人：馮先良全員：謝文峰術負責人：寧翔宇子工班長：馮均煥院救護中心：120匪警：110火警：119通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和現(xiàn)場的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。

第六節(jié)、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區(qū)域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下馮先良（項目經理）——組長，負責協(xié)調指揮工作；龐土金（施工員）——組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底；謝文峰（安全員）——組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作；馮均煥（架子工班長）——組員，負責現(xiàn)場具體施工；二、特種作業(yè)人員外腳手架開始時間2021.3.1外腳手架工期（天）隨主體結構作息時間（上午）6：00～10：30作息時間（下午）15：00～19：30工程量（m2）71138建筑面積（m2）74883木工（人）160鋼筋工（人）100砼工（人）30架子工（人）45水電工（人）5其它工種（人）7

第七節(jié)、計算書及相關圖紙一、廠房A、B、宿舍樓鋼管落地腳手架計算書一）、腳手架參數(shù)腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3.5腳手架搭設高度H(m)48.3腳手架沿縱向搭設長度L(m)110.6立桿步距h(m)0.9立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.25雙立桿計算方法不設置雙立桿二）、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.16擋腳板鋪設方式4步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式10跨1設結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)2裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)1地區(qū)廣東深圳市安全網設置半封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.75風荷載體型系數(shù)μs1.13風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.63，1.65風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.38，1.4計算簡圖：立面圖側面圖三）、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n3橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×0.8/(3+1))+1.4×2×0.8/(3+1)=0.68kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.3×0.8/(3+1))+2×0.8/(3+1)=0.5kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×0.68×1.52=0.15kN·mσ=Mmax/W=0.15×106/5080=30.03N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.5×15004/(100×206000×121900)=0.68mmνmax＝0.68mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×0.68×1.5=1.12kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.5×1.5=0.82kN四）、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.12kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=0.82kNq'=0.038kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.45×106/5080=88.98N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝0.836mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.7kN五）、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1.12/2=0.56kN≤Rc=0.85×12=10.2kN橫向水平桿：Rmax=1.7kN≤Rc=0.85×12=10.2kN滿足要求！六）、荷載計算腳手架搭設高度H48.3腳手架鋼管類型Ф48×3.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×3/2×0.038/0.9)×48.3=10.87kN單內立桿：NG1k=10.87kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2單內立桿：NG2k1=4.92kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/4=(48.3/0.9+1)×1.5×0.16×1/4=3.28kN4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×48.3=0.72kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.92+3.28+0.72=8.92kN單內立桿：NG2k=NG2k1=4.92kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×2+1×1)/2=1.8kN內立桿：NQ1k=1.8kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(10.87+8.92)+0.9×1.4×1.8=26.02kN單內立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(10.87+4.92)+0.9×1.4×1.8=21.21kN七）、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)α0.9鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.8鋼絲繩繩夾數(shù)量[n]4吊環(huán)設置共用卸荷系數(shù)Kf0.8上部增加荷載高度(m)3.6腳手架卸荷次數(shù)N1第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12721.3320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用)第1次卸荷驗算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°鋼絲繩豎向分力，不均勻系數(shù)KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×21.21×21.3/48.3×3/1.5=22.45kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×26.02×21.3/48.3×3/1.5=27.54kN鋼絲繩軸向拉力T1=P1/sinα1=22.45/sin86.19°=22.5kNT2=P2/sinα2=27.54/sin69.86°=29.33kN卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T1，T2]=29.33kN繩夾數(shù)量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×29.33/(2×15.8)=2個≤[n]=4個滿足要求！Pg=k×[Fg]/α=9×29.33/0.9=293.3kN鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(293.3/0.5)1/2=24.22mm吊環(huán)最小直徑dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×29.33×103/(65π))1/2=24mm注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2第1次卸荷鋼絲繩最小直徑24.22mm，必須拉緊至29.33kN，吊環(huán)最小直徑為24mm。八）、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H48.3立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.6×0.9=1.44m長細比λ=l0/i=1.44×103/15.8=91.14≤210軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.6×0.9=1.66m長細比λ=l0/i=1.66×103/15.8=105.27查《規(guī)范》表A得，φ=0.551滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-hx1)+max[3.6，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.2×(10.87+8.92)+1.4×1.8)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[3.6，(1-0.8)×21.3])/48.3=17kNσ=N/(φA)=17002.33/(0.551×489)=63.1N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-hx1)+max[3.6，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.2×(10.87+8.92)+0.9×1.4×1.8)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[3.6，(1-0.8)×21.3])/48.3=16.84kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×1.4×1.5×0.92/10=0.21kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=16839.24/(0.551×489)+214396.54/5080=104.7N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九）、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗壓強度[ft](N/mm2)185Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×1.38×2×0.9×2×1.5=10.43kN長細比λ=l0/i=600/158=3.8，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(10.43+3)×103/(0.99×489)=27.68N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！對接焊縫強度驗算：連墻件的周長lw=πd=3.14×48=150.8mm；連墻件鋼管的厚度t=3.5mm；σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(10.43+3)×103/(150.8×3.5)=25.44N/mm2≤ft=185N/mm2滿足要求！十）、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數(shù)量計算公式用量(m)備注立桿2H×(L/la+1)7148.4縱向水平桿(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L30304.4防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)×(L/la+1)×lb3196.8橫向斜撐(H/h+1)×(L/la+1)×1/10×(h2+lb2)0.5481.185跨1設連墻件LH/(2la×2h)9892步2跨，單位(根)安全網LH5341.98單位(㎡)腳手板(H/h+1)×1/2×L×lb2388.962步1設，單位(㎡)擋腳板(H/h+1)×1/4×L1493.14步1設二、研發(fā)樓腳手架架在樓板上計算書一）、研發(fā)樓腳手架參數(shù)腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3.5腳手架搭設高度H(m)48.3腳手架沿縱向搭設長度L(m)110.6立桿步距h(m)0.9立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.25雙立桿計算方法不設置雙立桿二）、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.16擋腳板鋪設方式4步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式10跨1設結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)2裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)1地區(qū)廣東深圳市安全網設置半封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.75風荷載體型系數(shù)μs1.13風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.63，1.65風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.38，1.4計算簡圖：立面圖側面圖三）、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n3橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×0.8/(3+1))+1.4×2×0.8/(3+1)=0.68kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.3×0.8/(3+1))+2×0.8/(3+1)=0.5kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×0.68×1.52=0.15kN·mσ=Mmax/W=0.15×106/5080=30.03N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.5×15004/(100×206000×121900)=0.68mmνmax＝0.68mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.1qla=1.1×0.68×1.5=1.12kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1.1×0.5×1.5=0.82kN四）、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.12kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax'=0.82kNq'=0.038kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.45×106/5080=88.98N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖(mm)νmax＝0.836mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.7kN五）、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1.12/2=0.56kN≤Rc=0.85×12=10.2kN橫向水平桿：Rmax=1.7kN≤Rc=0.85×12=10.2kN滿足要求！六）、荷載計算腳手架搭設高度H48.3腳手架鋼管類型Ф48×3.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×H=(0.129+1.5×3/2×0.038/0.9)×48.3=10.87kN單內立桿：NG1k=10.87kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(48.3/0.9+1)×1.5×0.8×0.3×1/2/2=4.92kN單內立桿：NG2k1=4.92kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/4=(48.3/0.9+1)×1.5×0.16×1/4=3.28kN4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×48.3=0.72kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.92+3.28+0.72=8.92kN單內立桿：NG2k=NG2k1=4.92kN立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×2+1×1)/2=1.8kN內立桿：NQ1k=1.8kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(10.87+8.92)+0.9×1.4×1.8=26.02kN單內立桿：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(10.87+4.92)+0.9×1.4×1.8=21.21kN七）、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)α0.9鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.8鋼絲繩繩夾數(shù)量[n]4吊環(huán)設置共用卸荷系數(shù)Kf0.8上部增加荷載高度(m)3.6腳手架卸荷次數(shù)N1第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12721.3320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用)第1次卸荷驗算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°鋼絲繩豎向分力，不均勻系數(shù)KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×21.21×21.3/48.3×3/1.5=22.45kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×26.02×21.3/48.3×3/1.5=27.54kN鋼絲繩軸向拉力T1=P1/sinα1=22.45/sin86.19°=22.5kNT2=P2/sinα2=27.54/sin69.86°=29.33kN卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力[Fg]=max[T1，T2]=29.33kN繩夾數(shù)量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×29.33/(2×15.8)=2個≤[n]=4個滿足要求！Pg=k×[Fg]/α=9×29.33/0.9=293.3kN鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(293.3/0.5)1/2=24.22mm吊環(huán)最小直徑dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×29.33×103/(65π))1/2=24mm注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2第1次卸荷鋼絲繩最小直徑24.22mm，必須拉緊至29.33kN，吊環(huán)最小直徑為24mm。八）、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H48.3立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1.6×0.9=1.44m長細比λ=l0/i=1.44×103/15.8=91.14≤210軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.6×0.9=1.66m長細比λ=l0/i=1.66×103/15.8=105.27查《規(guī)范》表A得，φ=0.551滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-hx1)+max[3.6，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.2×(10.87+8.92)+1.4×1.8)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[3.6，(1-0.8)×21.3])/48.3=17kNσ=N/(φA)=17002.33/(0.551×489)=63.1N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx頂-hx1)+max[3.6，(1-Kf)×hj頂])/H=(1.2×(10.87+8.92)+0.9×1.4×1.8)×(27+(1-0.8)×(27-27)+max[3.6，(1-0.8)×21.3])/48.3=16.84kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×1.4×1.5×0.92/10=0.21kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=16839.24/(0.551×489)+214396.54/5080=104.7N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九）、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗壓強度[ft](N/mm2)185Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×1.38×2×0.9×2×1.5=10.43kN長細比λ=l0/i=600/158=3.8，查《規(guī)范》表A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(10.43+3)×103/(0.99×489)=27.68N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！對接焊縫強度驗算：連墻件的周長lw=πd=3.14×48=150.8mm；連墻件鋼管的厚度t=3.5mm；σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(10.43+3)×103/(150.8×3.5)=25.44N/mm2≤ft=185N/mm2滿足要求！十）、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數(shù)量計算公式用量(m)備注立桿2H×(L/la+1)7148.4Φ48×3縱向水平桿(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L30304.4Φ48×3防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)×(L/la+1)×lb3196.8Φ48×3橫向斜撐(H/h+1)×(L/la+1)×1/10×(h2+lb2)0.5481.18Φ48×35跨1設連墻件LH/(2la×2h)9892步2跨，單位(根)安全網LH5341.98單位(㎡)腳手板(H/h+1)×1/2×L×lb2388.962步1設，單位(㎡)擋腳板(H/h+1)×1/4×L1493.14步1設三、研發(fā)樓腳手架在樓板上計算一）、工程屬性腳手架基礎所在樓層數(shù)2第1層混凝土樓板厚度h1(mm)160第1層層高H-1(m)5.5第1層混凝土樓板厚度h-1(mm)160樓板的計算單元長度Bl(m)3樓板的計算單元寬度BC(m)3樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第2層X向正筋HRB335Ф12@200ASX=565.2Y向正筋HRB335Ф12@200ASY=565.2X向負筋HRB335Ф12@200ASX，=565.2Y向負筋HRB335Ф12@200ASY，=565.2第1層X向正筋HRB335Ф16@150ASX=1339.7Y向正筋HRB335Ф16@150ASY=1339.7X向負筋HRB335Ф16@150ASX，=1339.7Y向負筋HRB335Ф16@150ASY，=1339.7二）、支架搭設參數(shù)1、模板支架搭設參數(shù)樓層立桿的縱向間距La(m)立桿橫向間距Lb(m)立桿步距h(m)支座周長(m)-11.50.80.90.82、腳手架搭設參數(shù)腳手架搭設方式平行長邊腳手架內排立桿離樓板長邊距離a1(m)0.25立桿排數(shù)N2立桿底部墊板尺寸(m)【a×b】0.2×0.2立桿縱、橫向間距(m)【la×lb】1.6×0.85設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖腳手架樓板_立面圖三）、荷載參數(shù)每根立桿傳遞荷載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1模板及支架自重標準值NG2K(kN/m2)0.3四）、各樓層荷載計算1、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)7砼的強度等級C35砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.5砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.9腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN;板的短邊計算跨度：l=Bc=3.00m立桿荷載作用間距：e=la=1.60m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.16=0.36m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.16=0.36ms為墊板的厚度，此處忽略不計。當bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l時，b=bcy+0.7*l=0.36+0.7*3.00=2.46m當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即d<b/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d=1.93m當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e=1.60mb，=min{b1，，b2，}=1.60m得：Mmax=25.51kN.m板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q1=8Mmax/(bl2)=8*25.51/(1.60×3.002)=14.17kN/m2板的長邊計算跨度：l=Bl=3.0m立桿荷載作用間距：e=lb=0.85m立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.16=0.36m立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.16=0.36ms為墊板的厚度，此處忽略不計。當bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l時，b=bcy+0.7*l=0.36+0.7*3.00=2.46m當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即d<b/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d=1.48m當e<b時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2+e/2=1.66mb，=min{b1，，b2，}=1.48m得：Mmax=20.70fkN.m板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8Mmax/(bl2)=8*20.70/(1.48×3.002)=12.43kN/m2故樓板等效均布活荷載：q=max{q1、q2}=14.17kN/m2樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000*NG1K=160/1000*25=4.02板計算單元活荷載標準值：q1=q+Qk=14.17+1.00=15.172、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)14砼的強度等級C35砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)11砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.15立桿傳遞荷載標準值：q-1=NG2K=0.30kN/m2樓蓋自重荷載標準值：g-1=h-1/1000*NG1K=500/1000*25=12.55kN/m23、各樓層荷載分配假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……則有：Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))根據此假設，各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Eci(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載標準值gi(kN/m2)立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2)分配后各樓層恒載的設計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載的設計值Qi(kN/2)128000.001604.0215.170.630.69-128000.0050012.550.3019.2520.98Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23))(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23))(qi+qi-1+qi-2)五）、板單元內力計算1、第2層內力計算腳手架樓板_第1層鋼筋布置圖第2層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl＝3000/3000＝1m10.02m20.02m1'-0.05m2'-0.05四邊簡支Bc/Bl＝3000/3000＝1mq10.04mq20.04第1層板內力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/20.630.690.971.320.34內力計算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc內力值(kN.m)M10.020.020.040.040.230.32M20.020.020.040.040.230.32M1'-0.050.23-0.61M2'-0.050.23-0.61M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第2層板正截面承載力驗算依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為：公式類型參數(shù)剖析使用條件Mu=α1αsfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截面α1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0αs截面抵抗矩系數(shù)fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數(shù)修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=α1αsfcbh02+fy'As'(h0-αs')fy'受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面As'受壓區(qū)鋼筋總面積αs'縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mmMu=fyAs(h0-αs')fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面當χ<2αs'時As受拉鋼筋總面積ξ=Asfy/(fcα1bh0)ξξ受壓區(qū)相對高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0)χ=(fyAs-fy'As')/(α1fcb)χ混凝土受壓區(qū)高度矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)χ(mm)αs'比較565.4930014018.51000300565.49020χ<2αs'矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ565.4930010001408.50.14565.4930010001408.50.14備注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.138.5100014021.660.32Mu210.138.5100014021.660.32比較Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'300565.4914020-20.36-0.61Mu2'300565.4914020-20.36-0.61比較Mu1'＞m1