布袋除塵器設計要點

布袋除塵器設計要點第1頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器設計要點布袋除塵器配件確定布袋除塵器管道構件布袋除塵器管道的布置布袋除塵器除塵器噴吹短管及高度確定布袋除塵器噴吹系統(tǒng)的設計布袋除塵器底柱組件的結構計算布袋除塵器除塵器上箱體的結構設計布袋除塵器的設計與布置附加內容第2頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器配件確定A.布袋除塵器載荷的確定：

靜載的確定：G靜載=∑Gi（i=1～5）式中，G1本體鋼結構部分的重量，G2濾袋總重，G3袋籠總重，G4濾袋表面積灰5mm的重量，G5灰斗允許積灰重量。根據我公司的多年來的設計經驗，靜載荷在除塵器基礎上的分布，一般是，最外面一圈基礎柱樁的載荷為總靜載分布在所有柱樁上的平均值Gp的110%。次外圈一圈柱樁的載荷為Gp的120～200%，以此類推，直到最內圈載荷。內圈載荷高于外圈載荷，但內外圈載荷最大差別不得超過300KN。這樣設計載荷的目的是保證本體結構系統(tǒng)的地基穩(wěn)定性。關于載荷部分的詳細分配及計算過程可以參考《建筑荷載設計規(guī)范》手冊。

第3頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器配件確定B.布袋除塵器動載的確定按樓面及屋面活荷載取標準值2.5KN/m2（檢修平臺按4KN/m2）來計算。

除塵器總動載荷：F=KA0A1＋KA1A2，KA1檢修平臺活荷載取標準值，A1除塵器平面投影面積，A2平臺扶梯平面投影面積。設計時，單個承載點荷載值是平均值的100～120%左右。具體分布時，可以是平臺扶梯結構多的部分取偏大值，結構少的部分取較小值。結構設計人員應合理安排，綜合考慮影響動載荷分布的各種因素。

第4頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器配件確定C布袋除塵器.風載的確定

根據GB50009-2001，查全國基本風壓分布圖，可得相關值。風載的計算，也可以按經驗公式：Kn=υ^2/1600（單位KN/m2）來計算，式中，υ為風速，單位m/s。

設計時，單個承載點荷載值是平均值的120～150%左右。具體分布時，最外一圈的載荷點為平均載荷值的120%，內圈載荷點為平均載荷值的150%。

第5頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器配件確定D.布袋除塵器震載的確定

在一些地震多發(fā)地區(qū)，必須考慮地震對結構強度的影響。設計單位在與用戶簽定除塵設備技術協(xié)議時，必須明確地震的烈度。根據《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003），地震載荷的計算可以分為水平方向的剪力計算和豎直方向的拉（壓）力計算。

公式如下：

剪力標準值：FEK=α1Geq拉（壓）力標準值：FEK=α1Geq

各承載點的震載計算過程可以按照上面的計算步驟來進行。

第6頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器配件確定E.布袋除塵器雪載的確定

根據GB50009-2001，查全國基本雪壓分布圖，得雪壓相關值?；诎踩紤]，實際設計時，單個承載點的設計值建議是平均承載值的120～200%。除塵器載荷確定完畢后，結構設計人員就可以將載荷圖提交給土建專業(yè)，由土建專業(yè)根據載荷的大小及相關特性確定土建部分包括混凝土配筋的規(guī)格、數量及混凝土開挖的深度及混凝土澆鑄的樣式。第7頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器管道構件

布袋除塵器的除塵系統(tǒng)主要由于吸塵罩、通風管道、除塵器、風機四個部分組成，今天我跟大家介紹一下布袋除塵器的管道構件，主要是彎頭跟三通，首先呢就是彎頭啦。什么叫彎頭呢？彎頭是連接管道的常見構件，其阻力大小與彎管直徑d、曲率半徑R以及彎管所分的節(jié)數等因素有關。曲率半徑R越大，阻力越小。但當R大于2～2.５d時，彎管阻力不再顯著降低，而占用的空間則過大,使系統(tǒng)管道、部件及設備不易布置，故從實用出發(fā)，在設計中R一般取1～2d，90°彎頭一般分成4～6節(jié)。

第8頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器管道構件

布袋除塵器的管道構件三通啦，三通就是在集中風網的除塵系統(tǒng)中，常采用氣流匯合部件——三通。合流三通中兩支管氣流速度不同時，會發(fā)生引射作用，同時伴隨有能量交換，即流速大的失去能量，流速小的得到能量，但總的能量是損失的。為了減小三通的阻力，應避免出現引射現象。設計時最好使兩個支管與總管的氣流速度相等，即V1=V2=V3，則兩支管與總管截面直徑之間的關系為d12+d22=d32。三通的阻力與氣流方向有關，兩支管間的夾角一般取15°～30°，以保證氣流暢通，減少阻力損失。三通不能采用T形連接，因為T形連接的三通阻力比合理的連接方式大4～5倍。

另外，盡量避免使用四通，因為氣流在四通干擾很大，嚴重影響吸風效果，降低系統(tǒng)的效率。第9頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器管道構件

漸擴管：氣體在管道中流動時，如管道的截面驟然由小變大，則氣流也驟然擴大，引起較大的沖擊壓力損失。為減小阻力損失，通常采用平滑過渡的漸擴管。漸擴管的阻力是由于截面擴大時，氣流因慣性作用來不及擴大而形成渦流區(qū)所造成的。漸擴角а越大，渦流區(qū)越大，能量損失也越大。當a超過45°時，壓力損失相當于沖擊損失。為了減小漸擴管阻力，必須盡量減小漸擴角a，但a越小，漸擴管的長度也越大。通常，漸擴角a以30°為宜。管道與風機的接口及出口：風機運轉時會產生振動，為減小振動對管道的影響，在管道與風機相接的地方最好用一段軟管(如帆布軟管)。在風機的出口處一般采用直管，當受到安裝位置的限制，需要在風機出口處安裝彎頭時，彎頭的轉向應與風機葉輪的旋轉方向一致。管道的出口氣流排入大氣，當氣流由管道口排出時，氣流在排出前所具有的能量將全部損失掉。為減少出口動壓損失，可把出口作成漸擴角不大的漸擴管，出口處最好不要設風帽或其它物件，同時盡量降低排風口氣流速度。第10頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器管道的布置

第一點管道布置力求簡單，盡可能垂直或傾斜裝設，傾斜角一般不得小于50°，使管道內的積塵能自然滑下。

第二點分支管與水平管或主干管連接時，一般從管道的上面或側面接入。

第三點管道一般采用圓形截面，因為方形、矩形截面管道四角會產生渦流，易積粉塵。最小直徑一般不小于100mm，以防管道堵塞。

第四點管道不宜支承在設備上(如通風機外殼)，應設支、吊架。鋼制管道水平安裝時，其固定件的間距，當管徑不超過360mm時，不大于4m；超過360mm時，不大于3m。當垂直安裝時，其固定件的間距不大于4m，拉繩和吊架不允許直接固定在法蘭盤上。最后就是為減輕風機的磨損，宜將除塵器裝置置于風機之前。

布袋除塵器的管道設計應注意的幾個問題。在實際設計中，管道的直徑、風速和流量，還要根據實際情況進行阻力計算，在保證使用效果的前提下，使輸運氣流的能耗最小

第11頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器噴吹短管高度確定布袋除塵器噴吹短管端面距離濾袋口（花板）的高度受氣流沿噴吹軸線成20°角度和二次誘導風量的影響。理論上來說，二次誘導氣量越多越好，也就是加大噴吹短管距離濾袋口的高度。但高度不能無限制抬高，氣流沿噴吹軸線成20°角度擴散的現象注定其只能是一個確定的值。該值恰好能保證擴散的原始氣流連同誘導的氣流同時超音速進入濾袋口。進入濾袋的氣流瞬間吹到濾袋底部，在濾袋底部形成一定的壓力。然后，氣流反沖向上，在濾袋內急劇膨脹，抖落覆著在濾袋外表面的積灰。根據試驗，脈沖氣流在袋底的沖擊力約1500～2500Pa。

第12頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器噴吹短管高度確定

實際上，除塵器噴吹壓力越大，氣流沿噴吹軸線的擴散角度就越小，噴吹短管端面距離濾袋口（花板）的高度就可以加大（誘導更多氣流，能噴吹更多的濾袋）；反之，噴吹壓力越小，氣流沿噴吹軸線的擴散角度就越大，噴吹短管端面距離濾袋口（花板）的高度就需要減?。ㄕT導氣流相對減少，噴吹濾袋的數量減少）。第13頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器噴吹系統(tǒng)的設計

除塵器的噴吹系統(tǒng)由脈沖閥、噴吹氣包、噴吹管及管道連接件組成。噴吹系統(tǒng)是布袋除塵器的核心部件，它的設計好壞可以決定除塵器能否正常使用。設計噴吹系統(tǒng)時，應該注意脈沖閥的選擇、噴吹氣包容量的大小及噴吹管詳細結構的設計。

第14頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器噴吹系統(tǒng)的設計

第一：除塵器的脈沖閥的選取有的脈沖閥廠家還提供關于噴吹氣量、工作壓力與噴吹脈寬的曲線圖。在看這類曲線圖時，要注意噴吹氣量是標準狀態(tài)下的氣量，不是工作壓力下的氣量。我們可以將標準狀態(tài)下的氣量轉換成工作狀態(tài)下的氣量。比如，在0.5Mpa的工作壓力下，該脈沖閥噴吹氣量500L，那么實際上，該脈沖閥所消耗的工作狀態(tài)下的壓縮氣量為：500×0.1/0.5=100L（0.1MPa為標準大氣壓，0.5MPa為工作氣壓）。

第15頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器噴吹系統(tǒng)的設計

第二：除塵器的氣包容量的確定，氣包的工作最小容量為單個脈沖閥噴吹一次后，氣包內的工作壓力下降到原工作壓力的70%。在進行氣包容量的設計時，應按最小容量進行設計，確定氣包的最小體積，然后在此基礎上，對氣包的體積進行擴容。氣包體積越大，氣包內的工作氣壓就越穩(wěn)定。我們也可以先設計氣包的規(guī)格，然后用最小工作容量進行校正，設計容量要大于（最好遠遠大于）最小工作容量，一般來說，氣包工作容量為最小容量的2～3倍為好。

第16頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器噴吹系統(tǒng)的設計

第三：除塵器噴吹管結構的設計，噴吹管的設計，主要考慮噴吹管直徑、噴嘴孔徑及噴嘴數量、噴吹短管的結構形式及噴吹短管端面距離濾袋口的高度。然后就是除塵器的噴吹管直徑，從經濟的角度考慮，不推薦使用無縫鋼管來制造噴吹管。

第17頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器噴吹系統(tǒng)的設計

第四：除塵器噴嘴直徑及數量，噴嘴直徑及噴嘴數量是整個噴吹管設計的核心。在脈沖閥型號確定后的情況下，噴嘴數量不能無限制增多，它要受到噴吹氣量、噴吹壓力及噴吹濾袋長度等各類因素的綜合影響。目前，3寸脈沖閥所帶領的噴嘴數量建議最多不要超過20只（一般來說，16只以下比較合適）。根據澳大利亞高原公司和國內上海袋配等知名廠家的多年試驗，在中壓噴吹的狀態(tài)下，噴吹管上所有噴嘴口徑的面積之和應該為噴吹管內徑的60～80%，即：（60～80%）A噴吹管=nA噴嘴。應當注意，靠近脈沖閥側的噴嘴比遠離脈沖閥側的噴嘴口徑大0.5～1mm，這樣設計的目的，是要保證噴吹管上所有噴嘴噴射出的壓縮氣流均衡（壓縮氣量和壓力的差別控制在10%以內）。若采用低壓噴吹，噴嘴口徑還要進一步加大2～3mm。

第18頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器噴吹系統(tǒng)的設計

第五：除塵器的噴吹短管的設計，噴吹短管的作用是導向和引流（誘導噴嘴周圍的數倍于噴吹氣流的上箱體內凈氣流一同對濾袋進行噴吹清灰，高速脈沖噴吹氣流通過噴嘴后，氣流沿噴吹軸線成20°角度（0.3Mpa的工作壓力下）向軸線周圍超音速膨脹（擴散錐形角為40°）。還有些時候，由于噴吹管上噴嘴的加工制造有缺陷，造成噴嘴略微歪向一邊。這樣，當噴吹氣流通過噴嘴后，將不會垂直于噴吹管，產生吹偏現象。為了解決這個問題，便引入了噴吹短管的概念（有些除塵設備制造廠家稱其為導流管）。第19頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器底柱組件的結構計算

布袋除塵器底柱組件的結構計算，對底柱的計算，專家指出我們主要是考慮底柱的柔度和撓度。柔度與撓度也要卻分的也要計算的。除塵器底柱的柔度計算，因型鋼的規(guī)格未知，無法求出柔度（長細比）λ，無法判斷使用的公式。先采用歐拉公式計算，求出型鋼的規(guī)格后，再檢查是否滿足歐拉公式使用條件。（具體過程可以參考《機械設計手冊》第一卷1-178頁）慣性矩計算公式：Imin=Pc（μL）^2/（Eπ^2）式中，Pc底柱的臨界載荷，E彈性模量，Ss穩(wěn)定安全系數，μ長度系數，確定后應檢查柔度λ是否符合要求，

第20頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器底柱組件的結構計算

其次除塵器的底柱的撓度計算了。撓度因風載而產生。計算公式，f=PL^3/（3EI）式中，P風載作用于底柱頂端的最大推力，L底柱長度，E彈性模量，I慣性矩。經過計算后，撓度均難以達到設計要求。需要增加斜撐。將風載的力，轉為由斜撐來承擔。在受拉的情況下，斜撐只要保證其受力截面面積符合要求。而滑塊組件的結構設計滑塊主要是消除鋼材在溫度變化時產生的線膨脹應力?；瑝K固定于底柱頂端。中箱體帶動其上的所有與高溫煙氣接觸的部件可以在滑塊上自由膨脹（收縮）滑動。設計滑塊結構時，應考慮到滑塊的布置、滑塊的承載、滑動能力及材料以及滑動范圍。然后就是滑塊的承載滑塊承受除立柱外除塵器的所有垂直向下的重量載荷。重量載荷在滑塊組的分布一般是，靠近除塵器中心的四個滑點為平均承重的300%，其余均為250%。這樣設計的目的是為了保證滑塊材料有足夠的強度支撐。

第21頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器底柱組件的結構計算

還有一點就是滑塊的滑動能力及材料的選擇，滑塊采用光滑不銹鋼板和滑板相結合的結構。不銹鋼板焊接于頂柱底部平面上，能在固定的滑板上自由滑動。不銹鋼板采用普通304材料制造，表面光潔度為6.3μm，厚度為2mm?；骞潭ㄓ诘字敳科矫嫔?。切記：滑板的材料不能是鋼，否則可能造成不銹鋼板與滑板的膠著粘合而失去滑動功能，滑板材料的確定滑板一般采用聚四氟乙烯。滑塊的滑動范圍滑板的設置一定要考慮到熱膨脹的位移量。滑板的設計要有一定的裕量，應保證在鋼板發(fā)生熱膨脹后，除塵器的全部載荷必須全部作用在滑板上。

第22頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器底柱組件的結構計算

灰斗組件的結構設計，灰斗上部與中箱體、頂柱連續(xù)焊接，下部接輸灰裝置。本工程共設置6個單獨灰斗和兩個船形灰斗，分兩排布置?；叶吠獗砻婢P有蒸汽加熱管。設計灰斗，除根據工藝要求確定灰斗的容積和下灰口尺寸外，還要對其強度進行計算。灰斗組件同其后介紹的進風裝置、中箱體和上箱體一樣，是屬于負壓裝置。對其強度計算的目的是保證其在規(guī)定的最大負壓（或規(guī)定正壓）下能滿足除塵器的正常運行，不會發(fā)生被細癟（凹陷）的現象?；叶繁诎宓暮穸纫话銥?mm。單獨灰斗最大側板的結構設計及計算為安全起見，對單獨灰斗壁板的強度設計主要是考慮其外表面均布的加強型鋼能承受的載荷，確定外表面加強型鋼的規(guī)格?；叶吠獗砻娴募訌娦弯撘话銥榻卿?。第23頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器底柱組件的結構計算

計算公式，Imin=qL^4/（384fE）式中，q單根型鋼承受的載荷，L型鋼長度，f型鋼允許的變形撓度，E彈性模量?；叶穼Я靼宓脑O計導流板由若干組耐磨角鋼板（材料為Q345A）組成，一般交錯布置在灰斗進風口。它的主要作用是均衡煙氣流，同時使煙氣中大顆粒粉塵通過碰撞導流板減緩速度沉降于灰斗底部，減輕濾袋過濾的負荷。導流板一般按經驗進行布置。其布置也可以通過專業(yè)軟件對煙氣流的理論模擬而確定。

第24頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器底柱組件的結構計算

進風裝置的設計，進風裝置由下風管、風量調節(jié)閥和矩形進風管組成。對進風裝置進行設計，主要是考慮風管壁板的耐負壓程度。風量調節(jié)閥可以作為廠通件，其內的閥板一般采用5mm厚度的16Mn鋼板制作。此外，進風裝置的合理布置也很重要：應保證煙塵在經過進風裝置時，煙氣流向合理，對管壁的沖刷降低到最低。為防止高濃度含塵煙氣對中箱體內濾袋及壁板的沖刷，煙氣離開進風裝置，通過矩形進風管的風速一般控制在4m/s以下。進風裝置耐負壓強度一般按風機的全壓來計算。中箱體的結構設計中箱體由若干件壁板連接后連續(xù)焊接而成。中箱體壁板一般采用厚度為5mm的普通鋼板制造。在靠近中箱體中間部位有斜隔板組件，負責將塵氣室和凈氣室隔離開。中箱體的結構設計，主要是考慮壁板的耐負壓程度和斜隔板的耐負壓程度。中箱體耐負壓強度一般按風機的全壓來計算。第25頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器上箱體的結構設計

上箱體在整個除塵器的設計中是屬于關鍵部位的設計，它的設計好壞直接關系到除塵器能否正常運行。設計上箱體時，應考慮到花板孔在上箱體內的合理布置、上箱體橫截面高度、離線孔的大小及方位。在有內旁通的情況下，還要考慮到離線孔與內旁通孔的位置關系。當然，對上箱體結構強度的驗算也是同等的重要。上箱體在設計時，應考慮設計有一定的斜度，以利于雨水的順利排放。

第26頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器上箱體的結構設計

花板孔布置.花板孔在上箱體內應該均勻布置。根據現場實際情況及工廠制造經驗，在濾袋長度不超過8m的情況下，孔與孔之間的間隙為濾袋直徑的1.5倍。舉例來說，如果采用160×6000的濾袋，則孔與孔之間的距離為240mm。

第27頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器上箱體的結構設計

上箱體橫截面高度,對上箱體橫截面高度進行控制，主要是保證凈化后的氣體在通過上箱體內部空間時，氣流流向均衡，不會發(fā)生由于上箱體截面太小而造成氣流阻力太大，甚至造成風機吸力不夠、無法正常工作的情況發(fā)生。我司根據多年來的設計經驗，通過上箱體橫截面的風速不應當超過3m/s。

第28頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器上箱體的結構設計

再則就是離線孔大小及方位，經過上箱體每個倉室離線孔的風速一般控制在6～12m/s左右。理論上來說，經過離線孔的風速越低越好，這樣可以使除塵器結構阻力降低到最低。但在實際工程中，這卻是不必要的，因為風速越低，勢必會使離線孔徑變大，同時導致整個上箱體結構向外側延伸變大，浪費材料，很不經濟。

第29頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器上箱體的結構設計

離線孔與內旁通孔的方位布置，內旁通孔徑的設計過程同離線孔是相同的。需要注意的是：通過內旁通孔徑的速度一般可以允許達到16m/s，但最大不允許超過18m/s。這樣設計的目的是保證煙氣在走旁通時，除塵器進出風口差壓不超過1500Pa。（阻力與風速的平方成正比）在某些除塵器上箱體個別倉室內，會出現即有離線又有旁通的結構。此時，就需要考慮一下離線與旁通的合理布置了。一般來說，當旁通打開時，大量煙氣通過旁通口直接進入上箱體凈氣室匯風煙道內，此種情況下，需要將離線設置在煙氣流的背側。同時，要求離線必須有可靠的密封措施，防止大量煙塵灰透過縫隙進入上箱體倉室內。

第30頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器除塵器上箱體的結構設計

花板框架強度計算，花板框架上面覆蓋有花板。濾袋及袋籠安裝時，對花板平整度有極其嚴格的要求，其平面度允差一般為1：1000。在這種情況下，要求花板框架必須有足夠的安全強度，防止濾袋過濾表面積灰和操作人員檢修維護時，對花板的平整度有不利的影響。計算公式，Imin=qL^4/（384fE）式中，q單根型鋼承受的載荷，L型鋼長度，f型鋼允許的變形撓度，E彈性模量。通常壁板強度計算也按此公式進行。第31頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器的設計與布置

設計車間氣力布袋除塵器除塵系統(tǒng)時,首先應根據現場的實際情況,確定采用何種結構的系統(tǒng),再根據車間的平面圖和立面圖來布置主管道、支管道、風機、除塵器、料倉等的位置。一般布袋除塵器設計與布置時,應考慮如下原則:

第32頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器的設計與布置

原則A:盡量采用室外集中除塵方式,這樣不僅能保證車間內的環(huán)境,又便于對廢料進行集中處理。但需吸塵的機臺分布較為分散或數量較少時,也可采用單機式除塵器,能夠節(jié)省管道制作安裝方面的投入。

第33頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器的設計與布置

原則B:主管道的布置要考慮車間采光,走向要兼顧美觀,盡量平行或垂直。分支管道除了遵照上述要求外,還要以不影響交通和工人操作為原則,并盡量減少彎頭的數量,而且要注意輸送的最遠距離不要超過250米。三通管、多通管、彎頭、變徑管等要按標準結構設計和制造,并要保證內壁的光滑整齊,接頭法蘭必須有密封措施,以減少風壓及風量的損失。

第34頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器的設計與布置

原則C:機床吸塵口前應加設自動或手動閘門開關,以調節(jié)與節(jié)約風量。設計布置主管道或物料流量較大的管道時,在彎頭、多通、三通的后方以及直立管的下方等易發(fā)生堵塞的部位,應開設檢查門或檢查口,以便隨時清除堵塞的散碎物料。根據車間加工設備所產生的碎料種類及性狀選用分離設備及數量。實際情況中,各車間均有不同的加工設備,產生的廢料多是各種性狀廢料的混合物,如采用集中除塵系統(tǒng),則應考慮多級除塵的方案,即采用預分離和細分離。

第35頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一布袋除塵器的設計與布置

原則D：風機盡量安裝在室外,進風口和出風口與管道相連處要采用軟管連接或漆布包裹的方式,以減少噪聲及震動。風機進風口前應設篩孔尺寸不大于4cm的鐵篩網,防止較大木塊或其它雜物對鳳機葉輪造成損壞。應在管道、風機、分離器及料倉全部選配妥當后,再進行整套系統(tǒng)的計算和設計。一般來說,為了形成較大空氣更換量,以盡可能干凈徹底地吸走散碎廢料,對于木工車間吸塵裝置,混合重量濃度應取為O.1kg/kg以下。由于混合濃度較小,故可先按純空氣的情況來進行計算,而將最后得出的壓力值增大7%-10%即可。風速選擇一般要在20米/秒以上,對于以吸木粉為主的系統(tǒng),風速應該再提高30-50%。第36頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一附加內容布袋除塵器的適應范圍布袋除塵器適用于垃圾焚燒爐、燃煤鍋爐、流體化床鍋爐等煙氣過濾。煉鐵廠、煉鋼廠、鐵合金廠、耐火廠、鑄造廠、發(fā)電廠等的煙氣治理除塵系統(tǒng)。第37頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一附加內容布袋除塵器的日常維護1.布