隨鉆電阻率測量的方案分析與實現(xiàn)

隨鉆電阻測量的方法研究與試驗一課的景本課題來源于勝利石油管理局勝利石油管理局與我校鉆井測控研究中心已合作多年涉及石油生產的測井鉆井等多個領域本課題就是在雙方進一步合作的基礎上，為了滿足勝利石油管理局定向井開發(fā)的需要而建立的研究課題。隨鉆測量（—MeasurementWhileDrilling一項在鉆井過程中，實時對井底的各種參數進行測量的技術最大優(yōu)點在于它使得司鉆和地質工作者實時的看到井下正在發(fā)生的情況可以極大的改善決策過程最早的隨鉆測量研究工作始于本世紀年代，隨著鉆井技術的發(fā)展1930出現(xiàn)了最早的井場人工檢測法。我國1970開始研制系統(tǒng)，但由于種種原因而中斷，1981年繼續(xù)開展這項研究。目前有線隨鉆測量系統(tǒng)已經通過技術鑒定，井下存儲系統(tǒng)正在現(xiàn)場實驗系統(tǒng)可以測量的參數只有方向伽馬和溫度，已經完成電磁波傳輸信道可行性研究。隨鉆測量技術極大的推動了鉆井技術的發(fā)展，為地層評價提供了新的手段，由于可以直接觀測井下工程參數，這就為鉆井的進一步科學化提供了有利的條件時獲得地層資料對于準確評價地層和進行地層對比以及油藏描述也具有重要的意義。目前隨鉆測量技術的研究和應用正向縱深發(fā)展。系統(tǒng)測量的一個十分重要的方面就是電阻率地層評價測井和地質追蹤（所謂地質追蹤就是用隨鉆地層評價數據對水平井或大角度斜井進行實時的互式的順層追蹤，把非垂直井眼引導到最優(yōu)化的地質目的層和2MHz傳播工具是目前尖端的MWD電阻率測井儀器，目前Sperry-SunDrillingService服務公司的多空間“電磁波電阻率相測井”是工業(yè)上唯一商業(yè)化的、真正的多探測深度的電阻率測井工具。石油需求量的不斷增加和海洋鉆井的發(fā)展導致了定向井技術的廣泛應用降低鉆井成本的持續(xù)需求促使提高效益的新工具和新技術的產生鉆測量技術因此備受關注，在短短的年里，飛速發(fā)展，取得了巨大的進步。目前我國國內對于隨鉆電阻率測量和導向鉆井方面與國外的先進技術相比存在著較大的差距而我國的大型石油生產基（如大慶油田和勝利油田以先后將科技引入生產定向井和大位移井的數量與日俱增對隨鉆電阻率測量和導向鉆井技術的發(fā)展有著迫切的需求，MWD系統(tǒng)具有十分廣闊的應用前景。本課題將在隨鉆電阻率測量的方法、理論及試驗方案上作一些探討。在隨鉆測量研究之前常規(guī)電阻率測量已有較大的發(fā)展其中有許多電阻率測量方法最早使用的電阻率測井方法叫作普通電阻率測井經改進后發(fā)展成為目前廣泛使用的聚焦式電阻率測井（或稱側向測井它包括三側向、七側向、雙側向、鄰近側向球形聚焦等測量方法一般用于探測深度較深的場合對于測量深度淺的情況，通常采用微電阻率測井，其電極尺寸小，電極間的距離較近，探測深度淺，主要用于測量井眼泥漿或沖洗帶的電阻率。這些都屬于直流電測井的范疇。直流電測井要求井內必須充滿導電的泥漿或水等井筒液體樣才能使得測量電流進入地層達到測量地層的目的但是對于有些情況為了準確的了解地層的原始含油飽和度或保持地層的原始滲透性，往往采用油基泥漿或進行空氣鉆井，

這就使直流電測量遇到了無法克服的困難應測井使用交變電磁場對地層電阻率進行測量不會因為井內不存在導電介質而受到限制常規(guī)感應測井使用的場頻較低（多數使過測量接收機的感生電動勢，對地層電阻率進行分析它已逐步發(fā)展成為常規(guī)測井系列中一個主要的電法測井項目常規(guī)測井方法到目前已經發(fā)展的較為成熟，取得了許多成功的應用經驗。由于隨鉆測量是在鉆井過程中對地層參數進行測量難度大術要求高，未定因素多缺乏足夠的現(xiàn)場經驗由此其研究工作遠不如常規(guī)測井隨鉆電阻率測量的研究屬于MWD統(tǒng)的一個前沿課題鉆電阻率測量的理論依據是電磁波的傳播效應對于固定的電磁場不同的地層由于其地質參數的差異對與電磁場的響應也各不相同，不同的鉆井環(huán)境（如油基鉆井液，空氣鉆井）同樣也會影響電磁場的分布通過檢測電磁場的變化就可以獲得地層和鉆井環(huán)境的有關信息鉆的含義就是在鉆井的過程中井下的鉆井參數進行實時的測量跟蹤。隨鉆測量的優(yōu)勢在于可以獲得井眼周圍地層最原始的地質資料幫助工程人員及時調整鉆井方案，以求得到最佳結果。二課研的容課題的主要研究內容包括：1、研究電阻率測的數學法，建立電率測量數學型。電阻率的隨鉆測量在MWD中是一個較為復雜的部分建立合理的數學模型有助于我們進行深入全面的研究，基于Rytov近似的電阻率量模型矢量電磁場的近似對地層電阻率的測量有著十分重要的應用價值，我們將據此導出基于電磁波傳播效應測量電阻率（的靈敏度函數。假設輻射背景為均勻的各向同性的理想介質在此基礎上進行電磁場的分析和計算實際上對于其他的介質可以看作是在理想介質的電磁場中疊加一個擾動量為了便于分析我們假設一個矩形坐標系但其結果對其他的坐標系也是同樣適用的，因為，在推導過程中，并沒有矩形坐標系特有的性質。將電磁場A可表示為：x0x

i

Aeyy

i

e0z

i

（A-1）其中滿足：

2

0

2b

0

（A-2）AxzA

代表了背景介質k為其波數。同樣A滿：

（A-3）2

i0ii0iiii0ii0iiii其中(r為場A的波數，是一個位置的函數，且有：k

—輻射頻率

—為磁導率—為地層的介電常數—為介質電導率由于在矩形坐標中，矢量拉普拉斯算子與標量拉普拉斯算子等價，因此我們可以將（A-2）式和（A-3）式寫成標量的形式：

2

A0x

2b

A0x

（A-4）

2

(A0

i

)

2

e0

i

（A-5）類似的A和A的其他分量也可以寫成如上的形式。進一步化簡（A-5）式；因為有

2

A0

i

20

2

A0

（A-6）

（A-7）i

(ix

（A-8）將（A-6A-7）和（A-8）式代入（A-5式中可得：(i0x

2x

2

20

i

0

2

0x

（A-9）有由（A-4）式可，因此（A-9）式可以進一步簡化得到：0b0x(i0x

2x

i

k0

2

2b

)A0x

(A-10)又

2

()0xx

2

A0xx00

（A-11）將（A-10）兩邊同乘i利用（A-11）式可以消項，可以得xx到：

2

(A)0

2b

(k0xx

2

2b

（A-12）（A-12中由使得表達式是非線性的滿足條件：xxx

2

2b

（A-13）3

bikrbikr（A-12）可以近似為線性，這就是Rytov近似。在這樣的近似條件下，（A-12）式可以簡化為：(A)2(22)A0xb0xxbx

（A-14）解（A-14式的方程就可以得到相位擾動，用格林（Green函數解得（A-14）式的解為：(r(r)g(r,r')(r')2(r')2(r'))xx0xV'其中

（A-15）(r,r')

ikrr'

（A-16）同理場A的他分量也可以得到相似的解。以矢量形式來表示這個解：D(r)

V'

g(r,r')(r')x

(r')

(r'))

（A-17）其中DAAAx00yz0且有：

（A-18）

2

D

2b

D(

2

2b

)0

（A-19）在實際使用中，極坐標更符合應用的習慣，如果假設發(fā)射機和接收機均為軸上的極小的偶極子測量介質為軸對稱那么場A就只具有極角分量擾動相位可以表示為：D'(rr')V'

(r')0r)0

cos(

(r')

(r'))

（A-20）當然其中的A均使用柱坐標系的表示方法根據文獻的研究結果柱坐標下背景的表達式如下：A(r)0

rb

其中mI2表示發(fā)射源的磁通量，a為源的半徑。在（A-20）中因式(r,r')

Ar')0A(r)0

cos(4

bb可以解釋為靈敏度函數因

2

(r')

2b

(r')實際上代表了在背景介質中的擾動量。根據假設條件，并積分得到擾動相位的表達式為：dz'(k2(r')(r'))4L(1r')(1r")eik(r'")br'3r"(1)b其中：

（A-21）r

'空間一點為到發(fā)射機的位置矢量rrL

為發(fā)射機到接收機的距離r"()

2

為接收機到矢r'的距離根據近似得出的結論可以看出，當地層中的某些參數發(fā)生變化時，在其中傳播的微波信號的相位會產生相應的改變，兩者之間存在著一定的數學關系地層電阻率的變化對電磁場幅度的影響我們可以據此對井眼附近的地層參數進行測量。一般情況下，工具由多個發(fā)射機和多個接收機組成，通過發(fā)射機天線向地層輻射固定頻率的微波能量個不同源距的接收機接收經由地層沿著井眼軸線方向傳播的微波信號當微波信號在地層中傳播時由于各種地層參（如地層電阻率，地層空隙度等）的影響，其傳播的速度和信號的衰減均有所不同，因而不同源距的接收機捕獲的信號在其相位和幅度上也相應的有所不同過對接收信號的幅度和相位的研究就可以獲得有關地層的信息同的微波頻率對不同的地層參數敏感，對于隨鉆電阻率的測量采用2MHz的頻。可以有三種方法來測量地層電阻率：（1兩個接收機檢測電磁波的到達時間的差異測量電阻率，即求相位差；z

2

z1Far

圖

設兩個接收機到發(fā)射機的距離分別z和，如1示。由發(fā)射機產生的2電磁場的傳播速度主要取決于測量介質的電阻率此考察介質中電磁場的波速就可以獲得地層電阻率的相關信息。波數的定義為：kf/v

（）5

其中f為場頻v為電磁場的傳播速度。如果發(fā)射機位于0，且沿軸放置，則其在軸方向上的分量為：Aeikz(1)

（）由于源的對稱性，極角分量明顯削弱，極徑分量在這里不起主要的作用，可以表示為：kbr

i0

1/2

（）其k可見在EWR工具的響應主要取決于地層的電阻率以用下式來近）式：1k[(1r0)r0)]2又因為：1r02所以得到：

（）（）其/

（）

。因為在井眼周圍的地層中，著地層空隙度的不同而變化，，所以EWR工具的響應主要取決r

0

均立（2過兩個接收機信號的幅度比值求電阻率設經由地層的電磁波到達兩個接收機處時其幅度分別為：AAA2那么根據文獻的研究結果，我們可以得到：1iz)/12

]z)1

z

211z222

（B-7）)-)2z]2121和(z-z)/1其非線性因子。

（B-8）（B-9）6

rrrr對于平面波而言，有如下的簡化公式：1exp{z)/12(z-z)/1

]z)/12

（）（）（3）相位差和幅度比值組合假設工具的相位檢測最大為（90℃比最大為1.0若測量點的電阻率變化那么單位電阻率的相位變化為，相應的幅度比的變化為r。那么我們可以得到：rr)r

（）該公式適用于所有的可行的電極分布。測量的精度要求雖然基于幅度比和基于相位差的測量方法都是可行的，但在一般情況下，兩者的測量結果是不具備可比性的，文獻2】說明，基于幅度比的測量方法具有較好的探測深度而基于相位差的測量方法的縱向分辨率較好而且兩者測量精度的要求也有較大的差異。根據文獻】的研究結果表明，在z＝30in;z=24in；工作頻率2MHz時，1最大誤差為，的測量精度的要求如下：rr當

0.20

err

0.030

0.018rr

r0.60r當

20，

err

00rr

可的測量精度要大測量精度，而且隨著地層電阻率的增加，rr測量精度的要求越來越高。當

時，r到達極限，在極限情況下，r幅度比方法和相位差的測量精度需求是相當的從文獻的研究結果可以看出幅度比測量方法無法覆蓋整個電阻率的測量范圍

～

用于小電阻率的情況，而相位差測量方法更適合于測量大電阻率。電阻率測量前向預測模型（電阻率測量數學模型的改進）到目前為止，有關隨鉆電阻率測量的研究都是側重于測量點（工具接收機的中點）處的電阻率的計算問題，實際上，從測量點到鉆頭還有相當的一段距離，能否依據測量點處的電磁場的變化對測量點之前的地層電阻率進行預測呢？這7

bd[(r')(r')]}bd[(r')(r')]}''{1bbdz[k(r')(r')]}2ik(r'")2b12也是一個十分實際的問題越早觀測到地層電阻率的變化就可以測量到地層越原始的地質狀態(tài)對于鉆井方案的設計與實施越有好處依據前面提出的電阻率測量模型理論上說是可以的具有預測的能力的根據電磁波的傳播效應我們可以把測量點之前的地層電阻率變化作為模型中一個相位擾動量它必定會引起接收機響應上的某些變化問題在于在模型中捕捉這個擾動量我們對模型作進一步的改進。假設如圖所示的兩個半有限的介質，對于同一個源而言，其在兩個介質中形成的電磁場由于電阻率的差異而有所不同，其波數可以分別表示為：k1

1

1

（C-1）k2

2

2

（C-2）當工具接近界面時，兩個相鄰介質的電阻率不同，必將引起測量相位差的變化，同樣的當工具穿越地層邊界之后，在一定范圍內仍將收到后向地層的影響，因而理想情況時的階越反應演變?yōu)橐粋€緩變的過程通常稱之為地層濾波正是地層濾波效應的存在使得前向預測成為可能由于在不同地層中的電磁場由同一個源產生因此這種相位上的變化可以認為電阻率的變化所產生的考慮到地層之間電阻率的的過渡是緩變的，可近似為線性過渡。因而設k2x1

22

（C-3）其

為位置系數，它由工具所處的位置及工具的源距決定。'(k2r')2(r'))0Likr')(1r")eik(r")bbr'3r"3(1L)L3(1rikr")22ik(r'")r3r"3(1L)3rikr")rr"3L)（C-4）可以看到接收機測量到的相位由兩部分組成

為工具所在介質產生的相位變化為工具欲進入介質產生的相位變化。預測示意圖如下：8

地層界面

介質1

介質2

1

0當位置系具距界面較遠介質的影響不易察覺，預測誤差大有們就可以前向預測介質2的阻率的變化趨勢了，而當近端接收機穿越地層界面時（

具響應進入過渡帶，當32，反應了介質1對介質的后向影響?？梢?，模型的預測應在43內完成，也就是說，預測模型的預測距離是有限的。各個區(qū)間的1分布是一個相對的概念隨著電阻率差異的大小而變化對這一點不難理解兩個介質的電阻率差異越大模型的預測距離就越大反之亦然預測的好壞程度主要取決于工具的縱向分辨率（或工具的靈敏度從另一個角度說，就是要求工具的薄層響應要好。從地層界面識別角度考慮，基于預測模型，工具在穿越地層界面時，考慮到由于電阻率的差異兩個介質之間的相互影響并不是相同的工具的響應是依據波數計算的，因此，地層界面點處應為兩界面波數的均值點。根據(C-4)式的定義，應有：k22f1f

1

2

（C-6）解之得

f

14k

（C-7）因此，基于預測模型的地層分解點對應于

點，可見傳統(tǒng)資料解釋中取f9

“半幅點為地層交界面是有一定誤差的尤其是在相鄰地層電阻率差別較大的時候。2、研測量工具在同場頻不同源距下測量點電磁場分布變化，析各種干因素，進行償

在確定了電阻率測量方法之后下來的需要對電極的分布進行分析先，測量工具是安裝在無磁鉆鋌上的為了使得工具更加牢固通常選擇兩個接收機之間的距離為（同時，這樣的距離可以在給定的2MHz的場頻下獲得接近的最大相位差。發(fā)射機到接收機的距離由發(fā)射機的功率和接收機的動態(tài)范圍來確定，此外其他的一些因素也會影響測量的結果，例如：絕緣效應隨著源距的增加而增強而井眼和侵入帶的影響逐漸減小反之亦然一般來說，源距越小，探測深度也就越淺。應當根據實際情況的需要合理調整源距，在多發(fā)射機結構中，利用不同的源距可以提供多種探測深度。地層電阻率的動態(tài)范圍很大約100dB0.5而對接收機的動態(tài)范圍也有較嚴格的要求擴大動態(tài)范圍的同時還應考慮接收機靈敏度的問題兩者的選擇彼此制約應力求達到最佳因此場頻的選擇是往往根據電阻率隨鉆測量系統(tǒng)的要求選定的不同場頻有著不同的應用環(huán)境在可用的頻帶內按照如下區(qū)間劃分：工作頻率200Conduction2k20k200k2M20M200M2G

ResistivityInductionResistivityPropagationRisistivityPropagationDielectricResistivityPropagationDielectric圖2在隨鉆電阻率測量系統(tǒng)中場頻通常選擇2MHz已有的經驗也證實2MHz的隨鉆測量工具是行之有效的過高的頻率會增加接收機測量的動態(tài)范圍同時對工具的絕緣性能提出了很高的要求而過低的頻率會導致天線效率的下降因此必須增加儀器的長度增大源距才能達到相位測量的靈敏度要求相應的發(fā)射機的功率也會因此而大大提高。10

在鉆井過程中，有許多實際的因素直接影響電阻率測量結果，因此在計算電阻率時，應當對這些外在因素造成的影響進行補償。主要包括：井眼補償、侵入帶效應和薄層響應在不同的源距和不同的測量方法時這些因素互有消長理論上說通過數值分析的方法可以消除這些不利因素的影響是在實際中如何補償各種因素的綜合影響，還需要有大量的分析工作。3、探測深度方在實際的鉆井作業(yè)中，鉆井液會向地層中滲透，根據鉆井液侵入地層深度的不同以井眼為中心劃分四個不同的區(qū)域井眼沖洗帶過渡帶和原狀地層。如下圖所示：其中為井眼中的泥漿電阻率；Rxo為沖洗帶電阻率；為圍巖電阻率，Rmc為泥餅電阻率；p為測量地層的真電阻率；Di為沖洗帶直徑；泥餅R

m

R

xo

pRmc

沖洗帶

過度帶

原狀地層dd

ij

Rs

圍巖圖不同區(qū)域的電阻率測量值是各不相同，都是具有一定地質解釋價值的。不同的源距和場頻可以得到不同的探測深度因而可以獲得不同區(qū)域的電阻率一種能夠提供多探測深度的電極分布方案如下：圖411

它由一對接收機和四個發(fā)射機構成，使用兩個發(fā)射場頻，其中發(fā)射1以探測超淺層的電阻率發(fā)射機2用于測量淺層的電阻率發(fā)射機用于測量中間深度的電阻率們都使用2MHz的發(fā)射頻率射機4于測量深層的電阻率，其使用的發(fā)射頻率為，它可以在為發(fā)生任何侵入之前獲得地層的真電阻率。按照上述的多探測深度方案，我們可以得8電阻率測量值，其中四個是基于幅度比測量的，四個是基于相位差測量的。根據文獻】的研究結果，幅度比測量具有更高的探測深度，而相位測量則具有較好的縱向分辯率。如果不需要工具具有前向預測的功能，力求在測量點得到較準確的測量值，在設計電極分布時，可以接收機為中心，將發(fā)射機對稱放置，如圖5所示，這種結構可以有效的提供工具的抗干擾能力測量時對稱的發(fā)射機依次工作這樣對于一個測量點就進行了兩次測量兩次測量結果的均值作為工具在測量點處的測量值從而有效的提高了井眼對測量的影響通常稱這樣的結構為具有補償的工具。圖5圖中包括了兩對發(fā)射機，使用相同的工作頻率，可以提供兩個探測深度，具體探測的范圍可以根據發(fā)射機和接收機的距離而定。4、層模擬試驗確定試模型與試驗法。由于測量環(huán)境的復雜性，為了能夠獲得最佳的測量結果，需要對工具進行試驗，分析其真實的性能。為此，我們將建立兩個試驗模型：模型：PC（ProfileCollar）模型?？紤]天線槽對測量的影響。假設在鉆鋌的周圍是對稱分布各向同性的均勻介質這種假設將波動方程簡化為一維積分方程可以進行數值求解同時該模型還考慮鉆鋌電導率有限的情（即電極與鉆鋌不完全絕緣分析可能造成的影響。模型2UC（UniformCollar）模型。簡化工具的幾何因子，假設鉆鋌的直徑是常數用于分析工具的地層響應并建立工具對井眼巖層和侵入帶響應的校正圖表。所要進行的試驗包括：各向同性介質試驗、分層侵入試驗、眼睛補償試驗、眼試驗以及工具的縱向分辯率試驗等所有的試驗將在一個直徑英尺，14尺高的圓柱形試驗罐中進行。12

5、量數據的無傳輸在井下的數據無線傳輸到地面，有地面系統(tǒng)進行進一步的處理，目前可行的無線傳輸方案有鉆井液脈沖遙測系統(tǒng)和鉆柱/大地電波數據傳輸系統(tǒng)。鉆井液沖遙測系統(tǒng)鉆井液脈沖遙測系統(tǒng)將數據編碼轉換為壓力脈沖，然后以的速度通過鉆井液柱傳輸到地面這種方法簡單易行不需要特殊的鉆柱不足之處在于傳輸的速率慢，一般不會超過3bit/s，與現(xiàn)代鉆井技術的高數據密度構成了一對矛盾井下存儲方案可以有效的緩解這對矛盾鉆井液脈沖遙測方案有三種實現(xiàn)方式：正脈沖方式、負脈沖方式和連續(xù)波方式：正脈沖方式在井下儀器中有一個節(jié)流閥液壓調節(jié)器控制當閥動作時，通過鉆柱的鉆井液液流形成瞬時的壓縮引起管內的壓力增加從而產生一系列的壓力脈沖傳輸到地面。負脈沖方式：發(fā)送器由泄流閥門組成，當閥門打開時，使得一小部分鉆井液從鉆柱內流向環(huán)空因此快速開閉閥門就會引起管內的壓力下降產生一系列的負脈沖將數據傳輸到地面。連續(xù)波方式：不同于前兩種方式，連續(xù)波方式不產生明顯的脈沖，發(fā)送器是一個旋轉的閥該閥由一對與鉆井液液流成直角的有槽的圓盤組成其中一個是固定的另一個由馬達驅動當發(fā)達以一定的速度轉動時產生一個連續(xù)的規(guī)則的壓力變化，這實際上是一個駐波，當要發(fā)送信息時，改變馬達的轉速（反向使得載波的相位發(fā)生變化，載波被調制，從而進行數據的傳輸。三種傳輸方式中，連續(xù)波方式具有更高的傳輸速率，但因其井下和地面設備都較為復雜，限制了它的使用。鉆柱/大地電波傳輸系統(tǒng)鉆柱/大地電磁波傳輸系統(tǒng)又分為螺旋耦合和直接耦合兩種方式的系統(tǒng)使用螺旋耦合方式進行阻抗匹配和將功率耦合到鉆柱上其主要的缺點是負載阻抗匹配范圍較窄發(fā)射功率較低結構強度弱利用匹配饋電點技術可以實現(xiàn)直接耦合分別獨立的進行阻抗匹配和功率耦合具有較寬的阻抗匹配范圍和功率發(fā)射能力。鉆柱大地傳輸方式相當于一個雙線傳輸線路，即鉆柱是一根導線，大地是另一根導線其特點為隨著傳輸距離數據傳輸速率和地層電導率的增加，能量衰減增大。鉆/大地電磁波傳播是非彌散的，在有關的實驗中，曾經成功的獲得了數百赫茲的頻帶寬度，在井深較大的情況下，帶寬也可以超過20Hz。電磁波的傳輸時間在微秒量級，而且其雙向通訊不受水力因素的影響。實驗證明鉆柱/大地電磁波傳輸方法可以在深度內，以大大超過8bit/s的高速率傳輸數據應用現(xiàn)代中繼技術可以保證在所有地層在萬英尺深度實現(xiàn)高速率的數據傳輸。6、據處理資料解釋井下儀器采樣到的數據只有經過進一步的處理才具有應用的價值，系統(tǒng)以時間間隔進行數據采集測量得到的電阻率以深度為坐標繪制成圖通過人機界面，顯示給用戶。由于井下地層結構極其復雜，影響測量結果的因素很多，而隨鉆測量得到的數據有限了能夠獲得更多的地層信息進行數據處理時，應用數學方法如電阻率成像算法有限元法正演和反演算法等去除原始數據中13

thttht的干擾，提取更細致的地層信息，如提高測量的縱向分辨率，薄層識別等。系統(tǒng)提供的數據只代表了鉆井過程的一種數據來源，其他數據來源，如鉆臺上測量的地面參數等將所有的數據進行綜合形成數據庫數據庫在進行鉆井工程優(yōu)化設計時可以作為輸入數據源通過計算確定取得最大經濟效益的鉆井參數，及時對正在鉆進的井作出下一步的決策，實現(xiàn)地層資料的智能解釋。三課研中關技和點對于課題的研究主要集中在以下幾個方面：1、建立并改進電阻率測量的數學模型，模型應具有前向預測的功能。2、多探測深度工具的電極分布及其幾何因數的確定。3、改進試驗模型，設計實驗方案，建立試驗環(huán)境。4、數據處理，利用數學方法對原始數據進行分析運算，得到最佳的測量結果；建立鉆井資料解釋數據庫，對鉆井參數進行智能分析。四時進～～2000.11～縱深研究

完成隨鉆電阻率測量模型及其前向預測模型的研究完成多探測深度具的電極分布設計，確定其幾何因數；設計多探測深度工具的試驗方案。進行系統(tǒng)仿真。與勝利油田合作研制隨鉆電阻率測量工具樣品，完成相關試驗。撰寫論文。近鉆頭隨鉆電阻率測量中，井下無線數據傳輸的方法及其實現(xiàn)。五參文【1Anderson,B.S.AndR.,of2MH