大體積混凝土施工課件

#/60根據(jù)實測資料，薄壁鋼筋混凝土墻板的水化熱溫度一般在5?10°C之間(夏季較高、冬季較低)?；炷恋娜肽囟群鸵院蟮臍鉁刈兓闆r，可取當?shù)?、當時的常年旬平均氣溫作為計算依據(jù)。第一段墻板應力計算混凝土綜合溫差(1)降溫差T1預計12月中旬澆筑混凝土，旬平均氣溫為6.6C?；靥钔燎敖?jīng)受的最低旬平均氣溫為2.8C。由水化熱溫度為5?10C,取T'=6C;混凝土入模溫度取旬平均氣溫，則T由水化熱溫度為5?10C,1 16.6C;旬平均最低氣溫T=2.8C。1則降溫差為T1則降溫差為T1=T'+T〃+11T€=6.0+6.6-2.8=9.8C1(2)收縮當量溫度T2由公式(3-18)￡ =￡0(1-e，bt)M=3.24X10-4X1.15(1-e-o.o1*3o)=O.966X10-4y(30) y i由公式(3-17)￡y(30)￡y(30)以0.966xl0-41.0xl0-5=0.966?C綜合溫差 T=T1+T2=9.8+9.66=19.46C混凝土極限變形值根據(jù)有關資料f=30N/mm2,f=20N/mm，取f=1.60Mpa6028 l根據(jù)公式(2-23)￡ =0.5f\1+旦10-4Pa /<d丿F 44x2.55csu卩=?= =0.425F440x60Eepa=0.5X1.6X(1+0.425/1.8)X1.0X10-4=0.989X10-4所以 ep=2￡ =2X0.989X10-4=1.978X10-4pa3.平均伸縮間距aT=1.0X10-5X19.46=1.946X10-4L=(L+L)/2cpmaxmin=1.5I匣arch-^1C|叫邛J由于aT=1.946X10-4<ep=1.978X10-4則L一8cp因此，第一段墻板也不必設置任何變形縫，采取混凝土一次連續(xù)澆筑，不會產(chǎn)生裂縫。第二段墻板應力計算混凝土綜合溫差(1)降溫差T1預計12月下旬澆筑混凝土，旬平均氣溫為4.6°C?；靥钔燎敖?jīng)受的最低旬平均氣溫為2.0C。由水化熱溫度為5?10C,取T'=6C;混凝土入模溫度取旬平均氣溫，則T=TOC\o"1-5"\h\z1 14.6C;旬平均最低氣溫T"'=2.0C。則降溫差為丁=T+T''+T"'=6.0+4.6-2.0=8.6C1 1 1 1(2)收縮當量溫度T2€ =€0(1-心)M=3.24X10-4X1.15(1-0-0.01*30)=0.966X10-4y(30) y i綜合溫差T=0.966X10-4/1.0X10-5=9.66C2混凝土極限變形值由f=30N/mm2,取f=20N/mm2,u=0.42560 28ep=2€ =2X0.989X10-4=1.978X10-4pa平均伸縮間距aT=1.0X10-5X18.26=1.826X10-4根據(jù)公式aT=1.826X10-4<ep=1.978X10-4

則Lf8cp因此，第二段墻板也不必設置任何變形縫，采取混凝土一次澆筑，不會產(chǎn)生裂縫。第三段墻板應力計算1.混凝土綜合溫差(1)降溫差T1預計1月上旬澆筑混凝土，旬平均氣溫為4.5°C?；靥钔燎敖?jīng)受的平均最低氣溫為1.5C。由水化熱溫度為5?10C,取T!=6C；混凝土入模溫度取旬平均氣溫，則T=1 15C；旬平均最低氣溫T”=1.5C。1則降溫差為 T1=則降溫差為 T1=T'+1T〃—Tm=6.0+4.5-1.5=9.0C11(2)收縮當量溫差T2=9.66C綜合溫差 T=T1+T2=9.66+9.0=18.66C2.混凝土極限拉伸值f=1.66Mpa,卩=0.425,ep=1.978X10-4l平均伸縮縫間距aT=1.0X10-5X18.66X10-4根據(jù)公式aT=1.0X10-5X18.66=1.866X10-4則Lf8cp因此，第三段墻板也不必設置任何變形縫，采取混凝土一次澆筑，不會產(chǎn)生裂縫。本章小結本章主要講述了混凝土裂縫的種類、產(chǎn)生的原因、控制裂縫開展的基本方法。通過混凝土溫度應力的計算，達到在施工中控制大體積混凝土最大整澆長度，以避免產(chǎn)生有害的溫度裂縫。為防止產(chǎn)生溫度裂縫，應著重從控制混凝土溫升、延緩