注氮防滅火實施方案

井下移動式防滅火注氮系統(tǒng)實施方案一、實施背景15#煤層的主要采煤方法。與降低噸煤掘進(jìn)率和工作面的搬家次數(shù)，降低噸煤本錢實現(xiàn)高產(chǎn)高效。速度相對較慢，回采率較低，采空區(qū)丟煤較多，漏風(fēng)空間較大等，措施難以取得預(yù)期的效果。二、目的和任務(wù)注氮防滅火技術(shù)是防治綜放工作面采空區(qū)自然發(fā)火的有效方法浮動而且可以向四周集中并布滿整個采空區(qū)，降低采空區(qū)的氧氣濃度，從而到達(dá)抑制采空區(qū)自然發(fā)火的目的。三、實施方案依據(jù)承受注氮防滅火技術(shù)防治綜放工作面采空區(qū)自然發(fā)火，首先要的目的。采空“三帶”分布規(guī)律3.1.1、采空區(qū)“三帶”概述生自然發(fā)火。這一區(qū)域就是通常所說的“散熱帶的漏風(fēng)通道減小，漏風(fēng)量亦隨之減小。此時的漏風(fēng)，一方面攜帶著足燒現(xiàn)象。這一區(qū)域就是“氧化帶“氧化帶”再往里延長，冒落區(qū)已根本壓實，漏風(fēng)也根本消逝。漏風(fēng)流經(jīng)“氧化帶”時，其中所含的氧氣已大大消耗，再加之只有很所示。、采空區(qū)“三帶”劃分“散熱帶”與“氧化帶”之間的主要區(qū)分主要是看漏風(fēng)量的大熱帶”范圍。假設(shè)漏風(fēng)量適中，具備了聚熱條件，則處于“氧化帶”O(jiān)2>18%作為“散熱帶”的劃分范圍?！把趸瘞А迸c“窒息帶”之間的主要區(qū)分是看浮煤四周的氧氣帶”范圍。反之，假設(shè)浮煤四周的O2O2化帶”與“窒息帶”的劃分范圍應(yīng)以臨界氧濃度為主要指標(biāo)進(jìn)展劃18%≥O2≥10%作為“氧化帶”的劃分范圍。以O(shè)2<10%作為“窒息帶”的劃分范圍。、采空區(qū)“氧化帶”自燃危急分析4自然發(fā)火的危急性。V(т)內(nèi)依次經(jīng)過采空區(qū)“散熱帶”和“氧化帶”進(jìn)入“窒息帶”。假設(shè)開采煤層的最短自然發(fā)火期為тmin，則當(dāng)т>тminт<тmin時，則在自然發(fā)火期內(nèi)工作面后部采空區(qū)中這個固定點已方法。依據(jù)其他礦閱歷，采空區(qū)自燃火災(zāi)往往發(fā)生在頂板或冒落區(qū)內(nèi)較高的位置，而承受注漿、噴灑阻化劑等常規(guī)防滅火手段，防的作用。注氮防滅火惰化指標(biāo)采空區(qū)惰化氧濃度指標(biāo)不大于煤自然臨界氧濃度。3%。12%四、綜采放頂煤工作面采空區(qū)注氮防滅火設(shè)備及工藝注氮系統(tǒng)制氮設(shè)備按空分原理可將其分為深冷式、變壓吸附式和膜分別式。近幾年來，尤以變壓吸附和膜分別制氮設(shè)備在煤礦現(xiàn)場應(yīng)用得最多。2-3了設(shè)備的安全運行系數(shù)；配套設(shè)備少，體積小；耗氣量小，能耗低；承受了專利型流程，氮氣回收率高，制氮本錢低等特點。注氮系統(tǒng)火速度快。缺點是需特地鋪設(shè)一趟輸?shù)苈?。氮管路。缺點是制氮設(shè)備的產(chǎn)氮力量較小。注氮方法及注氮方式〔注氮管口的移動步距通過考察確定。當(dāng)其次趟注氮管口埋入采空區(qū)氧化帶與冷重埋設(shè)注氮管路，如此循環(huán)，直至工作面采完為止。O2O2O2O2度上升至自然發(fā)火臨界O2注氮口推移至“氧化帶”以外而進(jìn)入“窒息帶”時，停頓注氮。作用原理注氮防滅火的實質(zhì)是向采空區(qū)氧化帶內(nèi)或火區(qū)內(nèi)注入肯定流量103消退瓦斯爆炸危急;防止煤的自然發(fā)熱和自燃;降低燃燒強(qiáng)度;防止密閉漏風(fēng)。技術(shù)參數(shù)確實定采空區(qū)的防滅火耗氮量的計算采空區(qū)防滅火耗氮量按度核算。按采空區(qū)氧化帶氧含量計算。按采空區(qū)氧化帶內(nèi)氧含量q=60×Q〔C1-C2-C3〕/C3漏式中：q——采面采空區(qū)注氮強(qiáng)度，m3/min；Q——采空區(qū)氧化帶漏風(fēng)量，m3/min；漏C1——采空區(qū)氧化帶內(nèi)初始氧含量；C2——采空區(qū)氧化帶內(nèi)二氧化碳、甲烷等氣體含量；C3——10%；按作業(yè)場所氧含量計算允許最大注氮量：Q≤60×Q×〔C1-C2〕/C2式中：q——按采面回風(fēng)巷允許氧濃度19%計算的采空區(qū)允許最大注氮量，m3/h；Q——工作面風(fēng)量m3/min；C1——采面初始氧濃度，可取20%；19%；實際計算時，應(yīng)按采空區(qū)注氮量全部泄漏到工作面和回風(fēng)巷計算出允許最大注氮強(qiáng)度。間歇式日注氮量可按下邊公式計算：Q=b×L×H×K×Kn 2 2式中:m3；b——工作面日推動度，m；L——工作面長度，m；H——采、放煤高度，m；K1——采空區(qū)氣體置換系數(shù)，取2～3；0.8～0.9；K3——工作面推動速度校正系數(shù)，按下邊公式計算。K3=L-L/Lmax min max式中Lmax——采空區(qū)窒息帶與氧化帶邊界距工作面的距離。m；m。井下制氮機(jī)住置的選擇及管路鋪設(shè)制氮機(jī)位置選擇在工作面運輸車場四周。注氮管路由制氮機(jī)位2氣盡可能掩蓋整個采空區(qū)“氧化帶”，有效抑制綜放工作面采空區(qū)“氧化帶”浮煤的氧化自燃。以其他有實踐閱歷的礦井的注氮防滅火實踐為例，注氮口氮氣15～20m，依據(jù)對采空區(qū)“三帶”的觀測結(jié)果，為使氮30m30m，最大60m。氮氣釋放口及注氮支管的布置如下圖。注氮管路鋪設(shè)及注氮釋放口輪換方式示意圖注氮支管路沿工作面入風(fēng)巷道鋪至綜放面并承受多管路進(jìn)展鋪設(shè)，每個釋放口單接一根支管進(jìn)展注氮，便于單獨掌握。30m30m60m方法循環(huán)往復(fù)進(jìn)展注氮。六、井下移動式注氮設(shè)備選型及造價：JXZD型井下移動式氮氣防滅