地下工程課程設(shè)計(jì)：隧道施工與支護(hù)設(shè)計(jì)

.z.--.--總結(jié)《地下結(jié)構(gòu)工程》課程設(shè)計(jì)項(xiàng)目名稱：大瑤山隧道施工與支護(hù)設(shè)計(jì)及穩(wěn)定性評(píng)價(jià)設(shè)計(jì)時(shí)間：年月日~月日指導(dǎo)教師：班級(jí)：姓名：學(xué)號(hào)：北京科技大學(xué)2014.5-.z.目錄1工程概況12隧道區(qū)域地應(yīng)力13工程地質(zhì)和水文地質(zhì)簡(jiǎn)介33.1巖性33.2構(gòu)造43.3不良地質(zhì)53.4水文地質(zhì)54設(shè)計(jì)內(nèi)容54.1隧道設(shè)計(jì)分區(qū)54.2進(jìn)出口段（約100m）設(shè)計(jì)54.2.1隧道圍巖分級(jí)54.2.2支護(hù)選型64.2.3穩(wěn)定性計(jì)算64.2.3支護(hù)與開挖設(shè)計(jì)74.3中部段隧道設(shè)計(jì)84.3.1圍巖分級(jí)84.3.2初期支護(hù)設(shè)計(jì)84.3.3穩(wěn)定性計(jì)算94.3.4設(shè)計(jì)圖105隧道施工125.1光面爆破125.1.1光面爆破作用機(jī)理125.1.2光面爆破的特點(diǎn)125.1.3光面爆破參數(shù)的確定125.2隧道支護(hù)施工135.2.1新奧法概述135.2.2隧道施工的施工工序145.2.3隧道施工中的注意事項(xiàng)156附圖 18-.z.1工程概況通過專業(yè)繪圖軟件AutoCAD繪制的大瑤山隧道平剖面圖如圖1.1所示。大圖見附圖。該隧道是雙線鐵路隧道，位于京廣線坪石至樂昌段，是京廣線上的關(guān)鍵工程。隧道全長(zhǎng)14.295km，設(shè)計(jì)寬約11m，高約9m。埋置深度為70~500m，最大為900m。隧道穿越瑤山山區(qū)和武水峽谷，地形地質(zhì)條件極為復(fù)雜。2隧道區(qū)域地應(yīng)力鐵道科學(xué)院西南研究所做的現(xiàn)場(chǎng)地應(yīng)力測(cè)試結(jié)果列入表2.1~表2.3中。地應(yīng)力測(cè)量位置見圖1.1。表2.1滑石排1號(hào)試驗(yàn)洞初始應(yīng)力主應(yīng)力應(yīng)力/MPa方位角/（o）傾角/（o）σ138N88W60σ221N54W-26σ313S33W-15表2.2滑石排2號(hào)試驗(yàn)洞初始應(yīng)力組別主應(yīng)力應(yīng)力值/MPa方位角/（o）傾角/（o）第一組合σ113.3NE1040σ25.7SW2949σ34.1SE729第二組合σ113.7NE3245σ28.1SE3819σ34.8SW6889說明：1.方位角、傾角是按以測(cè)點(diǎn)為原點(diǎn)的坐標(biāo)計(jì)算的，*指北、Y指西、Z指上。2.傾角為正是仰角，負(fù)者為俯角。表2.3滑石排1號(hào)試驗(yàn)洞應(yīng)力分量表σ*/MPaσy/MPaσz/MPaτ*y/MPaτ*z/MPaτyz/MPa-24.0-15.0-33.6-2.86.16.2-.z.圖1.1隧道地表等高線和泡面圖以及地應(yīng)力測(cè)試位置圖-.z.在該處最大主應(yīng)力為38.4MPa，約為滑石排2號(hào)初始應(yīng)力的3倍，其方位角為NW88°。大致垂直與構(gòu)造線，與構(gòu)造應(yīng)力基本一致，同時(shí)也與地形有關(guān)，在應(yīng)力量級(jí)方面考慮該處埋深只有600m，自重應(yīng)力不會(huì)超過24MPa，因此該處構(gòu)造應(yīng)力占比重很大。從上述兩個(gè)試點(diǎn)來看，大瑤山隧道圍巖初始應(yīng)力較高，在隧道穩(wěn)定性分析中，不應(yīng)采用最大主應(yīng)力考慮，如以隧道縱軸為*軸，往廣州方向?yàn)檎?，Y、Z軸按右手法則取向，則六個(gè)應(yīng)力分量如表2.3。上述數(shù)據(jù)中，σ1的大小、方向非常接近，σ2、σ3差別大，但其值相差不大?？紤]地質(zhì)差異，可以認(rèn)為上述數(shù)據(jù)具有代表性，反映了這一地區(qū)的應(yīng)力條件。應(yīng)力狀態(tài)與地質(zhì)條件的關(guān)系見圖1.1。按山高為750m來考慮，γh=15.6MPa，其中h=750~160=590m（160m為測(cè)點(diǎn)標(biāo)高），γ=26.5kN/m3。按覆蓋層厚度計(jì)算應(yīng)力大于實(shí)測(cè)應(yīng)力，因此可以認(rèn)為該處初始應(yīng)力主要是自重應(yīng)力引起的，構(gòu)造應(yīng)力為次要的。3工程地質(zhì)和水文地質(zhì)簡(jiǎn)介3.1巖性大瑤山隧道進(jìn)出口兩端為震旦、寒武系淺變質(zhì)碎屑巖，中部為泥盆統(tǒng)桂頭群砂礫巖、砂巖、頁(yè)巖及東崗組的白云巖、灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r。這些巖石是一套以硅質(zhì)、泥質(zhì)為膠結(jié)物的碎屑巖系，經(jīng)加里東構(gòu)造運(yùn)動(dòng)，發(fā)生了區(qū)域變質(zhì)。兩個(gè)時(shí)代的巖體的組成基本相似。在較大規(guī)模的巖脈侵入帶中，有的巖層發(fā)生了石英巖化的現(xiàn)象。上述巖石呈互層狀。巖層的單層厚度一般為20~50cm，厚者達(dá)1~2m，薄者僅1~5cm。淺變質(zhì)巖中發(fā)育有三組或三組以上的節(jié)理，其產(chǎn)狀和性狀受局部構(gòu)造的影響。巖體中的體積節(jié)理數(shù)Jv值是單位體積各組節(jié)理?xiàng)l數(shù)的總和。是評(píng)價(jià)巖體節(jié)理密度和可能被切割單元巖塊大小的一種指標(biāo)。據(jù)統(tǒng)計(jì)：厚層至巨厚層砂巖，板巖的Jv=8~13條/m3、中厚層砂巖，砂質(zhì)板巖Jv=8~20條/m3、薄層板巖Jv=13~25條/m3、風(fēng)化破碎巖體Jv≥30條/m3。隧道圍巖的巖石力學(xué)特性見表3.1。表3.1大瑤山隧道淺變質(zhì)巖系的主要物理力學(xué)特性巖石指標(biāo)灰綠色石英巖灰綠色長(zhǎng)石砂質(zhì)板巖泥質(zhì)板巖巖體砂巖板巖容量/2.732.712.692.70孔隙比/%1.72.6單軸抗壓強(qiáng)度/MPa75.1~96.887.358.5抗壓強(qiáng)度/MPa11.79.35.1巖體粘聚力C/MPa2.11.81.5巖體內(nèi)摩擦角φ/（°）514842靜彈性摸量E/GPa85.468.842.0~65.712.8~23.4泊松比μ0.200.230.25~0.30動(dòng)彈性摸量Ed/GPa60~9045~8040~98縱波速度Vp/ms-1×1035.6~65~5.43.8~5.24~63~4.53.2構(gòu)造圖3.1顯示了大瑤山隧道地質(zhì)剖面圖。由此可見，隧道處于湘桂徑向斜構(gòu)造的東側(cè)，南嶺東西經(jīng)向構(gòu)造帶的南緣，越北山字型的脊柱部位。因此，隧道地處多種構(gòu)造體系，區(qū)域構(gòu)造比較復(fù)雜的復(fù)合交接帶。隧道穿過復(fù)式褶皺瑤山北斜的東翼，馬寨背向斜的北端。這些褶皺均呈緊密的向斜倒轉(zhuǎn)狀，軸向NEE至近SN，部分軸向NW。圖3.1大瑤山隧道地質(zhì)剖面示意圖3.3不良地質(zhì)隧道通過區(qū)存在大量小斷層。只要有適當(dāng)?shù)某暗刭|(zhì)預(yù)報(bào)措施，注意及時(shí)按反饋信息進(jìn)行支護(hù)修改即可。3.4水文地質(zhì)隧道區(qū)圍巖主要是灰綠色石英砂巖、灰綠色長(zhǎng)石、砂質(zhì)板巖、泥質(zhì)板巖，經(jīng)測(cè)定其滲透系數(shù)不大，結(jié)構(gòu)面（節(jié)理、裂隙）中水量并不豐富。隧道所在地區(qū)，全年降水量較大，有緊鄰武水峽谷，設(shè)計(jì)、施工中應(yīng)注意防水，擬采用1.5mm厚的PVC做防水層。4設(shè)計(jì)內(nèi)容大瑤山隧道設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括隧道設(shè)計(jì)分區(qū)、不同分區(qū)的隧道圍巖分級(jí)、隧道支護(hù)選型、隧道開挖和支護(hù)設(shè)計(jì)、隧道穩(wěn)定性評(píng)價(jià)等內(nèi)容。隧道開挖和支護(hù)的設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容，具體的設(shè)計(jì)圖通過專業(yè)繪圖軟件AutoCAD繪制。4.1隧道設(shè)計(jì)分區(qū)根據(jù)隧道通過區(qū)地質(zhì)條件，將支護(hù)分成兩地段來設(shè)計(jì)。4.2進(jìn)出口段（約100m）設(shè)計(jì)4.2.1隧道圍巖分級(jí)采用地質(zhì)力學(xué)分類，對(duì)鐵路隧道進(jìn)行圍巖分級(jí)。（1）巖石的單軸抗壓強(qiáng)度。隧道進(jìn)出口巖石的抗壓強(qiáng)度均在60MPa以上。圍巖判為極硬巖。（2）巖體的完整程度。巖體的體積節(jié)理數(shù)Jv大于30條/m3。且節(jié)理多以風(fēng)化型為主。完整程度判為破碎。（3）基本分級(jí)。依據(jù)上述兩項(xiàng)判斷，進(jìn)出口段的圍巖定為Ⅳ級(jí)圍巖。（4）基本分級(jí)的修正①地下水的分級(jí)地下水的分級(jí)由下表確定表4.1地下水狀態(tài)的分級(jí)表級(jí)別狀態(tài)滲水量Ⅰ干燥或濕潤(rùn)<10Ⅱ偶有滲水10-25Ⅲ經(jīng)常滲水25-125說明：上表中滲水量的單位是L/（min*10m）。②地下水對(duì)圍巖級(jí)別的修正：表4.2地下水影響的修正表圍巖級(jí)別地下水分級(jí)ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅠⅠⅡⅢⅣⅤ—ⅡⅠⅡⅣⅤⅥ—ⅢⅡⅢⅣⅤⅥ—③圍巖初始應(yīng)力影響的修正：表4.3初始應(yīng)力影響的修正表圍巖級(jí)別初始應(yīng)力狀態(tài)ⅠⅡⅢⅣⅤ極高應(yīng)力ⅠⅡⅢ或Ⅳ①ⅤⅥ高應(yīng)力ⅠⅡⅢⅣ或Ⅴ②Ⅵ說明：①圍巖巖體為較破碎的極硬巖、較完整的硬巖時(shí)，定為Ⅲ級(jí)；圍巖巖體為完整的較軟巖、較完整的軟硬互層時(shí)，定為Ⅳ級(jí)②圍巖巖體為破碎的極硬巖、較破碎及破碎的硬巖時(shí)，定為Ⅳ級(jí)；圍巖巖體為完整及較完整軟巖、較完整及較破碎的較軟巖時(shí)，定為Ⅴ級(jí)。綜上所述，考慮地下水和地應(yīng)力的影響，將該段圍巖定為Ⅲ~Ⅳ級(jí)圍巖。4.2.2支護(hù)選型考慮圍巖條件、經(jīng)濟(jì)條件、建成后的運(yùn)營(yíng)條件，初期支護(hù)采用錨噴網(wǎng)支護(hù)；二次支護(hù)采用整體式模注混凝土襯砌，襯砌采用等截面曲墻式襯砌。截面厚40cm，混凝土強(qiáng)度為C30。4.2.3穩(wěn)定性計(jì)算4.2.4支護(hù)與開挖設(shè)計(jì)1、支護(hù)設(shè)計(jì)圖：通過AutoCAD繪制的進(jìn)出口段隧道支護(hù)設(shè)計(jì)斷面圖如下圖4.1所示。繪制的大圖見附圖中所示。圖4.1進(jìn)出口段隧道支護(hù)設(shè)計(jì)斷面圖2、開挖設(shè)計(jì)圖：開挖采用鉆爆法，即全斷面機(jī)械化一次光面爆破的方法。開挖設(shè)計(jì)圖如下圖4.2所示，大圖見附圖。圖4.3鉆爆法隧道開挖設(shè)計(jì)圖4.3中部段隧道設(shè)計(jì)4.3.1圍巖分級(jí)由地質(zhì)力學(xué)分類方法進(jìn)行圍巖分級(jí)。（1）巖石的單軸抗壓強(qiáng)度。隧道進(jìn)出口巖石的抗壓強(qiáng)度均在60MPa以上。圍巖判為極硬巖。（2）巖體的完整程度。淺變質(zhì)巖中發(fā)育有三組或三組以上的節(jié)理，其產(chǎn)狀和性狀受局部構(gòu)造的影響。據(jù)統(tǒng)計(jì)：厚層至巨厚層砂巖，板巖的Jv=8~13條/m3、中厚層砂巖，砂質(zhì)板巖Jv=8~20條/m3、薄層板巖Jv=13~25條/m3。節(jié)理裂隙中等發(fā)育，以構(gòu)造性裂隙為主。完整程度判為較完整。（3）基本分級(jí)。依據(jù)上述兩項(xiàng)判斷，進(jìn)出口段的圍巖定為Ⅱ-Ⅲ級(jí)圍巖。（4）基本分級(jí)的修正①地下水的分級(jí)地下水的分級(jí)由表4.1確定。②地下水對(duì)圍巖級(jí)別的修正修正采用表4.2進(jìn)行修正。③圍巖初始應(yīng)力影響的修正修正采用表4.3進(jìn)行修正。綜上所述，考慮地下水和地應(yīng)力的影響，將該段圍巖定為Ⅱ-Ⅲ級(jí)圍巖?？紤]工程的重要性及以后的運(yùn)營(yíng)條件，采用復(fù)合襯砌進(jìn)行支護(hù)。按照由地質(zhì)力學(xué)分類所給定的復(fù)合襯砌選擇支護(hù)參數(shù)。表6.4列出了Ⅱ和Ⅲ級(jí)圍巖的復(fù)合支護(hù)參數(shù)。表4.4Ⅱ和Ⅲ級(jí)圍巖的復(fù)合支護(hù)參數(shù)表圍巖級(jí)別初期支護(hù)二次襯砌厚度噴射混凝土厚度/cm錨桿/m鋼筋網(wǎng)鋼架拱墻/cm仰拱/cm拱墻仰拱位置長(zhǎng)度間距Ⅱ5—局部2.0~2.51.5——30—Ⅲ1010拱、墻2.0~2.51.2~1.5——35354.3.2初期支護(hù)設(shè)計(jì)（1）錨桿：直徑20mm的Q235鋼筋、長(zhǎng)度為2.0m、間距為1.5m，設(shè)置于拱墻和仰拱部位，錨桿用全長(zhǎng)砂漿錨桿。（2）噴射混凝土：混凝土強(qiáng)度C30，厚度10cm。噴射于拱墻和仰拱位置。4.3.3穩(wěn)定性計(jì)算按照支護(hù)的不同，分兩部分進(jìn)行計(jì)算。1、整體式模注混凝土的計(jì)算1）襯砌荷載的計(jì)算由于襯砌埋深為20m，屬于深埋襯砌，計(jì)算理論采用基于有界破裂區(qū)的計(jì)算方法。這理論是將破裂區(qū)內(nèi)的巖體自重作為隧道襯砌上的荷載，為確定破裂區(qū)的范圍，必須首先對(duì)破裂邊界作出假定。其中以普氏壓力拱理論在我國(guó)應(yīng)用最廣。普氏認(rèn)為，隧道開挖后，頂部巖石失去穩(wěn)定，產(chǎn)生坍塌，并形成自然拱。隨之，隧道兩側(cè)由于應(yīng)力集中而逐漸破壞。普氏假定壓力拱形狀為二次拋物線。（1）計(jì)算壓力拱高2、復(fù)合襯砌中錨噴支護(hù)的計(jì)算1、理論依據(jù)雖然在軸非對(duì)稱的情況下，圍巖的塑性區(qū)位于洞室兩側(cè)，噴層兩側(cè)回出現(xiàn)剪切破壞，但由于噴層柔性大，容易調(diào)整壓力，使四周壓力比較均勻，因而，噴層仍然是由于四周受壓而剪切破壞。因而可以用剪壓破壞理論。（1）計(jì)算塑性區(qū)半徑式中：R——塑性區(qū)半徑；——隧道半徑取5.5m；——取90°；——破裂起始角，其取值按下表:λ0.2~0.50.5~0.8ρ50~4040~35ρ單位是度,在本工程中，ρ取為45度。塑性區(qū)半徑為式中：是巖體的摩擦角.（2）計(jì)算錨桿的附加抗力式中：——錨桿的直徑；——錨桿鋼筋的極限抗拉強(qiáng)度，取380MPa；——安全系數(shù)，取1.2；——錨桿的間距；——錨桿的排距。（3）計(jì)算錨固后圍巖的C式中：——錨桿的抗剪強(qiáng)度；——巖體的粘聚力；——錨桿的面積。（4）計(jì)算支護(hù)抗力=0.9MPa式中：P——原巖應(yīng)力，取33.6MPa；——巖體的摩擦角,取40度（5）噴層的驗(yàn)算式中K——噴層的安全系數(shù)；——混凝土的抗壓強(qiáng)度。驗(yàn)算后，得到的安全系數(shù)為2.3，圍巖是穩(wěn)定。4.3.4設(shè)計(jì)圖1.支護(hù)設(shè)計(jì)圖：繪制的支護(hù)設(shè)計(jì)圖如下圖4.3所示，大圖見附圖。圖4.3中部段隧道支護(hù)設(shè)計(jì)斷面圖2.開挖設(shè)計(jì)圖：方法同進(jìn)出口段的開挖設(shè)計(jì)。繪制的開挖設(shè)計(jì)圖如下圖4.4所示，大圖見附圖。圖4.4隧道鉆爆法開挖設(shè)計(jì)圖5隧道施工隧道穿越地區(qū)大部分圍巖等級(jí)較高，巖石較堅(jiān)硬，為了加快施工速度，保證隧道早日完工，同時(shí)也考慮到隧道斷面比較大，可以為機(jī)械化施工提供足夠的工作面。施工采用全斷面機(jī)械化一次光面爆破的方法。5.1光面爆破5.1.1光面爆破作用機(jī)理光面爆破是上世紀(jì)五十年代才發(fā)展起來的一種控制爆破技術(shù)，由于它具有明顯的優(yōu)越性所以其很快得以推廣。但巖石爆破過程極為復(fù)雜，理論研究很不成熟，所以其作用機(jī)理也存在不同的解釋。（1）W.I.杜瓦兒和K.S.佩固等人提出的理論。該理論認(rèn)為相鄰炮孔爆炸應(yīng)力波疊加導(dǎo)致巖石受拉破壞而形成裂縫。（2）尹藤一郎等人提出的理論。該理論認(rèn)為裂縫的形成主要是爆炸高壓氣體的作用，他們的鋁塊爆破實(shí)驗(yàn)表明，不耦合系數(shù)為2.5時(shí)，空壁上的壓力值約為不耦合系數(shù)為1.1時(shí)的壓力值的，所以他們認(rèn)為裂縫的形成主要是爆生氣體的高壓準(zhǔn)靜態(tài)作用。（3）理論認(rèn)為裂縫面的形成是應(yīng)力波和爆炸氣體共同作用的結(jié)果。認(rèn)為應(yīng)力波的主要作用是在炮孔周圍產(chǎn)生一些初始的徑向裂縫，在爆炸氣體的準(zhǔn)靜態(tài)應(yīng)力的作用下，使徑向裂縫進(jìn)一步擴(kuò)展。這種解釋比較符合實(shí)際情況。5.1.2光面爆破的特點(diǎn)（1）爆破后巖壁平整,減少了超挖、欠挖帶來的許多麻煩,節(jié)省了挖掘回填支護(hù)的工程量。（2）圍巖不受明顯的破壞,為巷道洞室的開挖和維護(hù)創(chuàng)造了良好的條件。（3）可以提高施工的安全性,工作面上幾乎不出現(xiàn)松石,在圍巖地質(zhì)條件不良的地帶施工,能保證工作正常的進(jìn)行,不易觸發(fā)冒頂、滑坡等事故。（4）減少巖壁上的應(yīng)力集中現(xiàn)象,這對(duì)地下工程防止巖爆危害起重要作用。5.1.3光面爆破參數(shù)的確定由于光面爆破的作用機(jī)理還沒有完全搞清楚，再加上巖石性質(zhì)的復(fù)雜性，目前還很難用理論計(jì)算的方法確定合理的爆破參數(shù)，所以常用的方法是工程類比法。表7.1是光面爆破參數(shù)表。表5.1國(guó)內(nèi)地下工程常用光爆參數(shù)圍巖情況洞室寬度（m）光面爆破參數(shù)炮眼直徑爆眼間距光爆層厚線裝藥密度穩(wěn)定性好的中硬和堅(jiān)硬巖石拱部<535-45600-700500-700>535-45700-800700-900側(cè)墻35-45600-700600-700穩(wěn)定性較差或一般中硬巖到硬巖拱部<535-45600-700600-800>535-45700-800800-1000側(cè)墻35-45600-700700-800穩(wěn)定性差裂隙發(fā)育的松軟巖石拱部<535-45400-600700-900>535-45500-700800-1000側(cè)墻35-45500-700700-900說明：炮眼直徑、爆眼間距、光爆層厚的單位是毫米，線裝藥密度的單位是千克/米。表5.2錨噴支護(hù)規(guī)范中所給的光爆參數(shù)巖石類型單軸飽和抗壓強(qiáng)度裝藥不偶合系數(shù)周邊眼間距/mm光爆層厚度/mm硬巖>60MPa1.20~1.50550~700700~850中硬巖30~60MPa1.50~2.00450~650600~750軟巖<30MPa2.00~2.50350~600400~600根據(jù)上述兩表中所列的光面爆破參數(shù)，結(jié)合大瑤山隧道的工程圍巖條件，光面爆破參數(shù)的選定見表7.3。表5.3大瑤山隧道光面爆破參數(shù)表炮眼直徑爆眼間距光爆層厚度線裝藥密度40mm700mm800mm0.25千克/m隧道光面爆破炮眼布置見附圖。5.2隧道支護(hù)施工5.2.1新奧法概述新奧法是由希臘布希維茲教授創(chuàng)建的，于1963年正式命名的，目前已廣泛運(yùn)用于歐美各國(guó)。所謂"新奧法”即為是在充分考慮圍巖自身承載能力的基礎(chǔ)上，對(duì)開挖隧道采用的支護(hù)工作，"新奧法”的"三大支柱”是錨桿支護(hù)、噴射混凝土支護(hù)和現(xiàn)場(chǎng)量測(cè)。新奧法不是一種純粹的理論，也不是一種施工方法，而是一種設(shè)計(jì)和施工融為一體的技術(shù)方法。1、新奧法施工的基本原則1）合理利用和充分發(fā)揮巖體強(qiáng)度（1）地下的地質(zhì)條件相當(dāng)復(fù)雜，甚至在同一巖層中，巖性的好壞也會(huì)相差很大，巖石質(zhì)量的好壞是影響穩(wěn)定的最根本、最重要的因素。因而，應(yīng)充分比較施工和維護(hù)穩(wěn)定兩方面經(jīng)濟(jì)合理的基礎(chǔ)上，盡量將工程位置設(shè)計(jì)在巖性好的巖層中。（2）避免巖石強(qiáng)度的損壞。（3）充分發(fā)揮巖體的承載能力。（4）加固巖體。巖體的結(jié)構(gòu)面，破碎帶等結(jié)構(gòu)破壞是巖體破壞的主要因素，采用加固巖體的錨噴支護(hù)、注漿等經(jīng)濟(jì)的方法效果非常好。2）改善圍巖的應(yīng)力條件（1）選擇合理的隧道斷面形狀和尺寸。（2）選擇合理的隧道位置和方向。3）合理支護(hù)合理的支護(hù)包括支護(hù)形式、支護(hù)剛度、支護(hù)時(shí)間、支護(hù)受力的合理性以及支護(hù)的經(jīng)濟(jì)性。支護(hù)是隧道圍巖穩(wěn)定的加強(qiáng)性措施。因而，支護(hù)參數(shù)的選澤應(yīng)著眼于充分改善圍巖應(yīng)力狀態(tài)，調(diào)動(dòng)圍巖的自承能力和效率。4）強(qiáng)調(diào)監(jiān)測(cè)和