單層工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計論文

┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊裝┊┊┊┊┊訂┊┊┊┊┊線┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊課程設(shè)計報告紙TONGJIUNIVERSITY《建筑混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計》課程作業(yè)課題名稱單層工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)設(shè)計院(系)土木工程學(xué)院建筑工程系專業(yè)土木工程姓名學(xué)號指導(dǎo)教師日期目錄第一章緒論 31.1設(shè)計題目 31.2設(shè)計任務(wù) 31.3設(shè)計資料 3第二章結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)布置 5第三章排架荷載計算 83.1荷載的基本數(shù)據(jù) 83.2恒荷載 83.3活荷載 83.4風(fēng)荷載 11第四章內(nèi)力分析 134.1恒載作用下排架的內(nèi)力 134.2屋面活載作用下排架的內(nèi)力 134.3吊車豎向荷載作用下排架的內(nèi)力 144.4吊車水平制動力作用下排架的內(nèi)力 154.5風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力 16第五章內(nèi)力組合 19第六章排架柱設(shè)計 216.1排架柱主體部分設(shè)計 216.2牛腿設(shè)計 216.3吊裝驗算 216.4其他構(gòu)造 21第七章抗風(fēng)柱設(shè)計 227.1使用階段設(shè)計 227.2吊裝驗算 227.3其他構(gòu)造 22第八章基礎(chǔ)設(shè)計 238.1杯口基礎(chǔ)設(shè)計 238.2基礎(chǔ)梁設(shè)計 23

第一章緒論1.1設(shè)計題目單層混凝土結(jié)構(gòu)廠房。某鍛工車間為一單層單跨鋼筋混凝土裝配式結(jié)構(gòu)，跨度18m，長度66m。選用兩臺A4級橋式吊車，軌頂標(biāo)高9.8m，考慮散熱通風(fēng)要求，需設(shè)置天窗和擋風(fēng)板。1.2設(shè)計任務(wù)1．結(jié)構(gòu)布置與結(jié)構(gòu)選型完成屋面板、屋架、天窗架、天溝、吊車梁、基礎(chǔ)梁等構(gòu)件的選型，并初步確定排架柱的截面尺寸。（1）進行結(jié)構(gòu)布置（包括支撐布置）。（2）排架荷載計算。（3）排架內(nèi)力計算。（4）排架內(nèi)力組合。（5）柱子配筋設(shè)計（包括牛腿）。（6）柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計。（7）繪制施工圖（1號圖紙及2號圖紙各一張，其中一張要求為純手工繪制），內(nèi)容包括：①基礎(chǔ)平面布置圖及基礎(chǔ)配筋圖；②屋蓋結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)平面布置圖；③柱子配筋圖。1.3設(shè)計資料1．結(jié)構(gòu)設(shè)計原始資料（1）．荷載鋼筋混凝土容重25kN/m一磚墻（單面粉刷）4.92kN/m20mm水泥砂漿找平層0.4kN/m鋼門窗自重0.4kN/m鋼軌及墊層0.6kN/m二氈三油防水層0.35kN/m2屋面活荷載0.5kN/m2屋面積灰荷載0.5kN/m2施工活荷載0.5kN/m2風(fēng)荷載0.6kN/m雪荷載0.6kN/m吊車等級15/3t20/3t(2)．地質(zhì)情況根據(jù)地質(zhì)報告，天然地面以下1.2m處為老土層，修正后的地基承載力為120kN/m2，地下水位在地面以下1.3m處（標(biāo)高-1.45m）(3)．材料混凝土：柱C30，基礎(chǔ)C20.鋼筋：受力鋼筋為HRB400級鋼筋，鋼箍、預(yù)埋件及吊鉤為HPB300級鋼筋。砌體：M5磚，M2.5砂漿。

第二章結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)布置1、結(jié)構(gòu)選型（I）屋面板：自重1.3kN/m2（沿屋架斜面），嵌縫0.1kN/m2（沿屋架斜面）。（II）天溝板：天溝板如圖2-1，重17.4kN/塊（包括積水重量）。圖2-1天溝板（III）天窗架：門型鋼筋混凝土天窗架如圖2-2.圖2-2天窗架及擋風(fēng)板集中荷載（IV）屋架：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線型屋架YMJA-18-xBb（如圖2-3,2-4）上弦桿b×h=240mm×220mm下弦桿b×h=240mm×220mm腹板b×h=120mm×240mm（F1）b×h=200mm×240mm（F2）b×h=120mm×120mm（F3~F6）屋架自重：60.5kN/榀圖2-3屋架軸線圖幾何尺寸圖2-4屋架端頭（V）屋蓋支撐：0.05kN/m2（沿水平面）（VI）吊車梁重：44.2kN/根（高1200mm）（VII）基礎(chǔ)梁重：15.7kN/根（高450mm）（VIII）連系梁、過梁均為矩形截面（IX）排架柱尺寸（如圖2-5）：上柱為矩形400mm×400mm下柱為工字型400mm×800mm（X）基礎(chǔ)采用單獨杯形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-0.6m。圖2-5排架柱截面尺寸及標(biāo)高2、結(jié)構(gòu)平面布置詳見CAD圖紙。

第三章排架荷載計算3.1荷載的基本數(shù)據(jù)鋼筋混凝土容重25kN/m3一磚墻（單面粉刷）4.92kN/m20mm水泥砂漿找平層0.4kN/m鋼門窗自重0.4kN/m鋼軌及墊層0.6kN/m二氈三油防水層0.35kN/m2屋面活荷載0.5kN/m2屋面積灰荷載0.5kN/m2施工活荷載0.5kN/m2風(fēng)荷載0.6kN/m雪荷載0.6kN/m吊車等級15/3t20/3t3.2恒荷載①屋蓋部分傳來的恒荷載P1p天窗重26.2×2+11.5×2=75.4kN屋面板重1.3×6×18=140.4kN嵌縫重0.1×6×18=10.8kN二氈三油防水層重0.35×6×18=37.8kN屋蓋支撐重0.05×6×18=5.4kN找平層重0.4×6×18=43.2kN屋架自重60.5kN373.5kN每塊天溝板及積水重17.4kN合計：P②上柱自重P2p，下柱自重P排架柱截面尺寸及標(biāo)高如圖2-5工字型截面特性：面積A=1.87×105mm2；強軸慣性矩Ix=1.456×1010mm4；弱軸慣性矩Iy=1.759×109mm4正方形截面特性：面積A=1.6×105mm2；慣性矩Ix=Iy=2.13×109mm4上柱重：P下柱重：柱身：25牛腿：25P③混凝土吊車梁及軌道重PP3.3活荷載①屋面活荷載PPP1Q的作用位置同P②豎向吊車荷載采用兩臺A4級工作制的吊車，起重量分別為Q=15/3t，20/3t，吊車參數(shù)見下表3-1表3-1吊車跨度LK=16.5m額定起重量Q(t)吊車寬度B(m)輪距K（m）吊車總重G（kN）小車重g（kN）最大輪壓Pmax（kN）最小輪壓Pmin（kN）15/3t5.164.121566.114834.520/35.164.122570.118329.5注：Pmin=（G+Q）/2-Pmax豎向吊車作用情況有以下兩種，如圖3-1,3-2。圖3-1吊車荷載情況1圖3-2吊車荷載情況2對情況1：D=0.9=334.041kND=0.9=66.459kN對情況2：D=0.9=345.171kND=0.9=64.869kN經(jīng)比較，設(shè)計時應(yīng)采用情況2，作用位置同P4p③水平吊車荷載每個輪子水平剎車力：15/3t：T20/3t：T產(chǎn)生Tmax時吊車作用位置與圖2-7T=12.69kNTmax作用點標(biāo)高+9.700m3.4風(fēng)荷載①均布風(fēng)荷載風(fēng)載體型系數(shù)及計算簡圖如圖3-3,圖3-3框架風(fēng)載體型系數(shù)及計算簡圖地面粗糙度為B類，則風(fēng)壓高度系數(shù)變化系數(shù)如下表3-2表3-2風(fēng)壓高度系數(shù)μ標(biāo)高/m10152030μ1.001.141.251.42注：以下所用μz柱頂離室外地坪高度為：12.0+0.15=12.15m，查表2-2得：μ故q1=0.8×1.0602q2=0.5×1.0602②集中風(fēng)荷載W（計算簡圖如圖3-4）屋架檐口離室外地坪高度為：14.5-0.4+0.15=14.25m故μ立板、屋架交界處離室外地坪高度為：14.55-0.4+0.15=14.30m故μ立板頂點處離室外地坪高度為：17.22+0.15=17.37m故μ天窗、屋架交界處離室外地坪高度為：15.55+0.15=15.30m故μ天窗檐口處離室外地坪高度為：17.22+0.15=17.37m故μ天窗頂點處離室外地坪高度為：17.52+0.15=17.67m故μ圖3-4集中風(fēng)載計算簡圖q3=0.8×1.1190q4=0.3×1.1204q5=1.4×1.1921q6=0.8×1.1466q7=0.8×1.1921q8=0.7×1.1987q9=0.7×1.1987q10=0.6×1.1921q11=0.6×1.1466q12q13=0.6×1.1204q14=0.5×1.1190取向右為正：則W=集中風(fēng)荷載作用點標(biāo)高為+12.000m。

第四章內(nèi)力分析4.1恒載作用下排架的內(nèi)力（僅驗算使用階段）排架荷載作用簡圖如圖4-1，荷載作用位置如圖4-2.圖4-1排架荷載作用簡圖圖4-2荷載作用位置①由p1p由圖4-2易知：e1=50mm，e2又p1p=204.15kN，故M12而nI=I查表得：C1=32×1-C3=32×1-N1=204.15kN，R1=②由柱自重產(chǎn)生的彎矩和軸力上柱：p2p=14.4kN，故R2=M22N2下柱：p3p=49.06kN，③由p4pp4p=47.8kN，R4=M44N4圖4-3恒載計算簡圖圖4-4恒載作用下內(nèi)力圖4.2屋面活載作用下排架的內(nèi)力由于P1Q的作用位置同P1pP1Q則R=5.51×59.4204.15=1.60kNM11M12N=59.4kN計算簡圖及內(nèi)力圖如圖4-5,4-6圖4-5屋面活載計算簡圖圖4-6屋面活載作用下內(nèi)力圖4.3吊車豎向荷載作用下排架的內(nèi)力①最大輪壓作用于左柱（A柱）左柱（A柱）：MA右柱（B柱）：MB=計算簡圖如圖4-7=+=圖4-7吊車荷載（作用于左柱，即A柱）計算簡圖同理可得：CRA=MARB=MB因為A柱與B柱相同，所以剪力分配系數(shù)ηA=ηB=0.5，則A柱與B柱柱頂?shù)募袅樽笾ˋ柱）：VA=RA右柱（B柱）：VB=RB內(nèi)力圖如圖4-8。②最大輪壓作用于右柱（B柱）根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性，最大輪壓作用于右柱（B柱）時，A柱內(nèi)力與①中B柱相同，B柱內(nèi)力與①中A柱相同。圖4-8豎向吊車荷載（作用于左柱，即A柱）作用下內(nèi)力圖4.4吊車水平制動力作用下排架的內(nèi)力①Tmax向左作用時，柱中軸力為0同理可得：nI=A柱：TB柱：T計算簡圖如圖4-9=+=圖4-9水平吊車荷載（向左）作用計算簡圖又yHC5故RA=RB考慮空間分配系數(shù)m，查表m=0.80剪力分配系數(shù)ηA=ηB=0.5則A柱和B柱的柱頂剪力為左柱（A柱）：VA=RA右柱（B柱）：VB=RB內(nèi)力如圖4-10中實線部分。②Tmax根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性，Tmax圖4-10水平吊車荷載（向左）作用下內(nèi)力圖4.5風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力①左風(fēng)情況q1=3.05kN/m（→）q2=1.91kN/m（→）W=27.02kN（→）計算簡圖如圖4-11圖4-11風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用計算簡圖C11故R1=-C11R2=-C11排架單元為對稱結(jié)構(gòu)，柱中軸力為0。剪力分配系數(shù)ηA=ηB=0.5則A柱和B柱的柱頂剪力為左柱（A柱）：VA=R1右柱（B柱）：VB=R2故內(nèi)力圖如圖4-12中實線部分。②右風(fēng)情況根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性，右風(fēng)時，內(nèi)力圖如圖4-12中虛線部分。圖4-11風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用計算簡圖

第五章內(nèi)力組合因為排架單元為對稱結(jié)構(gòu)，可僅考慮左柱（A柱）的截面，具體組合見下表。左柱的控制截面及組合表中的正方向如圖5-1所示。圖5-1左柱（A柱）控制截面及正方向表5-1A柱內(nèi)力組合表*表中Ⅰ-Ⅰ，Ⅱ-Ⅱ，Ⅲ-Ⅲ截面及荷載的正方向由圖5-1決定。截面內(nèi)力恒載活載豎向吊車荷載水平吊車荷載風(fēng)荷載永久荷載效應(yīng)控制可變荷載效應(yīng)控制最大輪壓作用于水平力作用方向左風(fēng)右風(fēng)+Mmax相應(yīng)N、-Mmax相應(yīng)N、Nmax相應(yīng)N、Nmin相應(yīng)N、+Mmax相應(yīng)N、-Mmax相應(yīng)N、Nmax相應(yīng)N、Nmin相應(yīng)N、AB向左向右12345678組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力I-IM4.842.79-24.84-24.84-10.2710.2759.54-69.871,2759.281,35,8-86.561235,8-83.831,35,8-86.561,2784.341,35,8-126.471235,8-122.951,35,8-126.47N218.5559.4000000353.25295.04353.25295.04337.10262.26337.10262.26II-IIM-22.149.0995.97-2.14-10.2710.2759.54-69.871,36,7124.241245,8-91.811235,84.3118-88.581,36,7182.311245,8-118.791236,7193.7718-124.39N266.3559.4345.17164.8690000697.84481.36756.05359.57754.54476.2829.38319.62III-IIIM15.485.3133.87-64.24-108.91108.91381.34-352.841,23,67486.351,45,8-445.171,23,67486.3517341.21,23,67685.661,45,8-644.171236,7685.6617552.45N314.4159.4345.17164.8690000820.93488.03820.93424.45887.05459.03887.05377.29V4.181.60-6.9-6.9-10.9610.9649.48-40.0452.75-45.4952.7547.2174.49-67.9474.4974.29第六章排架柱設(shè)計6.1排架柱主體部分設(shè)計①設(shè)計資料截面尺寸：上柱400mm×400mm的正方形截面下柱I形截面b=120mmh=800mmbh材料等級：混凝土C30f受力筋為HRB400級鋼筋f箍筋、預(yù)埋件和吊鉤為HPB300級鋼筋f計算長度：排架平面內(nèi)：上柱：2×3.6=7.2m下柱：1×9=9m排架平面外：上柱：1.25×3.6=4.5m下柱：0.8×9=7.2m②內(nèi)力上柱：Nb其中：ξb內(nèi)力組合表（表5-1）中I-I截面的控制內(nèi)力均小于Nb，故都屬于大偏心受壓，所以應(yīng)選取彎矩較大而軸力較小的情況，經(jīng)比較選出下面的內(nèi)力組合：下柱：由于下柱在長度范圍內(nèi)配筋相同，比較II-II截面及III-III截面的控制內(nèi)力，可以看出III-III截面起控制作用?？梢粤頝b從內(nèi)力組合表（表5-1）中可知，III-III截面的控制內(nèi)力均小于Nb組合a：M=685.66kN·mN=887.05kNV=74.49kN；組合b：M=-644.17kN·m③配筋計算（按對稱配筋）上柱：Ms=-126.47kN·m；N=262.26kN所以屬于大偏心受壓，且取x=70mm。e0ea=eiξc=ηsM=ηe0eie=ee'As選用2C25（As=981.75箍筋直徑不應(yīng)小于d/4=6.25mm，且不應(yīng)小于6mm，d為縱向鋼筋的最大直徑；箍筋間距不應(yīng)大于400mm及構(gòu)件截面的短邊尺寸（400mm），且不應(yīng)大于15d=375mm，d為縱筋的最小直徑。故箍筋選用A8@200。垂直彎矩平面的承載力驗算：l0bNcNc下柱：Nf內(nèi)力組合a：M=685.66kN·mN=887.05kN>按對稱配筋計算；e0ea=eiξc=ηse=η則：Ncu即，887050=14.3×120·x+14.3×聯(lián)立解得：As內(nèi)力組合b：M=-644.17kN·mN=459.03kN<x=Ne0ea=eiξc=ηsM=ηe0eie=eAs內(nèi)力組合c：M=552.45kN·mN=377.29kN<x=Nfce0ea=eiξc=ηsM=ηe0eie=ee'As根據(jù)三個組合下求得的配筋面積，取最大值，即：（A故選用2C28+2C22（As箍筋直徑不應(yīng)小于d/4=7mm，且不應(yīng)小于6mm，d為縱向鋼筋的最大直徑；箍筋間距不應(yīng)大于400mm及構(gòu)件截面的短邊尺寸（400mm），且不應(yīng)大于15d=375mm，d為縱向鋼筋的最小直徑。故箍筋選用A8@200。垂直彎矩平面的承載力驗算：A=187000mmIyi=Il0iNcNc6.2牛腿設(shè)計吊車梁與牛腿的關(guān)系及尺寸如圖6-1，所以牛腿面上沒有水平力。圖6-1吊車梁與牛腿關(guān)系及尺寸圖作用在牛腿上的豎向荷載：FVFVS牛腿高度驗算：ftk=2MPa；a=0h00.65×f由于豎向力作用點在下柱截面邊緣內(nèi)，故縱向手拉鋼筋可按構(gòu)造配置。AsAs縱筋不應(yīng)少于4根，直徑不應(yīng)小于12mm，故選用4C16（As=804.4mm2）；由于ah0=0<0.3,故可不設(shè)置彎筋；箍筋按構(gòu)造配置，牛腿上部配筋詳圖見CAD圖紙。局部受壓面積為牛腿上承壓板面積A=200×400=80000mmFVS6.3吊裝驗算采用平吊方式，吊裝簡圖及荷載情況如圖6-2。圖6-2吊裝簡圖及荷載情況圖①荷載上柱：25×0.4×0.4=4kN/m；牛腿：25×0.4×1=10kN/m；下柱：25×0.187=4.675kN/m；柱腳：25×0.4×0.8=8kN/m；考慮荷載系數(shù)1.5，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0.9，荷載分項系數(shù)1.2.則荷載標(biāo)準值及設(shè)計值如下：q4k=4×1.5×0.9=5.4q3k=10×1.5×0.9=13.5q2k=4.675×1.5×0.9=6.31q1k=8×1.5×0.9=10.8②內(nèi)力RA=38.95kNRC=76.04kNMF=63.19kN·mMC=-58.86kN·mMD=-41.99kN·m內(nèi)力圖如圖6-3。圖6-3吊裝內(nèi)力圖③配筋及裂縫驗算現(xiàn)按平吊驗算，截面按雙筋截面計算，裂縫允許寬度ωmax下柱跨中：a、配筋驗算MF=63.19kN·mAs已配2C28+2C25（Asb、裂縫驗算ωmax其中：αcr=1.9σsρteψ=1.1-0.65ftkωmax下柱牛腿處：a、配筋驗算MC=-58.86kN·mAs已配2C28+2C25（Asb、裂縫驗算ωmax其中：αcr=1.9σsρteψ=1.1-0.65ftkωmax上柱牛腿處：a、配筋驗算MD=-41.99kN·mAs已配2C25（Asb、裂縫驗算ωmax其中：αcr=1.9σsρteψ=1.1-0.65ftkωmax6.4其他構(gòu)造1、柱中吊環(huán)設(shè)計：RAk=32.46kN；RCk=63.37kN；吊環(huán)布置如圖6-4；圖6-4吊環(huán)位置示意圖按圖6-4中布置吊環(huán)，則每個吊環(huán)承受的力為：NA=《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010）規(guī)定，在構(gòu)件自重標(biāo)準值下，每個吊環(huán)按2個截面計算的應(yīng)力不應(yīng)大于65MPa，于是有：AsAAsC可選用1A18做成吊環(huán)（As2、柱中縱筋搭接所選縱向鋼筋最大為C28的帶肋鋼筋，則鋼筋所需基本錨固長度為l鋼筋搭接長度：ll故取鋼筋搭接長度ll3、箍筋搭接區(qū)加密在縱筋搭接區(qū)，箍筋間距不大于200mm，且不大于5d=110mm。故搭接區(qū)內(nèi)箍筋選配,8@100。4、錨固筋選用,8@500，伸出長度500mm。第七章抗風(fēng)柱設(shè)計7.1抗風(fēng)柱設(shè)計（1）設(shè)計資料截面尺寸：上柱450mm×450mm的正方形截面下柱450mm×600mm的矩形截面材料等級：混凝土C30f受力筋為HRB400級鋼筋f箍筋、預(yù)埋件和吊鉤為HPB300級鋼筋f（2）設(shè)計說明抗風(fēng)柱主要承受山墻風(fēng)荷載，設(shè)計時可以近似按受彎構(gòu)件計算?？癸L(fēng)柱頂應(yīng)低于屋架上弦中心線50mm，抗風(fēng)柱上下柱交界處應(yīng)低于邊柱柱頂100mm或屋架下弦底200mm，所以可得抗風(fēng)柱上柱Hu=2.3m，下柱Hl=12.5m，總高H=14.8m。上柱截面寬450mm圖7-1抗風(fēng)柱計算簡圖（3）荷載計算①風(fēng)荷載由表3-2中數(shù)據(jù)，用線性插值法求得標(biāo)高14.2m處μz=1.118，體型系數(shù)μsqk=0.8×1.118×0.6×6=3.22kN/m，②柱自重上柱：G下柱：G（4）內(nèi)力分析計算簡圖如圖7-2上柱截面：Iu=3.42×nI=C11故R=-C11·q·H=-21.08kN風(fēng)荷載作用下內(nèi)力圖如圖7-3圖7-2風(fēng)載作用下計算簡圖圖7-3風(fēng)載作用下內(nèi)力圖（5）配筋計算（按對稱配筋）①上柱截面（按近似受彎計算）M=36.56kN·m；N=13.97kNAs取As‘=As箍筋直徑不應(yīng)小于d/4=4.5mm，且不應(yīng)小于6mm，d為縱筋的最大直徑；箍筋間距不應(yīng)大于400mm及構(gòu)件截面的短邊尺寸(450mm)，且不應(yīng)大于15d=270mm，d為縱筋最小直徑。故箍筋選用A6@200。②下柱截面（按近似受彎計算）M=181.95kN·m；N=115.22kNAs選用3C25（As箍筋直徑不應(yīng)小于d/4=6.25mm，且不應(yīng)小于6mm，d為縱筋的最大直徑；箍筋間距不應(yīng)大于400mm及構(gòu)件截面的短邊尺寸(450mm)，且不應(yīng)大于15d=375mm，d為縱筋最小直徑。故箍筋選用A8@200。同時，加配2C12作為腰筋，C6@400為拉筋。7.2吊裝驗算考慮到柱身自重較大，且跨度較大，所以采用翻身吊。并適當(dāng)將吊點下移一段距離。如圖7-4所示。圖7-4抗風(fēng)柱吊裝圖①荷載上柱：25×0.45×0.45=5.06kN/m下柱：25×0.45×0.6=6.75kN/m考慮到荷載系數(shù)1.2，動力系數(shù)1.5，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0.9，則q2k=5.06×1.5×0.9=6.83q1k=6.75×1.5×0.9=9.11②內(nèi)力RA=52.59kNRB=102.90kNME=126.52kN·mMB=-69.54kN·mMC=-21.69kN·m③配筋及裂縫驗算現(xiàn)按翻身吊驗算，截面按雙筋截面計算，裂縫允許寬度ωmax下柱跨中：a、配筋驗算ME=126.52kN·mAs已配3C25（Asb、裂縫驗算ωmax其中：αcr=1.9σsρteψ=1.1-0.65ftkωmax下柱吊點：a、配筋驗算MB=-69.54kN·mAs已配3C25（Asb、裂縫驗算ωmax其中：αcr=1.9σsρteψ=1.1-0.65ftkωmax上柱吊點：a、配筋驗算MC=-21.69kN·mAs已配2C18（Asb、裂縫驗算ωmax其中：αcr=1.9σsρte=Aψ=1.1-0.65ftkωmax7.3其他構(gòu)造柱中吊環(huán)設(shè)計：RAk=43.82kN；RBk=85.75kN；吊環(huán)布置如圖7-5。圖7-5抗風(fēng)柱吊環(huán)位置示意圖按圖7-5中布置吊環(huán)，則每個吊環(huán)承受的力為：NA=《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010）規(guī)定，在構(gòu)件自重標(biāo)準值下，每個吊環(huán)按2個截面計算的應(yīng)力不應(yīng)大于65MPa，于是有：AsAAsC可選用1A20做成吊環(huán)（As2、柱中縱筋搭接所選縱向鋼筋最大為C25的帶肋鋼筋，則鋼筋所需基本錨固長度為l鋼筋搭接長度：ll故取鋼筋搭接長度ll3、箍筋搭接區(qū)加密在縱筋搭接區(qū)，箍筋間距不大于200mm，且不大于5d=90mm。故搭接區(qū)內(nèi)箍筋選配,8@90。4、錨固筋選用,8@500，伸出長度500mm。第八章基礎(chǔ)設(shè)計8.1杯口基礎(chǔ)設(shè)計1、基礎(chǔ)設(shè)計參數(shù)柱下獨立杯口基礎(chǔ)，基頂標(biāo)高-0.60m，基底標(biāo)高-1.80m，柱截面尺寸為400mm×800mm。天然地面下1.2m處（標(biāo)高-1.35m）為老土層，修正后地基承載力為120kN/m土及基礎(chǔ)平均重度20kN/m3，基礎(chǔ)混凝土采用C20混凝土，ft2、荷載計算取III-III截面組合a：設(shè)計值M=685.66kN·mN=887.05kNV=74.49kNN2為基礎(chǔ)梁、墻、窗自重標(biāo)準基礎(chǔ)梁重：15.7kN鋼門窗重：0.4×4.2×（1.8+2.1+3.6）=12.6kN一磚墻重：4.92×6×（0.6+2.85+1.7+0.3）=160.88kN過梁、連系梁重：25×6×0.24×（0.3+0.3+0.45）=37.8kNN作用于基礎(chǔ)頂面總共軸向力標(biāo)準值：887.05/1.35+211.28=868.35kN基礎(chǔ)梁、墻、窗自重設(shè)計值：1.2×211.28=253.54kN作用于基礎(chǔ)頂面總共軸向力設(shè)計值：887.05+253.54=1140.59kNN2圖8-1柱下獨立杯口基礎(chǔ)計算簡圖3、確定基礎(chǔ)地面尺寸（計算簡圖如圖8-1）在偏心荷載作用下，可先按照軸心受壓下初步估算所需的基礎(chǔ)底面積：pk=F