現(xiàn)澆混六層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書

[摘要]框架結(jié)構(gòu)由梁和柱連接而成的?？蚣芙Y(jié)構(gòu)按所用材料的不同，可分為鋼框架和鋼筋混泥土框架。鋼框架結(jié)構(gòu)用鋼量大，造價(jià)高耐火耐腐蝕性能差。由于鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)造價(jià)低廉，取材方便，耐久性好，可模性好等特點(diǎn)。因此，多采用此種材料。此六層辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)即采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。其結(jié)構(gòu)布置，既滿足生產(chǎn)工藝和建筑平面布置的要求，又使結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，施工方便。采用橫墻承重方案，有利于提高建筑物橫向抗側(cè)剛度。豎向荷載采用分層計(jì)算法，水平荷載D值法。選取控制截面，進(jìn)行最不利內(nèi)力組合，根據(jù)組合值進(jìn)行梁、板、柱的配筋。同時(shí)，考慮抗震設(shè)防要求。[關(guān)鍵詞]多層建筑混凝土框架結(jié)構(gòu)D值法分層法抗震設(shè)計(jì)Abstract:Framedstructuresconsistofbeamsandcolumns.Onthebasisofthedifferentmaterials,theframedstructurescanbedividedintotwoparts:steelstructureandreinforceconcreteframedstructures.Aboutsteelstructures,thequantityofthesteeluseisgreat,theexpenseishigh,thecapacityofresistingetch,watertightisworse,whilebecauseofthecharacterincludedthelowexpense,theconveniencematerials,goodendurance,thereinforceconcreteframedstructures.Itsstructurearrangementcanmeettheproductiveartsandmakethestructuresubjectstoloadsrationallyeasilyenhancethehorizontalrigidity.Theverticalloadsarecalculatedinthelayeringmethod,andthehorizontalloadsinthemethodofvalue“D”.Choosethecontrollablesectiontoaggregatethemostdangerousloadsaccordingtotheresultstoreinforce,atthesametime,considerthedemandstheanti-earthquakeestablishestodefend.[Keyword]Multi-plyconstructionReinforcedconcreteframedstructureLayeringmethodMethodofvalue“D”Theanti-earthquakeestablishestodefend目錄1設(shè)計(jì)資料………………12結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖……………22.1梁柱截面尺寸……………………22.2結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖及梁柱線剛度…………………23地震作用下的內(nèi)力…………………33.1線荷載、集中荷載………………33.2荷載代表值………………………63.3梁柱線剛度………………………73.4框架柱的側(cè)移剛度D值…………73.5水平地震作用和標(biāo)準(zhǔn)值和位移…………………73.6水平地震作用下橫向框架內(nèi)力…………………94荷載計(jì)算………………114.1恒荷載……………114.2風(fēng)荷載……………114.3活荷載……………125內(nèi)力計(jì)算………………125.1恒荷載作用下內(nèi)力………………125.2活荷載作用下內(nèi)力………………165.3風(fēng)荷載作用下內(nèi)力………………206內(nèi)力組合………………226.1梁柱控制截面……………………226.2梁的內(nèi)力組合……………………226.3柱的內(nèi)力組合……………………227配筋計(jì)算………………237.1雙向板的配筋………………………237.2梁柱的配筋…………28參考文獻(xiàn)………………31致謝…………………32現(xiàn)澆混凝土多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)某六層辦公樓，采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，建筑平面圖如圖1、剖面圖如圖2所示，主體結(jié)構(gòu)應(yīng)達(dá)三級(jí)抗震要求。1設(shè)計(jì)資料（1）設(shè)計(jì)標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高+0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高4.400m，室內(nèi)外高差600mm。（2）墻身做法：墻身為普通機(jī)制磚填充墻，用M5混合砂漿砌筑。內(nèi)粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm；外粉刷為1:3水泥砂漿底，厚20mm,陶瓷錦磚貼面。（3）樓面做法：樓板頂面為20mm厚水泥啥漿找平，5mm厚1:2水泥砂漿面層，樓板底面15mm厚紙筋面石灰抹底，涂料兩度。（4）屋面做法：現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層（檐口處厚100mm，2%自兩側(cè)檐口向中間找坡），1:2水泥砂漿找平厚20mm，二氈三油防水層，撒綠豆砂保護(hù)。（5）門窗做法：門廳處為鋁合金門窗，其它均為木門，鋼窗。（6）基本風(fēng)壓：ω0=0.55KN/m2（7）活荷載：屋面活荷載1.5KN/m2，樓面活荷載1.5KN/m2，走廊樓面荷載2.0KN/m2。（8）地質(zhì)資料：屬∏類建筑場地：2結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖2.1梁柱截面尺寸結(jié)構(gòu)平面布置如圖1—2所示。各梁柱截面尺寸確定如圖示：邊跨（AB、CD跨）：取h=L/12=×6000=500mm，取b=250mm；中跨（BC跨）：取h=400mm，b=250mm；邊柱（A軸、D軸）連系梁，取b×h=250mm×500mm；中柱（B軸、C軸）連系梁，取b×h=250mm×400mm；柱截面均為b×h=300mm×450mm；現(xiàn)澆樓板厚100mm。2.2結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖及線剛度結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖4所示：根據(jù)地質(zhì)資料，求得底層層高為4.3m。各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計(jì)算后列于圖1—3。其中在求梁截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2I0(I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)AB、CD跨梁：i=2E××0.25×=8.68×10-4E(m3)BC跨梁：i=2E××0.25×=10.67×10-4E(m3)上部各層柱：i=E××0.30×=7.12×10-4E(m3)底層柱：i=E××0.3×=5.30×10-4E(m3)3地震作用下的內(nèi)力3.1線荷載、集中荷載（1）屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：20mm厚1:2水泥砂漿找平0.02×20=0.4KN/m2100～140mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖×7=0.84KN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.10×25=2.5KN/m215mm厚紙筋石灰抹底0.015×16=0.24KN/m2屋面恒荷載3.98KN/m2邊跨（AB、CD跨）框架梁自重0.25×0.50×25=3.13KN/m梁側(cè)粉刷2×(0.5－0.1)×0.02×17=0.27KN/m中跨(BC跨）框架梁自重0.25×0.40×25=2.5KN/m梁側(cè)粉刷2×(0.4－0.1)×0.02×17=0.2KN/m因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為：g6AB1=g6AB2=3.4KN/mg6BC1=2.7KN/mg6AB2=g6AB2=3.9×3.9=15.52KN/mg6BC2=3.98×2.5=9.95KN/m（2）樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值25mm厚水泥沙漿找平層0.025×20=0.50KN/m2100mm現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓板0.01×25=2.5KN/m215mm紙筋抹石灰灰0.015×16=2.5KN/m2樓面橫荷載3.24KN/m2邊跨框架及梁側(cè)粉刷3.4KN/m邊跨填充墻自重0.24×（3.2-0.5）×19=12.31KN/m墻面自重（3.2-0.5）×0.02×2×17=1.84KN/m中跨框架梁及側(cè)梁自重2.7KN/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：gAB1=gCD1=3.4+14.5=17.55KN/mgBC1=2.7KN/mgAB2=gCD2=3.24×3.9=12KN/mgBC2=3.24×2.5=8.1KN/m（3）屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重0.25×0.50×3.9×2.5=12.19KN粉刷0.02×(0.50-0.01)×2×3.9×17=1.06KN1m高女兒墻自重1×3.9×2×0.24×19=17.78KN粉刷1×0.02×2×3.9×17=2.65KN連系梁傳來屋面自重0.5×3.9×0.5×3.9×3.98=15.13KN頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載G6A=G6D=48KN中柱連系梁自重0.25×0.4×3.9×25=9.75KN粉刷0.02×(0.40-0.01)×2×3.9×17=0.8KN連系梁傳來屋面自重0.5×(3.9＋3.9-2.5)×1.25×3.98=13.1KN0.5×3.9×0.5×3.9×3.98=15.13KN頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載G6B=G6C=38.86KN（4）樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重12.19KN粉刷1.06KN鋼窗自重3.0×1.8×0.45=2.43KN窗下墻體自重0.24×0.9×3.6×19=14.7KN粉刷2×0.02×0.9×3.6×17=2.20KN窗邊墻體自重0.60(3.2-1.4)0.2419=4.92KN粉刷0.60×(3.2-1.4)×2×0.02×17=0.73KN框架柱自重0.30×0.45×3.2×25=10.8KN粉刷0.78×0.02×3.2×17=0.85KN連系梁傳來樓面自重0.5×3.9×0.5×3.9×3.24=12.32KN中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載GA=GD=62.72KN中柱連系梁自重9.75KN粉刷0.8KN摳除門洞重加上門重-2.1×1.0×(5.24-0.2)=-10.58KN內(nèi)縱墻自重3.6×(3.2-0.24)×0.24×19=45.96KN粉刷3.6×(3.2-0.24)×2×0.02×17=6.85KN框架柱自重10.8KN粉刷0.85KN連系梁傳來屋面自重0.5×(3.9＋3.9－2.5)1.25×3.24=10.73KN0.5×3.9×1.95×3.24=12.32KN中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載GB=GC=87.48KN3.2荷載代表值（1）屋面均布重力荷載代表值計(jì)算G=PEAG6=3.98×（27.6×14.95m2）=1643KNG女兒墻=2×（27.6＋14.95）×0.24×19=388.1KN（2）樓面均布重力荷載代表值G5=G4=G3=G2=G1=3.24×（27.6×14.95m2）=1337KN（3）標(biāo)準(zhǔn)層梁柱重力荷載代表值（表1）表1構(gòu)件rbhLinGi=βrbhnLi邊橫梁250.250.55.5516277.5KN中橫梁250.250.42.05841KN縱梁250.250.53.4528301.9KN柱250.300.453.232345.6KN∑Gi=966KN鋼窗自重：2.43×16=38.88KN標(biāo)準(zhǔn)層墻體自重：(27.6×3.2－3×1.8×8＋14.95×3.2)2×25×0.24＝847.8KN質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值計(jì)算表（表2單位：KN）表2項(xiàng)次荷載項(xiàng)目總重力代表值6層2～5層1層1橫梁318.5318.5318.52縱梁301.9301.9301.93柱345.6345.6464.44墻體936.6936.6936.65樓層1643133713376女兒墻388.1007Gi=1+2+3+4+5+63884319037363.3梁、柱線剛度（1）梁的線剛度：為了簡化計(jì)算，框架梁截面慣性矩增大系數(shù)均取1.2AB、CD跨梁：Kb=1.2iAB=1.2×8.68×10-4E=10.416×10-4EBC跨梁：Kb=1.2iBC=1.2×10.67×10-4E=12.804×10-4E(2)柱的線剛度：底層：Kc=ic=5.30×10-4E其它層：Kc=ic=7.12×10-4E3.4框架柱的側(cè)移剛度D值：構(gòu)件K=α=D=A1.460.423.5×10-4EB3.260.625.17×10-4EC3.260.625.17×10-4ED1.460.423.5×10-4E∑D=17.34×10-4E×8=353736KN/m(2～6層柱)構(gòu)件K=α=D=A1.970.622.13×10-4EB4.380.762.61×10-4EC4.380.762.61×10-4ED1.970.622.13×10-4E∑D=9.48×10-4E×8=193392KN/m(底層柱)3.5水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和位移（a）、框架自振周期T1=0.33+0.00069=0.33+0.00069×=0.42S多遇地震作用下，設(shè)防烈度為7度；查中國建筑工業(yè)出版社，2002年版《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)》表3—3得αmax=0.08；由地質(zhì)資料可知屬于∏類場地，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，查中國建筑工業(yè)出版社，2002年版《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)》表3—2得特征周期值Tg=0.40Sα1=αmax=×0.08=0.076因?yàn)門1=0.42<1.4Tg=0.56,所以不考慮頂部附加水平地震作用，即δn=0(b)、結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（見下圖）框架等效總重力荷載代表值：Geq=0.85GE=0.85×20380=17323KNFEK=α1Geq=0.076×17323=1317KN（c）地震作用下的側(cè)移驗(yàn)算（表5）66Fi=GiHi/∑GjHj×FEK△U=Vik/∑Diji=1j=1表5層數(shù)620.33884788454124123537360.0012517.13190545492856973537360.0020413.93190443412329293537360.0026310.731903413317811073537360.003127.531902392512512323537360.003514.33736160618413161933920.0068∑251858注：底層：△U/h=0.0068/4.3=（1/633）<（1/550）2層：△U/h=0.0035/3.2=（1/915）<（1/550）,滿足要求(d)對于邊跨梁端彎矩，由節(jié)點(diǎn)平衡原理計(jì)算Mbi=對于中跨梁端彎矩，由于梁端彎矩與梁的線剛度成正比，因此MM3.6水平地震作用下橫向框架內(nèi)力（a）邊柱-柱端軸線地震彎矩Mec和梁邊地震彎矩ME設(shè)計(jì)值（表6KN·M）層數(shù)H柱（m）D（KN/m）∑D（KN/m）Ky0vim（KN）M下ec（KN·M）M上ec（KN·M）63.23.5×10-4E138.72×10-4E1.460.3710.4012.3120.9753.23.5×10-4E138.72×10-4E1.460.4217.5923.6432.6543.23.5×10-4E138.72×10-4E1.460.4523.4433.7541.2533.23.5×10-4E138.72×10-4E1.460.4731.0946.7652.7623.23.5×10-4E138.72×10-4E1.460.5034.6055.3655.3614.32.1×10-4E75.84×10-4E1.970.6060.9693.3663.57（b）中柱-柱端軸線地震彎矩Mec（表7KN·M）層數(shù)654321H柱（m）3.23.23.23.23.24.3V（KN）412697929110712321316D（KN/m）5.17×10-4E5.17×10-4E5.17×10-4E5.17×10-4E5.17×10-4E2.61×10-4E∑D（KN/m）138.72×10-4E138.72×10-4E138.72×10-4E138.72×10-4E138.72×10-4E75.84×10-4Evim（KN）15.3525.9834.6241.2645.9245.29K3.263.263.263.263.264.38y00.450.470.500.500.500.55M下ec（KN·m）22.3639.0755.3966.0273.47107.1127.0244.0655.3966.0273.47107.1127.0266.4294.46121.41139.49161.11MBA梁12.1229.7942.3754.4665.6772.27MBC梁14.9036.6352.0966.9576.9288.84M=vimy0hiM=vim（1-y0）hivim=×v（C）梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值（表8KN）表8層數(shù)654321AB跨梁L（m）666666ME左（KN.m）20.9744.9664.8986.48102.12118.93ME右（KN.m）12.1229.7942.3754.4665.5772.27VE=（ME左+ME右）/L（KN）5.5212.4617.88123.4927.9531.87BC跨梁L（m）2.52.52.52.52.52.5ME左（KN.m）14.9036.6352.0966.9576.9288.84ME右（KN.m）14.9036.6352.0966.9576.9288.84VE=（ME左+ME右）/L（KN）11.9229.341.6753.5661.5471.07柱軸力邊柱A（KN）5.5217.9835.8659.3587.30119.17中柱B（KN）11.9241.2282.89136.45197.99269.06圖5地震荷載作用下框架內(nèi)力圖4荷載計(jì)算4.1恒荷載恒荷載作用下的計(jì)算簡圖如圖6所示。4.2風(fēng)荷載：風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式：ω=βz·μs·μz·ω0ω0——基本風(fēng)壓值0.55KN/m2μs——風(fēng)載體型系數(shù)，因?yàn)槭蔷匦纹矫嫒?.3μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，查《荷載規(guī)范》βz——高度處的風(fēng)振系數(shù)，結(jié)構(gòu)高度H=20.3〈30m，取βz=1.0；計(jì)算過程見下表：將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，其中Z為框架節(jié)點(diǎn)到室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積。風(fēng)荷載計(jì)算表表961.01.319.81.2460.5510.149.0351.01.316.61.1750.5512.4810.4841.01.313.41.0900.5512.489.7231.01.310.21.0060.5512.488.9721.01.37.00.8800.5512.487.8511.01.33.80.6080.5513.655.934.3活荷載樓面活荷載作用下的計(jì)算簡圖如圖7所示。圖中各荷載值計(jì)算如下：（1）頂層:P6AB=P6CD=1.5×3.9=5.85KN/mP6BC=1.5×2.5=3.75KN/mP6A=P6D=0.5×3.9×0.5×3.9×1.5=5.7KNP6B=P6C=0.5×（3.9+3.9-2.5）×1.25×2+0.25×3.9×3.9×1.5=12.33KN（2）標(biāo)準(zhǔn)層：PAB=P6CD=1.5×3.9=5.0KN/mPBC=2.0×2.5=3.75KN/mPA=PD=0.5×3.9×0.5×3.9×1.5=5.7KNPB=PC=0.5×（3.9+3.9-2.5）×1.25×2+0.25×3.9×3.9×1.5=12.33KN5內(nèi)力計(jì)算5.1恒載作用下內(nèi)力恒載（豎向荷載）作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層如圖8：梁上分布荷載由梯形和矩形組成，先將梯形和三角形分布荷載等效為均布荷載再計(jì)算。把梯形荷載化作等效均布荷載，如圖9所示：（1）頂層g’邊=g6AB1＋（1－2α2＋α3）×g6AB2＝3.4＋（1－2×0.3252＋0.3253）×15.52＝16.18KN/mg‘中＝g6bc1＋×g6bc2＝2.7＋×9.95＝8.93KN/m各桿固端彎矩（對稱性）MAB=-g’邊L2邊=-×16.18×62=-48.54KN·mMBA=48.54KN·mMBE=-1/3g‘中L2中=-1/3×8.93×1.252=-4.66KN·mMEB=-1/6g‘中L2中=-1/6×8.93×1.252=-2.33KN·m分層計(jì)算法計(jì)算恒載作用下內(nèi)力如圖10（a）所示：（2）中間層（如圖10（b））g’邊=gAB1＋（1－2α2＋α3）×gAB2＝17.55＋（1－2×0.3252＋0.3253）×12.64＝27.99KN/mg‘中＝gbc1＋×gbc2＝2.7＋×8.1＝7.76KN/m固端彎矩MAB=-g’邊L2邊=-×27.99×62=-83.85KN·mMBA=83.85KN·mMBE=-g‘中L2中=-×7.76×1.252=-4.04KN·mMEB=-g‘中L2中=-×7.76×1.252=-2.02KN·m將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整各框架結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖。疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)彎局并不一定能達(dá)到平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差造成的。為提高精度，可將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正。（3）底層計(jì)算結(jié)果如圖10（c）所示：（3）梁柱軸力、剪力計(jì)算簡圖如圖13示：5.2活荷載作用下內(nèi)力（1）、頂層P’AB6=（1－2α2＋α3）PAB6＝（1－2×0.3252＋0.3253）×5.85＝4.82KN/mP‘BC6＝Pbc6＝×3.75＝2.34KN/mMAB6=-P’AB6L2=-×4.82×62=-14.46KN·mMBA6=14.46KN·mMBE6=-P‘BC6L2=-×2.34×1.252=-1.22KN·mMEB6=-P‘BC6L2=-×2.34×1.252=-0.61KN·m辦公室樓面活荷載1.5KN/m2,走廊活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0KN/m2均小于5KN/m2,所以此多層框架可采用活荷載滿布，為安全起見，跨中彎矩乘以1.1的增大系數(shù)。（2）、樓面活荷載滿布計(jì)算如下：（1～5層）P’AB=（1－2α2＋α3）PAB＝（1－2×0.3252＋0.3253）×5.85＝4.82KN/mP‘BC＝Pbc＝×5＝3.13KN/mMAB=-P’ABL2AB=-×4.82×62=-14.46KN·mMBA=14.46KN·mMBE=-P‘BCL2BC=-×3.13×1.252=-1.63KN·mMEB=-P‘BCL2BC=-×3.13×1.252=-0.82KN·m用分層法求頂層、中間層、底層的彎矩如圖14所示：5.3風(fēng)荷載作用下內(nèi)力風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖18所示：內(nèi)力計(jì)算采用D值法，其中由《混泥土結(jié)構(gòu)混泥土建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》，2002年第2版，中國建筑工業(yè)出版社。附11—3、11—4中查得y1=y2=y3=0,即y=y0：2～6層柱D值的計(jì)算表10構(gòu)件名稱∑DA軸柱1.220.383.1716.02B軸柱2.720.584.84C軸柱2.720.584.84D軸柱1.220.383.17底層柱D值的計(jì)算（橫向）表11構(gòu)件名稱∑DA軸柱1.640.592.039.32B軸柱3.650.732.63C軸柱3.650.732.63D軸柱1.640.592.03圖19風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算Mij上=Vijh（1-y0）Mij下=Vijhy0圖20風(fēng)荷載作用下內(nèi)力圖6內(nèi)力組合框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，荷載效應(yīng)組合采用簡化處理方法，對所有可變荷載乘以一個(gè)確定的組合系數(shù)?？蚣芰骸⒅淖畈焕麅?nèi)力組合為：梁端截面：+Mmax-Mmax、Vmax梁跨中截面：+Mmax柱端截面：|Mmax|及相應(yīng)的N、VNmax及相應(yīng)的MNmin及相應(yīng)的M。6.1梁柱控制截面：如圖21所示：6.2梁的內(nèi)力組合：見表126.3柱的內(nèi)力組合：見表137配筋計(jì)算7.1雙向板配筋1、荷載計(jì)算（1）活荷載：因?yàn)榛詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值小于4.0KN/m2，故分項(xiàng)系數(shù)為1.4q1=1.4×1.5=2.1KN/m2q2=1.4×2=2.8KN/m2（2）、恒荷載計(jì)算、25mm厚水泥砂漿0.025×20=0.50KN/m2100mm厚現(xiàn)澆混泥土樓板0.01×25=2.5KN/m215mm厚石灰抹底0.015×16=KN/m2g=1.2X(0.5+2.5+0.24)=3.98KN/m2g+q1=3.89+2.1=5.99KN/m2g+q2=3.89+2.8=6.692、計(jì)算跨度（1）內(nèi)跨L0=LC,LC::軸線間距離（2）邊跨L0=Ln+bLn為凈跨，b為梁寬各區(qū)格計(jì)算跨度見下表：區(qū)格ABCDL01(m)2.56-0.025-0.125+0.25=6.12.56.1L02(m)3.93.93.253.25L01/L020.640.640.770.53M1(KN·m)1.935.191.372.35M2(KN·m)0.910.330.790.88M1＇(KN·m)-3.2-6.98-2.89-5.2M2＇(KN·m)-3.2-6.98-2.89-5.2M1＇＇(KN·m)-2.39-5.2-2.35-3.61M2＇＇(KN·m)-2.39-5.2-2.35-3.613、彎矩計(jì)算跨中最大正彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化為內(nèi)支座固支時(shí)，g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座絞支時(shí)+q/2作用下的跨中彎矩值兩者之和，支座最大負(fù)彎矩可以近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩，視樓蓋邊梁對板的作用為固支。所有區(qū)格按其位置與尺寸分為A、B、C、D四類，計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取VC=0.2A1區(qū)格板：L01/L02=2.5/3.9=0.64查表計(jì)算跨中正彎矩，其中g(shù)+q/2作用下查表雙向板按彈性分析計(jì)算：M1=(0.0349+0.2×0.0091)×(g+q2/2)×L012+(0.0764+0.2×0.0265)×q22/2×L012=(0.0349+0.2×0.0091)×5.29×2.52+(0.0764+0.2×0.0265)×1.42/2×2.52=1.93KN·mM2=(0.0349×0.2＋0.0091)×(g+q2/2)×L012+(0.0764×0.2＋0.0265)×q22/2×L012=(0.0349×0.2＋0.0091)×5.29×2.52+(0.0764×0.2＋0.0265)×1.42/2×2.52=0.9KN·mM1＇=M1＇＇=-0.0766×(g+q2/2)×L012=-0.0766×6.69×2.52=-3.2KN·mM2＇=M2＇＇=-0.0571×(g+q2/2)×L012=-0.0571×6.69×2.52=-5.96KN·mB、C、D區(qū)格計(jì)算與A類似，只是邊界條件與計(jì)算跨度有所不同。4、截面設(shè)計(jì)截面有效高度：選用φ6φ8鋼筋作為受力主筋，則l01（短跨方向）跨中截面的h0=h-c-d/2=100-15-4=81mm或82mm（φ6），l02（長跨方向）的跨中截面h02=h-c-3d/2=100-15-12=73mm或h02=76mm（φ6），支座截面處h0均為82mm，截面彎矩設(shè)計(jì)值板四周與梁整體澆筑，故按如下折減：a：A區(qū)格的跨中截面與A-A支座截面折減20%b：BC區(qū)格的跨中截面與A-B，A-C支座截面折減20%（兩板L01/L02均小于1.5）c：D區(qū)格不予折減計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)rs=0.95，As=M/0.95h0fy5板的配筋板的配筋計(jì)算表：表15截面H（mm）M（KN·m/m）AS（mm2/m）配筋實(shí)配AS（mm2/m）跨中A區(qū)格L01方向821.93×0.8=1.54495φ6@280101.0L02方向760.9×0.8=0.7248φ6@32088.4B區(qū)格L01方向825.19×0.8=4.152254φ6@110257.0L02方向7310.33×0.8=8.264567φ8@85592C區(qū)格L01方向821.37×0.8=1.168φ6@32088.4L02方向760.79×0.8=0.6342φ6@32088.4D區(qū)格L01方向822.35144φ6@190149.0L02方向760.8858φ6@32088.4支座A-A（L01方向）82-0.32×0.8=-2.56157φ6@170166.0A-A（L02方向）82-2.39×0.8=-1.91117φ6@240118.0A-B82-3.2×0.8=-2.56157φ6@170166.0B-B81-5.2322φ8@150335B-D81-5.2322φ6@150335C-D82-2.89177φ6@150189B邊支座81-6.98432φ8@110457C邊支座82-2.35144φ6@190149D邊支座（L01方向）82-5.2322φ8@150335D邊支座（L02方向）82-3.61221φ6@120236A-C82-2.39×0.8=-1.91117φ6@1701187.2梁柱的配筋混泥土強(qiáng)度:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2鋼筋強(qiáng)度:HPB235fy=210N/mm2Fyk=235N/mm2HRB335fy=300N/mm2fyk=335N/mm2相對界限受壓區(qū)高度:ξb==0.551、框架柱的截面設(shè)計(jì)（1）軸壓比驗(yàn)算底層柱Nmax=1666.90KN軸壓比μN(yùn)=NC/fcAC==0.86≤[1.05]滿足要求。則B軸柱的軸壓比滿足要求。（2）截面尺寸復(fù)核取有效高度h0=450-35=415mmVmax=(146.78+128.99)/4.3=64.13KN∵h(yuǎn)0/b=415/300=1.38≤4∴0.25βcfcbh0=0.25×1×14.3×300×415=445.19KN>64.13KN∴滿足要求（3）正截面受彎承載力計(jì)算單筋矩形截面所能承擔(dān)的最大彎矩M=α1fcbh02ξb(1-0.5ξb)M=1.0×14.3×300×4152×0.55×(1-0.5×0.55)=295KN·m>Mmax=146.78KN·m所以，采用單筋矩形截面。B軸柱Nb=α1fcbh02ξb=1.0×14.3×300×4152×0.55=979KN第一層：力組合表可見，N>Nb為小偏壓,選用Mmax、Nmax的組合，最不利組合為M=-146.78KN·mN=1666.90KN柱的計(jì)算長度：L0=1.25×5.3=5.38me0===88.06mmea=max{20mm,450/30=15mm}=20mmei=e0+ea=88.06+20=108.06mmξ1=0.2+2.7×=0.2+2.7×=0.903==11.96<15∴ξ2=1.0η=1+e=ηei+h/2-as=108.06+450/2-35=298.06mmξ==0.738>ξb=0.55AS=AS＇==1340mm2>ρminbh=270ρmax=ξbα1fC/fy=0.55×1.0×14.3/300=2.6%ρmanbh=3237mm2實(shí)配4φ22,AS=AS＇=1520mm2其它層：最不利組合：M=113.70KN·mN=1338.16KNξ=N/α1fcbh0=1338.61×103/14.3×300×415=0.75>ξb=0.55∴屬于小偏心受壓柱的計(jì)算長度l0=1.5×3.2=4.8m：第一種情況：e0=143.7/1338.16×103=107.4mmei=e0+ea=107.4+20=127.4mmξ1=(127.4/415)×2.7+0.2=1.3>1取ξ1=1ξ1=1L0/h=10.67<15ξ2=1則η=1+1/(1400ei/h0)(L0/h)2ξ1ξ2=1.26e=ηei+h/2-as=1.26×127.4+450/2-35=350.5mm取ξ=ξb=0.55則AS=AS＇==1070.95mm2選3φ22,AS=AS＇=1140mm2框架梁配筋:根據(jù)橫梁控制截面內(nèi)力設(shè)計(jì)值，利用受彎構(gòu)件正截面承載力和斜截面承載力計(jì)算公式，算出所需縱筋及箍筋，進(jìn)行配筋。彎矩調(diào)幅：考慮到塑性內(nèi)力重分布，現(xiàn)澆框架的支座調(diào)幅系數(shù)可以采用0.8～0.9取0.8，跨中彎矩為組合得最不利內(nèi)力，故不必調(diào)整?；炷嗤翉?qiáng)度:C30fc=14.3N/mm2鋼筋HRB335fy=300N/mm2梁截面：A×B=250mm×500mm，梁BC：b×h=250mm×400mm表12位置截面1(KN)3(KN)截面4(KN)頂層V72.9743.74V43.744其它層V＇145.46132.39V＇106.38頂層0.25bh0fc=0.25×250×465×14.3=416KN>V>V0.25×250×365×14.3=416KN>V其它層>V＇>V＇>V＇頂層0.07bh0fc=0.25×250×465×14.3=177KN>V>V0.07×250×365×14.3=119KN>V其它層>V＇>V＇>V＇箍筋加密區(qū):Max(1.5h0=1.5×500=750mm;500mm)=750mmAB梁φ8@100,長度為750mmBC梁φ8@100,長度為600mm非加密區(qū)箍筋為φ8@200,箍筋均為雙肢箍.（4）框架柱承載力計(jì)算底層柱：V上==