某體育場外匯交易臺結(jié)構(gòu)設(shè)計

某體育場外匯交易臺結(jié)構(gòu)設(shè)計

1結(jié)構(gòu)體系及區(qū)域健身房總面積約8240米。體育場主體結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。建筑外輪廓為圓形，半徑約153m，結(jié)構(gòu)寬度最大處約86m，最小處約57m，地上共6層，無地下室。體育場平面如圖1所示。該工程抗震設(shè)防烈度按6度考慮，建筑抗震設(shè)防類別為重點設(shè)防類，抗震等級為二級。主體結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限以及設(shè)計基準期均為50a，建筑場地類別為Ⅱ類。主體結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件采用C40混凝土。2混凝土結(jié)構(gòu)溫度縫的設(shè)計體育場結(jié)構(gòu)平面近似為圓環(huán)形，最外圈長度約963m，內(nèi)圈長度約528m，處于露天環(huán)境。按整體無縫結(jié)構(gòu)進行設(shè)計，溫度應(yīng)力較大，鋼筋混凝土構(gòu)件易出現(xiàn)裂縫。因此，通過設(shè)置4道溫度縫將主體結(jié)構(gòu)分為東、西、南、北4個結(jié)構(gòu)單元，減小混凝土板內(nèi)的溫度應(yīng)力。設(shè)縫后，單個結(jié)構(gòu)單位長度超過200m，仍為超長結(jié)構(gòu)。由于環(huán)形結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力存在外側(cè)較小、內(nèi)側(cè)較大的特點2.1結(jié)構(gòu)的計算高差當?shù)刂噩F(xiàn)期50a的基本月平均最高氣溫為39.0℃，基本月平均最低氣溫為16.6℃混凝土的收縮變形等效為溫差，并與年溫差疊加計為結(jié)構(gòu)的計算溫差?？紤]后澆帶的影響，根據(jù)混凝土收縮當量溫差計算公式【3】：式中，ε則標準狀態(tài)下混凝土收縮當量溫差：式中，ε后澆帶在主體結(jié)構(gòu)分段澆筑完成60d后澆筑，則標準狀態(tài)下60d后的混凝土收縮當量溫差：故ΔT因此，在主體結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力分析中，升溫工況取+20℃，降溫工況取-33℃。2.2板邊拉應(yīng)力分析主體結(jié)構(gòu)中，2層大平臺現(xiàn)澆混凝土樓板面積達39000m考慮混凝土徐變的影響，使用盈建科結(jié)構(gòu)計算軟件分別對4個結(jié)構(gòu)單體的溫度應(yīng)力進行計算，并采用SAP2000對結(jié)果進行復(fù)核。其中，西看臺溫度應(yīng)力分布較為典型，圖2為西看臺2層大平臺樓板應(yīng)力分布云圖。升溫工況下，除局部板邊區(qū)域外，大部分混凝土樓板受壓，環(huán)向壓應(yīng)力值介于0～0.7MPa。環(huán)形內(nèi)邊梁柱處及樓板洞口角部存在應(yīng)力集中，壓應(yīng)力峰值為1.1MPa。板邊受拉區(qū)域內(nèi)，拉應(yīng)力值均小于0.1MPa。降溫工況下，除局部板邊區(qū)域外，大部分混凝土樓板受拉，環(huán)向拉應(yīng)力值介于0～1.4MPa。環(huán)形內(nèi)邊梁柱處及樓板洞口角部存在應(yīng)力集中，拉應(yīng)力峰值為1.8MPa。板邊受壓區(qū)域內(nèi)，壓應(yīng)力值均小于0.2MPa。根據(jù)以上分析結(jié)果，主體結(jié)構(gòu)設(shè)縫后，溫度應(yīng)力基本可控。升溫工況下，大部分樓板受壓，板邊受拉區(qū)域拉應(yīng)力極??；降溫工況下，大部分樓板受拉，但均未超過混凝土抗拉強度設(shè)計值，通過在板內(nèi)設(shè)置溫度筋或以負筋拉通的形式抵抗溫度應(yīng)力，局部應(yīng)力集中區(qū)域增大溫度筋配筋率。2.3混凝土澆筑單元1）使用普通硅酸鹽水泥，控制水灰比，使用粉煤灰作為摻和料。2）每隔30～40m沿環(huán)向留設(shè)徑向后澆帶，將混凝土看臺分割為多個澆筑單元；延長后澆帶封閉周期，混凝土澆筑90d后封閉；封閉后澆帶采用膨脹混凝土。3）看臺板和樓板表面設(shè)置溫度筋或采用負筋拉通方式，環(huán)梁加大腰筋配置。4）在每個澆筑單元中沿環(huán)向設(shè)置1道徑向伸縮誘導(dǎo)縫，控制開裂位置。3主體結(jié)構(gòu)的受拉采用盈建科結(jié)構(gòu)計算軟件對4個結(jié)構(gòu)單元進行計算。南、北看臺均在2層和4層與斜塔相連，計算結(jié)果取帶斜塔的模型與純框架模型二者的包絡(luò)。體育場結(jié)構(gòu)屬質(zhì)量、剛度分布較不均勻結(jié)構(gòu)，計算時考慮雙向地震下的扭轉(zhuǎn)影響。通過計算分析，南、北看臺振型以平動為主，左、右兩端端部位移反號，位移比較大，但位移絕對值極小，最大僅為0.55mm?？磁_結(jié)構(gòu)與支撐罩棚的外環(huán)斜柱在2層平臺處相連，罩棚荷載由斜柱傳至看臺結(jié)構(gòu)2層平臺。由于看臺結(jié)構(gòu)與罩棚體系僅在2層大平臺處有連接，相互影響作用小，計算中，將外環(huán)斜柱在2層標高處的柱底內(nèi)力以荷載的形式施加至主體結(jié)構(gòu)對應(yīng)的結(jié)構(gòu)柱頂，研究罩棚對看臺結(jié)構(gòu)梁、柱內(nèi)力的影響。計算分析發(fā)現(xiàn)，徑向框架剛度較小，下傳的罩棚荷載中，90%以上彎矩仍由斜柱對應(yīng)的框架柱承擔，徑向框架分配的彎矩很小，結(jié)果如表1所示。外環(huán)斜柱計算中，在斜柱施工完成時態(tài)下，斜柱內(nèi)側(cè)受拉；而在罩棚施工完成時態(tài)下，由于罩棚體系內(nèi)預(yù)應(yīng)力的作用，斜柱外側(cè)受拉。因此，在主體結(jié)構(gòu)設(shè)計時，需要對斜柱的2種受力狀態(tài)分別計算，包絡(luò)設(shè)計。根據(jù)建筑功能及疏散要求，在斜柱與看臺之間沿環(huán)向布置16組獨立的樓梯通往頂層看臺。建筑對該部分樓梯效果有較高要求，樓梯中部設(shè)置2道豎向支撐構(gòu)件，四邊懸挑，同時底部要求平整。采用四邊挑板的方式來實現(xiàn)建筑需求，板中設(shè)置暗梁。為了明確該異形結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，對樓梯整體進行有限元分析，圖4為樓梯計算模型及分析結(jié)果。梯板懸挑根部最大應(yīng)力7MPa，在配筋率達到0.6%時可滿足強度及裂縫要求，同時在懸挑板中對應(yīng)斜柱位置設(shè)置暗梁；從豎向支撐構(gòu)件內(nèi)力分布圖可見，斜柱及斜梁構(gòu)成桁架體系，下端支承于標高6.800m大平臺之上，上端通過框架梁與內(nèi)部看臺相連，上部相連框架梁受拉，斜柱均受壓，傳力明確。4加大梁高的影響頂層看臺斜梁、Y形柱及與其相連的看臺框架柱整體結(jié)構(gòu)剛度較弱。取看臺結(jié)構(gòu)中跨度最大、懸挑最長的徑向框架，考慮看臺折板以及各荷載工況的作用（其中，看臺活荷載按4.2kN/m在控制自振頻率的各因素中，加大梁高的方式能夠較為明顯地提高結(jié)構(gòu)的自振頻率。本工程中，在跨度和懸挑最大處，將看臺徑向斜梁和懸挑梁加大至500mm×1400mm,2處懸挑部分的豎向自振頻率分別為3.1Hz和4.3Hz，滿足要求。5結(jié)構(gòu)體系設(shè)計本工程看臺結(jié)構(gòu)與普通體育場相比，體量較大，結(jié)構(gòu)形式和受力較為復(fù)雜，且多處存在較大懸挑的結(jié)構(gòu)形式。針對環(huán)形超長鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)進行了詳細的溫度應(yīng)力分析，給出了相關(guān)影響結(jié)論，提出了解決措施。通過計算分析，厘清了看臺結(jié)構(gòu)中其他特殊結(jié)構(gòu)單元的受力特點，明確了設(shè)計依據(jù)和思路，確保了結(jié)構(gòu)的合理安全可靠。出于建筑功能需求，本體育場看臺多處存在較大懸挑，尤其頂層看臺外圈沒有條件將框架柱落至下一層，設(shè)計采用Y形柱解決頂層看臺外圈大懸挑問題，剖面如圖3所示。在鋼筋混凝土主體結(jié)構(gòu)計算中，頂層看臺的徑向看臺斜梁整體受拉，裂縫寬度難以滿足要求。設(shè)計中對型鋼混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土方案進行比選。型鋼混