匝道梁部施工方案

匝道梁部施工方案11成都市二環(huán)路老成彭路片區(qū)立交工程３－４標(biāo)段箱粱支架方案我部承擔(dān)施工的成都市二環(huán)路老成彭路片區(qū)立交工程3－4標(biāo)段全長581.74m，由中鐵二局第四工程有限公司于2005年9月8日正式開工，即將進入梁部施工階段。一、工程概況成都市二環(huán)路老成彭路片區(qū)立交工程3－4標(biāo)段工程主線箱梁均采用整聯(lián)現(xiàn)澆法施工。梁部支架采用扣件式鋼管支架，支架為滿堂支架。二、施工方法㈠地基處理首先根據(jù)箱梁自重和施工荷載組合進行計算，確定地基容許承載力σ0=250KPa，然后將原地面層松土和雜物清除，并用壓路機碾壓密實，經(jīng)試驗測定承載力滿足要求后，才能搭設(shè)支架，支架下墊20×15㎝的方木或槽鋼。對土層較軟部份采用建筑垃圾回填，壓路機壓實，經(jīng)試驗合格后，表面鋪石粉補強。地基平整度偏差應(yīng)小于5cm，1支架搭設(shè)采用整聯(lián)架設(shè)，搭設(shè)前對沙河排洪河床、河堤、綠化帶、路面的處理。場地進行整理與硬化，做好場地排水處理，防止下雨后場地積水。在搭設(shè)場地內(nèi)測量放樣出腹板、橫隔板位置，并用墨線彈出縱、橫支架位置，并標(biāo)示出每排鋼管的位置，以便搭設(shè)時按要求布置縱、橫向鋼管的間距。㈢模板制作、安裝及預(yù)壓箱梁底模、外側(cè)模及翼緣板底模擬采用2440×1200×15mm高級建筑光面膠合板。內(nèi)模采用5cm木板，上鋪膠合板，下墊10×10cm方木，間距1米。外側(cè)模及翼緣板底模下墊10×10cm方木，間距40cm。箱梁底模橫梁采用10×10×400cm方木，其間距同支架立桿間距，縱梁采用12×14×400cm方木，其間距通常地段為20cm，腹板與橫隔板位置為10cm。腹板與橫隔板側(cè)模用ф20的拉桿縱向間距1.2m，豎向間距50cm進行加固。㈣鋼筋的加工制作加工制作在加工場嚴格按計算長度進行，鋼筋的彎制、焊接嚴格按規(guī)范進行操作。鋼筋加工完畢后在已安裝好的模型內(nèi)進行綁扎，在適當(dāng)?shù)奈恢脡|放預(yù)先制作的砼墊塊，確保保護層的厚度。預(yù)應(yīng)力鋼束的設(shè)計高程及中心位置由測量組精確放樣并標(biāo)示于骨架鋼筋上，波紋管安裝時按此位置固定。每根波紋管，沿管長方向設(shè)置定位鋼筋和防崩鋼筋。井字型定位鋼筋每50cm一道；防崩鋼筋每100cm一道，在鋼束彎曲段加密為30cm一道，所有定位鋼筋和防崩鋼筋均固定在梁體鋼筋上。當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼絞線或配套的錨具等與鋼筋的位置發(fā)生沖突時，適當(dāng)調(diào)整鋼筋的2間距，保證預(yù)應(yīng)力筋位置正確。波紋管接頭處用塑料膠帶封死，避免澆注混凝土?xí)r漏漿，堵塞孔道。安裝完成后應(yīng)對所有波紋管進行檢查，防止有漏眼。波紋管施工時應(yīng)設(shè)專職技術(shù)人員負責(zé)波紋管的安設(shè)，安設(shè)時由專職技術(shù)人員對波紋管的位置進行檢查。綁扎每孔底板、腹板、隔板鋼筋，兩天半完成，鋼筋焊接一天完成，波紋管安裝一天完成。鋼筋焊接與波紋管安裝同時進行。鋼筋焊接時應(yīng)有專人負責(zé)保護波紋管，防止灼傷波紋管。安裝頂模、內(nèi)側(cè)模及調(diào)整標(biāo)高、測量放樣兩天完成。綁扎頂板鋼筋兩天完成。鋼筋接頭要求錯開接頭，并埋好防撞欄、伸縮縫的預(yù)埋鋼筋。安裝頂板波紋管一天完成。㈤混凝土澆筑⑴混凝土配制梁段砼施工鋼筋較密，應(yīng)采用流動性與和易性較好的混凝土，根據(jù)高強度高流動性來制定配合比，選用中小粒徑碎石，合理安排運輸車輛，縮短等待時間。為保證外觀質(zhì)量，應(yīng)采同一產(chǎn)地的集料和水泥，不得使用不同品牌的水泥和不同地點的集料。⑵澆筑①本橋所用砼由華西商品混凝土公司集中拌和，罐車運輸至施工現(xiàn)場，通過泵車輸送入模。②運至現(xiàn)場砼應(yīng)進行和易性、流動性、坍落度等檢查，嚴格控制砼坍落度的范圍。③砼灌注時，縱向由兩端到中部，橫向由中部向兩側(cè)或由兩側(cè)向中間對稱澆注，每一道腹板位置應(yīng)安排有一人進行搗固，防止漏搗。3④砼搗固采用脈沖為4500次/min的插入式振動器人工搗固，其分層厚度宜控制在30cm以內(nèi)。振動器移動距離不應(yīng)超過振動器作用半徑的1.5倍，且與模板應(yīng)保持5～10cm距離，以免振動捧碰撞模板。振動器要垂直地插入砼內(nèi)至下層砼5～10cm，以保證新舊砼的良好結(jié)合。每處振動完畢后應(yīng)邊振動邊徐徐提出振動棒，以避免振動棒碰撞模板、鋼筋。每一振動部位應(yīng)以砼停止下沉，不再冒氣泡為止，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿為止。⑤砼的澆筑應(yīng)連續(xù)進行，如因故必須間斷時，其間斷時間應(yīng)小于前層砼的初凝時間或重塑的時間。⑥混凝土澆注時應(yīng)由專門負責(zé)波紋管施工技術(shù)人員指揮振搗工人進行操作，防止振搗破壞波紋管。（澆筑順序等正式圖紙下來后進行安排），澆筑時墩身處一頭向另一頭澆筑，嚴格按照先底板、腹板，再橫隔板、頂板的順序澆筑。全聯(lián)一次澆筑，并預(yù)留后澆段，其余聯(lián)一孔一次澆筑完成。澆筑完成后對后穿束預(yù)應(yīng)力管道進行檢查，防止堵塞。澆筑過程中由測量人員對支架進行實時觀測，并檢查支架各部位的變形情況，澆筑完成后對橋面標(biāo)高進行檢查。（3）養(yǎng)護養(yǎng)護時間應(yīng)在7天以上。待砼表面收漿后立即進行覆蓋灑水養(yǎng)護，養(yǎng)護用水與施工用水相同，每天灑水次數(shù)以能保證混凝土表面隨時處于濕潤狀態(tài)為度。養(yǎng)護時還應(yīng)考慮降低砼溫度，加快梁內(nèi)水管內(nèi)水流循環(huán)頻率。㈥預(yù)應(yīng)力施工4箱梁預(yù)應(yīng)力體系分縱向和橫向預(yù)應(yīng)力，應(yīng)采取兩側(cè)對稱張拉。預(yù)應(yīng)力施工分穿束、張拉、壓漿封錨三個步驟。1、穿束首先根據(jù)預(yù)應(yīng)力管道號數(shù)和長度，用砂輪切割機下料，用鐵線將單根鋼絞線編制成整束，避免錯股，使錨孔對位。對于一端張的預(yù)應(yīng)力應(yīng)先預(yù)埋好鋼束，對于兩端張拉的采用后穿法施工。在穿束過程中，當(dāng)鋼絞線端頭接近管道口時，應(yīng)及時抬高鋼絞線束尾端，并放慢速度，使鋼絞線端頭全部進入管道。如發(fā)生個別鋼絞線頂彎，則應(yīng)將其更換后再行穿束。對于一端張拉的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)先按設(shè)計位置安裝好鋼絞線，再穿上波紋管，波紋管接頭用大一號的波紋管對接，并用封口膠包好接頭，波紋管的安裝位置應(yīng)準(zhǔn)確，必要時加設(shè)定位鋼筋，在波紋管有上彎處設(shè)置壓漿出氣孔，保證壓漿飽滿。2、張拉⑴準(zhǔn)備工作①張拉錨具必須是購買定點廠家的合格產(chǎn)品，在儲存、運輸和使用過程中，對錨具應(yīng)妥善保護使其不被銹蝕、污染或受到損傷。②、油泵灌油前應(yīng)將油管、泵體管路清洗干凈，灌油時應(yīng)嚴格過濾且油內(nèi)不得含水、酸及其他混合物。經(jīng)常檢查油管及油管接口，如有裂傷、絲扣不完整、規(guī)格不合適必須更換。③、根據(jù)張拉力選擇合適的千斤頂。千斤頂在使用前應(yīng)對千斤頂進行鑒定，使用過程中定期進行維修、校核、內(nèi)部清洗等工作。④、高壓油表精度選用不低于1.5級，使用前必須進行校正，并與千斤頂同時建立使用卡，記錄校正日期和配套頂號。5⑤、所有張拉設(shè)備在首次使用前和使用過程中每隔6個月，應(yīng)進行保養(yǎng)和鑒定一次。⑥、預(yù)應(yīng)力張拉實行張拉力與伸長量雙控。事先對鋼束按照張拉噸位進行伸長量及張拉油壓計算、復(fù)核，并應(yīng)取得監(jiān)理工程師的同意，以確保張拉質(zhì)量。⑦、對于后穿束的管道，先用通孔器檢查預(yù)應(yīng)力管道是否通暢。⑧、安裝工作錨及夾片，安裝前將錨墊板上的殘余砼清除干凈，保證錨圈與錨墊板的緊密接觸。夾片安裝整齊到位，采用υ20mm鋼管進行安裝。⑨、預(yù)應(yīng)力千斤頂及支架提前一天安裝好，支架用扣件式鋼管搭設(shè)在底模平臺上，大噸位千斤頂采用兩個2噸手拉鏈條葫蘆進行吊裝到位，便于調(diào)整千斤頂與預(yù)應(yīng)力筋同軸，并與限位錨，工具錨接合緊密，保證張拉的準(zhǔn)確性。⑵、張拉程序①當(dāng)混凝土強度達到設(shè)計及規(guī)范要求的強度后，方可進行張拉。②、張拉前檢查油泵工作是否正常，油路工作是否正確，工作時油管中不得有氣泡產(chǎn)生，不得漏油。③首先將鋼絞線進行預(yù)張拉，以消除鋼絞線松弛狀態(tài)，并檢查孔道軸線、錨具和千斤頂是否在同一條線上，并要注意鋼束中每根鋼絞線受力要均勻。④、當(dāng)鋼束初始應(yīng)力達到張拉控制應(yīng)力的10%~25%左右時，可在鋼絞線上劃一個記號，作為測量延伸率的參考點，并檢查鋼絞線有無滑動。6⑤、張拉程序為：0初應(yīng)力δK錨固劃線持荷2min⑥、張拉時，如果錨頭處出現(xiàn)滑絲、斷絲或錨具損壞，應(yīng)立即停止操作進行檢查，并作出詳細記錄，并按規(guī)定處理。⑦、在張拉過程中，按設(shè)計確定的張拉力和伸長值進行張拉控制，實際伸長值偏差不超過設(shè)計伸長值的±6%。⑶、鋼絞線外露頭切割①張拉完畢后24小時，經(jīng)檢查無滑絲現(xiàn)象即可切割鋼絞線。②、張拉后外露預(yù)應(yīng)力筋多余長度用砂輪切割機進行切割，切口位于夾片外側(cè)約3～5cm。③、切割時應(yīng)注意保護兩端錨具和周圍鋼絲，嚴禁用電弧切割鋼絞線。⑷張拉作業(yè)安全操作注意事項①安全閥調(diào)整至規(guī)定值后方可開始張拉作業(yè)。②、張拉時千斤頂伸壓或降壓速度應(yīng)緩慢、均勻，兩端張拉應(yīng)力求同步，切忌突然加壓或卸壓。③、張拉過程中，千斤頂后方不得站人，測量伸長值時，人員應(yīng)站在千斤頂?shù)膫?cè)面。④、張拉加力時，不得敲擊和碰撞張拉設(shè)備。油壓表要妥善保護避免受震。⑤、預(yù)應(yīng)力筋的錨固應(yīng)在控制張拉應(yīng)力處于穩(wěn)定狀態(tài)下進行。⑥、對于未張拉的鋼束外露部份應(yīng)用包好，防止銹蝕。安裝好的預(yù)應(yīng)力筋及時張拉、壓漿。7⑦、張拉過程中應(yīng)預(yù)備適當(dāng)?shù)囊簤河停趶埨^程中對張拉機進行油料補充，防止油料不足造成張拉不到位。⑧、工具夾片應(yīng)保持清潔，第一次使用時應(yīng)在表面涂抹少量潤滑劑，防止放張后工具錨無法退出。3、管道壓漿及封錨⑴、壓漿時間預(yù)應(yīng)力張拉完畢后，宜盡快進行管道壓漿，壓漿前請監(jiān)理工程師到場，并征得同意后，方可進行壓漿作業(yè)。⑵、灌漿材料①在滿足和易性需要的條件下，水泥漿的水灰比應(yīng)盡可能小些（0.4～0.45左右），任何情況下水灰比不得超過0.45。所用水泥齡期不應(yīng)大于1個月。②、水泥漿超過3小時，泌水率不應(yīng)超過2%，最大自由膨脹率不超過10%。③、水泥漿抗壓強度應(yīng)不小于40Mpa。④、水泥漿拌和時間應(yīng)不小于2min，直到獲得均勻稠度為止。⑤、水泥漿中可摻入適當(dāng)?shù)耐饧觿?，以提高水泥漿的流動性，摻入一定量的膨脹劑，減少泌水和體積收縮，但不得使用含有氯化物和硝酸鹽的外加劑。⑶、壓漿設(shè)備①壓漿設(shè)備主要有：砂漿攪拌機、灌漿泵、計量設(shè)備、儲漿桶、過濾器、橡膠管、連接頭和控制閥等。②、壓漿設(shè)備應(yīng)能對壓漿完成的孔道保持壓力，并應(yīng)裝置一個維8持孔道壓力、能夠開閉的噴嘴。③、壓力表應(yīng)在使用前進行校正。壓漿作業(yè)過程中定時將所有設(shè)備用清水徹底清洗一次。每天用完后也應(yīng)進行清洗。⑷、壓漿①壓漿前一天，用1：1的水泥砂漿將兩端錨圈、鋼絞線與錨塞之間的縫隙用砂漿堵死。開車前檢查球閥是否損壞，并用水在最大工作壓力下檢查管道是否暢通。②、水泥漿按配合比拌和，采用先加水，然后加外加劑，最后均勻下水泥，充分拌和均勻，拌和時間一般不少于2min，壓漿灌進口處設(shè)過濾網(wǎng)，濾去雜物以防止堵塞管道，過濾網(wǎng)孔徑采用1.0×1.0mm。③、孔道壓漿按自下而上的順序進行，水泥漿壓注工作應(yīng)在一次作業(yè)中連續(xù)進行，并讓出口處冒出廢漿，當(dāng)冒出的漿液其稠度與壓注的漿液稠度相同時既停止壓漿（滾出漿液的噴射時間不少于11s）。然后將所有出漿口和孔眼封閉，壓漿端的水泥漿壓力最少應(yīng)達到0.7Mpa，且維持10s以上。④、水泥漿從拌和到開始壓漿的間隔時間不得大于40min。⑤、壓入管道的水泥漿應(yīng)飽滿密實，對水泥漿是否壓滿有懷疑時，應(yīng)鑿孔檢查水泥漿密實情況，采取相應(yīng)措施（如補漿）確保壓漿質(zhì)量。⑸、封錨封錨混凝土灌注應(yīng)在管道壓漿以后進行，施工前將端錨上的水泥漿沖洗干凈，將封錨端后補鋼筋安裝就位，安裝模型完畢后，用與梁體相同等級的混凝土進行灌注封端。9㈦支架拆除混凝土澆筑兩天后視強度情況進行內(nèi)模與側(cè)模的拆除，翼緣板支架及模型和底模支架拆除應(yīng)在所有預(yù)應(yīng)力筋完成后，混凝土強度達到設(shè)計強度的100%后進行。支架拆除應(yīng)從每跨的端頭向另一端縱向順序進行。支架拆除8天完成。三、施工工期安排梁部施工計劃工期90天，計劃于2005年12月20日前完工。四、連續(xù)箱梁現(xiàn)澆支架設(shè)計方案及力學(xué)檢算㈠、計算依據(jù)1、成都市二環(huán)路老成彭路片區(qū)立交工程３－４標(biāo)段《初步設(shè)計圖紙》、《公路工程施工技術(shù)規(guī)范》、《路橋工程施工計算手冊》。2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)㈡、支架設(shè)計方案根據(jù)我部實際情況，支架高度按照12.5m計算，箱梁底板在橫隔墻與腹板位置按照間距30×60cm布置，其余部位按照間距80×90cm水平布置，水平橫桿按照120cm豎向布置，縱向每6m在橫斷面設(shè)連續(xù)剪力撐，每層底部及頂部設(shè)置縱橫向連續(xù)閉合水平桿，兩側(cè)面及端面分別設(shè)置剪力撐，由于半邊支架出于沙河河床里，與路面的支架高差約3米左右。為增強支架的整體穩(wěn)定性，橫向每3行列，縱向每3列設(shè)置一組剪刀撐。橫向為4米、4米、6米設(shè)置剪刀撐。㈢、支架力學(xué)檢算Ⅰ、支架的檢算按支架設(shè)計方案，成都市二環(huán)路老成彭路片區(qū)立交工程3-4段10連續(xù)箱梁現(xiàn)澆支架擬采用Ф48×3.25mm扣件式鋼管支架，滿堂支架。1、荷載計算(按最大斷面計算，不考慮翼緣板處的荷載分布，鋼筋混凝土取26KN/m3)。(1)、跨中砼重取靠近隔板處1米長梁段，腹板取中腹板處截面頂板及底板：頂板平均厚度22cm，底板平均厚度22cm。q11=(0.22+0.22)×26KN/m3=11.44KN/m2腹板：腹板近似高度為1.5cm。q12=(0.6×1.5)/0.8×26KN/m3=29.25KN/m2(2)、橫隔板砼重q13=(16.5×3.165)/15.5×26KN/m3=87.6KN/m2(3)、底模及內(nèi)模構(gòu)造荷載q2=3KN/m2(4)、扣件式鋼管支架自重(按13m高度計算)a、立桿自重q31=0.0384KN/m×13m=0.5KN/根b、可調(diào)托座q32=0.045KN/m×1個=0.045KN/根c、橫桿自重q33=0.0384KN/m×0.5×22=0.045KN/根d、扣件自重直角扣件:q34=0.0132KN/m×22個=0.29KN/根q35=0.0184KN/m×2個=0.037KN/根11所以扣件式鋼管支架自重:q3=q31+q32+q33+q34+q35=0.5+0.045+0.422+0.29+0.037=1.294KN/根(5)、施工活荷載q4=5KN/m2(6)、荷載組合a、跨中荷載組合(不含腹板)施工恒載:NGK=(q11+q2)×0.5×0.6+q3=(22.62+3)×0.5×0.6+1.294=8.98KN/根活荷載:NQK=q4×0.5×0.6=5×0.5×0.6=1.5KN/根跨中荷載組合:N=1.3NGK+1.4NQK=1.3×8.98+1.4×1.5=13.774KN/根腹板與橫隔板處鋼管布置一樣，腹板砼重小于橫隔板砼重，b、橫隔板荷載組合施工恒載:NGK=(q13+q2)×0.5×0.3+q3=(87.6+3)×0.5×0.3+1.294=14.884KN/根活荷載:NQK=q4×0.5×0.4=5×0.5×0.4=1KN/根橫隔板荷載組合:N=1.3NGK+1.4NQK=1.3×14.884+1.4×1=20.749KN/根12以橫隔板砼重來檢算。2、鋼管支架的穩(wěn)定性檢算(1)、跨中荷載檢算單根鋼管截面面積：A=475mm2；回轉(zhuǎn)半徑：B=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×10)/1.58=107.6查得υ=0.53N/(υ×A)=13774/(0.53×475)=54.7MPa≤170Mpa(鋼材容許應(yīng)力)根據(jù)以上計算可知，跨中鋼管立桿的穩(wěn)定性符合要求。(2)、橫隔板荷載檢算單根鋼管截面面積：A=475mm2；回轉(zhuǎn)半徑：B=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×10)/1.58=107.6查得υ=0.53N/(υ×A)=20749/(0.53×475)=82.4MPa≤170Mpa(鋼材容許應(yīng)力)由以上計算可知，橫隔板與腹板位置鋼管立桿的穩(wěn)定性符合要求。上橋匝道第2聯(lián)、下橋匝道支架的檢算根據(jù)支架設(shè)計方案，標(biāo)準(zhǔn)梁段與加寬梁段部份支架間距為80×90cm，腹板位置間距為40×90cm，橫隔板位置間距為40×50cm。1、荷載計算(按標(biāo)準(zhǔn)跨的標(biāo)準(zhǔn)斷面計算，不考慮翼緣板處的荷載分布,梁長方向取一米長)13(1)、跨中砼重a、箱室位置q11=0.5×26=13KN/m2b、腹板位置中腹板較邊腹厚，因此以中腹板荷載進行驗算q12=0.5×1.919×26=24.947KN/m2(2)、橫隔板砼重(厚度取梁中線位置為最厚1.964m)q13=1.964×26=51.064KN/m2(3)、底模及內(nèi)模構(gòu)造荷載：q2=3KN/m2(4)、扣件式鋼管支架自重(按13m高度計算)a、立桿自重q31=0.0384KN/m×13m=0.5KN/根b、可調(diào)托座q32=0.045KN/m×1個=0.045KN/根c、橫桿自重q33=0.0384KN/m×0.5×22=0.045KN/根d、扣件自重直角扣件:q34=0.0132KN/m×22個=0.29KN/根q35=0.0184KN/m×2個=0.037KN/根所以扣件式鋼管支架自重:q3=q31+q32+q33+q34+q35=0.5+0.045+0.422+0.29+0.037=1.294KN/根14(5)、施工活荷載：q4=5KN/m2(6)、荷載組合a、跨中荷載組合：箱室位置施工恒載：NGK1=(q11+q2)×0.7×0.8+q3=(13+3)×0.56+1.294=10.254KN/根腹板位置施工恒載：NGK2=(q11+q2)×0.8×0.4+q3=(24.947+3)×0.32+1.294=10.237KN/根箱室位置活荷載：NQK1=q4×(0.7×0.8)=5×0.56=2.8KN/根腹板位置活荷載：NQK2=q4×(0.8×0.4)=5×0.32=1.6KN/根跨中荷載組合1：N1=1.3NGK1+1.4NQK=1.3×10.254+1.4×2.8=17.25KN/根跨中荷載組合2：N2=1.3NGK1+1.4NQK=1.3×10.237+1.4×1.6=15.548KN/根b、橫隔板荷載組合：施工恒載：NGK=(q13+q2)×0.4×0.5+q3=(51.064+3)×0.2+1.294=12.11KN/根活荷載：NQK=q4×(0.4×0.5)=5×0.2=1KN/根荷載組合：N3=1.3NGK+1.4NQK=1.3×12.11+1.4×1=17.1KN/根單根鋼管截面面積：A=475mm2；回轉(zhuǎn)半徑：B=1.58cm15由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×10)/1.58=107.6查得υ=0.53將N1（N1值最大）代入下式驗算可知：N/(υ×A)=17250/(0.53×475)=68.5MPa≤170Mpa(鋼材容許應(yīng)力)由上式計算可知，立桿的穩(wěn)定性符合要求，將N2、N3分別代入上式計算可知，該布置形式是安全可靠的。㈣、結(jié)論1、根據(jù)以上計算可知，上橋匝道第1聯(lián)連續(xù)箱梁現(xiàn)澆支架采用Φ48×3.25㎜扣件式鋼管支架，在橫隔板位置按照間距50×40㎝布置，其余部位按照間距50×60㎝水平布置，水平橫桿按照150㎝豎向布置，方案是可行的，受力是安全的。2、上橋匝道第2聯(lián)、下匝道橋現(xiàn)澆支架采用橫隔板位置布置間距為40×50cm，腹板位置布置間距為40×90cm，其它位置布置間距為80×90cm的是可行。為保證其安全性，橫隔板與箱室過渡段也應(yīng)采用橫隔板的布置形式。五、地基承載力計算以橫隔板處鋼管架單根立桿的承載力計算，此處為鋼管架承載力最大:N=NGK+NQK=19.414+1=20.414鋼管底部墊20×15㎝的方木或槽鋼，立桿傳遞到基底的壓強為:P=N/A=20.414KN÷(0.2×0.5)=204KPa。本施工地段地基主要為人工填筑土，表面為公路原有水泥路面，對土層較軟部份采用建筑垃圾回填，壓路機壓實，經(jīng)試驗合格后，表16面鋪石粉。六、箱梁模板設(shè)計計算箱梁底模、外側(cè)模及翼緣板底模擬采用2440×1220×18mm建筑膠合板（雜木）。內(nèi)模采用5cm木板，上鋪膠合板，下墊10×10cm方木，間距1米。外側(cè)模及翼緣板底模下墊10×10cm方木，間距50cm。第十三聯(lián)箱梁底模采用先鋪10×12cm方木作為縱梁，其間距同支架立桿間距為50cm，上鋪橫梁采用10×10cm方木，其間距為20cm。腹板與橫隔板側(cè)模用ф20的拉桿縱向間距1m，豎向間距50cm進行加固。底模所受荷載為最大，以底模為依據(jù)進行計算。木膠合板力學(xué)性能（江西省產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗所檢驗報告標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定）靜曲強度（順紋）≥24Mpa；（橫紋）≥20Mpa彈性模量（順紋）≥500×10Mpa；（橫紋）≥400×10Mpa（一）上橋匝道第1聯(lián)底模板計算1、模板強度計算計算荷載取橫隔板位置（最大荷載處）砼重：q13=87.6KN/m2，施工活荷載：q4=5KN/m2。模板寬度為b=1.22m，橫梁間距l(xiāng)=0.2m均布荷載：q=（q13+q4）=92.6KN/m2（1）彎曲應(yīng)力計算作用在每塊模板計算跨徑上的荷載P=1/2×q×b×l=1/2×92.6×1.22×0.2=11.2972KN17彎矩M=P×l/6=11.2972×0.2/6=0.3766KN·m截面模量：W=1/6×b×h2=1/6×1.22×0.0182=6.588×10-5彎曲應(yīng)力：σ=M/W=0.3766×103/6.588×10-5=5.72Mpa＜20Mpa能滿足要求（2）撓度計算：截面慣性矩I=1/12×b×h3=1/12×1.220×0.0183=5.929×10-7f=5q×l4/(384E×I)=5×92.6×0.24/(384×4000×103×5.929×10-7)=0.813×10-3m＞l/400=200/400=0.5mm所以撓度仍不滿足要求，需將橫向方木間距加密到0.1m。（計算略）2、枋木計算（1）彎曲應(yīng)力計算縱向方木間距較橫向大，這里只計算縱向方木?？v向單根方木每跨所受的荷載為q=（q13+q4）×0.4=(87.6+5)×0.4=37.04KN/m跨中彎矩：M=1/8×q×l2=1/8×37.04×0.5×0.5=1.158KN·m截面模量：W=1/6×b×h2=1/6×0.1×0.12×0.12=2.4×10-4彎曲應(yīng)力：σ=M/W=1.158/2.4×10-4=0.4825×104KN/M=4.825Mpa(查材料數(shù)據(jù)表可知滿足要求)（2）剪應(yīng)力計算18剪力Q=1/2×q×l=1/2×37.04×0.5=9.26KN中性軸以上截面對中性軸的慣性矩Sm=b×h/2×h/4=10×12/2×12/4=180cm3慣性矩：I=1/12×b×h3=1/12×10×12×12×12=1440cm4剪應(yīng)力：τ=Q×Sm/(Ib)=9.26×103×180×103/(1440×104×100)=1.158Mpa(查材料數(shù)據(jù)表可知滿足要求)（3）撓度計算f=5×q×l4/(384×E×I)=5×37.04×5003/(384×8.5×103×1440×104)=0.493mm＜l/400=500/400=1.25mm，符合要求。結(jié)論，該方案經(jīng)驗算，橫向方木在橫隔板與腹板位置間距應(yīng)加密到0.1米，其它位置則符合要求（驗算略），而縱向方木的布置也是合理可行的；木膠合模板也能滿足施工要求。跨中砼最重處平均荷載為22.62KN/m2，由上面計算過程可知，本方案滿足要求。（二）上橋匝道第2聯(lián)、下橋匝道底模板計算上橋匝道第2聯(lián)、下橋匝道底模板采用先布置10×12cm枋木作為橫梁，間距與鋼管架立桿間距同，即90cm，其上布置10×10cm枋木作為縱梁，間距按部位分別布置為箱室20cm，腹板及橫隔板10cm，其驗算如下。1、模板強度計算箱梁各部位砼重計算過程見支架計算部份，各部位均布荷載值19見下表：施工活荷載取q4=5KN/m2作用在模板上的荷載分別為：Q1=q11+q4=13+5=18KN/m2Q2=q12+q4=49.894+5=54.894KN/m2Q3=q13+q4=51.064+5=56.064KN/m2木模板的抗彎模量為W=1/6×b×h=1/6×1.22×0.018=6.588×10-5（1）抗彎應(yīng)力計算：P=1/2×Q1×b×l，M=1/6×P×l；σ=M/Wb=1.22m，l=0.2m將Q1、Q2、Q3分別代入計算得各部位應(yīng)力值見下表：木模板的抗壓強度為20Mpa，由上表可知，木模板按此布置能滿足強度的要求。（2）撓度計算截面慣性矩I=1/12×b×h3=1/12×1.22×0.0183=5.929×10-720E=4×106撓度f=5×Q×l4/(384EI)，將Q1、Q2、Q3分別代入計算得箱梁各部位木模板撓度值，見下表：撓度充許值ζ=l/400=200/400=0.5mm由上表數(shù)據(jù)可知，撓度值也能滿足要求。2、枋木強度計算橫梁受力形式較為不利，以橫梁布置形式作為驗算依據(jù)。取箱梁各部位均布荷載與木模板所受均布荷載相同，則每根橫梁均布荷載為：箱室Q1=q11×0.9=18×0.9=16.2KN/m腹板Q2=q12×0.9=54.894×0.9=49.405KN/m橫隔板Q3=q13×0.9=56.064×0.45=25.227KN/m橫梁跨中彎矩為：箱室M1=1/8×Q1×0.82=1/8×16.2×0.82=1.296KN·m腹板M2=1/8×Q2×0