皮秒脈沖摻光纖激光器的研究

皮秒脈沖摻光纖激光器的研究

1單光沖壓法提高超短脈沖光纖平均功率的方法隨著韓馬層技術和單層光明技術的成熟，光纖涌浪涌機的輸出從20世紀90年代末的幾十瓦迅速增加到現(xiàn)在的10萬瓦，并維持了基本橫截面的運行，顯示出較高的競爭力。但受到非線性效應的限制,超短脈沖光纖激光器的輸出功率還停留在百瓦級的水平。由于高平均功率、高光束質量的短脈沖光纖激光器在工業(yè)加工、基礎科學研究等領域具有重要的應用價值,如何提高短脈沖光纖激光器的平均功率成為目前光纖激光領域的研究熱點之一,受到了廣泛關注。常用的提高超短脈沖光纖激光器平均輸出功率的方法主要有以下幾種:1)改變光纖參數(shù)以提高非線性效應的閾值,這是最為直接的一種方式,但是,受光纖制作工藝和模式的雙重限制,不能無限增大輸出功率;2)改變激光脈沖的參數(shù)以降低其峰值功率,即提高激光器的重復頻率或利用啁啾放大技術;3)通過光譜、時域合成的方式提高其輸出功率。目前,見于報道的全光纖結構皮秒脈沖激光器依舊停留在比較低的輸出功率水平上。高功率超連續(xù)譜光源在通信、光譜分析、檢測等許多領域具有重要應用價值。光子晶體光纖(PCF)由于具有良好的光束約束能力和極好的色散控制能力,成為產生超連續(xù)譜的理想介質。目前國際上報道的最高功率超連續(xù)譜光源即是采用連續(xù)光抽運,輸出功率達50W。不過,連續(xù)光抽運光子晶體光纖產生超連續(xù)譜較難得到理想的譜寬和平坦度,且所需的光子晶體光纖長度較長。相對而言,超短脈沖激光(飛秒或皮秒)由于具有比較高的峰值功率,用作抽運源時,只需較短的光纖即可得到比較理想的譜寬和平坦度。但由于超短脈沖激光器自身的平均輸出功率較難提高,由其抽運得到的超連續(xù)譜功率還比較低[18,19,20,21,22,23]。本文報道了一種自行研制的30W全光纖皮秒脈沖光纖激光器,并對國產光子晶體光纖進行抽運,得到了近3W超連續(xù)譜輸出,輸出光譜的-10dB譜寬超過1100nm(1064nm處殘留的激光峰除外)。2皮秒脈沖光纖模擬器2.1測試系統(tǒng)和放大級設計皮秒脈沖光纖激光器的實驗結構如圖1所示,整個激光器的結構是在前期工作基礎上經過改進得到的。為了在得到足夠增益的同時盡量縮短種子源腔長,實驗中選取只有約32cm長的摻鐿光纖(YDF)作為增益介質,并盡量減小非摻雜光纖的長度,以此提高鎖模脈沖重復頻率,在一定程度上降低激光器的峰值功率,減小非線性效應。采用了較低反射率(約10%)的光纖光柵(FBG)作為種子源的輸出腔鏡,以提高其平均輸出功率,降低后續(xù)放大級的壓力。將種子源的光纖固定在實驗臺上,并相對密封,避免環(huán)境因素對光纖擾動引起種子源輸出不穩(wěn)定。在放大級的設計上,采用了芯徑較大、摻雜濃度較高的摻鐿光纖作為增益介質,以此提高非線性效應的閾值。在激光器的輸出端制作帶斜角的光纖帽,在避免光纖端面反饋的同時將輸出光斑擴展后再輸出,避免輸出端面因功率密度過高引起的激光損傷。種子源是被動鎖模的皮秒脈沖光纖激光器,由半導體可飽和吸收鏡(SAM)和光纖光柵構成簡單的線性諧振腔,其中所有光纖均是單模光纖,抽運源是一單模尾纖耦合輸出的半導體激光器(LD)。種子光經隔離器和濾波器后進入一級放大器。一級放大器采用5m長,芯徑15μm,內包層130μm的摻鐿光纖作為增益介質。放大后的光經由一光纖型高功率隔離器進入最后一級功率放大器中。功率放大級采用3m長,芯徑30μm,內包層250μm的摻鐿雙包層光纖作為增益介質,利用一個(6+1)×1合束器將抽運光耦合進增益光纖中。2.2抽運功率對激光器非線性效應的影響前期工作中采用高反射率光纖光柵作為種子源輸出腔鏡時,得到的輸出光譜中有一個凹陷。后續(xù)研究中發(fā)現(xiàn),即使采用低反射率光柵作為輸出腔鏡,其輸出光譜中也會有凹陷出現(xiàn)。但凹陷出現(xiàn)與否還與抽運功率的大小有關。在逐步增加抽運功率達到鎖模狀態(tài)的初始階段,光譜中沒有凹陷產生。之后,隨著抽運功率的逐漸增加,光譜逐漸變寬,在抽運功率達到一定值后,凹陷開始出現(xiàn)。隨著抽運功率的繼續(xù)增加,光譜繼續(xù)變寬且凹陷變大,在一定抽運功率下,光譜又突然變窄,凹陷消失。在這一過程中,光譜變寬伴隨著脈沖寬度的窄化,而凹陷消失則伴隨著Q調制鎖?，F(xiàn)象的出現(xiàn)和脈沖分裂,在自相關跡上表現(xiàn)為出現(xiàn)兩個峰。這是一個比較復雜的物理過程,目前正在進行進一步更詳細的研究。在本文的研究工作中,為了得到穩(wěn)定的鎖模脈沖序列和盡可能高的輸出功率,將抽運功率設定在凹陷消失前的最大功率處。這時得到的平均輸出功率為30mW,輸出波形如圖2(a)所示,重復頻率為59.8MHz。采用商用自相關儀測得其脈沖自相關跡如圖2(b)所示,自相關跡半峰全寬為19.8ps,以sech2波形計算可知,其脈沖寬度約為13ps。30mW種子源經一級放大器后,輸出功率特性如圖3(a)所示。輸出功率隨抽運功率的增加單調上升,沒有明顯的飽和效應,說明通過增加抽運功率可進一步提高其輸出功率。但是,從圖3(b)的光譜圖可以看出,抽運功率為9.9W時即出現(xiàn)了明顯的拉曼效應,在1120nm附近產生一個拉曼峰;在抽運功率增加到13.6W時,1120nm附近的拉曼峰很快增長,在1170nm附近還可觀察到二級拉曼峰。為了給后級功率放大器提供較高質量的信號光,實驗中將一級放大器的抽運功率設置在6.7W,此時其輸出功率約為2W,脈沖寬度比種子源略有增加,增加的幅度小于1ps。二級放大器輸出特性見圖4。如圖4(a)所示,其輸出功率隨抽運功率的增加單調上升,沒有出現(xiàn)明顯的飽和或下降趨勢,在55W抽運功率下,得到30W輸出功率。考慮到種子源和一級放大器的抽運功率,可算出整個激光器的光光轉換效率約為48%。二級放大器輸出光譜中有很明顯的非線性效應,將光譜帶寬擴展到比較大的范圍,如圖4(b)所示。這說明,如果要繼續(xù)提高輸出功率,應該采取進一步抑制非線性效應的措施。如圖4(c)所示,二級放大器輸出時域特性與種子源和一級放大器相比沒有明顯區(qū)別。不過,其脈沖寬度有顯著增加,且自相關跡上出現(xiàn)微細結構,如圖4(d)所示。二級放大器輸出脈沖的自相關跡半峰全寬為30.3ps,對應于脈沖寬度約為20ps。采用自制的散焦光柵M2因子測量儀對輸出激光光束質量進行測量,得到其光束質量因子M2小于1.5,輸出光斑為一分布勻稱的圓形光斑,可以判斷該激光器為基橫模運轉。為了避免激光器中產生非線性效應,對于各級放大器,在設計時都盡量選取摻雜濃度高、吸收系數(shù)大的摻鐿光纖,在保證足夠增益的前提下盡量選取較短的光纖長度。不過,即使如此,由于皮秒脈沖高峰值功率特性,激光器輸出功率仍然受限于各種非線性效應。從圖3(b)和圖4(b)中可以看出,一級放大器主要受限于受激拉曼散射效應,二級放大器主要受限于四波混頻等其他非線性效應。產生這一差別的主要原因是一級放大器中光纖長度較長,二級放大器光纖較短但激光峰值功率較高。一級放大器中較長的光纖(包括增益光纖和無源器件尾纖)使得受激拉曼散射閾值較低,在比較低的輸出功率下就出現(xiàn)了明顯的受激拉曼散射。二級放大器光纖較短,且芯徑較大,因而受激拉曼散射閾值較高,在比較高的輸出功率下也沒有出現(xiàn)受激拉曼散射,而是出現(xiàn)了四波混頻等其他非線性效應將光譜拓展到比較大的范圍。光譜的拓寬導致脈沖寬度增加且自相關跡上出現(xiàn)微細結構,限制了輸出功率的進一步提升。在最大30W輸出功率下,激光器中沒有觀察到熱效應引起的性能下降,可以長時間運轉。不過,在高功率下運轉時,需要對激光器中的元器件進行冷卻處理,特別是二級放大器中的合束器、雙包層增益光纖以及雙包層光纖之間的熔接點。實驗過程中,為了保證各級放大器的安全,將每一級的放大倍率都設定在比較小的數(shù)值上。為了避免種子功率不足引起各級放大器中產生自激振蕩導致器件損壞,實驗過程中沒有詳細研究種子光功率大小對最終輸出激光的影響。不過,從各級放大器的功率特性曲線中可以看出,在抽運功率增加時,輸出功率沒有出現(xiàn)明顯的飽和現(xiàn)象,說明30mW種子功率足以驅動2W的一級放大器,2W的種子功率足以驅動30W的二級放大器。3國內光刻光刻產生的高功率和平直連續(xù)譜的數(shù)量3.1皮秒脈沖光纖聯(lián)合點波法產生超連續(xù)譜的實驗裝置如圖5所示。抽運源是第2節(jié)所述30W皮秒光纖激光器。所用光子晶體光纖長約20m,其參數(shù)與文獻中的光纖一樣,空氣孔呈六角形排布,芯徑約7μm,零色散點在1150nm附近。所用的抽運激光波長位于該光纖的正常色散區(qū)。需要注意的是,實驗所用皮秒脈沖光纖激光器輸出光纖芯徑為30μm,而所用的光子晶體光纖芯徑只有7μm,二者面積相差18倍,將激光器輸出光直接耦合進光子晶體光纖不僅難度較大,還可能產生嚴重的光纖端面損壞。為此,在光子晶體光纖與皮秒激光源之間加上一段芯徑15μm的非摻雜過渡光纖。首先,將皮秒脈沖激光通過一組透鏡耦合進芯徑15μm的非摻雜光纖中,再通過熔接的方式將光耦合進光子晶體光纖中。由于過渡光纖芯徑與光子晶體光纖芯徑仍不匹配,熔接時需仔細尋找最佳放電強度、放電時間等參數(shù),使得熔接后在光子晶體光纖中產生輕微塌縮的空氣孔,形成平滑過渡區(qū)域,才能盡量減小熔接損耗。3.2抽運功率對特性的影響通過對耦合系統(tǒng)的仔細調節(jié),能夠將皮秒脈沖激光有效地耦合進光子晶體光纖中,產生高功率超連續(xù)譜輸出。不過,由于該實驗進行時受到實驗條件的限制,所選的耦合透鏡組參數(shù)并未經過仔細優(yōu)化,因而得到的耦合效率并不高,只有40%左右,即只有約12W激光耦合進過渡光纖中?？紤]到過渡光纖與光子晶體光纖間的熔接損耗,真正有效的抽運功率要低于12W。圖6(a)為不同功率下的超連續(xù)譜光譜圖。從圖中可以看出,在低抽運功率下,即超連續(xù)譜產生的初始階段,光譜展寬主要形成在激光波長的長波端。說明初始階段展寬的機制以拉曼效應為主,是由于抽運波長位于光纖的正常色散區(qū)且遠離色散零點引起的,與文獻的結果一致。在光譜拓展到反常色散區(qū)后,在自相位調制、交叉相位調制、四波混頻、孤子分解等效應的共同作用下,光譜同時向長波和短波兩個方向拓展,且越來越平坦。從圖中最上面的光譜曲線可以看出,在最高輸出功率下,光譜的-10dB帶寬(1064nm處殘留的激光峰除外)覆蓋了光譜儀600～1700nm全部觀測范圍,超過1100nm。輸出光斑為一帶有六角形彩色包絡的白色基模光斑。圖6(b)為超連續(xù)譜輸出功率隨抽運功率的變化情況。圖中橫坐標為進入過渡光纖中的皮秒激光功率(下文所述抽運功率均是指此功率值),縱坐標為光子晶體光纖輸出端產生的超連續(xù)譜功率。在抽運功率小于10W時,超連續(xù)譜功率隨抽運功率單調上升。上升趨勢接近線性但不是嚴格意義上的線性,隨抽運功率的增加其切線斜率略有下降。在9W抽運功率下,得到2.4W輸出功率。在抽運功率高于10W時,輸出功率隨抽運功率的增加呈明顯非線性上升趨勢,而且功率穩(wěn)定性變差。在12W抽運功率下,得到2.8W輸出功率。從光譜圖6(a)中可以看出,隨著抽運功率的增加,輸出光譜同時向短波和長波兩個方向拓展,而且向長波方向拓展的速度更快,說明拉曼效應在這一過程中占據(jù)主導地位。拉曼效應的產生由于具有量子虧損,會附帶較大的能量損失,特別是高階拉曼效應。這可以解釋為什么隨著抽運功率的增加輸出功率特性曲線斜率略有下降。從功率特性曲線圖6(b)中可以看出,10W以上抽運功率下輸出功率波動上升。而且,實驗中發(fā)現(xiàn)這時輸出超連續(xù)譜功率穩(wěn)定性變差,即使抽運功率繼續(xù)增加,超連續(xù)譜輸出功率也很難再有很大幅度的上升。這一現(xiàn)象一方面是由于所用透鏡耦合系統(tǒng)不太穩(wěn)定引起,另一方面也是更重要的一個因素,是因為在實驗過程中,過渡光纖輸入端面產生的反射光和光子晶體光纖中產生的后向傳輸光會有一部分進入皮秒激光器中。由于皮秒激光器最后一級輸出沒有采取隔離措施,這一部分反饋光會進入摻雜光纖中被逐漸放大并消耗大量上能級粒子,引起激光器不穩(wěn)定,最終導致輸出超連續(xù)譜功率下降。這一現(xiàn)象在高功率下表現(xiàn)得尤為明顯,于是出現(xiàn)了圖6(b)所示的情況。這說明如果要得到更高功率的超連續(xù)譜輸出,必須在激光輸出端采取一定的隔離措施,避免反饋光對激光器的影響,或者采用全光纖的方案進行實驗。4高功率下的超連續(xù)譜報道了一個三級MOPA結構的皮秒脈沖摻鐿光纖激光器,輸出平均功率達30W,脈寬約20ps,重復頻率為59.8MHz,光束質量因子M2小于1.5,光-光轉換效率48%。種子源輸出脈沖經一級放大后略有展寬,經二級放大后有較大程度