試油測(cè)試技術(shù)和資料綜合評(píng)價(jià)技術(shù)

試油測(cè)試技術(shù)和資料綜合評(píng)價(jià)技術(shù)試油測(cè)試是油氣勘探取得成果的關(guān)鍵，是尋找油氣田、了解地下情況的最直接手段，也是為開(kāi)發(fā)提供科學(xué)依據(jù)的重要環(huán)節(jié)。試油測(cè)試工藝技術(shù)的發(fā)展經(jīng)歷了三個(gè)階段，即以常規(guī)試油為代表的第一階段，以地層測(cè)試器試油為代表的第二階段，以地層測(cè)試器、電子壓力計(jì)和三相分離器等技術(shù)綜合應(yīng)用的第三階段。第三階段，在引進(jìn)、消化、推廣國(guó)內(nèi)外試油技術(shù)及裝備的基礎(chǔ)上，針對(duì)大慶探區(qū)“三低”油層及致密氣層的地質(zhì)特點(diǎn)，全面發(fā)展和完善了試油測(cè)試工藝技術(shù)。資料解釋技術(shù)也從手工計(jì)算、繪圖發(fā)展到全國(guó)應(yīng)用計(jì)算機(jī)進(jìn)行解釋?zhuān)筒卦u(píng)價(jià)從簡(jiǎn)單的試井分析向油氣層綜合解釋、評(píng)價(jià)方向發(fā)展。目前已形成了具有大慶油田特點(diǎn)的試油測(cè)試工藝和資料綜合解釋技術(shù)系列，為勘探提供了先進(jìn)的手段，為大慶探區(qū)眾多油氣藏的發(fā)現(xiàn)和儲(chǔ)量的提交作出了重要的貢獻(xiàn)?？谝?、測(cè)試技術(shù)的配套、完善，促進(jìn)了地質(zhì)認(rèn)識(shí)水平和勘探效益的提高測(cè)試技術(shù)經(jīng)過(guò)“七五”的引進(jìn)、消化、吸收和使用國(guó)內(nèi)、外工藝技術(shù)和裝備，“八五”期間，針對(duì)在大慶探區(qū)的地質(zhì)特點(diǎn)進(jìn)行了發(fā)展和完善，到“八五”末和“九五”初期，逐步形成了滿足不同井況、不同地層條件和不同地質(zhì)目的的測(cè)試技術(shù)?？冢ㄒ唬┥澳鄮r儲(chǔ)層中途測(cè)試技術(shù)口中途測(cè)試技術(shù)是及早發(fā)現(xiàn)工業(yè)油氣層的重要手段。1991年以前由于MFE單封隔器很難實(shí)現(xiàn)分層測(cè)試，使中途測(cè)試技術(shù)受到了限制。我們?cè)谝M(jìn)膨脹式測(cè)試工具的同時(shí)，對(duì)選層標(biāo)準(zhǔn)、封隔器座封位置、測(cè)試制度和施工參數(shù)設(shè)計(jì)等方面進(jìn)行了詳細(xì)研究，拓寬了中途測(cè)試的使用范圍，在勘探中取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益?？??利用中途測(cè)試技術(shù)及早發(fā)現(xiàn)油氣藏口延4井位于延吉盆地頂部坳陷德新凹陷南陽(yáng)東構(gòu)造帶，鉆井過(guò)程中，從井519m開(kāi)始多次井噴。通過(guò)對(duì)497.0?522.3m中途測(cè)試，日產(chǎn)天然氣11563皿口口3口，為工業(yè)氣層。這是延吉盆地首次獲工業(yè)氣流，為下步勘探提供了科學(xué)依據(jù)?？??利用中途測(cè)試成果確定完井方法口目前，大慶油田的完井方法有兩種，一種是套管完井，一種是裸眼完井，采用哪種方法完井視井的情況而定。我們利用中途測(cè)試在完井方面做了一些工作，收到了明顯的效果。和3井、萬(wàn)111井、漁深1井和延1井，都是根據(jù)中途測(cè)試結(jié)果，采用裸眼完井的，4井口僅套管和固井費(fèi)用就節(jié)約了222.0萬(wàn)元?？??利用中途測(cè)試技術(shù)取準(zhǔn)有關(guān)地層參數(shù)口漁深1井，位于松遼盆地北部中央坳陷區(qū)黑漁泡凹陷通達(dá)鼻狀構(gòu)造帶。由于該地區(qū)泉一段缺少水性和壓力資料，所以在2304.0?2301.4m進(jìn)行中途測(cè)試，日產(chǎn)水56.2mDD3□。本次測(cè)試不僅搞清了水性，而且錄取到了地層壓力，達(dá)到了中途測(cè)試目的?？??利用中途測(cè)試技術(shù)提高勘探試油效益口大慶長(zhǎng)垣西部具有多套油氣層組合。限期進(jìn)行中途測(cè)試，搞清油氣水縱向分布規(guī)律，避免套管完井后的井筒復(fù)雜化?？谟?1井是大慶長(zhǎng)垣西部的一口預(yù)探井，先后分別對(duì)三個(gè)層系進(jìn)行了中途測(cè)試。該井套管完井后，根據(jù)中途測(cè)試結(jié)果避開(kāi)油水同層和氣水同層，共試油6層，其中有3層獲工業(yè)氣流，獲得了理想的試油成果。如果不搞中途測(cè)試，套管完井后可能要搞9層以上試油，這樣，不僅井筒復(fù)雜，而且開(kāi)發(fā)無(wú)法利用?？冢ǘ┑貙訙y(cè)試技術(shù)口地層測(cè)試工藝具有試油周期短、錄取資料全（可以錄取壓力、產(chǎn)量、溫度和高壓物性等資料）、效益高的特點(diǎn)，在全國(guó)各油田得到了廣泛的應(yīng)用，大慶外圍探井地層測(cè)試率1983年15.82%，1990年以后一直保持在60%以上?？?、低滲透層測(cè)試技術(shù)口針對(duì)低滲透層的特點(diǎn)，從試井設(shè)計(jì)出發(fā)，配套完善了低滲透層的測(cè)試技術(shù)，收得了較好的效果?？冢?） 試井設(shè)計(jì)方法口試井設(shè)計(jì)是試油地質(zhì)設(shè)計(jì)編制科學(xué)與否的關(guān)鍵，也是取全取準(zhǔn)試油資料的保證。從試井理論可知，試井設(shè)計(jì)是試井分析的反問(wèn)題，即通過(guò)基本的地層參數(shù)，預(yù)測(cè)出待試層的產(chǎn)量和壓力變化曲線。所以，根據(jù)試井理論，研制開(kāi)發(fā)了試井設(shè)計(jì)軟件，能對(duì)自噴井和非自噴井進(jìn)行壓降、壓恢和探邊試井設(shè)計(jì)，特別是非自噴井試井設(shè)計(jì)功能在國(guó)內(nèi)首次實(shí)現(xiàn)?？冢?） 試井設(shè)計(jì)所需參數(shù)的預(yù)測(cè)方法口我們對(duì)長(zhǎng)垣兩側(cè)探井進(jìn)行了敏感性參數(shù)分析得到，地層壓力、有效滲透率、表皮系數(shù)、井筒儲(chǔ)存系數(shù)和液體粘度對(duì)預(yù)測(cè)的曲線形態(tài)及產(chǎn)量影響較大。根據(jù)幾個(gè)主要參數(shù)特點(diǎn)，結(jié)合鉆井、測(cè)井和錄井等資料，分別試用了等值圖法、多元統(tǒng)計(jì)法和交繪圖版等方法。主要針對(duì)扶、楊油層和葡萄花油層分區(qū)塊建立了參數(shù)預(yù)測(cè)公式?？冖俚貙訅毫Γ≒i）預(yù)測(cè)口通過(guò)研究表明，一般情況下，大慶外圍區(qū)塊地層壓力隨深度的關(guān)系為：口P=AH+B口對(duì)于異常地層壓力區(qū)，從壓縮數(shù)定義出發(fā)，通過(guò)地層對(duì)地層微元體的形成壓力分析，推導(dǎo)出形成壓力的增量，所以地層壓力通式應(yīng)表示為：口Pi=P+AP口△P=E+FlnSX（屮（1-屮）SX）口式中，A、B、E、F是常數(shù)，H是油層中部深度，屮是孔隙度?？冖谟行B透率（e）預(yù)測(cè)口在研究過(guò)程中，我們?cè)囉昧怂姆N方法從中選出兩種較好的方法，來(lái)預(yù)測(cè)有效滲透率。口a.相對(duì)滲透率圖版法口根據(jù)有關(guān)專(zhuān)家實(shí)測(cè)的長(zhǎng)垣兩測(cè)不同層位的相對(duì)滲透率曲線和相對(duì)滲透率定義，可得到不同層位的有效滲透率預(yù)測(cè)公式?？赽.地球物理測(cè)井方法口比較有代表性的Watt公式：口e=0.136屮口口4.4□/S□□2口口口⑷注□口S□□wirD=[1.145-1g（屮/VDDshD—0.25）]/3.288口如果缺少巖芯分析資料，可用上述公式預(yù)測(cè)?？冖郾砥は禂?shù)（S）的預(yù)測(cè)口目前，表皮系數(shù)除了用試油資料計(jì)算外，沒(méi)有看到確切預(yù)測(cè)公式或圖版。在研究中，發(fā)現(xiàn)表皮系數(shù)與地層厚度、鉆時(shí)、泥漿壓力與地層壓力之差相關(guān)性較好，通過(guò)回歸得到了不同層位的預(yù)測(cè)公式?？冖芫矁?chǔ)存系數(shù)（C）的預(yù)測(cè)口根據(jù)井筒儲(chǔ)存系數(shù)的定義可知，它與產(chǎn)量成正比，與壓差成反比。我們選用了27層測(cè)試資料，在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)上，以產(chǎn)量與地層壓力之比為橫座標(biāo)，以井筒儲(chǔ)存系數(shù)為縱坐標(biāo)進(jìn)行線性回歸，相關(guān)系數(shù)0.903,公式為：口lgc=0.7221g（Q/PDDi口）+1.989口我們可以利用該公式預(yù)測(cè)井筒儲(chǔ)存系數(shù)□⑤流體粘度的確定口流體粘度可以借用鄰井同層位同構(gòu)造的高壓物性資料?？诎岩陨?項(xiàng)參數(shù)輸入試井軟件，便可較準(zhǔn)確地進(jìn)行試井設(shè)計(jì)，如龍22井（見(jiàn)圖1）?？冢?）跨隔測(cè)試技術(shù)口跨隔測(cè)試具有三個(gè)特點(diǎn)：一是試油層序可以靈活調(diào)整，依據(jù)地質(zhì)要求和井況條件，任意選層測(cè)試，為老井復(fù)查創(chuàng)造了條件；二是減少井筒儲(chǔ)存，提高了壓力恢復(fù)速度和錄取資料質(zhì)量；三是及時(shí)發(fā)現(xiàn)并驗(yàn)證層間竄槽?？谟捎诳绺魷y(cè)試工藝技術(shù)在大慶廣泛應(yīng)用，測(cè)試水平不斷提高，封隔器最大跨距達(dá)190m，座封卡點(diǎn)小夾層1.6m,上卡點(diǎn)最淺529.2m，下卡點(diǎn)最深3878.84m?？??致密氣層測(cè)試技術(shù)口隨著勘探領(lǐng)域的拓展，致密儲(chǔ)層逐漸增加，找氣難度隨之增大，這就要求我們?cè)谥旅軆?chǔ)層試氣工藝技術(shù)上有新突破。由于致密儲(chǔ)層具有井深（2700?4000m）、地層壓力高（30?45MPa）、溫度高（120?150C）、儲(chǔ)集類(lèi)型多、自然產(chǎn)能低、氣水分布復(fù)雜等特點(diǎn)，原有的中、淺層測(cè)試工藝技術(shù)已不能適應(yīng)致密儲(chǔ)層試氣工藝的需要。為此，我們開(kāi)展了致密氣層測(cè)試技術(shù)研究?！酰?） 射孔-測(cè)試聯(lián)作技術(shù)口射孔-測(cè)試聯(lián)作技術(shù)具有射孔、地層測(cè)試兩道工序一次完成、加快試油進(jìn)度、防止井噴、獲取最佳地質(zhì)資料等諸多優(yōu)點(diǎn)。但由于國(guó)內(nèi)外減震器均不過(guò)關(guān)，壓力計(jì)易損壞，嚴(yán)重地制約著該工藝在生產(chǎn)中的應(yīng)用。因此，我們從壓力計(jì)損壞的機(jī)理入手，找出了造成壓力計(jì)損壞的主要原因是射孔彈起爆時(shí)產(chǎn)生的機(jī)械震動(dòng)和壓力沖擊。研制成功了具有縱向減震、徑向減震和過(guò)壓保護(hù)三大功能的壓力計(jì)減震器，并設(shè)計(jì)了兩種適合不同井況的井下標(biāo)準(zhǔn)管柱?？诘谝环N是研制成功了開(kāi)井后環(huán)空加壓起爆的測(cè)試聯(lián)作技術(shù)（見(jiàn)圖2）該工藝具有以下優(yōu)點(diǎn)：a、能實(shí)現(xiàn)較大的負(fù)壓值，對(duì)地層的回壓只是測(cè)試管柱內(nèi)所加的液墊壓力；口b、 射孔后即可進(jìn)行流動(dòng)測(cè)試，有利于解除地層污染；口c、 環(huán)空所加的壓力不作用在壓力計(jì)上，有利于保護(hù)井下壓力計(jì)，旁通傳壓管耐壓60.0MPa；d、起爆系統(tǒng)僅一個(gè)銷(xiāo)釘，剪切值變化范圍小，環(huán)空壓力一般可控制在10.0MPa以內(nèi)；口e、對(duì)井筒條件復(fù)雜有嚴(yán)重漏失的層，井口無(wú)法加壓時(shí)，可根據(jù)射孔井段深度選擇合適的銷(xiāo)釘，靠測(cè)試開(kāi)井后的環(huán)空與油管壓力之差起爆射孔槍。這項(xiàng)技術(shù)已在金396、宋深2等井應(yīng)用7層，工藝均一次成功?？诘诙N是研制成功了環(huán)空加壓起爆后加深管柱，口 實(shí)現(xiàn)跨測(cè)試測(cè)試的聯(lián)作技術(shù)（見(jiàn)圖3）。該工藝的突出特點(diǎn)是有利于取準(zhǔn)致密儲(chǔ)層的壓力資料，并且不受已試層的限制。這項(xiàng)技術(shù)共應(yīng)用21井次，在芳深9井，侏羅系，井段3602.0?3737.6m，采用上述工藝方法測(cè)試，獲日產(chǎn)。0口口2口氣4.7區(qū)10口口4口皿口口3口，實(shí)測(cè)地層壓力38.96MPa，溫度142.2°C/3638m?？冢?） 地層測(cè)試工具進(jìn)一步完善配套口針對(duì)MFE測(cè)試工具泄壓等問(wèn)題，對(duì)測(cè)試工具及管柱進(jìn)行了封隔器、支撐管柱等6項(xiàng)改造，提高了測(cè)試一次成功率。在生產(chǎn)實(shí)踐中，由于致密氣層測(cè)試技術(shù)的逐步完善，不斷創(chuàng)出了新水平。在芳深7井封隔器承受正向壓差41.7MPa；在宋深2井封隔器承受反向壓差42MPa；在宋深1井3834.2m測(cè)試一次成功?？诳诙汉笈乓呵螽a(chǎn)技術(shù)的進(jìn)步為提高壓裂成功率和擴(kuò)大地質(zhì)儲(chǔ)量提供了先進(jìn)的手段口壓后排液求產(chǎn)技術(shù)是壓裂改造增產(chǎn)技術(shù)的一個(gè)關(guān)鍵環(huán)節(jié)，它不僅影響壓裂效果，而且影響資料錄取質(zhì)量制約試油速度。為此，我們?cè)谶@方面做了大量的工作，收到了明顯的效果?？冢ㄒ唬┑蜐B透油層壓后排液求產(chǎn)技術(shù)口根據(jù)大慶探區(qū)的地質(zhì)條件、井況和壓后地層流動(dòng)規(guī)律，經(jīng)過(guò)多年的攻關(guān)，形成了適應(yīng)不同井層的壓后排液求產(chǎn)技術(shù)?？??排液工藝口封隔器單卡單向閉式氣舉管柱工藝口這種工藝的特點(diǎn)是氣舉效率高，洗井時(shí)洗進(jìn)液不倒灌，對(duì)油層沒(méi)有傷害?？诜飧羝麟p卡單向閉式氣舉管柱工藝口這種工藝主要解決多套油層組合的井，壓裂改造上部油層后，單排單求壓裂層產(chǎn)能?？诜飧羝鲉慰ǔ榧撑乓汗苤に嚳谶@種工藝的優(yōu)點(diǎn)是解決下部油層老井挖潛壓裂改造后的排液技術(shù)難題?？诜飧羝麟p卡抽汲排液管柱工藝口這種工藝采用長(zhǎng)尾管和防砂卡封隔器組合的排液管柱，是老井挖潛和復(fù)雜井壓后排液的主要工藝?？??油井壓后排液求產(chǎn)技術(shù)方法口壓裂井排液求產(chǎn)技術(shù)方法主要是根據(jù)壓后地層流動(dòng)規(guī)律及產(chǎn)量變化情況，確定不同時(shí)期的工藝和工作制度，實(shí)現(xiàn)最優(yōu)的排液求產(chǎn)方法。該項(xiàng)技術(shù)成果現(xiàn)已形成技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用不僅提高了資料的錄取質(zhì)量，而且提高了試油效率。以前平均每層壓后排液求產(chǎn)19.25天，該技術(shù)應(yīng)用后縮短到10.97天，平均每層減少8.28天，經(jīng)濟(jì)效益十分明顯?？?二)致密氣層壓后排液求產(chǎn)技術(shù)口經(jīng)過(guò)多年研究，形成了一套適應(yīng)致密氣層特點(diǎn)的壓后排液求產(chǎn)技術(shù)口1?氮?dú)庵偶夹g(shù)口氮?dú)庵偶夹g(shù)是由國(guó)外引進(jìn)的，它從空氣中制取氮?dú)?，靠三?jí)壓縮達(dá)到高的注入壓力用以助排,利用該方法排液速度快，施工安全可靠。它的應(yīng)用范圍是氣層排液和氣層壓裂后不能自噴井或自噴能力弱井的排液?？??自噴排液方法口自噴排液是利用氣層自身能量進(jìn)行自噴排液的一種方法。這種方法是以自噴條件為基礎(chǔ)，排液期間根據(jù)產(chǎn)氣量增大情況，采用地面較長(zhǎng)時(shí)間關(guān)井，待井口壓力恢復(fù)到一定程度后，油管短時(shí)間開(kāi)井放噴排液?？??壓后求產(chǎn)方法口氣層壓裂后因改造規(guī)模大、壓裂液注入多、排液時(shí)間長(zhǎng)、地層壓力下降快，產(chǎn)量變化較大。我們依據(jù)致密儲(chǔ)層的特點(diǎn)確定了排液和求產(chǎn)階段的劃分原則：口排出的液體能定性說(shuō)明地層產(chǎn)水否；口壓裂液的返排量不影響地層產(chǎn)氣時(shí)關(guān)井恢復(fù)壓力；口待地層壓力恢復(fù)到原始?jí)毫Φ?5%或井口壓力恢復(fù)小于0.15MPa/d時(shí)，再開(kāi)井求產(chǎn)?？谌絷P(guān)井前期測(cè)得的產(chǎn)氣量小于8000mDD3D/d則不必關(guān)井恢復(fù)，這種方法在生產(chǎn)中應(yīng)用見(jiàn)到了理想的地質(zhì)效果。例如，汪：903井，J61、65號(hào)層，井段3037.0?2962.4m,壓后開(kāi)、關(guān)井放噴排液37個(gè)周期，然后關(guān)井恢復(fù)壓力8天，井口壓力達(dá)到23.2MPa，再進(jìn)入求產(chǎn)，產(chǎn)氣量達(dá)到了50518皿口口3口/d?！蹩谌?、資料綜合解釋技術(shù)的進(jìn)步與發(fā)展，為科學(xué)評(píng)價(jià)儲(chǔ)層奠定了基礎(chǔ)自80年代采用地層測(cè)試以來(lái)，我們始終從生產(chǎn)實(shí)際出發(fā)，把最新的試井理論研究和計(jì)算機(jī)技術(shù)有機(jī)地結(jié)合起來(lái)。從多方面開(kāi)發(fā)研究，取得了一系列的成果，使資料綜合解釋技術(shù)日趨成熟?？谠嚲浖拈_(kāi)發(fā)，為資料解釋提供了先進(jìn)的手段口在《DS2.0現(xiàn)代試井解釋軟件》和《GWT試氣資料處理軟件》基礎(chǔ)上，1997年開(kāi)始在Windows95環(huán)境下開(kāi)發(fā)試油測(cè)試綜合評(píng)價(jià)系統(tǒng)，力求在技術(shù)水平上跟上國(guó)際先進(jìn)試井軟件發(fā)展的步伐，建立一個(gè)開(kāi)放的試井平臺(tái)。該軟件的四大功能，即試井設(shè)計(jì)、試井分析、節(jié)點(diǎn)分析和產(chǎn)能試井，現(xiàn)已完成了大部分的研究工作，取得了階段性的成果?？谝圆环€(wěn)定試井理論為基礎(chǔ)，建立油、氣井產(chǎn)量計(jì)算方法口1?氣井不穩(wěn)定產(chǎn)量計(jì)算方法口以往的氣井產(chǎn)能確定是通過(guò)四個(gè)不同工作制度條件下的試氣資料求取氣井二項(xiàng)式方程和指數(shù)式方程進(jìn)行的。但對(duì)低滲透氣井，其產(chǎn)量隨時(shí)間變化而變化，不易測(cè)得穩(wěn)定的產(chǎn)量，為此，近幾年開(kāi)展了氣井產(chǎn)能評(píng)價(jià)方法的研究?？趯?duì)于氣井，定井底流壓條件，應(yīng)用Bessel函數(shù)和Laplace變換，可得到下式：口口0口丁滅一=—SX(2Dm^TX—□口0口2「□口0DSX)=SX(F(uF)□1口(F(uF))u{口口0口(F(uF))+sF(uF)口口1口(F(uF))}SX)口對(duì)于上面方程進(jìn)行Laplace數(shù)值反演和反復(fù)迭代等變換，就可以得出不穩(wěn)定氣井IPR曲線，根據(jù)此理論，編制了軟件，適用于均質(zhì)、雙孔、雙滲等多種油藏。用試井資料解釋出的地層參數(shù)代入相關(guān)方程，便可得出不穩(wěn)定IPR曲線。該方法不僅可以節(jié)省試氣時(shí)間，而且可以為評(píng)價(jià)儲(chǔ)層提供更多的參數(shù)?！跎?井，登庫(kù)組，井段2904.0?2571.0m,共20個(gè)小層，1995年8月進(jìn)行系統(tǒng)試氣，這是目前大慶探區(qū)深層自然產(chǎn)能最高的一口井，然而，該層的二項(xiàng)式曲線反向，無(wú)法求得絕對(duì)無(wú)阻流量，經(jīng)分析認(rèn)為主要是層間干擾造成的。用試井軟件解釋認(rèn)為，儲(chǔ)層為均質(zhì)氣藏，S=45. 61,D=1.95eDD-6□（mDD3D/d）□□—1□，經(jīng)過(guò)計(jì)算，本層的絕對(duì)無(wú)阻流量為130萬(wàn)mDD3D/doD升深2井在采油八廠開(kāi)采過(guò)程中進(jìn)行了系統(tǒng)試氣，并用指數(shù)式方程求取絕對(duì)無(wú)阻流量為112.1萬(wàn)mDD3口/d。□2?油井不穩(wěn)定產(chǎn)量計(jì)算方法口在試油階段，油井的產(chǎn)量是通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)計(jì)量求取的。由于地層測(cè)試開(kāi)井時(shí)間不同，其產(chǎn)量不同；常規(guī)試油由于其周期不同產(chǎn)量也不同，所以，只通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)取產(chǎn)量確定油井產(chǎn)能是不夠的。為此，我們通過(guò)把不穩(wěn)定試井理論與Standing和Vogel等方法相結(jié)合，建立了在飽和壓力以下油、氣兩相流動(dòng)時(shí)不穩(wěn)定產(chǎn)量計(jì)算方法，可給出定流壓下產(chǎn)量隨時(shí)間變化曲線及不穩(wěn)定IPR曲線，并形成了計(jì)算機(jī)軟件。不論采用何種試油工藝、實(shí)測(cè)產(chǎn)量如何，只要能解釋出準(zhǔn)確的地層參數(shù)，代入軟件中即可求出IPR曲線，為準(zhǔn)確評(píng)價(jià)油層提供了科學(xué)依據(jù)?？跇?shù)1井，井段：1363.0?1379.0m,葡萄花1-4號(hào)層。抽油試采（連抽），日產(chǎn)油田18.19m口□3□降至11.0皿口口3口，解釋地層滲透率為0.1511呻口口3口，表皮系數(shù)為7.603，其理論產(chǎn)量與實(shí)際產(chǎn)量對(duì)比見(jiàn)下表，從表中可看出在求產(chǎn)350小時(shí)后其理論產(chǎn)量與實(shí)際產(chǎn)量非常吻合，平均相對(duì)誤差為0.1%?！酢?H樹(shù)1井產(chǎn)量對(duì)比表口 BG（!BHDFG2,F6，2。11F時(shí)間（hr）381102062783503984224604704945185BHDG45”理論產(chǎn)量口（m□口3口衍）11口1211口5711口3211口2111口1311口0811口0611口0411口03 11口0110口995 BH5”實(shí)際產(chǎn)量口（m□口3口衍）18口1915口5515口8413口9011口2011口2610口0111口2911口46 10口4211口00