諧振產(chǎn)生的原因及防護措施

諧振產(chǎn)生的原因及防護措施比較一、電力系統(tǒng)鐵磁諧振產(chǎn)生的原因電力系統(tǒng)是一個復雜的電力網(wǎng)絡，在這個復雜的電力網(wǎng)絡中，存在著很多電感及電容元件，尤其在不接地系統(tǒng)中，常常出現(xiàn)鐵磁諧振現(xiàn)象，給設備的安全運行帶來隱患，下面先從簡單的鐵磁諧振電路中對鐵磁諧振原因進行分析。1.1簡單的鐵磁諧振電路中諧振原因分析在簡單的R、C和鐵鐵芯電感L電路中，如圖1所示，假設在正常運行條件下，其初始狀態(tài)是感抗大于容抗，即3L〉(1/3C)，此時不具備線性諧振條件，回路保持穩(wěn)定狀態(tài)。但當電源電壓有所升高時，或電感線圈中出現(xiàn)涌流時，就有可能使鐵芯飽和，其感抗值減小，％L=(1/3C)時，即滿足了串聯(lián)諧振條件，在電感和電容兩端便形成過電壓，回路電流的相位和幅值會突變，發(fā)生磁諧振現(xiàn)象，串聯(lián)鐵磁諧振電路特性曲線圖如圖2，圖1串聯(lián)鐵磁諧振電路圖2串聯(lián)鐵磁諧振電路特性曲線圖中電壓電流均指工頻下的有效值。其中直線1是電容的伏安特性Uc=I?(1/3C)，曲線2是電感非線性伏安特性UL(I)，曲線3式電感和電容串聯(lián)支路的伏安特性，其縱坐標U=|Ul-Uc|,d點是諧振點，在該點3L=(1/3C)。Id的左側(cè)3L〉(1/3C),串聯(lián)支路處于感性工作狀態(tài)；Id的右側(cè)3LV(1/3C),串聯(lián)支路處于容性工作狀態(tài)。當電源電壓由零開始均勻升高，電路的工作點沿曲線3的0-a段上升；但當電源電壓超過Id對應的Ud之后，工作點顯然不能是a-d段，因為a-d段意味著要求的電源電壓下降，且該段上的點不滿足穩(wěn)定工作條件，不能成為實際的工作點，而是經(jīng)過某一過度過程，從工作點a一躍而跳到工作點b，b點和a點工作狀態(tài)相比較，其勵磁電源電壓雖然一樣，但電容上的電壓Uc卻大了許多，電感上的電壓U也增大了，即此時產(chǎn)生了過電壓。產(chǎn)生過電壓的原因在于電源電壓已超過支路能工作在感性狀態(tài)的極限值Ud，因而只能工作到b-c段，即電感飽和以后的容性工作狀態(tài)，才能達到新的穩(wěn)定狀態(tài)，這個過程為鐵磁諧振狀態(tài)，諧振一旦形成，諧振狀態(tài)可能“自保持”，維持很長時間而不衰減，直到遇到新的干擾改變了其諧振條件諧振才可能消除。1.2電力系統(tǒng)鐵磁諧振產(chǎn)生的條件電力系統(tǒng)中許多元件是屬于電感性的或電容性的，如電力變壓器、互感器、發(fā)電機、消弧線圈為電感元件，補償用的并或串聯(lián)電容器組、高壓設備的寄生電容為電容元件，而線路各導線對地和導線間既存在縱向電感又存在橫向電容，這些元件組成復雜的LC震蕩回路，在一定的能源作用下，特定參數(shù)配合的回路就會出現(xiàn)諧振現(xiàn)象。由于鐵芯電感的磁通和電流之間的非線性關(guān)系，電壓升高導致鐵芯電感飽，極容易使電壓互感器發(fā)生鐵磁諧振。在中性點不接地系統(tǒng)中，如果不考慮線路的有功損耗和相間電容，僅考慮電壓互感器電感L與線路的對地電容Co,當C°大到一定值，且電壓互感器不飽和時，感揪1大于容抗XC0。而當電壓互感器上電壓上升到一定數(shù)值時，電壓互感器的鐵芯飽和，感抗\小于容抗xc0，這樣就構(gòu)成了諧振條件，下列幾種激發(fā)條件可以造成鐵磁諧振：電壓互感器的突然投入；線路發(fā)生單相接地；系統(tǒng)運行方式的突然改變或電氣設備的投切；系統(tǒng)負荷發(fā)生較大的波動；電網(wǎng)頻率的波動；負荷的不平衡變化等。電壓互感器的鐵磁諧振必須由工頻電源供給能量才能維持下去，如果抑制或消耗這部分能量，鐵磁諧振就可以抑制或消除。在我國6-10KV配電網(wǎng)內(nèi)，發(fā)生互感器引起的諧振過電壓情況甚為頻繁，每到雷雨季節(jié)，熔斷電壓互感器保險的情況頻繁發(fā)生。1.3中性點不接地系統(tǒng)鐵磁諧振產(chǎn)生的原因中性點不接地系統(tǒng)中，為了監(jiān)視絕緣，發(fā)電廠、變電所的母線上通常接有丫。接線的電磁式電壓互感器，由于接有丫。接線的電壓互感器，網(wǎng)絡對地參數(shù)除了電力導線和設備的對地電容?！阆Σ?，還有互感器的勵磁電感L，由于系統(tǒng)中性點不接地，Y接線的電磁式電壓互感器的高壓繞組，就成為系統(tǒng)三相對地的唯一金屬通道。其諧振原理如圖3所示。正常運行時，三相基本平衡，中性點的位移電壓很小。但在某些切換操作如斷路器合閘或接地故障消失后，由于三相互感器在擾動后電感飽和程度不一樣而形成對地電阻不平衡，它與線路對地電容形成諧振回路，可能激發(fā)起鐵磁諧振過電壓。電壓互感器鐵心飽和引起的鐵磁諧振過電壓是中性點不接地系統(tǒng)中最常見和造成事故最多的一種內(nèi)部過電壓。在實際運行設備中，由于中性點不接地電網(wǎng)中設備絕緣低，線樹矛盾以及絕緣子閃烙等單相接地故障相對頻繁，一般說來，單相接地故障是鐵磁諧振最常見的一種激發(fā)方式。圖3中性點不接地系統(tǒng)鐵磁諧振原理示意圖1.4中性點直接接地系統(tǒng)鐵磁諧振產(chǎn)生的原因若中性點直接接地，則電壓互感器繞組分別與各相電源電勢相連，電網(wǎng)中各點電位被固定，不會出現(xiàn)中性點位移過電壓；若中性點經(jīng)消弧線圈接地，其電感值遠小于電壓互感器的勵磁電感，相當于電壓互感器的電感被短接，電壓互感器的變化也不會引起過電壓。但是，當中性點直接接地或經(jīng)過消弧線圈接地的系統(tǒng)中，由于操作不當和某些倒閘過程，也會形成局部電網(wǎng)在中性點不接地方式下臨時運行。在中性點直接接地電力系統(tǒng)中，一般鐵磁諧振的激發(fā)因素為合刀閘和斷路器分閘。在進行此操作時，由于電路內(nèi)受到足夠強烈的沖擊擾動，使得電感L兩端出現(xiàn)短時間的電壓升高、大電流的震蕩過程或鐵心電感的涌流現(xiàn)象。這時候很容易和斷路器的均壓電容Ck一起形成鐵磁諧振。其諧振原理如圖4所示。圖4中性點直接接地系統(tǒng)鐵磁諧振原理示意圖二、 鐵磁諧振對電力系統(tǒng)安全運行的影響通過以上分析，我們就能夠明白，當線路發(fā)生單相接地或斷路器操作等干擾時，造成電壓互感器電壓升高，三相鐵芯受到不同的激勵而呈現(xiàn)不同程度的飽和，電壓互感器的各相感抗發(fā)生變化，各相電感值不相同，中性點位移產(chǎn)生零序電壓。由于線路電流持續(xù)增大，導致電壓互感器鐵芯逐漸磁飽和，當滿足3L=1/3C時，即具備諧振條件，從而產(chǎn)生諧振過電壓，其造成的主要影響如下：中性點不接地系統(tǒng)中，其運行方式的主要特點是單相接地后，允許維持一定的時間，一般為2h不致于引起用戶斷電。但隨著中低壓電網(wǎng)的擴大，出線回路數(shù)增多、線路增長，電纜線路的逐漸增多，中低壓電網(wǎng)對地電容電流亦大幅度增加，單相接地時接地電弧不能自動熄滅必然產(chǎn)生電弧過電壓，一般為3—5倍相電壓甚至更高，致使電網(wǎng)中絕緣薄弱的地方放電擊穿，并且在過電壓的作用下極易造成第二點接地發(fā)展為相間短路造成設備損壞和停電事故，嚴重威脅電網(wǎng)安全運行。在發(fā)生諧振時，電壓互感器一次勵磁電流急劇增大，使高壓熔絲熔斷。如果電流尚未達到熔絲的熔斷值，但超過了電壓互感器額定電流，長時間處于過電流狀況下運行，必然造成電壓互感器燒損。諧振發(fā)生后電路由原來的感性狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槿菪誀顟B(tài)，電流基波相位發(fā)生180°反轉(zhuǎn)，發(fā)生相位反傾現(xiàn)象，可導致逆序分量勝于正序分量，從而使小容量的異步電動機發(fā)生反轉(zhuǎn)現(xiàn)象。產(chǎn)生高零序電壓分量，出現(xiàn)虛幻接地和不正確的接地指示。三、 常用的消諧方法工作原理分析及優(yōu)缺點多年來，國內(nèi)外專家學者對鐵磁諧振做了大量研究，在理論分析方面，前人進行了大量卓有成效的工作，闡明了這類非線性諧振問題中所蘊含的不同于線性諧振的豐富內(nèi)容，給我們提供了堅實的理論基礎(chǔ)。一般來講，消諧應從兩方面著手，即改變電感電容參數(shù)和消耗諧振能量。下面對常用的消諧方法工作原理分析。3.1中性點不接地系統(tǒng)常見的消諧措施3.1.1采用勵磁特性較好的電壓互感器日前，在我單位新建變電站電壓互感器選型時均采用采用勵磁特性較好的電壓互感器。電壓互感器伏安特性非常好，如每臺電壓互感器起始飽和電壓為1.5Ue，相當于圖5中的線2被抬高到2’，使電壓互感器在一般的過電壓下還不會進入飽和區(qū)，從而不易構(gòu)成參數(shù)匹配而出現(xiàn)諧振。圖5勵磁特性增加后串聯(lián)鐵磁諧振電路特性曲線顯然，若電壓互感器伏安特性非常好，電壓互感器有可能在一般的過電壓下還不會進入較深的飽和區(qū)，從而不易構(gòu)成參數(shù)匹配而出現(xiàn)諧。從某種意義上來說，這是治本的措施。但電壓互感器的勵磁特性越好，產(chǎn)生電壓互感器諧振的電容參數(shù)范圍就越小。雖可降低諧振發(fā)生的概率,但一旦發(fā)生,過電壓、過電流更大。3.1.2在母線上裝設中性點接地的三相星形電容器組，增加對地電容這種方法是根據(jù)Peterson對諧振區(qū)域的研究提出的，當增大各相對地電容。0，使X0/XmV0.01時，回路參數(shù)超出諧振的范圍，可防止諧振。H.A.Peterson曾對兩種典型伏安特性的鐵芯電感進行模擬試驗。試驗結(jié)果如圖6所示。

(b)實線一#1特性曲線；虛線一#2特性曲線圖6從圖6中可看出，諧振區(qū)域與阻抗比XC0/XL有直接關(guān)系，對于1/2分頻諧振區(qū)，阻抗XC0/XL約為0.01~0.08；基波諧振區(qū)，XC0/XL約為0.08~0.8；高頻諧振區(qū)，XC0/XL約為0.6~3.0。當改變電網(wǎng)零序電容時，XC0/XL隨之改變，回路中可能出現(xiàn)由一種借振狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榱硪环N諧振狀態(tài)。如果零序電容過大或過小，就可以脫離諧振區(qū)域，諧振就不會發(fā)生。在現(xiàn)場，一般可以測量出電網(wǎng)的對地電容電流，進而計算出對地電容，由XC0/XL估算該電網(wǎng)是否處于諧振區(qū)。若在諸振區(qū)，再進一步判定可能是哪一種諧振。電網(wǎng)的電容電流也可用下列經(jīng)驗公式計算IC=(2.7~3.3)Uel10-3,A式中Ue-電網(wǎng)的額定線電壓kV；L—輸電線路長度，km；2.7—系數(shù)，用于無避雷線線路；3.3—系數(shù)，用于有避雷線線路。此經(jīng)驗公式適用于單回木桿線路。若為金屬或水泥桿增，電容電流約增加10%左右；若為雙回路，應將其折算為單回路，可取其等效長度為I’=(1.7?1.4)1。其中I為每一回路的長度，1.7適用于110kV左右的線路；1.4適用于10kV左右的線路。另外，電容電流也可以寫成式Ic=3UxX103/Xco式中Ic-電容電流，A；Ux-電網(wǎng)運行相電壓，kV；Xco-線路對地容抗(不包括母線電容的密執(zhí))，Q。比較式以上兩式，可得(2.7~3.3)*Uel*103=3Ux*103/Xco(2.7~3.3)*1.73Uxl*103=3Ux*103/Xco若對系數(shù)(2.7?3.3)取平均值，為了進行計算，則可得到Xco=1.73*106/(2.7~3.3)l歐可知，若Xco/Xl<0.01時，一般不發(fā)生諧振，相應的線路長度為l>57.7/Xl這種方法使回路參數(shù)超出諧振的范圍，可避免電壓互感器諧振。但是，增大對地電容后，單相接地電流增加，有可能引起弧光接地過電壓且電容C折算至電壓互感器開口三角形兩端的電容很大，容抗很小，當發(fā)生單相接地時，將引起過流而燒壞電壓互感器。3.1.3電流互感器高壓側(cè)中性點經(jīng)電阻接地由于系統(tǒng)中性點不接地，Y接線的電磁式電壓互感器的高壓繞組，就成為系統(tǒng)三相對地的唯一金屬通道。系統(tǒng)單相接地有兩個過渡過程，一是接地時；二是接地消失時。接地時，當系統(tǒng)某相接地時，該相直接與地接通，另兩相對地也有電源電路(如主變繞組)成為良好的金屬通道。因此在接地時的三相對地電容的充放電過程的通道，不會走電壓互感器高壓繞組，就是說發(fā)生接地時電壓互感器高壓繞組中不會產(chǎn)生涌流，因為已有某相固定在地電位，也就不會發(fā)生鐵磁諧振。但是當接地消失時，情況就不同了。在接地消失的過程中，固定的地電位已消失，三相對地的金屬通道已無其他路可走，只有走電壓互感器高壓繞組，即此時三相對地電容(零序電容)3C中存儲的電荷，對三相電壓互感器高壓繞組電感L/3放電，相當一個直流源作用在帶有鐵芯的電感線圈上，鐵芯會深度飽和。對于接地相來說，更是相當一個空載變壓器突然合閘，疊加出更大的暫態(tài)涌流。在高壓繞組中性點安裝電阻器Ro后，能夠分擔加在電壓互感器兩端的電壓，從而能限制電壓互感器中的電流，特別是限制斷續(xù)弧光接地時流過電壓互感器的高幅值電流，將高壓繞組中的涌流抑制在很小的水平，相當于改善電壓互感器的伏安特性，如圖7，即在a點相當于電壓互感器由原來的Ud’下降到實際的Udo圖7中性點經(jīng)電阻接地后串聯(lián)鐵磁諧振電路特性曲線采用壓變中性點裝設電阻Ro既能抑制低頻飽和電流，同時也能起到消除壓變飽和過電壓的作用。在接地故障期間，此電荷產(chǎn)生的電容電流，以接地點為通路，在電源-導線-大地間流通。由于壓變的勵磁阻抗很大，其中流過的電流很小。一旦接地故障消失，這時電流通路被切斷，而非接地相必須由線電壓瞬間恢復到正常相電壓水平。但是，由于接地故障已斷開，非接地相在接地期間已經(jīng)充電至線電壓下的電荷，就只有通過壓變高壓繞組，經(jīng)其原來接地的中性點進入大地。在這一瞬變過程中，壓變高壓繞組中將會流過一個幅值很高的低頻飽和電流，使壓變鐵芯嚴重飽和。實際上，由于接地電弧熄滅的時刻不同，即初始相位角不同，故障的切除不一定都在非接地相電壓達最大值這一嚴重情況下發(fā)生。因此，不一定每次單相接地故障消失時，都會在壓變高壓繞組中產(chǎn)生大的涌流。而且低頻飽和電流的大小，還與壓變伏安特性有很大關(guān)系，壓變鐵芯越容易飽和，該飽和電流就越大，高壓熔絲就越易熔斷。在上述情況下，若在壓變高壓繞組中性點接入一個足夠大的接地電阻，在單相故障消失時，低頻飽和各電流經(jīng)過電阻Ro后進入大地，由于大部分壓降加在電阻上，從而大大抑制了低頻飽和電流，使壓變高壓熔絲不易熔斷；同時由于在零序電壓回路串聯(lián)的這個電阻Ro,使壓變飽和過電壓的大部分電壓降落在電阻Ro上，從而避免了鐵芯飽和，限制了壓變飽和過電壓的發(fā)生。Ro的數(shù)值若選用太小，相當于沒有增加零序電阻，限制壓變飽和過電壓的作用不大。從阻尼的角度來看電阻值愈大愈好，若Ro一8,即壓變高壓側(cè)繞組中性點變?yōu)榻^緣了，壓變的電感量不參與零序回路，也就不存在壓變飽和過電壓。但Ro太大，當網(wǎng)絡出現(xiàn)單相接地時，大部分零序電壓降在Ro上，會使開口三角形電壓太低（電網(wǎng)對地電壓在壓變勵磁電感Lp與Ro間分壓），影響接地指示靈敏度和保護裝置正常動作。由于電網(wǎng)的復雜性，各配網(wǎng)電容電流大小、線路故障性質(zhì)、壓變伏安特性以及消諧器的運行環(huán)境等情況有所不同，難以保證在壓變中性點裝設消諧器后設備萬無一失，尤其是當間歇電弧接地持續(xù)時間較長時，個別消諧電阻將因過熱而損壞，從而引起高壓熔絲熔斷，甚至壓變燒損。所以消諧電阻的熱容量有待進一步提高。在壓變開口三角形繞組兩端接微電腦消諧器能夠抑制壓變飽和過電壓，且一個系統(tǒng)一般只要接一臺就可以，但它有一定局限性，無法抑制低頻飽和電流，適用于電網(wǎng)較小、對地電容不大的場合。而在壓變高壓繞組中性點接消諧電阻既能消除壓變飽和過電壓和抑制低頻飽和電流，防止高壓熔絲熔斷，同時只要阻值選擇適當，就不影響壓變的正常運行，但每一臺壓變都必須裝設（尤其是較易發(fā)生鐵芯飽和的壓變），適用于電網(wǎng)較大、對地電容較大的場合。對于消除諧振，降低諧振電流有明顯的作用。電阻太大不好，會使開口三角電壓太低，影響接地指示靈敏度以及保護裝置的正確動作，另外阻值的選擇還受到中性點絕緣水平的限制。3.1.4電壓互感器一次側(cè)中性點經(jīng)零序電壓互感器接地此類型接線方式的的電壓互感器稱為抗諧振電壓互感器，其原理接線和現(xiàn)場應用時的二次測量測量和接地檢測回路如圖8。圖8原理接線圖三相電壓互感器的磁路結(jié)構(gòu)分三柱磁路和單口磁路，對三柱磁路部分，由于零序磁路不能成回路，所以零序阻抗近似于零，OA、OB、OC3個相電壓向量始終沒有零序分量，即O點始終位于三角形△ABC的重心處。零序電壓完全交給單口磁路的ON線圈承擔。單口磁路的勵磁特性很高，按10KV電壓考慮。當系統(tǒng)發(fā)生單相接地時，加在ON線圈上的電壓只有5.77KV，所以系統(tǒng)單相接地時，互感器能長期運行。即使在發(fā)生分頻諧振時，ON線圈上的電壓除了基波的零序電壓外，還包含全部的分頻電壓，由于分頻電壓的頻率較低，相應電壓的勵磁電流要比基波時大得多，但因設計單口磁路的勵磁特性很高，確保了它的抗諧振性極好，串聯(lián)諧振總伏安特性如圖9。圖9串聯(lián)諧振總伏安特性圖由于分頻諧振的電壓完全是零序性質(zhì)，它不會影響三柱部分的工作，即三柱磁路中流通的只是工頻磁通，因而有利于保證電度計量。其勵磁特性方面有如下特點，即正序磁路和零序磁路完全分開，且零序特性遠遠高于正序特性，三柱部分正常只承受相電壓，確保了設備安全運行。這種措施在部分地區(qū)有成功經(jīng)驗，其原理是提高電壓互感器的零序勵磁特性，從而提高電壓互感器的抗燒毀能力，已有很多廠家按此原理制造抗諧振電壓互感器。假設L0與L1、L2、L3具有相同伏安特性，此時電壓互感器的勵磁電抗Xm=XL1+XL0'所以L0的接入主要有以下三個優(yōu)點：Xm顯著增大，比較易實現(xiàn)XC0/XmW0.01這個條件，使系統(tǒng)擾動時不致于發(fā)生諧振。如前所推導UO'的公式知，L0接入后：UO'=4.33，UaO'=6.6,UbO'=6.6，亦即加在非故障相電壓互感器繞組的電壓下降至接近相電壓，不會飽和，從而杜絕了諧振的發(fā)生。由L0二次繞組電壓繼電器作接地指示裝置，在單相接地時其輸出電壓為75V，可按此值進行整定計算，從而保證了接地指示裝置的靈敏度。若中性點串入電壓互感器的勵磁電抗XL0遠大于XL1值，則效果更佳。此時加在非接地相L1和L2、故障相L3、中性點電壓互感器的L0繞組的電壓全部等于相電壓5.77kV，肯定不會飽和，而且接地指示裝置可獲得的輸出電壓可達100V。但是應注意到，電壓互感器中性點仍承受較高電壓，且電壓互感器在諧振時雖可能不損壞，但諧振依然存在。3.1.5電壓互感器二次側(cè)開三角繞組接阻尼電阻在三相電壓互感器一次側(cè)中性點串接單相電壓互感器或在電壓互感器二次開口三角處接入阻尼電阻，用于消耗電源供給諧振的能量，能夠抑制鐵磁諧振過電壓，其電阻值越小，越能抑制諧振的發(fā)生。若R=0，即將開口三角兩端短接，相當于電網(wǎng)中性點直接接地，諧振就不會發(fā)生。對引入的阻尼電阻進行了改進，利用品閘管制造了自動改變電阻阻值的自動消諧裝置，在正常運行時非鐵磁諧振過電壓情況下，品閘管截止，開口三角間電阻為數(shù)百兆歐姆的高阻狀態(tài)，一旦發(fā)生鐵磁諧振，裝置自動進行判斷，使品閘管觸發(fā)導通，將開口三角繞組近似短接，達到消除鐵磁諧振的目的。對這種壓變飽和過電壓，通常是在壓變二次側(cè)開口三角形繞組兩端接入阻尼電阻Ro,相當于在壓變高壓側(cè)Yo結(jié)線繞組上并聯(lián)一個電阻，而這一電阻只有在電網(wǎng)有零序電壓時才出現(xiàn)，正常運行時，零序電壓繞組所接的Ro不會消耗能量。Ro值越小，在壓變勵磁電感L上并聯(lián)電阻就越小，當Ro小于一定值時，網(wǎng)絡三相對地參數(shù)基本上由等值電阻決定，這時由壓變飽和而引起電感的減小不會明顯引起電源中性點位移電壓。當Ro=0，即將開口三角形繞組短接，則壓變?nèi)嚯姼兄稻妥兂陕└校嘞嗟?，壓變飽和過電壓也就不存在了。但當電網(wǎng)內(nèi)發(fā)生單相接地時，壓變開口三角形繞組兩端會出現(xiàn)100V的工頻零序電壓，這樣阻尼電阻的容量就要求足夠大，當阻尼電阻太小，一方面電阻本身可能因過熱而燒壞，另一方面，壓變也可能因電流過大而燒損，所以現(xiàn)在變電站一般采用微電腦多功能消諧裝置。當判斷為存在工頻位移過電壓或鐵磁諧振過電壓后，單片機就進行消諧程序，發(fā)出高頻脈沖群，使反并在開口三角形繞組兩端的兩只品閘管交替過零觸發(fā)導通，將開口三角形繞組短接（若系統(tǒng)發(fā)生單相接地，則不起動消諧裝置），使壓變飽和過電壓迅速消除。由于短接時間極短，故不會給壓變帶來負擔。很多廠家制造出采用微電腦多功能消諧裝置，來消除壓變飽和過電壓效果良好，且一個系統(tǒng)通常只要接一臺消諧器即可起到消諧作用。但在中性點不接地電網(wǎng)中，電磁式壓變高壓熔絲熔斷，并不一定都是由于壓變飽和過電壓引起的。當電網(wǎng)對地電容3Co較大，而電網(wǎng)間歇接地或接地消失時，健全相Co中貯存的電荷將重新分配，它將通過中性點接地的壓變Lp形成放電回路，構(gòu)成低頻振蕩電壓分量，促使壓變飽和，形成低頻飽和電流。它在單相接地消失后1/4?1/2工頻周期內(nèi)出現(xiàn)，電流幅值可遠大于分頻諧振電流（分頻諧振電流約為額定勵磁電流的百倍以上），頻率約2?5Hz。由于低頻飽和電流具有幅值高、作用時間短的特點，在單相接地消失后的半個周波即可熔斷熔絲。同時在實際應用中，由于原理及裝置的可靠性欠佳，這些裝置的運行情況并不理想。二次側(cè)電子消諧裝置仍有待從理論、制造上加以完善。在單相持續(xù)接地時，開三角繞組也必須具備足夠大的容量；這類消諧措施對非諧振區(qū)域內(nèi)流過電壓互感器的大電流不起限制