DL/T 5484-2013 電力電纜隧道設(shè)計規(guī)程

中華人民共和國電力行業(yè)標準

電力電纜隧道設(shè)計規(guī)程

Codefordesinofowercablestunnel

gp

/—

DLT54842013

主編部門：電力規(guī)劃設(shè)計總院

批準部門：國家能源局

施行日期：年月日

201441

中國計劃出版社

北京

2013國家能源局

公告

年第號

20136

按照《國家能源局關(guān)于印發(fā)〈能源領(lǐng)域行業(yè)標準化管理辦法

（）〉》（〔〕），

試行及實施細則的通知國能局科技號的規(guī)定經(jīng)

200952

審查，國家能源局批準《核電廠操縱人員執(zhí)照考核》等項行業(yè)

334

標準（見附件），其中能源標準（）項、電力標準（）項和

NB62DL144

石油天然氣標準（）項，現(xiàn)予以發(fā)布。

SY128

：

附件行業(yè)標準目錄

國家能源局

年月日

20131128

附件：

行業(yè)標準目錄

序號標準編號標準名稱代替標準采標號批準日期實施日期

……

/電力電纜隧道設(shè)計

DLT

2042013-11-282014-04-01

—規(guī)程

54842013

……前言

根據(jù)國家能源局《關(guān)于下達年第一批能源領(lǐng)域行業(yè)標準

2009

制（修）訂計劃的通知》（國能科技〔〕號）的要求，標準編制

2009163

，，

組經(jīng)調(diào)查研究認真總結(jié)國內(nèi)外電力電纜隧道設(shè)計經(jīng)驗并在廣泛

征求意見的基礎(chǔ)上，制定本標準。

本標準共分章和個附錄，主要內(nèi)容包括：總則，術(shù)語，基

142

，，，，，，

本設(shè)計規(guī)定明挖隧道暗挖隧道頂管隧道盾構(gòu)隧道工程防水

通風及消防，排水，照明、動力及監(jiān)控，其他設(shè)施，節(jié)能環(huán)保，勞動安

全及衛(wèi)生等。

本標準由國家能源局負責管理，由電力規(guī)劃設(shè)計總院提出，由

，

能源行業(yè)電網(wǎng)設(shè)計標準化技術(shù)委員會負責日常管理由北京電力

經(jīng)濟技術(shù)研究院負責具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。在執(zhí)行過程中如有意

見或建議，請寄送電力規(guī)劃設(shè)計總院（地址：北京市西城區(qū)安德路

號，郵政編碼：）。

65100120

、、：

本標準主編單位參編單位主要起草人和主要審查人

主編單位：北京電力經(jīng)濟技術(shù)研究院

參編單位：北京交通大學

上海電力設(shè)計院有限公司

廣州電力設(shè)計院

沈陽電力勘測設(shè)計院

主要起草人：陳凱郭慶宇袁大軍陳卓李繼波

曹林放尹凡李興高丁洲祥李朝順

王軍汪箏陳明蘭閆捷李小峰

楊承矩歐陽曉梅朱亞平陳昌振張彬

李曉軍謝冬

··

1：

主要審查人郭躍明周江天王靜吳林林關(guān)龍

黃美群江玉生段松濤叢光張崴

包永忠徐瑞但漢波王賢燦劉忠文

饒文彬

··

2目次

總則…………………（）

11

術(shù)語…………………（）

22

基本設(shè)計規(guī)定……………（）

34

………………（）

一般規(guī)定

3.14

地形與地質(zhì)……………（）

3.25

工程環(huán)境調(diào)查……………（）

3.37

……………………（）

荷載

3.47

工程材料………………（）

3.58

明挖隧道…………………（）

411

結(jié)構(gòu)設(shè)計………………（）

4.111

……………（）

基坑支護設(shè)計

4.211

構(gòu)造要求………………（）

4.313

暗挖隧道…………………（）

515

（）

襯砌結(jié)構(gòu)………………

5.115

襯砌結(jié)構(gòu)計算……………（）

5.218

豎井設(shè)計………………（）

5.321

輔助工程措施……………（）

5.422

頂管隧道…………………（）

625

一般規(guī)定………………（）

6.125

設(shè)計計算………………（）

6.227

工作井…………………（）

6.337

……………（）

輔助工程措施

6.438

盾構(gòu)隧道…………………（）

740

一般規(guī)定………………（）

7.140

··

1荷載……………………（）

7.240

……………（）

襯砌結(jié)構(gòu)計算

7.342

襯砌結(jié)構(gòu)………………（）

7.443

豎井結(jié)構(gòu)………………（）

7.545

……………（）

輔助工程措施

7.646

工程防水…………………（）

848

一般規(guī)定………………（）

8.148

防水……………………（）

8.248

通風及消防………………（）

951

隧道通風………………（）

9.151

隧道消防………………（）

9.252

排水…………………（）

1054

照明、動力及監(jiān)控………（）

11

56

一般規(guī)定………………（）

11.156

照明……………………（）

11.257

……………………（）

動力

11.358

監(jiān)視與控制……………（）

11.459

其他設(shè)施…………………（）

1260

（）

電纜支架………………

12.160

接地……………………（）

12.261

出入口…………………（）

12.363

節(jié)能環(huán)?！ǎ?/p>

1366

勞動安全及衛(wèi)生…………（）

1467

附錄圍巖分級的有關(guān)規(guī)定………………（）

A68

附錄均質(zhì)圓環(huán)法管片截面內(nèi)力計算方法………………（）

B74

本標準用詞說明………………（）

77

引用標準名錄…………………（）

78

附：條文說明…………………（）

79

··

2Contents

………（）

1Generalrovisions1

p

……………………（）

2Terms2

……（）

3Generalreuirements4

q

…………………（）

3.1General4

………………（）

3.2Topographyandgeological5

……（）

3.3Environmentalsurve7

y

…………（）

3.4Actionandload7

………………（）

3.5Materials8

……（）

4Cutandcovertunnel11

……（）

4.1Desinofstructures11

g

………（）

4.2Retainingandprotectionforfoundationexcavation11

…………………（）

4.3Detailinreuirements13

gq

……………（）

5Minintunnel15

g

…………（）

5.1Liningstructure15

……………（）

5.2Calculationofliningstructure18

……………（）

5.3Verticalshaft21

……………（）

5.4Assistantmeasuresofproject22

………………（）

6Pipejacking25

…………………（）

6.1General25

……（）

6.2Calculationfordesin27

g

………………（）

6.3Workwell37

……………（）

6.4Assistantmeasuresofroect38

pj

……………（）

7Shieldtunnel40

…………………（）

7.1General40

··

3……………………（）

7.2Load40

……………（）

7.3Calculationoflininstructure42

g

…………（）

7.4Lininstructure43

g

……………（）

7.5Verticalshaft45

……………（）

7.6Assistantmeasuresofproject46

（）

……………

8Waterproofing48

…………………（）

8.1General48

…………（）

8.2Waterroofin48

pg

……………（）

9Ventilationandfirecontrol51

………………（）

9.1Ventilation51

……………（）

9.2Firecontrol52

…………（）

10Watersewerage54

，

………（）

11Lihtinowerandmonitorin56

ggpg

………………（）

11.1General56

………………（）

11.2Lihtin57

gg

…………………（）

11.3Power58

……………（）

11.4Monitoring59

…………（）

12Otherfacilities60

……………（）

12.1Cablebearer60

……（）

12.2Groundinaaratus61

gpp

…………（）

12.3Entrance-exit63

…………（）

13Energysavingandenvironmentprotection66

………………（）

14Laborsafetyandhealthy67

：

AendixATherelatedreulationsofsurroundin

ppgg

………………（）

rockclassification68

：

AendixBThecalculationmethodofsementunder

ppg

…………（）

theassumptionofhomogeneousring74

………（）

Explanationofwordinginthiscode77

……（）

Listofquotedstandards78

：………（）

AdditionExlanationofrovisions79

pp

··

4總則

1

為了適應城市電力電纜線路建設(shè)發(fā)展和電纜隧道設(shè)計需

1.0.1

要，使電纜隧道設(shè)計符合技術(shù)可靠、安全適用、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)

、，。

量環(huán)境保護的要求制定本標準

本標準適用于新建、改建及擴建電力電纜隧道工程。

1.0.2

電纜隧道路徑的選擇，應根據(jù)電網(wǎng)及城市總體規(guī)劃，綜合

1.0.3

、、，

地形地質(zhì)對周圍環(huán)境的影響等因素經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟方案比較后

確定。

電纜隧道的主體結(jié)構(gòu)工程設(shè)計使用年限應為年。

1.0.4100

電纜隧道凈空尺寸應滿足電網(wǎng)遠景規(guī)劃要求，應符合現(xiàn)行

1.0.5

《》，

國家標準電力工程電纜設(shè)計規(guī)范的相關(guān)規(guī)定滿足施

GB50217

工工藝、結(jié)構(gòu)變形和位移等要求。

電纜隧道應符合電纜敷設(shè)、檢修及運行維護要求，并具有

1.0.6

必要的安全防護等設(shè)施。

、、、

電纜隧道設(shè)計應根據(jù)隧道斷面尺寸隧道長度工程場地

1.0.7

地質(zhì)、水文、施工周期、工程造價等因素綜合研究確定適宜的施工

方法。

，

電纜隧道設(shè)計除應符合本標準外尚應符合國家現(xiàn)行的有

1.0.8

關(guān)標準的規(guī)定。

··

1術(shù)語

2

電纜隧道

2.0.1cabletunnel

容納電纜數(shù)量較多、有供安裝和巡視的通道、全封閉型的地下

。

構(gòu)筑物

圍巖

2.0.2surroundingrock

隧道工程影響范圍內(nèi)的巖土體。

襯砌

2.0.3linin

g

為控制和防止圍巖的變形或坍落，確保圍巖的穩(wěn)定，或為處理

涌水和漏水，或為隧道的內(nèi)空整齊或美觀等目的，將隧道的周邊圍

巖被覆起來的結(jié)構(gòu)體。

盾構(gòu)法

2.0.4shieldtunneling

用盾構(gòu)進行掘進，在保持開挖面穩(wěn)定的同時完成排土及隧道

襯砌作業(yè)從而修建隧道的方法。

管片

2.0.5sement

g

，

組成盾構(gòu)隧道襯砌結(jié)構(gòu)的基本單元抵抗盾構(gòu)隧道外力的結(jié)

構(gòu)構(gòu)件。是一種在工廠制作的板狀鋼筋混凝土、鋼、鑄鐵或多種材

料復合的預制構(gòu)件。

頂管法

2.0.6ieackin

ppjg

利用液壓頂進工作站從頂進工作井將待鋪設(shè)的管道頂入，從

而在頂管機之后直接鋪設(shè)管道的非開挖地下管道施工技術(shù)。

出入口

2.0.7entrance-exit

、

結(jié)合人員通行電纜敷設(shè)及安裝通風設(shè)備等設(shè)置的隧道進出

通道口。

工作井

2.0.8workshaft

，

用于敷設(shè)電纜及人員進出隧道結(jié)合隧道施工要求而修建的

··

2。

結(jié)構(gòu)

中繼間

2.0.9intermediatejackingstation

頂管施工過程中，為控制最大頂力而設(shè)置在管道中間的續(xù)頂

。

機構(gòu)

··

3基本設(shè)計規(guī)定

3

一般規(guī)定

3.1

電纜隧道安全等級應按隧道重要性劃分，重要的電纜隧道

3.1.1

。

的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)不小于

1.1

鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)電纜隧道的環(huán)境類別應按現(xiàn)行國家標準

3.1.2

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》選取。

GB50010

鋼筋混凝土隧道最大裂縫寬度限值應按照結(jié)構(gòu)所處環(huán)境

3.1.3

類別確定。

隧道設(shè)計應依據(jù)基本的基礎(chǔ)資料，根據(jù)隧道不同設(shè)計階段

3.1.4

的任務(wù)、目的和要求，針對電纜隧道的特點和規(guī)模，確定搜集、調(diào)查

，、、。

基礎(chǔ)資料的內(nèi)容和范圍并進行調(diào)查測繪勘探和試驗基礎(chǔ)資

料應齊全、準確，滿足設(shè)計要求。

應對結(jié)構(gòu)在施工和使用的不同階段的多種受力狀況，分別

3.1.5

進行結(jié)構(gòu)分析，并確定最不利的作用效應組合。

、

結(jié)構(gòu)分析所需的各種幾何尺寸以及所采用的計算圖形邊

3.1.6

界條件、荷載的取值與組合、材料性能的計算指標、初始應力和變

形狀況等，應符合結(jié)構(gòu)的實際工作狀況，并應具有相應的結(jié)構(gòu)保證

。

措施

結(jié)構(gòu)分析中所采用的各種簡化和近似假定，應有理論或試驗

的依據(jù)，或經(jīng)工程實踐驗證。計算結(jié)構(gòu)的準確程度應符合工程設(shè)

計的要求。

、

應根據(jù)結(jié)構(gòu)形狀支撐條件和極限狀態(tài)等建立合適的結(jié)構(gòu)

3.1.7

分析模型。

地層模擬可采用彈性地基法。設(shè)計中的地基反力系數(shù)應

3.1.8

、。

綜合土體模量荷載條件和支撐狀況選取

··

4地形與地質(zhì)

3.2

應根據(jù)隧道所通過地區(qū)的地形、地質(zhì)條件，并綜合調(diào)查的

3.2.1

階段、方法、范圍等因素，編制相應的調(diào)查計劃。在調(diào)查過程中，如

發(fā)現(xiàn)實際地質(zhì)情況與預計的情況不符，應及時修正調(diào)查計劃。

圍巖分級應采用定性劃分和定量指標相結(jié)合的方法綜合

3.2.2

，。

評判分級方法按照本標準附錄執(zhí)行

A

隧道調(diào)查各階段的目標、內(nèi)容及范圍可按表擬定。

3.2.33.2.3

表隧道調(diào)查各階段的目標、內(nèi)容及范圍

3.2.3

階段目標內(nèi)容和方法范圍

搜集、分析既有資料

為路線路徑比選提

及沿路線進行地面踏大于路線可

踏勘供區(qū)域地形、地質(zhì)、環(huán)

勘，必要時可進行少量能方案的范圍

境等基本資料

勘探工作

獲取路線所需地形、

搜集、分析既有資

地質(zhì)、其他環(huán)境資料，大于比選方

施工前初勘料，現(xiàn)場踏勘、測繪和

為方案比較及下階段案的范圍

勘探工作

調(diào)查提供基礎(chǔ)資料

詳細進行地形、地

獲取技術(shù)設(shè)計、施工

、；

質(zhì)環(huán)境等調(diào)查按要隧道路線兩

詳勘計劃、預算等所需的地

求進行鉆探、物探、測側(cè)及周圍地區(qū)

質(zhì)、環(huán)境等資料

試等

、、

預報和確認施工中地形地質(zhì)環(huán)境補

隧道內(nèi)及地

出現(xiàn)的地質(zhì)問題；驗證充調(diào)查；洞內(nèi)觀測、量

施工中面受施工影響

或變更設(shè)計、調(diào)整施工測、超前探測；預報地

的范圍

方法等質(zhì)災害，采取防治措施

隧道工程測繪應按設(shè)計階段的要求，搜集或測繪地形圖、

3.2.4

、（）?！?/p>

地下管線地下建構(gòu)筑物等測繪成果應符合國家現(xiàn)行標準工

··

5》《》

程測量規(guī)范和城市地下管線探測技術(shù)規(guī)程的

GB50026CJJ61

規(guī)定。

施工前各階段的地形與地質(zhì)調(diào)查應包括自然地理概況以

3.2.5

，

及工程地質(zhì)和水文地質(zhì)等并按階段要求重點調(diào)查和分析以下

內(nèi)容：

地層、巖性及地質(zhì)構(gòu)造變動的性質(zhì)、類型和規(guī)模；

1

斷層、節(jié)理、軟弱結(jié)構(gòu)面特征及其與隧道的組合關(guān)系，圍巖

2

；

的基本物理力學性質(zhì)

地下水類型及地下水位、含水層的分布范圍及相應的滲透

3

系數(shù)、水量和補給關(guān)系、水質(zhì)及其對混凝土的侵蝕性，有無異常涌

、；

水突水

按現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》的規(guī)

4GB18306

定或經(jīng)地震部門鑒定，確定隧道所處地區(qū)的地震動峰值加速度。

地形、地質(zhì)調(diào)查尚應注意以下方面：

3.2.6

，

當場區(qū)存在區(qū)域性斷裂構(gòu)造時特別是存在全新活動的斷

1

裂和發(fā)震斷層時，應調(diào)查新構(gòu)造活動的痕跡、特點和與地震活動的

關(guān)系，并查明其對隧道工程的影響程度；

當場區(qū)存在影響隧道方案的重大不良地質(zhì)、特殊地質(zhì)情況

2

，，、

時應進一步搜集調(diào)查地質(zhì)資料綜合分析預測隧道開挖后可能

出現(xiàn)塌方、滑動、擠壓、巖爆、突然涌水、流砂及瓦斯溢出等的地段，

并提出相應的技術(shù)措施，為方案比選和隧道設(shè)計提供依據(jù)；

（）

水文地質(zhì)條件復雜的隧道含巖溶隧道除按一般隧道進

3

行調(diào)查、勘探、試驗外，必要時還應進行水文地質(zhì)動態(tài)觀測或進行

專題研究。

施工中的地質(zhì)調(diào)查宜采取地面補充調(diào)查，開挖工作面直接

3.2.7

、、、。、

觀察素描攝像量測等方法對于工程地質(zhì)水文地質(zhì)復雜的隧

道，可采用超前地震波反射、聲波反射、地質(zhì)雷達等地球物理手段，

或采用超前鉆孔、平行導坑、試驗坑道等進行超前探測，及時預報

、。

可能發(fā)生地質(zhì)災害的位置性質(zhì)施工中工程地質(zhì)調(diào)查應完成以

··

6：

下任務(wù)

根據(jù)對圍巖性質(zhì)的直接觀察、量測和試驗資料，核定巖性、

1

地質(zhì)構(gòu)造、地下水等情況，分析判定實際揭露的圍巖級別；

；

及時預報和解決施工中遇到的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)問題

2

為驗證和修改（變更）設(shè)計及調(diào)整施工方案提供依據(jù)。

3

工程環(huán)境調(diào)查

3.3

、、

應對隧道沿線及鄰近地區(qū)相關(guān)地表水系地下水露頭涌

3.3.1

泉、溫泉、天然和人工湖泊、植被、礦產(chǎn)資源以及動植物生態(tài)等自然

環(huán)境狀況進行調(diào)查。

、、（）、

應對隧道沿線內(nèi)土地使用情況水利設(shè)施建構(gòu)筑物地

3.3.2

下管線情況等進行調(diào)查。若場區(qū)內(nèi)有公園、保護林、文化遺址、紀

念建筑等需要保護的重要地物時，除應調(diào)查它們的現(xiàn)狀外，還應提

出隧道建設(shè)對其環(huán)境影響的評價和保護措施。

、、、、

應對生產(chǎn)生活用水交通狀況施工和運行噪聲振動污

3.3.3

水及廢氣排放等對生態(tài)環(huán)境的影響進行調(diào)查。應對施工中地下水

大量流失可能造成的地表沉降、塌陷、地面建筑物破壞、生產(chǎn)生活

用水枯竭等環(huán)境問題的影響程度進行調(diào)查和預測。

：

施工條件調(diào)查應包括以下方面

3.3.4

施工便道、施工場地、拆遷、棄渣場地、供水、供電和通信

1

條件；

、、；

建筑材料的來源品質(zhì)數(shù)量等

2

其他可能影響施工的因素。

3

荷載

3.4

。

作用在地下結(jié)構(gòu)上的荷載可按表進行分類在決

3.4.13.4.1

定荷載數(shù)值時，應綜合施工和使用年限內(nèi)發(fā)生的變化，根據(jù)現(xiàn)行國

家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》及相關(guān)規(guī)范規(guī)定的可能出

GB50009

，。

現(xiàn)的最不利情況確定不同荷載組合時的組合系數(shù)

··

7表荷載分類表

3.4.1

荷載名稱荷載分類

結(jié)構(gòu)自重

圍巖壓力

結(jié)構(gòu)附加恒載恒載

水壓力及浮力

混凝土收縮和徐變的影響力主要荷載

車輛荷載

人群荷載

活載

電纜及附件荷載

施工荷載

溫度變化影響

灌漿壓力附加荷載

凍脹力

地震作用

偶然荷載

落石沖擊力

注：當電纜隧道覆土厚度大于或等于時，可不計入車輛荷載產(chǎn)生的沖擊力。

1.0m

應根據(jù)電纜隧道所處的地形、地質(zhì)條件、埋置深度、結(jié)構(gòu)特

3.4.2

征和工作條件、施工方法、相鄰隧道間距等因素確定荷載。施工中如

發(fā)現(xiàn)與實際情況不符，應及時修正。對地質(zhì)復雜的電纜隧道，必要時

。

應通過實地測量確定作用的代表值或荷載計算值及其分布規(guī)律

作用在結(jié)構(gòu)上的水壓力，可根據(jù)施工階段和長期使用過程

3.4.3

中地下水位的變化，區(qū)分不同的圍巖條件，按靜水壓力計算或把水

作為土的一部分計入壓力。

，

本標準所列之外的特殊荷載在荷載計算組合時應作特殊

3.4.4

處理。

工程材料

3.5

、、

工程材料應根據(jù)結(jié)構(gòu)類型受力條件使用要求和所處環(huán)

3.5.1

··

8，、。

境選用并符合可靠性耐久性和經(jīng)濟性的要求

一般環(huán)境條件下電纜隧道的混凝土強度等級不宜低于表

3.5.2

的規(guī)定。

3.5.2

表電纜隧道混凝土的設(shè)計強度等級

3.5.2

整體式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)

C30

明挖預制鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)

C50

作為永久結(jié)構(gòu)的地下連續(xù)墻和灌注樁

C30

噴射混凝土襯砌

C20

暗挖

現(xiàn)澆混凝土或鋼筋混凝土襯砌C30

盾構(gòu)裝配式鋼筋混凝土管片

C50

頂管鋼筋混凝土管

C50

：，

注最冷月份平均氣溫低于-15℃的地區(qū)及受凍害影響的電纜隧道混凝土強度

等級應適當提高。

當有侵蝕性水經(jīng)常作用時，所用混凝土和水泥砂漿均應具

3.5.3

。

有相應的抗侵蝕性能

受力鋼筋宜采用、、、

3.5.4HRB400HRB500HRBF400

鋼筋；也可采用、、和

HRBF500HRB335HRBF335HPB300

鋼筋。

RRB400

。

噴射混凝土宜采用高性能濕噴射混凝土

3.5.5

鋼筋混凝土及所用的材料除應符合國家有關(guān)標準規(guī)定外，

3.5.6

尚應符合下列要求：

；

混凝土不應使用堿活性集料

1

鋼筋混凝土構(gòu)件中，鋼筋的技術(shù)條件應符合現(xiàn)行國家標準

2

《鋼筋混凝土用鋼第部分熱軋光圓鋼筋》、《鋼筋

1GB1499.1

混凝土用鋼第部分熱軋帶肋鋼筋》、《鋼筋混凝

2GB1499.2

》/。

土用鋼第部分鋼筋焊接網(wǎng)的規(guī)定

3GBT1499.3

噴錨支護采用的材料應符合下列要求：

3.5.7

噴射混凝土應優(yōu)先采用硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥，也

1

可采用礦渣硅酸鹽水泥；

··

9；

粗集料應采用堅硬耐久的碎石或卵石噴射混凝土中的石

2

子粒徑不宜大于，噴射鋼纖維混凝土中的石子粒徑不宜大

16mm

于；集料級配宜采用連續(xù)級配，細集料應采用堅硬耐久的中

10mm

，，；

砂或粗砂細度模數(shù)宜大于砂的含水率宜控制在

2.55%～7%

錨桿的桿體直徑宜為，桿體材料宜采用

320mm～32mm

、鋼筋；墊板材料宜采用鋼；

HRB335HRB400Q235

錨桿用的各種水泥砂漿強度不應低于；

4M20

，。

鋼筋網(wǎng)材料可采用直徑宜為

5HPB3006mm～12mm

混凝土和噴射混凝土中摻加的各種外加劑，其性能應滿足

3.5.8

下列要求：

，

對混凝土的強度及其與圍巖的粘結(jié)力基本無影響對混凝

1

土和鋼材無腐蝕作用；

對混凝土的凝結(jié)時間影響不大（除速凝劑和緩凝劑外）；

2

不易吸濕，易于保存；不污染環(huán)境，對人體無害。

3

，

噴射鋼纖維混凝土中的鋼纖維宜采用普通碳素鋼制成并

3.5.9

滿足下列要求：

宜用等效直徑為的方形或圓形斷面；

10.3mm～0.5mm

長度宜為，長度直徑比宜為；

220mm～25mm40～60

，

抗拉強度不得小于并不得有油漬和明顯的

3380MPa

銹蝕。

暗挖隧道初襯的鋼架宜用鋼筋或形、工字形、形型

3.5.10HU

，。

鋼制成也可用鋼管或鋼軌制成

··

10明挖隧道

4

結(jié)構(gòu)設(shè)計

4.1

明挖隧道宜采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，

4.1.1

，

以可靠指標度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度以分項系數(shù)的設(shè)計表達式進

行設(shè)計。

明挖隧道結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)計算和按正常使用極

4.1.2

，；

限狀態(tài)驗算時應按規(guī)定的荷載對結(jié)構(gòu)的整體進行荷載效應分析

必要時，尚應對結(jié)構(gòu)中受力狀況特殊的部分進行更詳細的結(jié)構(gòu)

分析。

明挖隧道頂板或拱頂上部垂直土壓力宜按全土柱計算。

4.1.3

。

明挖隧道宜按底板支撐在彈性地基上的結(jié)構(gòu)計算

4.1.4

明挖隧道應根據(jù)地質(zhì)、埋深、施工方法等條件，進行抗浮、

4.1.5

整體滑移及地基承載力驗算。

基坑支護設(shè)計

4.2

基坑支護應綜合工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件、基坑開挖深

4.2.1

度、降排水條件、周邊環(huán)境對基坑側(cè)壁位移的要求、基坑周邊荷載、

、。

施工季節(jié)支護結(jié)構(gòu)使用期限等因素設(shè)計

基坑支護結(jié)構(gòu)設(shè)計應根據(jù)表選用相應的側(cè)壁安全

4.2.24.2.2

等級及重要性系數(shù)：

表建筑基坑側(cè)壁安全等級及重要性系數(shù)

4.2.2

重要性系數(shù)

安全等級破壞后果γ

0

支護結(jié)構(gòu)破壞或土體失穩(wěn)或過大變形對基坑

一級

1.1

周邊環(huán)境和工程施工影響很嚴重

··

11續(xù)表

4.2.2

重要性系數(shù)

安全等級破壞后果γ

0

支護結(jié)構(gòu)破壞或土體失穩(wěn)或過大變形對基坑

二級

1.0

周邊環(huán)境影響一般，但對地下結(jié)構(gòu)施工影響嚴重

支護結(jié)構(gòu)破壞或土體失穩(wěn)或過大變形對基坑

三級

0.9

周邊環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響不嚴重

注：各地區(qū)建筑基坑側(cè)壁安全等級可根據(jù)環(huán)境保護等級參照地區(qū)經(jīng)驗另行確定。

基坑支護結(jié)構(gòu)應采用以分項系數(shù)表示的極限狀態(tài)設(shè)計表

4.2.3

達式進行設(shè)計?；又ёo結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)可分為下列兩類：

承載能力極限狀態(tài)：對應于支護結(jié)構(gòu)達到最大承載能力或

1

土體失穩(wěn)、管涌導致支護結(jié)構(gòu)和周邊環(huán)境破壞；

正常使用極限狀態(tài)：對應于支護結(jié)構(gòu)的變形已妨礙地下結(jié)

2

構(gòu)施工或影響周邊環(huán)境的正常使用。

基坑工程在開挖深、面積大、環(huán)境保護要求高或工程有特

4.2.4

殊的工期要求等情況下可采用支護結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)相結(jié)合的方

案。方案確定前宜開展充分的技術(shù)經(jīng)濟分析。采用支護結(jié)構(gòu)與主

體結(jié)構(gòu)相結(jié)合的基坑工程的設(shè)計應符合下列規(guī)定：

支護結(jié)構(gòu)在基坑開挖階段應根據(jù)有關(guān)規(guī)定進行設(shè)計計算

1

和驗算，在永久使用階段應根據(jù)相關(guān)規(guī)范滿足主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計計

算要求；

基坑開挖階段坑外土壓力應采用主動土壓力，永久使用階

2

段坑外土壓力應采用靜止土壓力；

支護結(jié)構(gòu)相關(guān)構(gòu)件的節(jié)點連接、變形協(xié)調(diào)與防水構(gòu)造尚應

3

滿足主體工程的設(shè)計要求。

根據(jù)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計要求，

4.2.5

：

基坑支護應按下列規(guī)定進行計算和驗算

，

基坑支護結(jié)構(gòu)均應進行承載能力極限狀態(tài)的計算計算應

1

··

12：

包括下列內(nèi)容

）根據(jù)基坑支護形式及其受力特點進行土體穩(wěn)定性計算；

1

）基坑支護結(jié)構(gòu)的受壓、受彎、受剪承載力計算；

2

），。

當有錨桿或支撐時應對其進行承載力計算和穩(wěn)定性驗算

3

對于安全等級為一級及對支護結(jié)構(gòu)變形有限定的二級建

2

筑基坑側(cè)壁，尚應對基坑周邊環(huán)境及支護結(jié)構(gòu)變形進行驗算。

地下水控制計算和驗算應包括下列內(nèi)容：

3

）；

抗?jié)B透穩(wěn)定性驗算

1

）基坑底突涌穩(wěn)定性驗算；

2

）根據(jù)支護結(jié)構(gòu)設(shè)計要求進行地下水位控制計算。

3

、

基坑支護設(shè)計內(nèi)容應包括對支護結(jié)構(gòu)計算和驗算質(zhì)量檢

4.2.6

測及施工監(jiān)測的要求。

當場地開闊和環(huán)境條件允許并經(jīng)驗算能滿足邊坡穩(wěn)定性

4.2.7

要求時，宜采用放坡開挖。放坡開挖的基坑，應對邊坡表面進行保

，。

護處理以防止?jié)B水或土的剝落

當場地內(nèi)有地下水時，應根據(jù)場地及周邊區(qū)域的工程地質(zhì)

4.2.8

條件、水文地質(zhì)條件、周邊環(huán)境情況和支護結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)形式等因素

確定地下水控制方法。當場地周圍有地表水匯流排瀉或地下水管

，。

滲漏時應對基坑采取相應的保護措施

構(gòu)造要求

4.3

：

變形縫的設(shè)置應符合下列要求

4.3.1

明挖整體澆筑式結(jié)構(gòu)沿線應設(shè)置變形縫；

1

不同工法結(jié)構(gòu)形式隧道銜接處、結(jié)構(gòu)斷面形式明顯改變

2

處、與變電站接口處、工作井室外側(cè)、荷載和工程地質(zhì)等條件發(fā)生

；

顯著改變處均應設(shè)置變形縫

明挖隧道變形縫縫距不宜超過，縫寬宜為，當

330m30mm

采取可靠措施時，變形縫間距可適當增大。變形縫應貫通全截面，

，。

變形縫處結(jié)構(gòu)厚度不應小于并采取相應的防水措施

300mm

··

13：

鋼筋混凝土保護層厚度應符合下列規(guī)定

4.3.2

保護層厚度應根據(jù)結(jié)構(gòu)類別、環(huán)境條件和耐久性要求等

1

確定；

隧道結(jié)構(gòu)迎水面鋼筋的混凝土保護層厚度不應小于

2

；

50mm

箍筋、分布筋和構(gòu)造筋的混凝土保護層厚度不應小于

3

。

30mm

，

明挖結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆鋼筋混凝土的橫向施工縫的位置及間距應

4.3.3

綜合結(jié)構(gòu)形式、受力要求、氣象條件及變形縫間距等因素，參照類

似工程的經(jīng)驗確定。施工縫間各結(jié)構(gòu)段的混凝土宜間隔澆注。

明挖法地下結(jié)構(gòu)周邊構(gòu)件和中間樓板每側(cè)暴露面上分布

4.3.4

鋼筋的配筋率，當分布鋼筋采用級鋼筋時不宜低于

HPB300

，當為級鋼筋時不宜低于，同時分布鋼筋的

0.3%HRB3350.2%

間距也不宜大于。當受拉主筋的混凝土保護層的厚度大

150mm

，。

于或等于時分布鋼筋宜配置在受力筋的外側(cè)當位于軟

40mm

弱地基上時，其頂、底板縱向鋼筋的配筋量尚應適當增大。

矩形隧道結(jié)構(gòu)頂、底板與側(cè)墻連接處宜設(shè)置腋角，腋角的

4.3.5

邊寬不宜小于，內(nèi)配置八字斜筋的直徑宜與側(cè)墻的受力筋

150mm

，（）。

相同間距可為側(cè)墻受力筋間距的兩倍即間隔配置當?shù)装迮c

側(cè)墻連接處由于電纜支架的安裝需要無法設(shè)置腋角時，應適當增

大拐角處的鋼筋量。

，

嚴寒地區(qū)隧道結(jié)構(gòu)宜位于當?shù)貎鐾翆右韵庐敾炷两Y(jié)構(gòu)

4.3.6

位于凍土層以上時，應綜合凍融環(huán)境的作用，并進行相應的抗凍

設(shè)計。

··

14暗挖隧道

5

襯砌結(jié)構(gòu)

5.1

襯砌結(jié)構(gòu)應滿足以下基本要求：

5.1.1

；

暗挖隧道應采用整體式襯砌或復合式襯砌結(jié)構(gòu)

1

暗挖隧道襯砌設(shè)計應綜合地質(zhì)條件、斷面形狀、支護結(jié)構(gòu)、

2

施工條件等，并應充分利用圍巖的自承能力；襯砌應有足夠的強

、，；

度穩(wěn)定性和耐久性保證隧道長期安全使用

襯砌結(jié)構(gòu)類型和尺寸應根據(jù)使用要求、圍巖級別、工程地

3

質(zhì)和水文地質(zhì)條件、隧道埋置深度、結(jié)構(gòu)受力特點，并結(jié)合工程施

工條件、環(huán)境條件，通過工程類比和結(jié)構(gòu)計算綜合分析確定。在施

，，

工階段還應根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)控量測調(diào)整支護參數(shù)必要時可通過試驗

分析確定；

暗挖隧道襯砌設(shè)計應符合下列規(guī)定：

4

）隧道宜采用直墻圓拱式襯砌，級圍巖的襯砌應采用鋼

1Ⅵ

；

筋混凝土結(jié)構(gòu)

）隧道圍巖較差地段應設(shè)仰拱，仰拱曲率半徑應根據(jù)隧道

2

斷面形狀、地質(zhì)條件、地下水、隧道寬度等確定；

），

圍巖較差地段的襯砌應向圍巖較好地段延伸延伸長度

3

宜為。偏壓襯砌段應向一般襯砌段延伸，延伸

5m～10m

長度應根據(jù)偏壓情況確定，一般不小于。

10m

整體式襯砌應符合下列規(guī)定：

5.1.2

，

當采用鋼筋混凝土襯砌結(jié)構(gòu)時混凝土強度等級不應小于

1

；

C25

沉降縫、伸縮縫縫寬應大于，伸縮縫、沉降縫應垂直

220mm

；

于隧道軸線設(shè)置

··

15，

最冷月平均氣溫低于的地區(qū)應根據(jù)情況設(shè)置變

3-15℃

形縫；

沉降縫、伸縮縫可兼做施工縫；在設(shè)有沉降縫、伸縮縫的位

4

，；

置施工縫宜調(diào)整到同一位置

各級圍巖地段拱部襯砌背后應壓注強度不低于的水

5M20

泥砂漿。

復合式襯砌應符合下列規(guī)定：

5.1.3

復合式襯砌是由初期支護和二次襯砌及中間加防水層組

1

合而成的襯砌形式。復合式襯砌設(shè)計應符合下列規(guī)定：

）復合式襯砌設(shè)計應綜合包括圍巖在內(nèi)的支護結(jié)構(gòu)、斷面

1

、、，

性質(zhì)開挖方法施工順序和斷面閉合時間等因素力求

充分發(fā)揮圍巖的自承能力；

）初期支護宜采用錨噴支護，即由噴射混凝土、錨桿、鋼筋

2

網(wǎng)和鋼架等支護形式單獨或組合使用；

）//（

錨噴支護基層平整度應符合為初期支護

3DL≤16D

基層相鄰兩凸面凹進去的深度；為基層兩凸面的距

L

離）；二次襯砌宜采用模筑混凝土，二次襯砌宜為等厚截

面且連接圓順。

，

復合式襯砌可采用工程類比法進行設(shè)計并通過理論分析

2

進行驗算。

對軟弱流變圍巖、膨脹性圍巖，隧道支護參數(shù)的確定還應

3

。

計入圍巖形變壓力繼續(xù)增長的作用

特殊地質(zhì)地段的襯砌結(jié)構(gòu)應符合下列規(guī)定：

5.1.4

黃土地區(qū)的隧道，應視黃土分類、物理力學性能和施工方

1

法等確定襯砌結(jié)構(gòu)，并應采用曲墻有仰拱的襯砌，曲墻襯砌的邊墻

/。

矢高不應小于弦長的

18

黃土隧道宜采用復合式曲墻帶仰拱襯砌，其初期支護宜采用

鋼架、鋼筋網(wǎng)噴射混凝土和錨桿支護，噴層厚度不得小于，鋼

10cm

。，

筋網(wǎng)鋼筋直徑宜為設(shè)錨桿時其長度宜為

6mm～12mm2.5m～

··

16，，

支護沿縱向每隔應設(shè)置環(huán)向變形縫其寬度宜為

4m5m～10m

。

10mm～20mm

位于隧道附近地表的沖溝、陷穴、裂縫應予回填、鋪砌，并設(shè)置

。

地表水的引排設(shè)施

含水砂層及軟弱、膨脹性圍巖的隧道設(shè)計應符合下列

2

規(guī)定：

）襯砌應采用曲墻有仰拱的結(jié)構(gòu)，必要時可采用鋼筋混凝

1

；

土或鋼架混凝土結(jié)構(gòu)

）通過含水砂層時，施工前宜采取設(shè)置地表砂漿錨桿、從地

2

表或沿隧道周邊向圍巖注漿等預加固措施；施工中可采

、；

用超前錨桿超前小導管注漿或管棚等超前支護措施

）通過軟弱和膨脹性圍巖時，宜采用圓形或接近圓形斷面；

3

）根據(jù)具體情況，應對地表水和地下水作出妥善處理。

4

穿越巖溶、洞穴的隧道，應根據(jù)空穴大小、充填情況及其與

3

、，：

隧道的關(guān)系地下水情況采取下列處理措施

）對空穴水的處理應因地制宜，采用截、堵、排結(jié)合的綜合

1

治理措施；

）干、小的空穴，可采取堵塞封閉；有水且空穴較大，不宜堵

2

，，、；

塞封閉時可根據(jù)具體情況采取梁拱跨越

）當空穴巖壁強度不夠或不穩(wěn)定，可能影響隧道結(jié)構(gòu)安全

3

時，應采取支頂、錨固、注漿等措施。

，：

通過含瓦斯地層的隧道應采取下列防瓦斯措施

4

）隧道應采用復合式襯砌，初期支護的噴射混凝土厚度不

1

應小于，二次襯砌模筑混凝土厚度不應小于；

15cm40cm

）襯砌應采用單層或多層全封閉結(jié)構(gòu)，并選用氣密性建筑

2

，；

材料提高混凝土的密實性和抗?jié)B性指標

）襯砌施工縫隙應嚴密封填；

3

）應向襯砌背后或地層壓注水泥砂漿，或采用內(nèi)貼式、外貼

4

，。

式防瓦斯層加強封閉

··

17，

通過放射性巖層的隧道應根據(jù)放射性元素性質(zhì)和放射強

5

度，采用特殊方法設(shè)計。

襯砌結(jié)構(gòu)計算

5.2

襯砌結(jié)構(gòu)計算應符合下列規(guī)定：

5.2.1

暗挖隧道結(jié)構(gòu)應按破損階段法驗算構(gòu)件截面的強度。結(jié)

1

，，

構(gòu)抗裂有要求時對混凝土構(gòu)件應進行抗裂驗算對鋼筋混凝土構(gòu)

件應驗算其裂縫寬度；

采用荷載結(jié)構(gòu)法計算隧道襯砌時，應計入圍巖對襯砌變形

2

的約束作用，如彈性抗力。彈性抗力的大小及分布可根據(jù)襯砌在

、，

荷載作用下的變形回填情況和圍巖的變形性質(zhì)等因素采用局部

變形理論，由下式計算確定：

（）

σKδ5.2.1

=

：———；

式中彈性抗力強度

σ

———圍巖彈性抗力系數(shù)；

K

———襯砌向圍巖的變形值。

δ

：

荷載計算應符合下列規(guī)定

5.2.2

；

隧道結(jié)構(gòu)上的荷載應按表分類

13.4.1

暗挖法隧道可分為深埋和淺埋兩種類型，深埋、淺埋隧道

2

劃分標準如下：

（）

淺埋

h＜αh5.2.2-1

q

深埋（）

h≥αh5.2.2-2

q

s-1

[（）]（）

h=0.45×2×1+iB-55.2.2-3

q

式中：———地下結(jié)構(gòu)的埋深（頂板上覆地層的凈高度）；

h

———；

地下開挖的有效影響高度

αh

q

———有效影響系數(shù)，反映的是天然拱內(nèi)外巖體的塌落與變

α

形范圍，一般取（圍巖愈軟弱，愈宜取較

α=2.0～2.5α

）；

大值

———天然拱的高度；

h

q

··

18———；

圍巖的級別

s

———洞室的開挖跨度；

B

———每增減時的圍巖壓力增減率，當時，取

iB1mB＜5m

，，。

時可取

i=0.2B＞5mi=0.1

淺埋隧道圍巖壓力計算方法如下：

3

）垂直荷載計算方法：對于地面基本水平的淺埋隧道，所受

1

的荷載具有對稱性，計算公式如下：

λhtanθ

（）

1

q=γh-5.2.2-4

（）

B

tantan

-

βφc

λ

=

[（）]

tan1+tantan-tanθ+tanθtan

ββφφ

cc

（）

5.2.2-5

2

（）

tan+1tan

φcφc

（）

tantan5.2.2-6

=+

βφ

tantanθ

-

φ

c

式中：———頂板土柱兩側(cè)摩擦角，當無實測資料時，可按照表

θ

；

選取

5.2.2-1

———側(cè)壓力系數(shù)；

λ

———土的容重；

γ

———；

洞室的開挖跨度

B

———圍巖計算摩擦角；

φ

c

———產(chǎn)生最大推力時的破裂角。

β

表土柱兩側(cè)摩擦角取值表

5.2.2-1

圍巖級別、、

ⅠⅡⅢⅣⅤⅥ

（）（）（）

0.90.7～0.90.5～0.70.3～0.5

θφφφφ

cccc

）水平壓力計算方法：

2

（）

e=λγh5.2.2-7

ii

式中：———內(nèi)外側(cè)任意點至地面的距離；

hi

———水平壓力。

e

i

淺埋隧道圍巖壓力示意圖如圖所示。

5.2.2

··

19圖淺埋隧道圍巖壓力示意圖

5.2.2

：

深埋隧道圍巖壓力計算方法如下

4

圍巖中深埋隧道的圍巖壓力可視為松動荷載，其垂直勻布壓

力及水平勻布壓力可按公式（）計算：

5.2.2-8

（）

q=γhq5.2.2-8

與之相應的側(cè)向壓力的計算公式為

e

（）

e=q5.2.2-9

η

式中：———視圍巖級別不同而按經(jīng)驗取值的側(cè)向壓力系數(shù)，可參

η

照表選取。

5.2.2-2

表側(cè)向壓力系數(shù)取值表

5.2.2-2

圍巖級別、

ⅠⅡⅢⅣⅤⅥ

00.150.15～0.30.3～0.50.5～1.0

η

：

襯砌計算應符合下列規(guī)定

5.2.3

。

整體式襯砌采用荷載結(jié)構(gòu)法計算

1

級級圍巖復合式襯砌的初期支護應主要按工程類

2Ⅰ～Ⅲ

；，

比法設(shè)計級級圍巖的支護參數(shù)應通過計算確定計算方法

Ⅳ～Ⅵ

。

為地層結(jié)構(gòu)法

，

復合式襯砌中的二次襯砌級級圍巖中為安全儲

3Ⅰ～Ⅲ

，；，

備并按構(gòu)造要求設(shè)計級級圍巖中為承載結(jié)構(gòu)采用地層

Ⅳ～Ⅵ

。

結(jié)構(gòu)法計算內(nèi)力和變形

，

按破損階段驗算構(gòu)件截面的強度應根據(jù)不同的荷載組

4

··

20，，。

合分別采用不同的安全系數(shù)并不小于表所示的數(shù)值驗

5.2.3

算施工階段的強度時，安全系數(shù)可采用表“永久荷載基本

5.2.3+

”。

可變荷載其他可變荷載欄內(nèi)的數(shù)值乘以折減系數(shù)

+0.9

表鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的強度安全系數(shù)

5.2.3

永久荷載基本可變荷載

+

荷載組合

永久荷載基本可變荷載

+

其他可變荷載

破壞原因+

鋼筋混凝土達到計算

強度或混凝土達到抗壓

2.01.7

或抗剪極限強度

混凝土達到抗拉極限

2.42.0

強度

豎井設(shè)計

5.3

豎井的布置應符合下列規(guī)定：

5.3.1

豎井平面位置的選擇應滿足施工與運行的需要；

1

；

施工豎井宜結(jié)合永久豎井結(jié)構(gòu)設(shè)置

2

三通井及四通井，豎井平面尺寸應滿足電纜最小轉(zhuǎn)彎半徑

3

的要求；在滿足電纜敷設(shè)的同時，尚應滿足人員通行的要求；

豎井斷面宜采用圓形，井筒內(nèi)應設(shè)置安全梯。

4

豎井井口段、地質(zhì)條件較差的井身段及馬頭門的上方

5.3.2

宜設(shè)壁座，其形式、間距可根據(jù)地質(zhì)條件、施工方法及襯砌類

型確定。

，。

豎井馬頭門施做時不應同時施做兩個及多個馬頭門馬

5.3.3

頭門處襯砌結(jié)構(gòu)應加強。

，

豎井出口處宜設(shè)置變形縫且豎井底板高程應

5.3.42m～3m

一致。

，：

豎井應設(shè)置人員出入口且宜符合下列規(guī)定

5.3.5

豎井未超過高時，可設(shè)置爬梯，且活動出入口尺寸不

15m

宜小于；

800mm×800mm

··

21，，

豎井超過高時宜設(shè)置樓梯且每隔宜設(shè)置中間

25m4m

平臺；

豎井超過高且電纜數(shù)量多或重要性要求較高時，可

320m

設(shè)置簡易式電梯。

輔助工程措施

5.4

井點降水應符合下列規(guī)定：

5.4.1

對地下水進行疏干或降壓可采用井點降水。當工程規(guī)模

1

較小，施工條件簡單，且水量不大時，可采用重力排水或集水坑

排水；

；

井點降水方法可按表選用

25.4.1

表各類井點降水方法適用范圍

5.4.1

降水方法

（）

單層輕型多層輕型砂礫滲

噴射井點管井井點

井點井點井點

適用條件

土層滲透系數(shù)

0.1～500.1～500.1～5020～2000.1～20

（/）

md

按下伏

強導水層

水位降低深度

的水頭、

3～66～128～30＞10

（）

m

導水性與

坑深確定

井點降水應使地下水位保持在基底以下；

30.5m

降水井點布設(shè)應符合下列規(guī)定：

4

）；

井點距暗挖隧道結(jié)構(gòu)不應小于

12m

），

井點應沿暗挖隧道布設(shè)在隧道終點應延長倍以上的

21

隧道橫斷面長度；

）暗挖隧道如地面無條件布設(shè)井點時，可在隧道內(nèi)設(shè)置水

3

平井點或采取其他隔水措施。

超前導管和管棚應符合下列規(guī)定：

5.4.2

。

超前導管和管棚的設(shè)計參數(shù)可按表選用

15.4.2

··

22表超前導管和管棚支護設(shè)計參數(shù)值

5.4.2

鋼管長度（）鋼管鉆鋼管沿拱沿隧道縱向

m

鋼管鋼管沿拱

支護適用設(shè)注漿孔的環(huán)向的兩排鋼管

直徑每總的環(huán)向

形式地層的間距布置間距搭接長度

根長

（）外插角度

mm

長度

（）（）（）

mmmmm

導管土層40～503～53～5100～150300～5005°～15°1

土層或不不大于

管棚

80～1804～610～40100～150300～5001.5

穩(wěn)定巖體

3°

注：導管和管棚采用的鋼管應直順，其不鉆入圍巖部分可不鉆孔。

1

導管如錘擊打入時，尾部應補強，前端應加工成尖錐形。

2

管棚采用的鋼管縱向連接絲扣長度不小于，并應采用厚壁鋼管制作。

3150mm

：

導管和管棚注漿應符合下列規(guī)定

2

）注漿漿液宜采用水泥或水泥砂漿；

1

）注漿漿液必須充滿鋼管及周圍的孔隙并密實，其注漿量

2

和壓力應根據(jù)實驗確定。

注漿加固應符合下列規(guī)定：

5.4.3

注漿加固，在砂卵石地層中宜采用滲入注漿法；在砂層中

1

宜采用劈裂注漿法；在黏土層中宜采用劈裂或電動硅化注漿法；在

，。

淤泥質(zhì)軟土層中宜采用高壓噴射注漿法

，。，

隧道注漿如條件允許宜在地面進行如無條件可在洞

2

，。

內(nèi)沿周邊超前預注漿或施做導洞后對隧道周邊進行徑向注漿

注漿材料應符合下列規(guī)定：

3

）具有良好的可注性；

1

）固結(jié)后收縮小，具有良好的粘結(jié)力和一定強度、抗?jié)B、耐

2

久和穩(wěn)定性，當?shù)叵滤星治g作用時，應采用耐侵蝕性的

材料；

）無毒并對環(huán)境污染小；

3

），、。

注漿工藝簡單操作方便安全

4

：

注漿漿液應符合下列規(guī)定

4

··

23）、

預注漿和高壓噴射注漿宜采用水泥漿黏土水泥漿或化

1

學漿液；

）壁后回填注漿宜采用水泥漿液、水泥砂漿或摻有石灰、黏

2

、；

土粉煤灰等水泥漿液

）注漿漿液配合比應經(jīng)現(xiàn)場試驗確定。

3

注漿孔距應經(jīng)計算確定；壁后回填注漿孔應在初期支護結(jié)

5

構(gòu)施工時預留（埋），其間距宜為；高壓噴射注漿的噴射孔

2m～5m

。

距宜為

0.4m～2.0m

注漿過程中應根據(jù)地質(zhì)、注漿目的等控制注漿壓力。注漿

6

結(jié)束后應檢查其效果，不合格者應補漿。注漿漿液達到設(shè)計強度

。

后方可進行開挖

··

24頂管隧道

6

一般規(guī)定

6.1

頂管隧道采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計法，以可

6.1.1

，

靠指標度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度以分項系數(shù)的設(shè)計表達式進行

設(shè)計。

頂管管道按強度計算時，應采用下列極限狀態(tài)計算表

1

：

達式

（）

γ0S≤R6.1.1-1

式中：———管道的重要性系數(shù)，一般取，重要的電纜隧道取

γ1.0

0

；

1.1

———；

作用效應組合的設(shè)計值

S

———管道結(jié)構(gòu)抗力設(shè)計值，鋼筋混凝土管道按現(xiàn)行國家標

R

準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定確定。鋼

GB50010

《》

管道按現(xiàn)行國家標準鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的

GB50017

規(guī)定確定，其他材質(zhì)管道按相應標準確定。

作用效應的組合設(shè)計值，應按下式確定：

2

S=γCG+γ，CF，+γCF，+γCG+

G1G11kGsvsvsvkGhhhkGwGwwk

（）（）

γQCQvQvk+CQmQmk+CQtFtk6.1.1-2

φ

c

式中：———管道結(jié)構(gòu)自重作用分項系數(shù)，可??；

γγ=1.2

G1G1

———豎向水土壓力作用分項系數(shù)，可??；

γ，γ，=1.27

GsvGsv

———，；

側(cè)向水土壓力作用分項系數(shù)可取

γGhγGh=1.27

———管內(nèi)電纜設(shè)備自重作用分項系數(shù)，可取

γGwγGw=

；

1.2

———，；

可變作用的分項系數(shù)可取

γγ=1.4

QQ

，，，———管道結(jié)構(gòu)自重、豎向和側(cè)向水土壓力及管內(nèi)

CG1CsvChCGw

··

25；

電纜設(shè)備自重的作用效應系數(shù)

，，———地面車輛荷載、地面堆積荷載、溫度變化的作

CQvCQmCQt

用效應系數(shù)；

———；

管道結(jié)構(gòu)自重標準值

G

1k

———豎向水土壓力標準值；

，

Fsvk

———側(cè)向水土壓力標準值；

F，

hk

———管內(nèi)電纜設(shè)備自重標準值；

G

wk

———；

車行荷載產(chǎn)生的豎向壓力標準值

Qvk

———地面堆積荷載作用標準值；

Qmk

———溫度變化作用標準值；

F

tk

———，；

可變荷載組合系數(shù)對柔性管道取

=0.9

φcφc

對其他管道取。

=1.0

φ

c

頂管隧道結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)計算和按正常使用極

6.1.2

限狀態(tài)驗算時，應按規(guī)定的荷載對結(jié)構(gòu)的整體進行荷載效應分析；

，

必要時尚應對結(jié)構(gòu)中受力狀況特殊的部分進行更詳細的結(jié)構(gòu)

分析。

頂管管徑應根據(jù)設(shè)計功能及相關(guān)要求確定。頂管常用的

6.1.3

管材有鋼筋混凝土管、鋼管和玻璃纖維增強塑料夾砂管。管材的

、、

選擇應根據(jù)管徑管道用途管材受力特性和地質(zhì)條件等因素確

定。對于各種管材制成的頂管管段，應滿足性能要求，并符合施工

工藝機械配備要求。

，：

頂管應有足夠的覆土厚度覆土厚度應符合下列規(guī)定

6.1.4

頂管覆土厚度一般不宜小于倍管徑，并應大于。

11.51.5m

穿越河道時應滿足河道的規(guī)劃要求，布置在河床的沖刷線

2

以下，覆土厚度不宜小于。

2.5m

，

在有地下水地區(qū)及穿越河道時頂管覆土厚度應滿足管道

3

抗浮要求。

頂管間距應符合下列規(guī)定：

6.1.5

、

互相平行的管道水平間距應根據(jù)土層性質(zhì)管道直徑和管

1

··

26，。

道埋置深度等因素確定一般情況下宜大于倍的管道外徑

1

空間交叉管道的凈間距，鋼管不宜小于/管道外徑，且

212

不應小于。鋼筋混凝土管和玻璃纖維增強塑料夾紗管不宜

1.0m

，。

小于倍管道外徑且不宜小于

12m

頂管底與建筑物基礎(chǔ)底面相平時，直徑小于的管道

31.5m

宜與建筑物基礎(chǔ)邊緣保持倍管徑間距，直徑大于的管道

21.5m

宜保持凈距。

3m

，

頂管底低于建筑基礎(chǔ)底標高時其間距尚應滿足地基土體

4

穩(wěn)定性的要求。

工作井設(shè)計的基本原則是：

6.1.6

、、

工作井尺寸應按照頂管的管節(jié)長度管節(jié)外徑頂管機尺

1

寸、管底高程等參數(shù)確定；

接收井的控制尺寸應根據(jù)頂管機外徑、長度、頂管機在井

2

內(nèi)拆除和吊裝的需要以及工藝管道連接的要求等確定；

；

需計算頂管施工時頂推力對井身結(jié)構(gòu)的影響

3

盡可能減少工作井數(shù)量；

4

工作井的選址應盡量避開房屋、地下管線、池塘、架空線等

5

不利于頂管施工的場所。

：

中繼間設(shè)計的基本原則是

6.1.7

中繼間的設(shè)計允許頂力不應大于管節(jié)相應設(shè)計轉(zhuǎn)角的允

1

許頂力；

；

中繼間的允許轉(zhuǎn)角宜大于

21.2°

中繼間的合力中心應可調(diào)節(jié)；

3

中繼間頂力富裕量，第一個中繼間不宜小于，其余不

440%

宜小于。

30%

設(shè)計計算

6.2

頂管的結(jié)構(gòu)計算包括以下內(nèi)容：

6.2.1

。（

頂力的估算計算完成一次頂進過程從工作井至接收

1

··

27）。

井所需的最大頂推力當估算的總頂推力大于管道允許頂力或

工作井允許頂力時，需設(shè)置中繼間或增加減阻措施。

管道允許頂力。計算管段傳力面允許的最大頂力。

2

。、

管道強度計算計算管壁截面的最大環(huán)向應力最大縱向應

3

力、最大組合應力等。計算的應力應小于管壁截面的極限荷載值。

管壁穩(wěn)定驗算。計算柔性管道（鋼管、玻璃纖維增強塑料

4

夾砂管等）管壁截面失穩(wěn)臨界壓力。計算的臨界壓力應大于管道

。

外壁實際承受的水土壓力值

管道豎向變形驗算。計算柔性管道（鋼管、玻璃纖維增強

5

塑料夾砂管等）在地面荷載等豎向荷載作用下產(chǎn)生的最大長期豎

，。

向變形其變形量應不影響管道的正常使用

鋼筋混凝土管道裂縫寬度驗算。計算鋼筋混凝土管在長

6

期效應作用下，處于大偏心受拉或大偏心受壓狀態(tài)時，最大裂縫寬

度，其計算值應不影響管道正常使用。

：

管道的總頂力可按下式進行估算

6.2.2

（）

Fp=πD0Lfk+NF6.2.2

式中：———總頂力（）；

FkN

p

———（）；

管道的外徑

Dm

0

———管道的設(shè)計頂進長度（）；

Lm

2

———管道外壁與土的單位面積平均摩阻力（/），通過

kNm

fk

，

試驗確定對于采用觸變泥漿減阻技術(shù)的宜按表

選用；

6.2.2-1

2

表采用觸變泥漿的管外壁單位面積平均摩擦阻力（/）

6.2.2-1kNm

fk

土類

黏性土粉土粉、細砂土中、粗砂土

管材

鋼筋混凝土

3.0～5.05.0～8.08.0～11.011.0～16.0

鋼管

3.0～4.04.0～7.07.0～10.010.0～13.0

注：當觸變泥漿技術(shù)成熟可靠、管外壁能形成和保持穩(wěn)定、連續(xù)的泥漿套時，值

fk

22

可直接取//。

3.0kNm～5.0kNm

··

28———（），

頂管機的迎面阻力不同類型頂管機的迎面阻

NFkN

力宜按表選擇計算式。

6.2.2-2

表頂管機迎面阻力（）的計算公式

6.2.2-2N

F

頂進方式迎面阻力式中符號

（）—（）

敞開式N=πD-ttR工具管刃腳厚度

Fgtm

π

2

（）—

擠壓式ND1eR開口率

F=g-e

4

—網(wǎng)格截面參數(shù)，取

α

π

2

網(wǎng)格擠壓NDαR

F=g

4

α=0.6～1.0

π

22

（）—（/）

氣壓平衡式氣壓強度

NF=DgαR+PnPnkNm

4

π

22

土壓平衡和泥水平衡NDP—控制土壓力（/）

F=gPkNm

4

注：———頂管機外徑（）。

1Dm

g

222

———（/），//。

2R擠壓阻力kNm取R=300kNm～500kNm

后背的最低強度應能確保在設(shè)計頂力的作用下不被破壞，

6.2.3

并能充分發(fā)揮千斤頂?shù)捻斶M效率，且本身的壓縮回彈量為最小。

，，

后背要有充分的強度足夠的剛度表面要平直且垂直于頂進管道

，。

的軸線以及材質(zhì)均勻結(jié)構(gòu)簡單裝拆方便等特點后背土體的承

載力應滿足下列公式：

（）

Rc≥Rfmax6.2.3-1

（/）（）

R=KBHh+H2γK6.2.3-2

cxb

式中：———頂管段最大頂力（）；

RkN

fmax

———后背的土抗系數(shù)，如果管頂覆土淺，取，

KK=0.85

xx

0.5h

如果管頂覆土深，則；

K=+1

x

H

———后背墻高度（）；

Hm

———后背墻寬度（）；

Bm

———（）；

后背墻頂至地面的高度

hm

··

293

———（/）；

后背土的容重

γkNm

2

———，（/）。

被動土壓力系數(shù)

KK=tan45°+2

bb

φ

：

管道允許頂力驗算應符合以下規(guī)定

6.2.4

鋼筋混凝土管頂管傳力面允許最大頂力可按下式計算：

1

φ1φ2φ3

（）

Fdc=0.5fcA6.2.4-1

p

γφ

Qd5

：———（）；

式中混凝土管道允許頂力設(shè)計值

FN

dc

———混凝土材料受壓強度折減系數(shù)，可?。?/p>

φ0.90

1

———偏心受壓強度提高系數(shù)，可??；

φ1.05

2

———材料脆性系數(shù)，可取；

φ30.85

———混凝土強度標準調(diào)整系數(shù)，可?。?/p>

φ50.79

2

———混凝土受壓強度設(shè)計值（/）；

Nmm

fc

2

———管道的最小有效傳力面積（）；

Amm

p

———，。

頂力分項系數(shù)可取

γQd1.3

玻璃纖維增強塑料夾砂管頂管傳力面允許最大頂力可按

2

下式計算：

φ1φ2φ3

（）

F0.5A6.2.4-2

db=fbp

γQd

：———（）；

式中玻璃纖維增強塑料夾砂管道允許頂力設(shè)計值

FN

db

———，；

玻璃鋼材料受壓強度折減系數(shù)可取

φ0.90

1

———偏心受壓強度提高系數(shù)，可??；

φ1.00

2

———玻璃鋼材料脆性系數(shù)，可??；

φ0.80

3

2

———（/）。

玻璃鋼受壓強度設(shè)計值

fbNmm

：

鋼管頂管傳力面允許的最大頂力可按下式計算

3

φ1φ3φ4

（）

Fds=fsAp6.2.4-3

γ

Qd

式中：———鋼管管道允許頂力設(shè)計值（）；

FN

ds

———鋼材受壓強度折減系數(shù)，可??；

φ1.00

1

———鋼材脆性系數(shù)，可??；

φ1.00

3

··

30———，，

鋼管頂管穩(wěn)定系數(shù)可取當頂進長度小于

φ40.36

、穿越土層又均勻時，可??；

300m0.45

2

———鋼材受壓強度設(shè)計值（/）。

Nmm

fs

管道強度計算應符合以下規(guī)定：

6.2.5

：

鋼管管壁截面的最大組合折算應力應滿足下列公式要求

1

（）

σθ≤f6.2.5-1

η

（）

σx≤f6.2.5-2

η

（）

γ0σ≤f6.2.5-3

22

（）

σσσσσ6.2.5-4

=θ+x-θx

η

2

式中：———鋼管管壁橫截面最大環(huán)向應力（/）；

σθNmm

2

———（/）；

鋼管管壁的縱向應力

σNmm

x

2

———鋼管管壁的最大組合折算應力（/）；

σNmm

———，；

應力折減系數(shù)可取

0.9

η

———管材的強度設(shè)計值。

f

鋼管管壁橫截面的最大環(huán)向應力應按下列公式確定：

2

N6M

（）

σθ=+6.2.5-5

2

btbt

0000

（）

NγF，rb6.2.5-6

=Qwdk00

φc

（

M=γkG+γ，kF，D+γkG+

G1gm1kGsvvmsvk1Gwwmwk

3

Er

d0

）（）

γkQDrb1+0.7326.2.5-7

Qvmik100

φc

（）

［Et］

p0

式中：———管壁計算寬度（），?。?/p>

bmm1000mm

0

———可變作用組合系數(shù)，可取；

0.9

φc

———（），

管壁計算厚度使用期間計算時設(shè)計厚度

tmm

0

應扣除，施工期間可不扣除；

2mm

———管的計算半徑（）；

r0mm

———在荷載組合作用下鋼管管壁截面上的最大環(huán)向

M

彎矩設(shè)計值（·）；

Nmm

———

在荷載組合作用下鋼管管壁界面上的最大環(huán)向

N

··

31（）；

軸力設(shè)計值

N

2

———（/）；

鋼管管側(cè)原狀土的變形模量

EdNmm

2

———鋼管管材彈性模量（/）；

ENmm

p

、、———、

鋼管管道結(jié)構(gòu)自重豎向土壓力和管內(nèi)電纜重力

kmkvmkwm

g

，

作用下管壁截面的最大彎矩系數(shù)可取土的支承

角為，按表確定；

120°6.2.5-1

———（）；

管外壁直徑

D1mm

———地面堆載或車載傳遞至管道頂壓力的較大標

Q

ik

準值。

表最大彎矩系數(shù)和豎向變形系數(shù)

6.2.5-1

最大彎矩系數(shù)豎向變形系數(shù)

項目

管道自重豎向土壓力管內(nèi)電纜重力豎向壓力

kmkvmkwmkb

g

系數(shù)

0.0830.1380.0830.089

鋼管管壁的縱向應力可按下列公式核算：

3

0.5ED

p0

（）

σνσγαEΔT6.2.5-8

x=pθ±Qp±

φc

R1

2

L

1

2

f1+

（）

2

（）

R1=6.2.5-9

2

f1

式中：———鋼管管材泊松比，可取；

ν0.3

p

———鋼管管材線膨脹系數(shù)；

α

———鋼管的計算溫差；

ΔT

———鋼管頂進施工變形形成的曲率半徑（）；

Rmm

1

———管道頂進允許偏差（），具體偏差控制參考表

f1mm

；

6.2.5-2

———（），，

出現(xiàn)偏差的最小間距視管道直徑和土質(zhì)決定

Lmm

1

。

一般可取

50m

··

32表頂管管道頂進允許偏差

6.2.5-2

檢查項目允許偏差（）

mm

頂進長度

＜300m130

直線頂管

頂進長度

1300m≤＜1000m200

水平軸線

/

頂進長度≥1000m100+L10

，

D＜1500mm-

i+6060

頂進長度

＜300m

直線頂管，-

Di≥1500mm+8080

2

內(nèi)底高程頂進長度，-

300m≤＜1000m+100100

頂進長度，-，-/

≥1000m+150100L10

水平曲線

150

R≤150D豎曲線150

i

曲線頂管復合曲線

200

3

水平軸線

水平曲線

150

豎曲線

R＞150Di150

復合曲線

150

水平曲線，-

+100150

，

R≤150D豎曲線+150-200

i

曲線頂管復合曲線

±200

4

內(nèi)底高程

水平曲線，-

+100150

豎曲線，-

R＞150Di+100150

復合曲線

±200

鋼管、玻璃鋼管

相鄰2

5

管間錯口，

鋼筋混凝土管壁厚且

15%≤20

鋼筋混凝土管曲線頂管相鄰管間

6ΔS

接口的最大間隙與最小間隙之差

鋼管、玻璃鋼管道豎向變形

70.03Di

對頂時兩端錯口

850

注：為管道內(nèi)徑（）；為頂進長度（）；為曲線頂管相鄰管節(jié)接口允許

1DimmLmΔS

的最大間隙與最小間隙之差（）；為曲線頂管的設(shè)計曲率半徑（）。

mmRmm

對于長距離的直線鋼頂管，除應滿足水平軸線和高程允許偏差外，尚應限

2

制曲率半徑：當時，應滿足；當

RD≤1600mmR≥2080mD＞1600mm

1i1i

時，應滿足。

R1≥1260Di

··

33，

混凝土管道在組合作用下管道橫截面的環(huán)向內(nèi)力可按下

4

列公式計算：

n

（）

MrkP6.2.5-10

=0mii

∑i1

=

n

（）

N=r0kniPi6.2.5-11

∑i=1

式中：———管道橫截面的最大彎矩設(shè)計值（·/）；

MNmmm

———（/）；

管道橫截面的軸力設(shè)計值

NNm

———（），

圓管的計算半徑即自圓管中心至管壁中心的

r0mm

距離；

———彎矩系數(shù)，應根據(jù)荷載類別取土的支承角為，按

kmi120°

表確定；

6.2.5-3

———軸力系數(shù)，應根據(jù)荷載類別取土的支承角為，按

k120°

ni

表確定；

6.2.5-3

———作用在管道上的第項荷載設(shè)計值（/）。

PiNm

i

表圓形剛性管內(nèi)力系數(shù)表

6.2.5-3

內(nèi)力系數(shù)

kkkkkk

mAmBmCnAnBnC

荷載類別

垂直均布荷載

0.1540.136-0.1380.209-0.0210.500

管自重

0.1000.066-0.0760.236-0.0480.250

管內(nèi)電纜設(shè)備重

0.1310.072-0.1110.258-0.0700.500

側(cè)向主動土壓力

-0.125-0.1250.1250.5000.5000

注：內(nèi)力系數(shù)的下標、、分別表示圓形管道截面拱底、拱頂和水平位置處的

ABC

系數(shù)。

玻璃纖維增強塑料夾砂管的強度應按下列公式計算：

5

（）

γ0αfσtm≤fth6.2.5-12

η

1

（）

γ0σtm≤ftm6.2.5-13

式中：———在外壓力作用下，管壁最大的環(huán)向等效折算彎曲應

σtm

力設(shè)計值（）；

MPa

———管材的環(huán)向等效折算抗拉強度設(shè)計值（）；

MPa

fth

··

34———（）；

管材的環(huán)向等效折算抗彎強度設(shè)計值

ftmMPa

———管材的環(huán)向等效折算抗拉強度設(shè)計值與等效折算抗

α

f

彎強度設(shè)計值的比值；

———應力調(diào)整系數(shù)，可取。

0.8

η

1

玻璃纖維增強塑料夾砂管管道在外壓力作用下，管壁最大

6

：

的環(huán)向等效折算彎曲應力可按下列公式計算

ω，t

dmax

（）

σ=DE6.2.5-14

tmfp

（）（）

DD0

0

3

Et

p6

（）

SN=×106.2.5-15

3

12D

0

式中：———管道的最大長期豎向變形（），可按本標準式

，

ωdmaxmm

（）計算；

6.2.7-2

———管材的環(huán)向彎曲彈性模量（）；

EpMPa

2

———管道的形狀系數(shù)，剛度等級為/時，可取

D15000Nm

f

2

，/，

剛度等級為時可取

Df=3.820000NmDf=

；

3.2

———管材的剛度。

SN

穩(wěn)定驗算應符合以下規(guī)定：

6.2.6

鋼管在真空工況作用下管壁截面環(huán)向穩(wěn)定驗算應滿足下

1

式要求：

（）（）

F，KF，F(xiàn)6.2.6-1

crk≥stsvk+qik+vk

2

：———（/）；

式中管壁截面失穩(wěn)臨界壓力標準值

F，Nmm

crk

2

———管內(nèi)真空壓力標準值（/）；

FvkNmm

2

———管外水土壓力標準值（/）；

F，Nmm

svk

———地面堆載或車輛輪壓傳至頂管的壓力標準值

qik

2

（/）；

Nmm

———鋼管管壁截面設(shè)計穩(wěn)定性系數(shù)，可取。

K2.0

st

鋼管管壁截面的臨界壓力應按下式計算：

2

23

（）

2En1tE

p-d

F，

crk=+

22

（）（）（）（）

D

31-ν02n-11+ν

ps

（）

6.2.6-2

··

35：———，

式中管壁失穩(wěn)時的折縐波數(shù)其取值應使為最小并為

nFcr，k

不小于的正整數(shù)；

2

———管兩側(cè)胸腔土的泊松比，應根據(jù)土工試驗確定，一般對

ν

s

砂性土可取，對黏性土可??；

0.300.40

———鋼材的泊松比，可取；

ν0.3

p

———管壁中心直徑（）；

Dmm

0

2

———管材彈性模量（/）；

ENmm

p

2

———管側(cè)土的變形模量（/）。

EdNmm

玻璃纖維增強塑料夾砂管管道的管壁截面環(huán)向穩(wěn)定驗算，

3

應滿足下式的要求：

3

-

（）（）

F，KF，Q10F6.2.6-3

crk≥stsvk+ik×+vk

2

式中：———管壁截面環(huán)向失穩(wěn)的臨界壓力標準值（/）；

F，Nmm

crk

———玻璃纖維增強塑料夾砂管管壁截面環(huán)向穩(wěn)定性抗

K

st

力系數(shù)，不應低于。

2.5

玻璃纖維增強塑料夾砂管管道管壁環(huán)向失穩(wěn)的臨界壓力

4

同樣可按式（）確定，亦可按下式計算：

6.2.6-2

62

-

（）

810SNn1Ed

×-

F，

crk=+

22

（）（）

1-ν2n-11+ν

ps

（）

6.2.6-4

：

柔性管道豎向變形驗算應符合以下規(guī)定

6.2.7

鋼管管道在土壓力和地面荷載作用下產(chǎn)生的最大豎向變

1

形應按下式計算：

3

（）

krF，QD

b0svk+ik1

φ

q

（）

，

ωcmax=6.2.7-1

3

EI0.061Er

pp+d0

式中：———豎向壓力作用下柔性管的豎向變形系數(shù)，按本標準表

k

b

；

確定

6.2.5-1

———；

地面作用傳遞至管頂壓力的準永久值系數(shù)

φq

4

———鋼管管壁單位縱向長度的截面慣性矩（/）。

Immm

p

玻璃纖維增強塑料夾砂管管道在土壓力和地面荷載作用

2

··

36：

下產(chǎn)生的最大長期豎向變形應按下式計算

（）

，

Fsvk+QikD1kb

φ

q

（）

ω，=6.2.7-2

dmax

-6

8×10SN+0.061Ed

工作井

6.3

工作井結(jié)構(gòu)設(shè)計應根據(jù)工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件及城市

6.3.1

規(guī)劃要求，結(jié)合周圍地面既有建筑物、管線狀況，通過對技術(shù)、經(jīng)

濟、環(huán)保等的綜合比較，合理選擇施工方法和結(jié)構(gòu)形式。

工作井坑的設(shè)置應根據(jù)開挖方式、電纜敷設(shè)以及運行維護

6.3.2

。：

等要求確定工作井的位置宜按以下因素確定

利用管線上的工藝井；

1

便于排水、出土和運輸；

2

靠近電源和水源；

3

；

遠離居民區(qū)和高壓線

4

（）；

避免對周圍建構(gòu)筑物和設(shè)施產(chǎn)生不利的影響

5

在有曲線又有直線的頂管中，工作井宜設(shè)在直線段的

6

一端。

工作井可分為圓形、矩形和多邊形三種。管線交叉的中間

6.3.3

。

井和深度大的工作井宜采取圓形或多邊形工作井

工作井的最小長度可按以下公式進行計算：

6.3.4

當按頂管機長度確定時，工作井的最小內(nèi)凈長度可按下式

1

計算：

（）

Lllk6.3.4-1

≥1+3+

：———（）；

式中工作井的最小內(nèi)凈長度

Lm

———頂管機下井時最小長度（），如采用刃口頂管機應包

l1m

括接管長度；

———千斤頂長度，一般可取；

l2.5m

3

———后座和頂鐵的厚度及安裝富余量，可取。

k1.6m

，

當按下井管節(jié)長度確定時工作井的內(nèi)凈長度可按下式

2

··

37：

計算

（）

L≥l2+l3+l4+k6.3.4-2

式中：———下井管節(jié)長度：鋼管一般可取，長距離頂管時可

l6.0m

2

；；

取鋼筋混凝土管可取玻璃

8.0～10.0m2.5～3.0m

纖維增強塑料夾砂管可取。

3.0～6.0m

———留在井內(nèi)的管道最小長度，可取。

l0.5m

4

工作井最小寬度可按以下公式進行計算：

6.3.5

：

淺工作井內(nèi)凈寬度可按下式計算

1

（）（）

B=D1+2.0～2.46.3.5-1

式中：———工作井的內(nèi)凈寬度（）；

Bm

———（）。

管道的外徑

Dm

1

深工作井內(nèi)凈寬度可按下式計算：

2

（）（）

B3D2.02.46.3.5-2

=1+～

工作井底板面深度可按公式計算：

6.3.6

（）

H=H+D+h6.3.6

s1

式中：———工作井底板面最小深度（）；

Hm

———管頂覆土層厚度（）；

Hm

s

———管底操作空間（），鋼管可取，玻

hmh=0.70m～0.80m

璃纖維增強塑料夾砂管和鋼筋混凝土管等可取

h=

。

0.4m～0.5m

輔助工程措施

6.4

頂管進、出工作井時應根據(jù)工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件、埋

6.4.1

設(shè)深度、周圍環(huán)境和頂進方法，選擇技術(shù)經(jīng)濟合理的技術(shù)措施，并

應符合下列規(guī)定：

、

應保證頂管進出工作井和頂進過程中洞圈周圍的土體

1

穩(wěn)定。

應滿足頂管機切削能力的要求。

2

，，

洞口周圍土體含地下水時若條件允許可采取降水措施

3

··

38；，

或采取注漿等措施加固土體以封堵地下水在拆除封門時頂管機

外壁與工作井之間應設(shè)置洞口止水裝置，防止頂進施工時泥水滲

入工作井。

：

工作井洞口封門拆除應符合下列規(guī)定

4

）鋼板樁工作井，可拔起或切割鋼板樁露出洞口，并采取措

1

施防止洞口上方的鋼板樁下落；

）工作井的圍護結(jié)構(gòu)為沉井工作井時，應先拆除洞圈內(nèi)側(cè)

2

，；

的臨時封門再拆除井壁外側(cè)的封板或其他封填物

）在不穩(wěn)定土層中頂管時，封門拆除后應將頂管機立即頂

3

入土層。

，，

拆除封門后頂管機應連續(xù)頂進直至洞口及止水裝置發(fā)

5

揮作用為止。

在工作井洞口范圍可預埋注漿管，管道進入土體之