煤巖聲發(fā)射時(shí)空演化規(guī)律的實(shí)驗(yàn)研究

煤巖聲發(fā)射時(shí)空演化規(guī)律的實(shí)驗(yàn)研究

20世紀(jì)50年代，對(duì)采石場(chǎng)和阿爾伯茨克的聲音發(fā)射特征的研究始于20世紀(jì)50年代。然而，與其他巖石相比，在變形和破壞過(guò)程中的聲音傳播特征方面幾乎沒(méi)有成果。主要原因有2個(gè):一是煤巖材料特殊,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,其AE特性研究相對(duì)較復(fù)雜。煤巖是一種生物高聚合物沉積巖,巖體中分布著大量的孔隙、裂隙、層理等諸多缺陷,具有明顯的非均質(zhì)性和各向異性;從力學(xué)行為上講,煤具有瞬時(shí)變形、彈性遲滯和不可逆轉(zhuǎn)的塑性變形等黏彈性材料具有的特性,因此,典型彈塑性巖石材料AE特征不能簡(jiǎn)單用于描述煤巖的性質(zhì)。二是從實(shí)驗(yàn)實(shí)施的角度來(lái)說(shuō),煤樣制作加工較困難,試驗(yàn)結(jié)果離散性大,對(duì)儀器精度及抗噪等要求高?；谝陨显?只有少部分學(xué)者對(duì)煤巖體在三軸等復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的聲發(fā)射特性進(jìn)行了研究。蘇承東等研究了沖擊傾向性煤在三軸和三軸卸圍壓條件下的聲發(fā)射特性,并將兩種情況加以比較;曹樹(shù)剛等研究了不同圍壓下煤樣AE信號(hào)的變化趨勢(shì),并將其與單軸情況進(jìn)行了比較;劉?？h等引入了損傷變量,建立了損傷變量與AE累計(jì)振鈴數(shù)的關(guān)系式;ShkuratnikVL等通過(guò)開(kāi)展循環(huán)加載實(shí)驗(yàn),研究了煤巖在復(fù)雜應(yīng)力過(guò)程中聲發(fā)射的記憶效應(yīng);VoznesenskiiAS等研究了加載過(guò)程中試件上下2個(gè)部分對(duì)應(yīng)的AE參數(shù)特征,并著重分析比較了它們?cè)谥髁鸭y形成階段的差異性;趙洪寶等研究了含瓦斯煤樣在三軸壓縮過(guò)程中的聲發(fā)射特性,建立了基于聲發(fā)射特性的含瓦斯煤巖損傷方程。然而,大部分學(xué)者主要研究了煤巖聲發(fā)射的時(shí)間序列特征,并且主要集中于中低圍壓下(主要是在10MPa以下)煤巖聲發(fā)射特征的研究,對(duì)于煤巖微破裂事件的空間演化規(guī)律及較高圍壓下的AE活動(dòng)研究較少。我國(guó)是世界上煤炭資源最豐富的國(guó)家之一,隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,開(kāi)采力度的加大,煤炭開(kāi)采逐漸向深部化、高強(qiáng)集約化等方向發(fā)展。同時(shí),我國(guó)的煤層具有構(gòu)造復(fù)雜、地質(zhì)問(wèn)題突出等特點(diǎn),對(duì)煤礦的開(kāi)采工作帶來(lái)了諸多不便。聲發(fā)射作為研究巖石力學(xué)性質(zhì)的一種有效的聲學(xué)方法,開(kāi)展煤巖體在復(fù)雜應(yīng)力下特別是較高圍壓時(shí)的聲發(fā)射特性研究,對(duì)揭示不同應(yīng)力環(huán)境下深部煤巖體微破裂事件的時(shí)空分布特征,預(yù)防煤與瓦斯突出、沖擊地壓等煤礦井下災(zāi)害具有重要意義。本文以煤巖室內(nèi)三軸壓縮實(shí)驗(yàn)為基礎(chǔ),通過(guò)分析煤巖在不同圍壓下聲發(fā)射的時(shí)空演化及能量釋放規(guī)律,探討了煤巖破裂過(guò)程中的損傷演化特征。1試樣裝置與實(shí)驗(yàn)裝置煤樣取自大同煤業(yè)集團(tuán)塔山礦8105工作面,煤層平均厚度為18.17m。煤樣加工成標(biāo)準(zhǔn)試件(?50mm×100mm),實(shí)物照片如圖1所示,實(shí)際制樣尺寸見(jiàn)表1?？梢钥吹狡浔砻媪严遁^發(fā)育,且布滿了很多白色的裂隙充填物。利用四川大學(xué)分析測(cè)試中心的X射線衍射儀和X射線熒光光譜儀對(duì)煤樣進(jìn)行成分分析,測(cè)試結(jié)果顯示煤樣主要由碳、方解石、高嶺石3種礦物組成,其中,碳占72.09%,方解石占18.46%,高嶺土占3.9%。實(shí)驗(yàn)設(shè)備采用四川大學(xué)巖土工程省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的MTS815FlextestGT混凝土與巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng),聲發(fā)射測(cè)試采用美國(guó)PAC公司的PCI-2聲發(fā)射監(jiān)測(cè)系統(tǒng),如圖2所示,該系統(tǒng)可同時(shí)實(shí)現(xiàn)AE時(shí)序特征和空間定位研究。試樣表面放置8個(gè)AE傳感器,均勻分布在上下兩端,試樣加壓兩端及與聲發(fā)射傳感器接觸處均經(jīng)過(guò)磨光,以便消除初始加載時(shí)產(chǎn)生的干擾信號(hào)。為保證傳感器與試樣的耦合效果,在二者接觸部位涂耦合劑凡士林;同時(shí)為盡量減小端部效應(yīng),在試樣和上下壓頭之間加墊聚四氟乙烯。試件安裝在三軸筒內(nèi)進(jìn)行充油排氣后,首先按3MPa/min的速度逐步施加σ1=σ3至預(yù)定圍壓值下,再保持圍壓恒定,待系統(tǒng)穩(wěn)定之后以30kN/min的速度施加軸壓。先采用軸向荷載控制,再采用環(huán)向變形控制。圍壓等級(jí)為:3.2、9.6、16.0和22.4MPa。實(shí)驗(yàn)開(kāi)始后加載系統(tǒng)和聲發(fā)射系統(tǒng)同時(shí)進(jìn)行記錄,以保證加載和數(shù)據(jù)采集同步。煤巖試件物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。2靜水圍壓段ae事件的表現(xiàn)加工后的試件除了存在原生裂隙、孔洞等,加工過(guò)程也可能導(dǎo)致缺陷產(chǎn)生,施加不同圍壓會(huì)使得這些缺陷不同程度地閉合壓密,且已被大量學(xué)者證明了其為裂隙巖體三軸實(shí)驗(yàn)初期AE事件的主要來(lái)源。如圖3所示,靜水壓力作用時(shí),3.2、9.6、16.0MPa的圍壓下儀器均檢測(cè)到了明顯的AE信號(hào)。具體而言,圍壓等級(jí)為3.2MPa時(shí),僅在1～2MPa時(shí)檢測(cè)到了一個(gè)AE定位點(diǎn);圍壓等級(jí)為9.6MPa時(shí),隨著圍壓的增長(zhǎng)AE定位點(diǎn)零散地分布于試樣內(nèi)部,穩(wěn)壓段無(wú)定位點(diǎn)出現(xiàn);圍壓等級(jí)為16.0MPa時(shí),定位點(diǎn)的產(chǎn)生幾乎貫穿于整個(gè)靜水圍壓段,且主要產(chǎn)生于前中期,后期僅檢測(cè)到了少量定位點(diǎn);而當(dāng)圍壓為22.4MPa時(shí)無(wú)明顯AE現(xiàn)象發(fā)生。圖4給出了施加軸壓三向加載階段的應(yīng)力應(yīng)變曲線,可觀察到:圍壓等級(jí)為3.2MPa時(shí)起始部分經(jīng)歷了一小段上凹過(guò)程才進(jìn)入彈性階段,說(shuō)明在后期施加軸壓過(guò)程中煤樣仍經(jīng)歷了較低程度的壓密作用;而圍壓等級(jí)為9.6、16.0、22.4MPa時(shí)從起始位置便體現(xiàn)出了非常明顯的彈性特征。結(jié)合圖3中AE定位圖可以知道,在3.2MPa圍壓下,由于圍壓較低,靜水圍壓段不足以完成全部壓密過(guò)程;9.6MPa圍壓下,在施加圍壓的前中期試件初始缺陷已經(jīng)完全閉合,整體性和均勻性得到了提高,穩(wěn)壓段便出現(xiàn)了定位點(diǎn)暫時(shí)的空白現(xiàn)象;在16.0MPa的圍壓下,該階段首先在前中期完成了裂隙壓密過(guò)程,為靜水圍壓階段AE事件的主要來(lái)源,后期已經(jīng)壓密的裂隙表面的相互作用可繼續(xù)承載,裂隙之間微小的滑移也產(chǎn)生了少量的AE事件。總體而言,16.0MPa以前,隨著圍壓升高,AE定位點(diǎn)的數(shù)目呈增多趨勢(shì)。與表1中煤巖試件的密度結(jié)合起來(lái),試件密度越小,說(shuō)明內(nèi)部孔隙裂隙越發(fā)育,閉合壓密的過(guò)程通過(guò)AE活動(dòng)體現(xiàn)得越明顯。而圍壓等級(jí)為22.4MPa的M21號(hào)煤樣,由于其密度較大煤樣較密實(shí),原生裂隙、空洞相對(duì)不發(fā)育,裂隙閉合壓密活動(dòng)引起的AE活動(dòng)較弱,且受儀器靈敏度等因素影響,少量的AE信號(hào)未能被準(zhǔn)確檢測(cè)到。由于煤樣個(gè)體差異,靜水壓力條件下的煤巖聲發(fā)射現(xiàn)象與圍壓的高低沒(méi)有明顯的規(guī)律可循。說(shuō)明煤巖的結(jié)構(gòu)狀態(tài)、膠結(jié)情況、原生空隙發(fā)育等內(nèi)在性質(zhì)是靜水壓力狀態(tài)下聲發(fā)射特征的主控因素。從空間定位形態(tài)來(lái)說(shuō),AE定位點(diǎn)無(wú)明顯規(guī)律,只是零散分布于煤樣內(nèi)部。煤巖原生裂隙、空隙的不均勻分布決定了靜水圍壓階段在裂隙的閉合、滑移中伴生的AE事件的隨機(jī)性分布。3在3個(gè)軸加載過(guò)程中，聲音傳輸行為和機(jī)制的研究3.1壓密階段和彈性階段單一地研究AE空間定位或AE時(shí)序特征均不能全面地研究材料的性質(zhì)和損傷演化過(guò)程,只有將兩者結(jié)合起來(lái)才更有說(shuō)服力。圖5給出了煤樣施加軸壓過(guò)程中的AE空間定位,圖6～9給出了試件在不同圍壓下的聲發(fā)射參數(shù)隨時(shí)間演化圖。主要采用的AE參數(shù):聲發(fā)射總振鈴數(shù)、聲發(fā)射總能量、聲發(fā)射振鈴計(jì)數(shù)率和聲發(fā)射能量率。首先以圍壓3.2MPa為例,分析三軸加載過(guò)程中AE時(shí)空演化行為。試件在軸壓加載初期經(jīng)歷了小段裂隙壓密的過(guò)程,該階段在試件的中上部檢測(cè)到了少量的AE定位點(diǎn);之后進(jìn)入彈性階段,試件整體性和均勻性經(jīng)過(guò)前期壓密作用得到了提高,該階段主要依靠壓密后的裂隙面之間的相互作用繼續(xù)承載,隨著軸壓的增加,裂隙會(huì)產(chǎn)生輕微的滑移,定位點(diǎn)在試件的中上部小幅度增多;壓密階段和彈性階段前期,對(duì)應(yīng)聲發(fā)射率和振鈴率幅值幾乎為0,說(shuō)明該過(guò)程只產(chǎn)生了少量低能量的AE事件。峰前50%～60%峰值應(yīng)力間定位點(diǎn)顯著增多,應(yīng)力應(yīng)變曲線進(jìn)入彈性階段中后期,時(shí)間振鈴曲線開(kāi)始緩慢上升,聲發(fā)射逐漸增多,表明煤樣內(nèi)部強(qiáng)度較低的材料開(kāi)始屈服破壞,微裂紋在巖體內(nèi)部穩(wěn)定擴(kuò)展,但能量仍然較低。t=275s左右振鈴率開(kāi)始小幅度增加,對(duì)應(yīng)試件開(kāi)始產(chǎn)生明顯的擴(kuò)容現(xiàn)象。當(dāng)t=320s時(shí),能量時(shí)間曲線明顯上升,對(duì)應(yīng)應(yīng)力應(yīng)變曲線的屈服點(diǎn)附近,此時(shí)空間定位點(diǎn)在試件中上部初步成核,表明試件壓縮變形已由主彈性向主塑性轉(zhuǎn)化。t=330s左右,振鈴時(shí)間曲線和能量時(shí)間曲線斜率顯著增加,能量率開(kāi)始小幅值增長(zhǎng),該時(shí)間點(diǎn)對(duì)應(yīng)應(yīng)力位于峰前90%～100%峰值應(yīng)力之間,定位點(diǎn)驟然增多,形成明顯的主聚集區(qū),已形成的裂紋在試件內(nèi)部快速不穩(wěn)定擴(kuò)展,標(biāo)志破壞前兆。隨著應(yīng)力進(jìn)一步增加,振鈴率和能量率幅值整體上明顯增大,表明試件內(nèi)部由低能量的小破裂事件向高能量的大破裂事件轉(zhuǎn)化。當(dāng)荷載達(dá)到煤的極限承載能力時(shí)(t=341s),能量時(shí)間曲線呈90°筆直上升,能量率出現(xiàn)了第1個(gè)大幅值突變,此時(shí)主裂紋貫通并逐漸形成了宏觀破裂面。峰后100%～90%峰值應(yīng)力階段產(chǎn)生的定位點(diǎn)最多,振鈴率最大幅值出現(xiàn)在峰值附近,能量率多次出現(xiàn)大幅值,對(duì)應(yīng)的破裂事件規(guī)模大,能量高。對(duì)同一煤樣而言,9.6、16.0、22.4MPa圍壓下AE參數(shù)整體變化趨勢(shì)與3.2MPa時(shí)大致相同。加載初期,AE信號(hào)較微弱,定位點(diǎn)零星分布,振鈴率與能量率稀疏分布,幅值幾乎為0;屈服和破壞階段AE信號(hào)變強(qiáng),振鈴率與能量率呈現(xiàn)時(shí)間上的叢集。3.2圍壓對(duì)ae信號(hào)的影響在煤三軸聲發(fā)射研究成果中,大部分學(xué)者僅研究了圍壓為10.0MPa下的情況,并認(rèn)為不同圍壓下的AE信號(hào)變化趨勢(shì)大致相同,且加載前期的AE信號(hào)隨圍壓升高有減弱趨勢(shì)。本文分析3.2、9.6、16.0、22.4MPa圍壓下煤樣的損傷演化過(guò)程,重點(diǎn)將10.0MPa以上與10.0MPa以下的聲發(fā)射時(shí)空演化行為進(jìn)行比較。3.2.1靜水圍壓對(duì)煤體原生裂隙的影響軸向加載初期的聲發(fā)射信號(hào)總體特征為:圍壓為3.2MPa的定位點(diǎn)少于9.6MPa,與已知結(jié)論相符,且兩者定位點(diǎn)均極少量,而16.0MPa時(shí)明顯增多。但定位點(diǎn)并未隨著圍壓升高繼續(xù)增多,22.4MPa下在該階段幾乎未能檢測(cè)到AE信號(hào)。這與常規(guī)認(rèn)識(shí)中的加載前期AE信號(hào)隨圍壓升高有減弱的趨勢(shì)存在不同,分析產(chǎn)生此現(xiàn)象的原因是:由圖3知,圍壓16.0MPa的煤樣在靜水圍壓階段的中后期包括穩(wěn)壓階段均有AE定位點(diǎn)產(chǎn)生,而3.2、9.6MPa的較低圍壓時(shí)卻無(wú)此現(xiàn)象。結(jié)合表1知圍壓16.0MPa的煤樣密度最小,其原生裂隙較發(fā)育。表明當(dāng)圍壓為16.0MPa時(shí),靜水圍壓階段除了裂隙壓密過(guò)程,還依靠裂隙面的相互作用承載,裂隙間的摩擦滑移作用也會(huì)產(chǎn)生部分AE活動(dòng)。因此,施加軸壓后,依靠裂隙面的相互作用承載的時(shí)間相對(duì)較短,局部材料很快屈服,產(chǎn)生小范圍的塑性變形,伴生較多的AE信號(hào)。而3.2、9.6MPa的較低圍壓下,軸向加載初期試件整體性較好,還未出現(xiàn)明顯損傷,AE信號(hào)較少。同時(shí)發(fā)現(xiàn)高圍壓對(duì)AE活動(dòng)的抑制作用,即聲發(fā)射的圍壓效應(yīng),具體表現(xiàn)為:22.4MPa下整體的AE信號(hào)較前3個(gè)圍壓要弱。這種抑制作用可用式(1)在機(jī)制上予以說(shuō)明。τeff=σs?(c0+σNtanφ)(1)τeff=σs-(c0+σΝtanφ)(1)其中,τeff為裂隙面的有效應(yīng)力;σs為圍壓和軸壓共同提供的沿裂隙面的切應(yīng)力分量,據(jù)圖10的幾何關(guān)系可知σs=(σ1-σ3)cos2β+σ3sin2β,β為裂隙面的傾角;c0為裂隙面的黏聚力;σN為圍壓和軸壓共同提供的垂直于裂隙面的正應(yīng)力分量,由圖10有σN=(σ1-2σ3)sinβcosβ;φ為裂隙面的內(nèi)摩擦角。顯然,對(duì)于相同的軸壓σ1-σ3,較大的圍壓σ3可使裂隙面的有效切應(yīng)力τeff始終為負(fù)值,即裂隙面在較大圍壓下可不存在相對(duì)滑移。以上是圍壓為22.4MPa下煤樣整體的AE信號(hào)較前3個(gè)圍壓較弱的主要原因,由于高圍壓的作用使得眾多裂隙面的滑移得到抑制;而低圍壓時(shí)這種抑制十分有限,故產(chǎn)生較多AE信號(hào)。另外圍壓為22.4MPa的M21號(hào)煤樣,由于其密度較大煤樣較密實(shí),原生裂隙、空洞相對(duì)不發(fā)育,這也是其AE信號(hào)較其他煤樣偏少的原因之一。3.2.2ae活動(dòng)比較首先根據(jù)AE時(shí)空演化和空間定位信息等確定煤巖破裂過(guò)程中的初始損傷點(diǎn)。聯(lián)合分析圖6中累計(jì)振鈴數(shù)曲線斜率與圖5中定位點(diǎn)信息,將斜率和定位點(diǎn)發(fā)生第1次明顯增加的區(qū)域認(rèn)為是煤巖破裂的初始損傷點(diǎn),研究發(fā)現(xiàn)該點(diǎn)在應(yīng)力強(qiáng)度百分比為30%～60%的區(qū)域。從初始損傷至破壞階段整體的AE活動(dòng)比較如下:由應(yīng)力應(yīng)變曲線可以看出,3.2MPa下破壞前主要表現(xiàn)為彈性特征,塑性區(qū)較小;隨著圍壓升高,可以明顯觀察到斜率的變化,塑性特征逐漸明顯,塑性區(qū)增大,這導(dǎo)致了圍壓為3.2MPa時(shí)的AE信號(hào)較圍壓等級(jí)為9.6、16.0MPa要少。9.6、16.0MPa階段的AE活動(dòng)信號(hào)較穩(wěn)定,都檢測(cè)到了較多的定位點(diǎn),特別是進(jìn)入屈服階段后定位點(diǎn)逐漸密集,無(wú)法明顯比較兩種情況下的定位點(diǎn)數(shù)目。但從AE參數(shù)分布曲線可看出,相比其他3個(gè)圍壓,16.0MPa時(shí)振鈴率、能量率叢集程度最高,范圍最廣,大幅值突變分布較均勻,表明其塑性損傷程度最劇烈,多次發(fā)生高能量大破裂事件。從時(shí)間能量曲線也可觀察到,在峰值前,3.2MPa下出現(xiàn)了一次豎直向上的躍變,9.6MPa出現(xiàn)了2次,而16.0MPa出現(xiàn)了3次,如圖8所示。時(shí)間能量曲線出現(xiàn)躍變表明能量在瞬間突增,說(shuō)明16.0MPa下峰值前多次發(fā)生了不穩(wěn)定高強(qiáng)度破裂。3.2.3試樣定位點(diǎn)周邊區(qū)域的宏觀缺陷由圖5可看出,圍壓等級(jí)為3.2MPa時(shí),定位點(diǎn)首先在試件中上部產(chǎn)生并沿著右下方聚集;9.6MPa的圍壓下,定位點(diǎn)首先在試件中下部產(chǎn)生并向上聚集;圍壓為16.0MPa時(shí),加載初期試件上半部分和下半部分均有定位點(diǎn)存在,同時(shí)向中部聚集;而圍壓在22.4MPa時(shí),定位點(diǎn)沿著破壞面的產(chǎn)生、聚集方式顯得較為隨機(jī),無(wú)明顯規(guī)律。這種不同圍壓下裂紋延伸方向的差異性可能與裂紋交界附近結(jié)構(gòu)的不均勻性相關(guān)。圖11為試件最終破壞形態(tài)與AE定位形態(tài)比對(duì)圖。其中,M19號(hào)、M1號(hào)已完全破壞,主破裂面完全貫通;M5號(hào)、M21號(hào)破壞面并未完全貫通,宏觀裂紋未完全形成?？煽闯?定位點(diǎn)與最終形成的宏觀裂紋吻合較好,在主破裂面之外也零星分布了一些定位點(diǎn),推測(cè)這與煤巖結(jié)構(gòu)的多裂隙以及不均勻性有關(guān)。3.3煤巖破壞浚補(bǔ)性參數(shù)分析如3.2.2節(jié)所述,根據(jù)AE時(shí)空演化和空間定位信息確定的煤巖破裂過(guò)程中初始損傷點(diǎn)在應(yīng)力強(qiáng)度百分比為30%～60%的區(qū)域。由圖4知,圍壓為3.2、9.6、16.0、22.4MPa的煤巖屈服點(diǎn)應(yīng)力強(qiáng)度百分比約為91%、88%、87%、82%。將煤巖破裂過(guò)程中的初始損傷點(diǎn)、屈服點(diǎn)和應(yīng)力峰值點(diǎn)在圖6～9中分別標(biāo)示,如3條虛線所示。發(fā)現(xiàn)在產(chǎn)生初始損傷、屈服、破壞時(shí)AE特征均會(huì)產(chǎn)生明顯的某一突變,如曲線斜率的變化,幅值上的跳躍或定位點(diǎn)的突增。其次分析煤巖破裂的損傷演化過(guò)程與AE參數(shù)的對(duì)應(yīng)關(guān)系。煤巖受載破壞初期,內(nèi)部微裂紋和缺陷的滑移使得局部應(yīng)力分布不均勻,微裂紋尖端和空隙周?chē)纬汕^(qū)。煤巖中局部強(qiáng)度較弱材料發(fā)生屈服產(chǎn)生初始損傷,此時(shí)能量特征體現(xiàn)并不明顯,但振鈴時(shí)間曲線的斜率卻出現(xiàn)了第1次明顯增大,且3.2、9.6、16.0MPa的圍壓下對(duì)應(yīng)定位點(diǎn)數(shù)目也出現(xiàn)了第1次突增,不過(guò)這種定位點(diǎn)數(shù)目的突增在圍壓為22.4MPa時(shí)不太明顯。隨著軸向荷載的增加,微裂紋、缺陷的演化區(qū)域,也稱過(guò)程區(qū),逐步擴(kuò)大并初步成核。事實(shí)上,圍壓為3.2MPa所對(duì)應(yīng)的試件的軸向應(yīng)力此時(shí)已達(dá)到屈服點(diǎn),相應(yīng)的振鈴時(shí)間曲線的斜率出現(xiàn)第2次明顯增大,對(duì)應(yīng)的能量時(shí)間曲線斜率也開(kāi)始明顯增加。圍壓為9.6、16.0、22.4MPa所對(duì)應(yīng)的試件當(dāng)能量時(shí)間曲線出現(xiàn)第1個(gè)豎直向上的躍變時(shí)其軸向荷載也都到達(dá)了屈服點(diǎn);結(jié)果還顯示,其能量率時(shí)間曲線的第1次大幅值跳躍也發(fā)生在屈服點(diǎn)附近。不同圍壓下的煤巖試件屈服點(diǎn)后聲發(fā)射事件均異?；钴S,標(biāo)志著煤巖破壞前兆。最后基于AE時(shí)序參數(shù)和能量釋放特征,確定煤巖的破壞前兆信息,見(jiàn)表2?？芍獓鷫簽?.2、9.6、16.0、22.4MPa的煤巖破壞前兆綜合信息點(diǎn)的應(yīng)力強(qiáng)度百分比約為98%、98%、95%、92%,均處于屈服點(diǎn)后的不穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展階段。對(duì)