工程結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)課件

工程結(jié)構(gòu)後錨固技術(shù)

1概述後錨固（post-installedfastenings）是在既有工程結(jié)構(gòu)上的錨固，是通過相關(guān)技術(shù)手段將被連接件（非結(jié)構(gòu)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)構(gòu)件）連接錨固到已有結(jié)構(gòu)上的技術(shù)。相應(yīng)於傳統(tǒng)的預(yù)埋件—先錨，後錨固具有設(shè)計(jì)靈活（時(shí)間、空間位置不受限制）、施工簡便（摸板製作、砼澆搗、結(jié)構(gòu)施工及構(gòu)件安裝等均比較簡單）等優(yōu)點(diǎn)，是房屋裝修、設(shè)備安裝、舊房改造及工程結(jié)構(gòu)加固必不可少的專用技術(shù)。2錨栓與基材2.1錨栓的種類錨栓（Anchor）是一切後錨固組件的總稱，範(fàn)圍很廣。按原材料不同分為金屬錨栓和非金屬錨栓。按錨固機(jī)理不同分為膨脹型錨栓、擴(kuò)孔型錨栓、粘結(jié)型錨栓、混凝土螺釘、射釘、混凝土釘?shù)?。非金屬錨栓，主要是塑膠錨栓（plasticanchors），又稱尼龍錨栓，是利用螺釘旋入尼龍?zhí)淄?，促使套筒膨脹與基材孔壁產(chǎn)生擠壓力，並通剪切摩擦作用產(chǎn)生抗拔力，實(shí)現(xiàn)對(duì)被連接件錨固的一種組件（圖2.1.0）。因一般尼龍栓強(qiáng)度太低，耐久性又較差，主要用作臨時(shí)性輕型掛件的錨固，故略。圖2.1.0慧魚尼龍錨栓系列2.1.1膨脹型錨栓（Expansionanchor）膨脹型錨栓（圖2.1.1），簡稱膨脹栓，是利用錐體與膨脹片（或膨脹套筒）的相對(duì)移動(dòng)，促使膨脹片膨脹，與孔壁混凝土產(chǎn)生膨脹擠壓力，並通過剪切摩擦作用產(chǎn)生抗拔力，實(shí)現(xiàn)對(duì)被連接件錨固的一種組件。膨脹型錨栓按安裝時(shí)膨脹力控制方式的不同，分為扭矩控制式和位移控制式。前者以扭力控制，後者以位移控制。圖2.1.1-1扭矩控制式膨脹型錨栓圖2.1.1-2位移控制式膨脹型錨栓2.1.2擴(kuò)孔型錨栓（Undercutanchors）擴(kuò)孔型錨栓(圖2.1.2)，簡稱擴(kuò)孔栓或切槽栓，是通過對(duì)鑽孔底部混凝土的再次切槽擴(kuò)孔，利用擴(kuò)孔後形成的混凝土承壓面與錨栓膨脹擴(kuò)大頭間的機(jī)械互鎖，實(shí)現(xiàn)對(duì)被連接件錨固的一種組件。擴(kuò)孔型錨栓按擴(kuò)孔方式的不同，分為預(yù)擴(kuò)孔和自擴(kuò)孔。前者以專用鑽具預(yù)先切槽擴(kuò)孔；後者錨栓自帶刀具，安裝時(shí)自行切槽擴(kuò)孔，切槽安裝一次完成。2.1.2擴(kuò)孔型錨栓2.1.3粘結(jié)型錨栓（Bondedanchors）粘結(jié)型錨栓（圖2.1.3），又稱化學(xué)粘結(jié)栓，簡稱化學(xué)栓或粘結(jié)栓，是以特製的化學(xué)膠粘劑（錨固膠），將螺桿及內(nèi)螺紋管等膠結(jié)固定於混凝土基材鑽孔中，通過粘結(jié)劑與螺桿及粘結(jié)劑與混凝土孔壁間的粘結(jié)與鎖鍵（interlock）作用，以實(shí)現(xiàn)對(duì)被連接件錨固的一種組件。目前，一般定型粘結(jié)型錨栓較為粗短，錨深較淺，對(duì)基材裂縫適應(yīng)能力較差，不適於受拉、邊緣受剪、拉剪複合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的後錨固連接；除專用在開裂混凝土之粘結(jié)型錨栓之外，一般粘結(jié)型錨栓也不宜用於開裂混凝土基材受拉、邊緣受剪、拉剪複合受力之非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的後錨固連接。圖2.1.3粘結(jié)型錨栓

2.1.4化學(xué)植筋（Bondedrebars）化學(xué)植筋包括螺紋鋼筋及長螺桿（圖2.1.4），是我國工程界廣泛應(yīng)用的一種後錨固連接技術(shù)?；瘜W(xué)植筋錨固基理與粘結(jié)型錨栓相同，但化學(xué)植筋及長螺桿由於長度不受限制，與現(xiàn)澆混凝土鋼筋錨固相似，破壞形態(tài)易於控制，一般均可以控制為錨筋鋼材破壞，故適用於靜力及抗震設(shè)防烈度≤8之結(jié)構(gòu)構(gòu)件或非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的錨固連接。圖2.1.4化學(xué)植筋

2.1.5砼螺釘（Concretescrews）砼螺釘（圖2.1.5）的構(gòu)造與錨固機(jī)理與木螺釘相似，是以特製工藝滾壓淬制出堅(jiān)硬鋒利的刀口螺紋螺桿，安裝時(shí)先預(yù)鑽較小孔徑的直孔，後將螺釘擰入，利用螺紋與孔壁砼間的咬合作用產(chǎn)生抗拔力，實(shí)現(xiàn)對(duì)被連接件錨固的一種組件。2.1.6射釘（Powder-actuatedfasteners）射釘（圖2.1.6）是一種以火藥為動(dòng)力，將高硬度鋼釘，包括螺釘，射入砼，利用其高溫（900oC），使鋼釘與砼因化學(xué)熔結(jié)及夾緊作用而結(jié)為一體，以實(shí)現(xiàn)對(duì)被連接件的錨固。b）直接射入c）預(yù)鑽孔射入圖2.1.6射釘a）射釘種類2.1.5混凝土螺釘2.1.7錨固膠化學(xué)植筋及粘結(jié)型錨栓的錨固性能主要取決於錨固膠（又稱膠粘劑、粘結(jié)劑）和施工方法，我國使用最廣的錨固膠是環(huán)氧基錨固膠，因此，表2.1.7對(duì)環(huán)氧基錨固膠的性能指標(biāo)及使用條件提出了要求。表2.1.7環(huán)氧基錨固膠性能指標(biāo)項(xiàng)目性能指標(biāo)試驗(yàn)方法物理性能粘度（25℃）4500～75000mpa.s，安裝溫度在-5℃～40℃內(nèi)能正常固化，固化時(shí)間可調(diào)《膠粘劑粘度測定方法》GB2794-81

膠體強(qiáng)度及變形性能抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fbc,k≥60N/mm2抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fbt,k≥18N/mm2受拉彈性模量E≥5.2×103N/mm2受拉極限變形εu≥0.01《塑膠壓縮試驗(yàn)方法》GB1041-79《塑膠拉伸試驗(yàn)方法》GB1040-79鋼一鋼粘結(jié)強(qiáng)度抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fbv,k≥14N/mm2抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fbt,k≥20N/mm2不均勻扯離強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fbp,k≥20kN/m《膠粘劑拉伸剪切強(qiáng)度測定方法》GB7124-86《膠粘劑拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)方法》GB6329-86《金屬粘接不均勻扯離強(qiáng)度試驗(yàn)方法》HB5166鋼一混凝土粘結(jié)強(qiáng)度鋼—混凝土的粘結(jié)抗拉，其破壞應(yīng)發(fā)生在混凝土中，不允許發(fā)生在膠層用帶拉桿之50×50×5鋼塊兩塊，軸對(duì)稱粘貼於70×70×50之C50混凝土塊大面，固化後進(jìn)行拉伸試驗(yàn)?zāi)蜏匦阅?45℃～80℃瞬態(tài)溫度下及-35℃～60℃穩(wěn)態(tài)溫度下，fbv,k≥14MPaGB7124-86凍融性能在-25℃～25℃範(fàn)圍內(nèi)，經(jīng)受50次凍融迴圈後，fbv,k≥14MPaGB7124-86耐老化性能人工老化試驗(yàn)≥3000h，fbv,k≥14Mpa；濕(≥95%)熱(50°C)老化試驗(yàn)≥90d，fbv,k≥12MpaGB7124-86及《色漆和清漆—人工氣候老化和人工輻射暴露—濾過的氚弧射》GB/T4865-1997圖2.1.7錨固膠使用形態(tài)2.2基材（Basematerial）承載錨栓的母體結(jié)構(gòu)材料稱為錨固基材，簡稱基材（Basematerial）。作為工程結(jié)構(gòu)基材的種類很多，有砼、砌體、石材、金屬、木材，有空心的、空心體、多孔的，有強(qiáng)度很高的（如花崗巖、金屬）、強(qiáng)度極低的（如泡沫砼、多孔磚）。一般情況，材質(zhì)越堅(jiān)實(shí)、整體性越強(qiáng)、體量越大的基材，其錨固性能越好，反之，材質(zhì)疏鬆、整體性差、體量小的基材，錨固性能就較差?；腻^固性能由強(qiáng)到弱的大致排序?yàn)椋航饘佟◢弾r→砼→輕砼→砌體、木材→空心及多孔塊材砌體→泡沫砼。後錨固連接基材破壞及拔出破壞的承載力均與基材開裂否有關(guān)，未裂基材錨固承載力較高，開裂基材錨固承載力較低。當(dāng)式（2.2）成立時(shí)，錨固區(qū)基材可判定為非開裂混凝土，否則宜判定為開裂混凝土：

（2.2）2.3適用範(fàn)圍各類錨栓的適用範(fàn)圍，除本身性能差異外，還應(yīng)考慮基材是否開裂，錨固連接的受力性質(zhì)，被連接結(jié)構(gòu)類型，有無抗震設(shè)防要求等因素的綜合影響。就國內(nèi)外工程實(shí)踐而言，目前一般定型錨栓由於受破壞形態(tài)控制，主要用於非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的後錨固連接及受壓、中心受剪（c≥10hef）、壓剪組合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件的後錨固連接。錨栓類型

錨栓受力性質(zhì)及被連接結(jié)構(gòu)類型

有無抗震設(shè)防要求受拉、邊緣受剪、拉剪複合受力非結(jié)構(gòu)構(gòu)件及受壓、中心受剪、壓剪複合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件非結(jié)構(gòu)構(gòu)件膨脹型錨栓有╳○○無╳○○擴(kuò)孔型錨栓有╳○○無╳△○○粘結(jié)型錨栓有╳╳△無╳╳△○化學(xué)植筋有○○○無○○○砼螺釘有╳○○無╳○○射釘及砼釘有╳△△無╳△○注：○適用，╳不適用，△有條件應(yīng)用。表2.3錨栓適用範(fàn)圍

3後錨固連接破壞形態(tài)及承載力荷載作用下，後錨固連接有錨栓鋼材破壞、砼基材破壞及錨栓拔出破壞等三種破壞模式。3.1鋼材破壞錨栓或錨筋鋼材破壞分拉斷破壞、剪壞及拉剪複合受力破壞（圖3.1），主要發(fā)生在錨固深度hef超過臨界深度hcr時(shí)。此種破壞，一般具有明顯的塑性變形，破壞荷載離散性較小。對(duì)於受拉、邊緣受剪、拉剪複合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件的後錨固連接設(shè)計(jì)，根據(jù)《建築結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》精神，宜控制為這種破壞形式。a）拉斷b）剪壞

圖3.1錨栓鋼材破壞3.2混凝土基材破壞基材混凝土破壞，主要有四種形式?；钠茐谋憩F(xiàn)出一定脆性，破壞荷載離散性較大。對(duì)於結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件後錨固連接設(shè)計(jì)，宜避免這種破壞形式。圖3.2.1混凝土錐體受拉破壞

圖3.2.2混合型受拉破壞圖3.2.3混凝土邊緣楔形體受剪破壞圖3.2.4基材剪撬破壞圖3.2.5基材劈裂破壞3.3拔出破壞拔出破壞對(duì)機(jī)械錨栓有兩種破壞形式。整體拔出破壞，由於承載力很低，且離散性大，很難統(tǒng)計(jì)出有用的承載力設(shè)計(jì)指標(biāo)，因此不允許發(fā)生。穿出破壞雖具有一定承載力，但缺乏系統(tǒng)的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)供應(yīng)用，且變形曲線存在較大滑移，對(duì)於結(jié)構(gòu)構(gòu)件受拉、邊緣受剪、拉剪複合受力之錨固連接，宜避免發(fā)生。粘結(jié)型錨栓和化學(xué)植筋拔出破壞有膠筋介面拔出和膠混介面拔出兩種形式。對(duì)化學(xué)植筋，不論是結(jié)構(gòu)構(gòu)件或非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)避免發(fā)生拔出破壞；對(duì)於粘結(jié)型錨栓，因長度有限，宜避免發(fā)生拔出破壞。

圖3.3.1機(jī)械錨栓整體拔出圖3.3.2機(jī)械錨栓穿出破壞圖3.3.3粘結(jié)型錨栓或化學(xué)植筋沿膠筋介面拔出

圖3.3.4粘結(jié)型錨栓或化學(xué)植筋沿膠混介面拔出3.4錨固承載力表3.4.1單根錨栓極限承載力(N)統(tǒng)計(jì)公式

破壞形態(tài)基材性狀試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)平均值標(biāo)準(zhǔn)值錨栓受拉，鋼材破壞Nus=AsfstuNRk,s=Asfstk錨栓受剪，鋼材破壞

Vus=0.6

VRk,s=0.5Asfstk拉剪複合受力，鋼材破壞膨脹型錨栓及擴(kuò)孔型錨栓受拉，砼錐體破壞未裂,ν=0.15

開裂膨脹型錨栓及擴(kuò)孔型錨栓受拉，劈裂破壞粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋受拉,“錐體—粘結(jié)”混合型破壞未裂開裂,ν=0.3邊緣受剪,砼楔形體破壞未裂開裂中心受剪，砼剪撬破壞Vcp=kNuc拉剪複合受力，砼基材破壞粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋拔出破壞沿膠砼介面未裂開裂,ν=0.16沿膠筋介面未裂開裂,ν=0.16

砼螺釘受拉，砼破壞未裂,ν=0.15射釘受拉，砼破壞未裂,ν=0.3~0.4Nuc,test/Nuc,calhef(mm)圖3.4.1膨脹型錨栓錨固未裂砼錐體破壞受拉極限承載力與有效錨固深度的關(guān)係a)膨脹型錨栓b)擴(kuò)孔型錨栓圖3.4.2裂縫寬度對(duì)砼錐體破壞受拉極限承載力的影響Nuc,crack/Nuc,uncrackedcalNuc,crack/Nuc,uncrackedcal0.40.8圖3.4.3粘結(jié)型錨栓（筋）錨固未裂混凝土錐體組合型破壞受拉極限承載力與錨固深度的關(guān)係圖3.4.4裂縫寬度對(duì)粘結(jié)型錨栓砼錐體組合型破壞受拉極限承載能力的影響

Nuc,crack/Nuc,uncracked圖3.4.5邊緣受剪砼楔形體破壞極限承載力與邊距的關(guān)係a)鋼材破壞時(shí)b)砼基材破壞時(shí)圖3.4.6拉剪複合受力極限承載力關(guān)係N/NusN/NusV/VusV/Vus圖3.4.7粘結(jié)型錨栓拔出破壞極限承載力與埋深關(guān)係圖3.4.8粘結(jié)型錨栓拔出破壞極限承載力與粘結(jié)面積的關(guān)係Nu,p(kN)圖3.4.9砼螺釘基材破壞受拉極限承載力與錨固深度的關(guān)係Nuc(kN)圖3.4.10射釘極限抗拔力與埋深關(guān)係Nuc(kN)1.

受拉時(shí)混凝土錐體破壞承載力分佈曲線及回歸公式

按ETAG規(guī)定，在無間距和邊距影響的理想條件下，單根膨脹型錨栓或擴(kuò)孔型錨栓受拉時(shí)，非開裂混凝土錐體破壞承載力統(tǒng)計(jì)公式為：（1）圖3.4.11膨脹型錨栓抗拔力概率分佈圖

為了檢驗(yàn)國產(chǎn)錨栓對(duì)公式（1）的適用情況，分別對(duì)六個(gè)廠家計(jì)8種類型錨栓，進(jìn)行了錨固抗拔力試驗(yàn)及抗剪試驗(yàn)。錨栓規(guī)格為M10～M16，錨固深度hef=53～100mm，基材為C25混凝土。試驗(yàn)結(jié)果表明，錨栓受拉時(shí)基本上為混凝土錐體破壞，極限抗拔力波動(dòng)範(fàn)圍較大，/Nuc=0.51～1.17，但多數(shù)仍與公式（1）計(jì)算值吻合。目前國內(nèi)一些錨栓的主要問題是：品種單一，構(gòu)造簡單，加工粗糙，大多為蹬粗螺桿與白鐵皮套筒組成，擰緊時(shí)螺桿常一起轉(zhuǎn)；螺母太薄，絲扣易損傷；受力時(shí)鬆弛滑移現(xiàn)象嚴(yán)重。如圖3.4.12，若以超出5%的極限變形值（≥0.05△u）作為不可接受的滑移量，那麼，滑移荷載N1（或V1）與極限荷載Nu（或Vu）之比，N1/Nu=0.62～0.76，V1/Vu=0.1～0.32。這一現(xiàn)象表明，國產(chǎn)某些錨栓應(yīng)加以改進(jìn)，使用應(yīng)當(dāng)特別注意。圖3.4.12錨栓受拉荷載—位移曲線2.

化學(xué)植筋受拉時(shí)，混合型破壞承載力回歸公式化學(xué)植筋在我國建築工程乃至整個(gè)土木工程中，應(yīng)用極為普遍，量大面廣。JGJ145規(guī)程編制組結(jié)合我國具體情況，對(duì)化學(xué)植筋的極限抗拔力進(jìn)行了較為系統(tǒng)地試驗(yàn)研究，所用膠種型號(hào)較多，有DJR-DWM膠、XH130ABC膠、XH111AB膠、XH131ABC膠、HX-JMG膠、YS-JGN膠、YJS-1膠、ESA膠、RM管裝膠、ZL-JGM膠、匯麗錨固膠、管裝JCT膠以及JJK型膠等；所用鋼筋為Ⅱ級(jí)φ12～φ20及RGM12×160螺桿，錨固深度hef=32～215mm（hef/d=2～14.6）,基材混凝土為C25～C30。試驗(yàn)結(jié)果列於表3.4.2和圖3.4.3。由列表數(shù)值可知，隨著相對(duì)錨固深度hef/d的變化，破壞形態(tài)亦在發(fā)生變化，當(dāng)hef/d＜9時(shí)，主要表現(xiàn)為混凝土錐體與鋼筋拔出之混合型破壞（帶錐拔出），當(dāng)hef/d≥9時(shí)，則多表現(xiàn)為鋼筋拉斷破壞。就混合型破壞極限承載力而言，根據(jù)國內(nèi)外有效試驗(yàn)數(shù)據(jù)，經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析，提出了回歸公式如下：（N）（4.3.4-2）

3.化學(xué)植筋受拉時(shí)，膠筋介面破壞承載力回歸公式圖3.4.13膠筋介面破壞試驗(yàn)簡圖4.化學(xué)植筋受拉時(shí)，膠混介面破壞承載力回歸公式圖3.4.14膠砼介面破壞試驗(yàn)簡圖5.地震作用下錨固承載力的變化後錨固連接在地震作用下或反復(fù)荷載下的表現(xiàn)，因破壞型態(tài)的不同相差很大。有限的試驗(yàn)表明，對(duì)於鋼材破壞，荷載—變形滯回曲線較為豐滿，延性較好，承載能力降低可以忽略不計(jì)，k＝1.0；對(duì)於基材砼破壞影響較大，尤其是受剪破壞，承載力降低係數(shù)k值，膨脹型錨栓為0.6，擴(kuò)孔型錨栓為0.7；對(duì)於基材受拉破壞，膨脹型錨栓為0.7，擴(kuò)孔型錨栓為0.8。4後錨固連接設(shè)計(jì)計(jì)算4.1群錨內(nèi)力分析4.1.1

基本假定

1.被連接件與基材結(jié)合面受力變形後仍保持為平面，錨板出平面剛度較大，其彎曲變形忽略不計(jì)；

2.錨栓本身不傳遞壓力（粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋除外），錨固連接的壓力應(yīng)通過被連接件的錨板直接傳給混凝土基材；

3.群錨錨栓內(nèi)力按彈性理論計(jì)算。當(dāng)錨固破壞為錨栓或植筋鋼材破壞，且為低強(qiáng)(≤5.8級(jí))鋼材時(shí)，可考慮塑性應(yīng)力重分佈，按彈塑性理論計(jì)算。4.1.2

群錨受拉內(nèi)力計(jì)算圖4.1.2-2拉力和彎矩共同作用A.軸心拉力作用下(圖4.1.2-1)，各錨栓所承受的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：B.軸心拉力N與彎矩M共同作用下（圖4.1.2-2），彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)

圖4.1.2-1軸心受拉4.1.3

群錨受剪內(nèi)力計(jì)算A.群錨在剪切荷載V或扭矩T作用下，錨栓所承受的剪力，應(yīng)根據(jù)被連接件錨板孔徑df與錨栓直徑d的適配情況，錨栓與混凝土基材邊緣的距離c值大小等，分別按下列規(guī)定確定：1.錨板鑽孔與錨桿之間的空隙△=df

-d或鑽孔與套筒之間的空隙（穿透式安裝情況）△=df-dnom小於或等於表4.1.3的允許值[△]，且邊距C≥10hef時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d(圖4.1.3-1)；表4.1.3被連接件孔徑、孔隙規(guī)定（mm）

錨栓d或dnom6810121416182022242730錨板孔徑df7912141618202224263033最大間隙［△］112222222233a）剪力V作用下b）扭矩T作用下圖4.1.3-1理想狀態(tài)下受剪錨栓內(nèi)力2.△＞[△]或c＜10hef時(shí)，只有部分錨栓承受剪切荷載（圖4.1.3-2）；

3.當(dāng)部分錨栓的錨板孔沿剪切荷載方向?yàn)殚L槽孔時(shí)，可不考慮這些錨栓承受剪力（圖4.1.3-3）。a）Δ>［Δ］b）c>10hef

圖4.1.3-2非理想狀態(tài)下受剪錨栓內(nèi)力圖4.1.3-3人工干預(yù)受剪錨栓內(nèi)力圖4.1.3-4受剪B.剪切荷載V作用下（圖4.1.3-4），錨栓的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列公式計(jì)算：

圖4.1.3-5受扭圖4.1.3-6剪力和扭矩共同作用C.

按彈性分析時(shí)，群錨在扭矩T作用下（圖4.1.3-5），錨栓的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列公式計(jì)算：4.2錨固設(shè)計(jì)原則4.2.1

工程結(jié)構(gòu)後錨固連接設(shè)計(jì)計(jì)算採用以試驗(yàn)研究數(shù)據(jù)和工程經(jīng)驗(yàn)為依據(jù)，以分項(xiàng)係數(shù)為表達(dá)形式的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法。目前我國後錨固連接設(shè)計(jì)計(jì)算較為混亂，有經(jīng)驗(yàn)法、容許應(yīng)力法、總安全係數(shù)法及極限狀態(tài)法等多種方法。JGJ145－2004根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《建築結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2001），參考《混凝土用錨栓歐洲技術(shù)批準(zhǔn)指南》（ETAG），採用了以試驗(yàn)研究數(shù)據(jù)和工程經(jīng)驗(yàn)為依據(jù)，以分項(xiàng)係數(shù)為表達(dá)形式的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法。4.2.2

後錨固連接設(shè)計(jì)所採用的設(shè)計(jì)使用年限應(yīng)與整個(gè)被連接結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用年限一致。我國後錨固連接多用於舊房改造，為與改造工程預(yù)期的後續(xù)使用壽命相匹配，使錨固設(shè)計(jì)更經(jīng)濟(jì)合理，故規(guī)定後錨固連接設(shè)計(jì)所採用的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期T，應(yīng)與整個(gè)被連接結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期一致，顯然，它比新建工程所規(guī)定的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期短。4.2.3

根據(jù)錨固連接破壞後果的嚴(yán)重程度，後錨固連接劃分為二個(gè)安全等級(jí)?；炷两Y(jié)構(gòu)後錨固連接設(shè)計(jì)，應(yīng)按表4.2.3的規(guī)定，採用相應(yīng)的安全等級(jí)，但不應(yīng)低於被連接結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)。安全等級(jí)破壞後果錨固類型一級(jí)二級(jí)很嚴(yán)重嚴(yán)重重要的錨固一般的錨固表4.2.3錨固連接安全等級(jí)

後錨固連接破壞型態(tài)多樣且複雜，相對(duì)於結(jié)構(gòu)，失效概率較大，故另設(shè)安全等級(jí)?；炷两Y(jié)構(gòu)後錨固連接的安全等級(jí)分為二級(jí)。所謂重要的錨固，是指後接大樑、懸臂梁、桁架、網(wǎng)架，以及大偏心受壓柱等結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件之錨固連接，這些錨固連接一旦失效，破壞後果很嚴(yán)重，故定為一級(jí)。一般錨固，是指荷載較輕的中小型梁板結(jié)構(gòu)，以及一般非結(jié)構(gòu)件的錨固連接，此種錨固連接失效，破壞後果遠(yuǎn)不如一級(jí)嚴(yán)重，故定為二級(jí)。錨固連接的安全等級(jí)宜與整個(gè)被連接結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)相應(yīng)或略高，即錨固設(shè)計(jì)的安全等級(jí)及取值，應(yīng)取被連接結(jié)構(gòu)和錨固連接二者中的較高值。4.2.4

後錨固連接承載力應(yīng)採用下列設(shè)計(jì)運(yùn)算式進(jìn)行驗(yàn)算：圖4.2.4後錨固連接設(shè)計(jì)全過程4.2.5

後錨固連接設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對(duì)其破壞型態(tài)加以控制。對(duì)受拉、邊緣受剪、拉剪組合之結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的錨固連接，應(yīng)控制為錨栓或植筋鋼材破壞，不應(yīng)控制為混凝土基材破壞；對(duì)於膨脹型錨栓及擴(kuò)孔型錨栓錨固連接，不應(yīng)發(fā)生整體拔出破壞，不宜產(chǎn)生錨桿穿出破壞；對(duì)於滿足錨固深度要求的化學(xué)植筋及長螺桿，不應(yīng)產(chǎn)生混凝土基材破壞及拔出破壞（包括沿膠筋介面破壞和膠混介面破壞）。4.2.6

混凝土結(jié)構(gòu)後錨固連接承載力分項(xiàng)係數(shù)，應(yīng)根據(jù)錨固連接破壞類型及被連接結(jié)構(gòu)類型的不同，按表4.2.6採用。當(dāng)有充分試驗(yàn)依據(jù)和可靠使用經(jīng)驗(yàn)，並經(jīng)國家指定的機(jī)構(gòu)技術(shù)認(rèn)證許可後，其值可作適當(dāng)調(diào)整。表4.2.6錨固承載力分項(xiàng)係數(shù)

項(xiàng)次符號(hào)

被連接結(jié)構(gòu)類型錨固破壞類型結(jié)構(gòu)構(gòu)件非結(jié)構(gòu)構(gòu)件1混凝土錐體受拉破壞3.02.152混凝土楔形體受剪破壞2.51.83錨栓穿出破壞3.02.154混凝土劈裂破壞3.02.155混凝土剪撬破壞2.51.86錨栓鋼材受拉破壞7錨栓鋼材受剪破壞4.3受拉承載力計(jì)算4.3.1

錨固受拉承載力應(yīng)符合表4.3.1的規(guī)定4.3.2

錨栓或植筋鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值NRd,s，應(yīng)按下列公式計(jì)算：4.3.3

單錨或群錨混凝土錐體受拉破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值NRd,c，應(yīng)按下列公式計(jì)算：4.3.4

開裂混凝土單根錨栓，理想混凝土錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值

(N)，應(yīng)由試驗(yàn)確定，在符合產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)及JGJ145-2004規(guī)程有關(guān)規(guī)定的情況下，可按下式計(jì)算或按表4.3.4—1～2採用：

(膨脹型錨栓及擴(kuò)孔型錨栓)（N）(4.3.4-1)

（粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋）（N）(4.3.4-2)式中fcu,k─混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)fcu,k=45～60Mpa時(shí)，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95；

hef─錨栓有效錨固深度(mm),對(duì)於膨脹型錨栓及擴(kuò)孔型錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點(diǎn)的深度，對(duì)於粘結(jié)型錨栓及植筋，為實(shí)際錨固深度。圖4.3.5單栓受拉，理想化破壞錐體及其計(jì)算面積

Scr,N4.3.6

群錨受拉，混凝土破壞錐體投影面面積Ac,N，應(yīng)根據(jù)錨栓排列佈置情況的不同，分別按下列規(guī)定計(jì)算：

1、單栓，靠近構(gòu)件邊緣佈置，c1≤ccr,N時(shí)（圖4.3.6-1）

Ac,N=(c1+0.5scr,N)scr,N(4.3.6-1)2、雙栓，垂直構(gòu)件邊緣佈置，c1≤ccr,N,s1≤scr,N時(shí)(圖4.3.6-2)

Ac,N=(c1+s1+0.5scr,N)scr,N(4.3.6-2)3、雙栓，平行構(gòu)件邊緣佈置，c1≤ccr,N,s1≤scr,N時(shí)(圖4.3.6-3)

Ac,N=(c2+0.5sr,N)(s1+scr,N)

(4.3.6-3)4、四栓，位於構(gòu)件角部，c1≤ccr,N,c2≤ccr,N，s1≤scr,N,s2≤scr,N時(shí)(圖4.3.6-4)

Ac,N=(c1+s1+0.5scr,N)(c2+s2+0.5scr,N)(4.3.6-4)上列公式中c1,c2─方向1及2的邊距；

s1,s2─方向1及2的間距；

ccr,N─混凝土錐體破壞，無間距效應(yīng)及邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承拉載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界邊距，對(duì)於膨脹型錨栓、擴(kuò)孔型錨栓ccr,N=1.5hef，對(duì)於粘結(jié)型錨栓可取ccr,N=0.5scr,N。圖4.3.6-1單栓受拉，靠近構(gòu)件邊緣時(shí)的計(jì)算面積圖4.3.6-3雙栓受拉，平行於構(gòu)件邊緣時(shí)的計(jì)算面積圖4.3.6-2雙栓受拉，垂直於構(gòu)件邊緣時(shí)的計(jì)算面積圖4.3.6-4四栓受拉，位於構(gòu)件角部的的計(jì)算面積4.3.7

邊距c對(duì)受拉承載力降低影響係數(shù)應(yīng)按下式計(jì)算：4.4受剪承載力計(jì)算4.4.1錨固受剪承載力應(yīng)按表4.4.1規(guī)定計(jì)算：表4.4.1

錨固受剪承載力設(shè)計(jì)規(guī)定(4.4.9)圖4.4.9剪力角4.5拉剪複合受力承載力計(jì)算4.5.1

拉剪複合受力下錨栓或植筋鋼材破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：(4.5.1-1)(4.5.1-2)(4.5.1-3)4.6抗震驗(yàn)算4.6.1

錨固連接抗震承載力按下列公式驗(yàn)算，其中地震作用下錨固承載力降低係數(shù)k，可按表4.6.2採用。承載力抗震調(diào)整係數(shù)，取1.0。R為靜力荷載下錨固承載力設(shè)計(jì)值。(4.2.4-2)

(4.2.4-3)

表4.6.2地震作用下錨固承載力降低係數(shù)k

受力性質(zhì)破壞型態(tài)及錨栓類型受拉受剪錨栓或植筋鋼材破壞1.01.0混凝土基材破壞擴(kuò)孔型錨栓0.80.7膨脹型錨栓0.70.6粘結(jié)型錨栓或植筋0.70.55後錨固連接構(gòu)造規(guī)定5.1混凝土基材5.2錨栓選擇與佈置5.2.1

錨栓的選擇應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)的類型、錨固連接受力性質(zhì)、基材性狀及有無抗震要求等因素，按表2.3規(guī)定分析確定。對(duì)於有抗震設(shè)防要求的錨固連接所用錨栓，應(yīng)選用化學(xué)植筋和能防止膨脹片鬆弛的擴(kuò)孔型錨栓或扭矩控制式膨脹型錨栓，不應(yīng)選用錐體與套筒分離的位移控制式膨脹型錨栓，除專用開裂砼粘結(jié)型錨栓外，普通粘結(jié)型錨栓不得用作開裂基材的受拉錨固。5.2.2

錨栓應(yīng)佈置在堅(jiān)實(shí)的結(jié)構(gòu)層中，不應(yīng)佈置在混凝土的保護(hù)層中，有效錨固深度hef不得包括裝飾層或抹灰層（圖5.2.2）。有抗震設(shè)防要求時(shí)，錨栓宜佈置在構(gòu)件的受壓區(qū)、非開裂區(qū)，不應(yīng)佈置在素混凝土區(qū)；對(duì)於高烈度區(qū)一級(jí)抗震之重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件的錨固連接，宜佈置在有縱橫鋼筋環(huán)繞的區(qū)域。新建工程若擬採用錨栓錨固連接時(shí)，錨固區(qū)應(yīng)具有下列規(guī)格的鋼筋網(wǎng)：對(duì)於重要的錨固，直徑不小於8mm，間距不大於150mm；對(duì)於一般錨固，直徑不小於6mm，間距不大於150mm。圖5.2.2錨栓設(shè)置部位5.3錨固參數(shù)限定5.3.1

錨固連接設(shè)計(jì)應(yīng)合理選擇錨固深度hef、間距S及邊距C等參數(shù)。對(duì)於有抗震設(shè)防要求的錨固連接設(shè)計(jì)，應(yīng)分別情況，控制為錨固連接系統(tǒng)的延性破壞，避免基材脆性破壞。5.3.2

抗震錨固連接錨栓的最小有效錨固深度宜滿足表5.3.2的規(guī)定，當(dāng)有充分試驗(yàn)依據(jù)及可靠工程經(jīng)驗(yàn)並經(jīng)國家指定機(jī)構(gòu)認(rèn)證許可時(shí)可不受其限制。表5.3.2錨栓最小有效錨固深度hef,min/d

錨栓類型設(shè)防烈度錨栓受拉、邊緣受剪、拉剪複合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接非結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接及受壓、中心受剪、壓剪複合受力之結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接C20C30≥C40C20C30≥C40化學(xué)植筋及螺桿≤62622192420177～8292421262219

擴(kuò)孔型錨栓≤6不得採用47586

膨脹型錨栓≤657687注：植筋系指HRB335級(jí)鋼筋，螺桿系指5.6級(jí)鋼材，對(duì)於非HRB335級(jí)和5.6級(jí)鋼材，錨固深度應(yīng)作相應(yīng)增減；d為螺桿或植筋直徑，

d≤25mm。（5.3.2-1）（5.3.2-2）（5.3.2-3）a）未裂砼b）開裂砼圖5.3.2植筋臨界錨固深度比5.3.3

群錨錨栓最小間距值smin和最小邊距值cmin，應(yīng)由廠家通過國家授權(quán)的檢測機(jī)構(gòu)的檢驗(yàn)分析後給定，否則不應(yīng)小於下列數(shù)值：

1.膨脹型錨栓：smin≥10dnom；cmin≥12dnom；

2.擴(kuò)孔型錨栓：smin≥8dnom；cmin≥10dnom；

3.粘結(jié)型錨栓及植筋：smin≥5d；cmin≥5d。其中dnom為錨栓外徑。5.3.4

除粘結(jié)型錨栓和化學(xué)植筋外，地震作用下錨栓應(yīng)始終處在受拉狀態(tài)下，錨栓最小拉力Nsk,min宜滿足下式要求：

Nsk,min≥0.2Ninst(5.3.4)式中Ninst

─考慮鬆馳後，錨栓的實(shí)有預(yù)緊力。膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓不能直接承受壓力，但工程中的錨固連接在反向荷載下則可能產(chǎn)生壓力，問題是此壓力不能傳給錨栓，必須通過構(gòu)造措施，如錨板，傳給混凝土基材。即或如此，基材在壓縮變形下還會(huì)導(dǎo)致錨栓預(yù)緊力相應(yīng)降低；另一方面，錨栓膨脹片在長期使用中也會(huì)產(chǎn)生鬆弛。為保證錨栓始終處在受拉狀態(tài)，規(guī)定，兩種內(nèi)力損失迭加後，錨栓的實(shí)有拉力最小值應(yīng)滿足公式（5.3.4）規(guī)定。5.4環(huán)境影響及防護(hù)措施5.4.1

處在室外條件的被連接鋼構(gòu)件，其錨板的錨固方式應(yīng)使錨栓不出現(xiàn)過大交變溫度應(yīng)力，在使用條件下，應(yīng)控制受力最大錨栓的溫度應(yīng)力變幅△σ=σmax-σmin≤100MPa。5.4.2

一切外露的後錨固連接件，應(yīng)考慮環(huán)境的腐蝕作用及火災(zāi)的不利影響，應(yīng)有可靠的防腐、防火措施。外露後錨固連接件防腐措施應(yīng)與其耐久性要求相適應(yīng)，耐久性要求較高時(shí)可選用不銹鋼件，一般情況可選用電鍍件及現(xiàn)場塗層法。外露後錨固連接件耐火措施應(yīng)與結(jié)構(gòu)的耐火極限相一致，有噴塗法、包封法等。6錨固施工與驗(yàn)收6.1基本要求

6.1.1

錨栓的類別和規(guī)格應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，應(yīng)有該產(chǎn)品製造商提供的產(chǎn)品合格證書和使用說明書，且應(yīng)根據(jù)相關(guān)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行驗(yàn)收。

6.1.2

錨栓安裝時(shí)，錨固區(qū)基材應(yīng)符合下列要求：

1混凝土強(qiáng)度應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求，否則應(yīng)修訂錨固參數(shù)。

2表面應(yīng)堅(jiān)實(shí)、平整，不應(yīng)有起砂、起殼、蜂窩、麻面、油污等影響錨固承載力的現(xiàn)象；

3若設(shè)計(jì)無說明，在錨固深度的範(fàn)圍內(nèi)應(yīng)基本乾燥。

6.1.3

錨栓安裝方法及工具應(yīng)符合該產(chǎn)品安裝說明書的要求。6.2錨孔

6.2.1

錨孔應(yīng)符合設(shè)計(jì)或產(chǎn)品安裝說明書的要求，當(dāng)無具體要求時(shí)，應(yīng)符合表6.2.1-1和6.2.1-2的要求。機(jī)械錨栓鑽孔應(yīng)準(zhǔn)確，粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋孔徑D≥d+（4～10）mm，膠管機(jī)械安裝取低限，灌注安裝及無機(jī)膠時(shí)取高限。表6.2.1-1錨孔品質(zhì)的要求錨栓種類錨孔深度允許偏差(mm)垂直度允許偏差(°)位置允許偏差(mm)膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓1055擴(kuò)孔型錨栓的擴(kuò)孔+20-05粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋+20-05表6.1.1-2膨脹型錨栓及擴(kuò)孔型錨栓錨孔直徑允許公差（mm）

錨栓直徑錨孔公差錨栓直徑錨孔公差6～10≤+0.412～18≤+0.5020～30≤+0.632～37≤+0.70≥40≤+0.86.2.2

對(duì)於膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓的錨孔，應(yīng)用空壓機(jī)或手動(dòng)氣筒吹淨(jìng)孔內(nèi)粉屑；對(duì)於粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋的錨孔，應(yīng)先用空壓機(jī)或手動(dòng)氣筒徹底吹淨(jìng)孔內(nèi)碎碴和粉塵，再用丙酮擦拭孔道，並保持孔道乾燥。6.2.3

錨孔應(yīng)避開受力主筋，對(duì)於廢孔，應(yīng)用化學(xué)錨固膠或高強(qiáng)度等級(jí)的樹脂水泥砂漿填實(shí)。6.3錨栓的安裝與錨固

6.3.1

錨栓的安裝方法，應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)選型及連接構(gòu)造的不同，分別採用預(yù)插式安裝(圖6.3.1-1)、穿透式安裝（圖6.3.1-2）或離開基面的安裝（圖6.3.1-3）。圖6.3.1-1預(yù)插式安裝圖6.3.1-2穿透式安裝圖6.3.1-3離開基面的安裝

預(yù)插式安裝是先安裝錨栓後裝被連接件，錨板與基材鑽孔要求同心，但孔徑不一定相同；穿透式安裝，錨板與基材一道鑽孔(配鑽)，孔徑相同，整個(gè)錨栓從外面穿過錨板插入基材錨孔後擰緊，多用於抗剪能力要求較高的錨固；離開基面的安裝，主要是指具有保溫層或空氣層的外飾面板安裝，該安裝所用錨栓桿頭較長，採用三個(gè)螺母，先裝錨栓，以第一道螺母緊固於基材，鋪貼保溫層，以第二道螺母調(diào)平，裝飾面板，以第三道螺母擰緊固定。

6.3.2

錨栓安裝前，應(yīng)徹底清除表面附著物、浮鏽和油污。

6.3.3

擴(kuò)孔型錨栓和膨脹型錨栓的錨固操作應(yīng)按產(chǎn)品說明書的規(guī)定進(jìn)行。擴(kuò)孔型錨栓安裝，應(yīng)先按規(guī)定鑽直孔，然後再分類擴(kuò)孔安裝。對(duì)於預(yù)擴(kuò)孔，需另換專用鑽頭進(jìn)行擴(kuò)孔，安裝時(shí)扭矩控制應(yīng)準(zhǔn)確。對(duì)於自擴(kuò)孔，因錨栓自帶鑽頭，只需將錨栓插入孔底，開動(dòng)鑽機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)錨栓，擴(kuò)孔與膨脹同時(shí)完成。6.3.4

粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋的安裝應(yīng)根據(jù)錨固膠施用形態(tài)的不同（管裝式、機(jī)械注入式、現(xiàn)場配製式）採用相應(yīng)的方法?；瘜W(xué)植筋的焊接，應(yīng)考慮焊接高溫對(duì)膠的不良影響，離開基面的鋼筋預(yù)留長度應(yīng)≥20d，且≥200mm。粘結(jié)型錨栓或植筋安裝工藝流程為：鑽孔→清孔→配膠→植筋→固化→質(zhì)檢。應(yīng)按設(shè)計(jì)規(guī)定埋深鑽孔，孔徑宜大不宜小，清孔應(yīng)徹底。膠起著關(guān)鍵作用，應(yīng)採用國家認(rèn)證過的膠，使用前應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)和複檢，膠稱量應(yīng)準(zhǔn)確，攪拌應(yīng)均勻，灌注應(yīng)充實(shí)。6.3.5

粘結(jié)型錨栓或化學(xué)植筋置入錨孔後，在固化完成之前，應(yīng)按照廠家所提供的養(yǎng)生條件進(jìn)行固化養(yǎng)生，固化期間禁止擾動(dòng)。6.3.6

後錨固連接施工品質(zhì)應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求和產(chǎn)品說明書的規(guī)定，當(dāng)設(shè)計(jì)無具體要求時(shí)，應(yīng)符合表6.3.6的要求。表6.3.6錨固品質(zhì)要求錨栓種類擰緊扭矩錨固深度(mm)膨脹位移(mm)扭矩控制式膨脹型錨栓±15%0，+5--------扭矩控制式擴(kuò)孔型錨栓±15%0，+5--------位移控制式膨脹型錨栓±15%0，+50，+26.4錨固品質(zhì)檢查與驗(yàn)收6.4.1

錨固品質(zhì)檢查應(yīng)包括下述內(nèi)容：

1、檔資料檢查；

2、錨栓、錨固膠的類別、規(guī)格是否符合設(shè)計(jì)和標(biāo)準(zhǔn)要求；

3、錨栓的位置是否符合設(shè)計(jì)要求；

4、基材混凝土強(qiáng)度是否符合設(shè)計(jì)要求；

5、錨孔品質(zhì)檢查；

6、錨固品質(zhì)；

7、群錨縱橫排列應(yīng)符合規(guī)定，安裝後的錨栓外觀應(yīng)整齊潔淨(jìng)；

8、按附錄A對(duì)錨栓的實(shí)際抗拔力進(jìn)行抽樣檢驗(yàn)。附錄A錨固承載力現(xiàn)場檢驗(yàn)方法A.1基本規(guī)定A.1.1

混凝土結(jié)構(gòu)後錨固工程品質(zhì)應(yīng)進(jìn)行抗拔承載力的現(xiàn)場檢驗(yàn)。後錨固連接抗拔承載力現(xiàn)場檢驗(yàn)，ETAG未作規(guī)定，西方國家大多著重原材料品質(zhì)和施工程式控制，一般不作現(xiàn)場檢驗(yàn)；但按我國《建築工程品質(zhì)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》精神，則為必檢專案。A.1.2

錨栓抗拔承載力現(xiàn)場檢驗(yàn)可分為非破壞性檢驗(yàn)和破壞性檢驗(yàn)。對(duì)於一般結(jié)構(gòu)及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可採用非破壞性檢驗(yàn)；對(duì)於重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)採用破壞性檢驗(yàn)。破壞性檢驗(yàn)會(huì)造成一定程度難於處理的基材結(jié)構(gòu)的破壞，故本規(guī)程規(guī)定，承載力現(xiàn)場檢驗(yàn)，對(duì)於一般結(jié)構(gòu)及非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可採用非破壞性檢驗(yàn)；對(duì)於重要結(jié)構(gòu)及生命線工程非結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)採用破壞性檢驗(yàn)，並儘量選在受力較小的次要連接部位。A.2試樣選取A.2.1

錨固抗拔承載力現(xiàn)場非破壞性檢驗(yàn)可採用隨機(jī)抽樣辦法。A.2.2

同規(guī)格，同型號(hào)，基本相同部位的錨栓組成一個(gè)檢驗(yàn)批。抽取數(shù)量按每批錨栓總數(shù)的1‰計(jì)算，且不少於3根。A.3檢驗(yàn)設(shè)備A.3.1

現(xiàn)場檢驗(yàn)用的儀器、設(shè)備，如拉拔儀、x-y記錄儀、電子荷載位移測量儀等，應(yīng)定期檢定。A.3.2

加荷設(shè)備應(yīng)能按規(guī)定的速度加荷，測力系統(tǒng)整機(jī)誤差不應(yīng)超過全量程的±2%。A.3.3

加荷設(shè)備應(yīng)能保證所施加的拉伸荷載始終與錨栓的軸線一致。A.3.4

位移測量記錄儀宜能連續(xù)記錄。當(dāng)不能連續(xù)記錄荷載位移曲線時(shí)，可分階段記錄，在到達(dá)荷載峰值前，記錄點(diǎn)應(yīng)在10點(diǎn)以上。位移測量誤差不應(yīng)超過0.02mm。A.3.5

位移儀應(yīng)保證能夠測量出錨栓相對(duì)於基材表面的垂直位移，直至錨固破壞。A.4檢驗(yàn)方法A.4.1

加荷設(shè)備的支撐環(huán)內(nèi)徑Do應(yīng)滿足下述要求：粘結(jié)型錨栓及化學(xué)植筋Do≥max(12d，250mm)，膨脹型錨栓和擴(kuò)孔型錨栓Do≥4hef

。加荷設(shè)備支撐環(huán)內(nèi)徑規(guī)定，主要考慮是基材混凝土破壞圓錐體直徑，即錨栓的臨界間距Scr,N，因?yàn)?，環(huán)徑過小就不可能產(chǎn)生錐體破壞，承載力會(huì)顯著偏高。A.4.2

錨栓拉拔檢驗(yàn)可選用以下兩種加荷制度：

1.連續(xù)加載，以勻速加載至設(shè)定荷載或錨固破壞，總加荷時(shí)間為2min～3min。

2.分級(jí)加載，以預(yù)計(jì)極限荷載的10%為一級(jí)，逐級(jí)加荷，每級(jí)荷載保持30～60s，至設(shè)定荷載或錨固破壞。A.4.3

非破壞性檢驗(yàn)，荷載檢驗(yàn)值應(yīng)取Min(0.9Asfyk，0.8NRk,c)。NRk,c為非鋼材破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值，可按3.4節(jié)及4.3節(jié)有關(guān)規(guī)定計(jì)算。非破壞性檢驗(yàn)荷載取0.9Asfyk，主要考慮的是鋼材屈服；而取0.8NRk,c，主要在於檢驗(yàn)錨栓或植筋滑移及混凝土破壞錐體形成前的初裂。A.5檢驗(yàn)結(jié)果評(píng)定A.5.1

非破壞性檢驗(yàn)荷載下，以混凝土基材無裂縫、錨栓或植筋無滑移等宏觀裂損現(xiàn)象，且2min持荷期間荷載降低≤5％時(shí)為合格。當(dāng)非破壞性檢驗(yàn)為不合格時(shí)，應(yīng)另抽不少於3個(gè)錨栓做破壞性檢驗(yàn)判斷。裂縫，因?yàn)?.8=0.8×0.75=0.6，此荷載下是不應(yīng)裂縫的?；疲碕G160-2004標(biāo)準(zhǔn)，≥0.8，即≥0.8，故不應(yīng)出現(xiàn)滑移。持荷降低≤5％，是指位移恒定狀態(tài)下，荷載降低值。油壓千斤頂持荷，是指維持荷載不升不降的油門開啟狀態(tài)。

根據(jù)試驗(yàn)及錨固承載力標(biāo)準(zhǔn)值取值，在非破壞檢驗(yàn)荷載下，一般不應(yīng)該出現(xiàn)鋼筋屈服、滑移、基材裂縫及持荷不穩(wěn)等徵兆。但非破壞性檢驗(yàn)對(duì)錨固承載力畢竟無法量化，為避免誤判，規(guī)定當(dāng)該檢驗(yàn)不合格時(shí)，則應(yīng)補(bǔ)作破壞性檢驗(yàn)判定。A.5.2

對(duì)於破壞