石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告

石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告第一章石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工監(jiān)控概況1.1工程概況石黃跨線橋連續(xù)梁橋橋型布置為（40+65+40）m，如圖1-1所示。圖1-1石黃跨線橋連續(xù)梁橋（40+65+40）m連續(xù)梁橋橋型布置圖（從左至右依次為10#、11#、12#、13#墩）主梁采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)，計(jì)算跨度為40+65+40m，支座中心線至梁端0.6m，梁全長145m。梁高沿縱向按二次拋物線變化，中支點(diǎn)梁高3.8m（高跨比1/17.1），邊支點(diǎn)及跨中梁高1.8m（高跨比1/22.2），中跨跨中直線段長2m，邊跨直線段長8.42m。截面采用單箱單室、變高度、變截面直腹板形式。箱梁頂寬16.74m，底寬8.24m1.2施工監(jiān)控的意義和目的本橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，梁體為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用懸臂施工。該類橋梁的形成要經(jīng)過一個(gè)復(fù)雜的過程，施工工序和施工階段較多，各階段相互影響，且這種相互影響又有差異，這就造成各階段的內(nèi)力和位移隨著混凝土澆筑過程變化而偏離設(shè)計(jì)值的現(xiàn)象，甚至超過設(shè)計(jì)允許的內(nèi)力和位移，若不通過有效的施工控制及時(shí)發(fā)現(xiàn)、及時(shí)調(diào)整，就可能造成成橋狀態(tài)的梁體線形與內(nèi)力不符合設(shè)計(jì)要求或在施工過程中結(jié)構(gòu)的不安全。在施工過程中，為保證合攏前懸臂端豎向撓度的偏差、主梁軸線的橫向位移不超過容許范圍、保證合攏后的橋面線形良好、保證在施工中主梁截面不出現(xiàn)過大的應(yīng)力，必須對該橋主梁的撓度、應(yīng)力等施工控制參數(shù)做出明確的規(guī)定，并在施工中加以有效的管理和控制，以確保該橋在施工過程中的安全，并保證在成橋后主梁線形符合設(shè)計(jì)要求。對于分階段懸臂澆筑施工的預(yù)應(yīng)力混凝土梁結(jié)構(gòu)來說，施工控制就是根據(jù)施工監(jiān)測所得的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸澆階段的立模標(biāo)高，并在施工過程中根據(jù)施工監(jiān)測的成果對誤差進(jìn)行分析、預(yù)測和對下一階段立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來保證成橋后的橋面線形、保證合攏段懸臂標(biāo)高的相對偏差不大于規(guī)定值及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。對該橋進(jìn)行施工監(jiān)控的目的就是確保施工過程中結(jié)構(gòu)的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形及受力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求，主要控制內(nèi)容為：主梁線形、受力。1.3施工控制內(nèi)容石黃跨線橋連續(xù)梁橋的施工監(jiān)控包括兩個(gè)方面的內(nèi)容：梁的變形控制和內(nèi)力控制，變形控制就是嚴(yán)格控制每一階段梁的豎向撓度，若有偏差并且偏差較大時(shí)，就必須立即進(jìn)行誤差分析并確定調(diào)整方法，為下一階段更為精確的施工做好準(zhǔn)備工作；內(nèi)力控制則是控制主梁在施工過程中以及成橋后的應(yīng)力，尤其是合攏時(shí)間的控制，使其不致過大而偏于不安全或在施工過程中造成主梁的破壞。梁部結(jié)構(gòu)采用的懸臂施工方法屬于典型的自架設(shè)施工方法，對于本橋來講，由于在施工過程中的已成結(jié)構(gòu)（懸臂階段）狀態(tài)是無法事后調(diào)整的或可調(diào)整的余地很小，所以，針對主梁的結(jié)構(gòu)和施工特點(diǎn)，梁部的施工監(jiān)控主要采用預(yù)測控制法。預(yù)測控制法是指在全面考慮影響橋梁結(jié)構(gòu)狀態(tài)的各種因素和施工所要達(dá)到的目標(biāo)后，對結(jié)構(gòu)的每一個(gè)施工階段形成前后的狀態(tài)進(jìn)行預(yù)測，使施工沿著預(yù)定狀態(tài)進(jìn)行。由于預(yù)測狀態(tài)與實(shí)際狀態(tài)間有誤差存在，某種誤差對施工目標(biāo)的影響則在后續(xù)施工狀態(tài)的預(yù)測中予以考慮，以此循環(huán)，直到施工完成并獲得和設(shè)計(jì)相符合的結(jié)構(gòu)狀態(tài)。1.3.1橋梁施工控制結(jié)構(gòu)分析(1)施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)計(jì)算在施工之前，應(yīng)對該橋在每一施工階段的應(yīng)力狀態(tài)和線形有預(yù)先的了解，故需要對其進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算，該橋的施工控制計(jì)算除了必須滿足與實(shí)際施工方法相符合的基本要求外，還要考慮諸多相關(guān)的其它因素。①施工方案連續(xù)梁橋的恒載內(nèi)力、撓度與施工方法和架設(shè)程序密切相關(guān)，施工控制計(jì)算前首先對施工方法和架設(shè)程序做一番較為深入的研究，并對主梁架設(shè)期間的施工荷載給出一個(gè)較為精確的數(shù)值。在開始施工前，施工單位應(yīng)給出掛籃的荷載值及剛度值（或變形），監(jiān)控單位將根據(jù)此數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算分析。②計(jì)算圖式梁部結(jié)構(gòu)要經(jīng)過墩梁固結(jié)→懸臂施工→合攏→解除墩梁固結(jié)→合攏的過程，在施工過程中結(jié)構(gòu)體系不斷的發(fā)生變化，故在各個(gè)施工階段應(yīng)根據(jù)符合實(shí)際情況的結(jié)構(gòu)體系和荷載狀況選擇正確的計(jì)算圖式進(jìn)行分析計(jì)算。③結(jié)構(gòu)分析程序?qū)τ谶B續(xù)梁橋的施工控制計(jì)算，采用平面結(jié)構(gòu)分析方法可以滿足施工控制的需要，結(jié)構(gòu)分析采用BSAS程序進(jìn)行，并利用MIDAS程序?qū)Y(jié)果進(jìn)行校核。④預(yù)應(yīng)力影響預(yù)應(yīng)力直接影響結(jié)構(gòu)的受力與變形，施工控制應(yīng)在設(shè)計(jì)要求的基礎(chǔ)上，充分考慮預(yù)應(yīng)力的實(shí)際施加程度。⑤混凝土收縮、徐變的影響混凝土的收縮、徐變對結(jié)構(gòu)的測試應(yīng)力和施工階段中的梁體撓度有較大影響，必須考慮。⑥溫度溫度對結(jié)構(gòu)的影響是復(fù)雜的，在本橋的施工監(jiān)控中，對季節(jié)性溫差在計(jì)算中予以考慮，對日照溫差則在觀測和施工中采取一些措施予以消除，以減小其影響。⑦施工進(jìn)度本橋的施工控制計(jì)算需按照實(shí)際的施工進(jìn)度以及確切的合攏時(shí)間分別考慮各部分的混凝土徐變變形。(2)施工控制的計(jì)算方法懸臂施工的連續(xù)梁橋梁結(jié)構(gòu)的最終形成需經(jīng)歷一個(gè)復(fù)雜施工過程以及結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)化過程，對施工過程中每個(gè)階段的變形計(jì)算和受力分析，是橋梁結(jié)構(gòu)施工控制中最基本的內(nèi)容。施工監(jiān)控的目的就是確保施工過程中結(jié)構(gòu)的安全，保證橋梁成橋線形和受力狀態(tài)基本符合設(shè)計(jì)要求。為了達(dá)到施工控制的目的，必需對橋梁施工過程中每個(gè)階段的受力狀態(tài)和變形情況進(jìn)行預(yù)測和監(jiān)控。因此，必需采用合理的理論分析和計(jì)算方法來確定橋梁結(jié)構(gòu)施工過程中每個(gè)階段的結(jié)構(gòu)行為。針對該橋的實(shí)際情況，采用正裝分析法和倒退分析方法進(jìn)行施工控制結(jié)構(gòu)分析。正裝分析法是按照橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際施工加載順序來進(jìn)行結(jié)構(gòu)變形和受力分析，它能較好的模擬橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際施工歷程，能得到橋梁結(jié)構(gòu)各個(gè)施工階段的位移和受力狀態(tài)，這不僅可用來指導(dǎo)橋梁施工，還能為橋梁施工控制提供依據(jù)，同時(shí)在正裝計(jì)算中能較好的考慮一些與橋梁結(jié)構(gòu)形成歷程有關(guān)的因素，如混凝土的收縮、徐變問題。正裝分析不僅可以為成橋結(jié)構(gòu)的受力提供較為精確的結(jié)果，還為結(jié)構(gòu)剛度、剛度驗(yàn)算提供依據(jù)，而且可以為施工階段理想狀態(tài)的確定、完成橋梁結(jié)構(gòu)的施工控制奠定基礎(chǔ)。倒退分析方法假定在成橋時(shí)刻時(shí)刻結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布滿足前進(jìn)分析時(shí)刻的結(jié)果，軸線滿足設(shè)計(jì)線形要求，按照前進(jìn)分析的逆過程對結(jié)構(gòu)進(jìn)行倒拆，分析每次拆除一個(gè)施工階段對剩余結(jié)構(gòu)的影響，在每一個(gè)階段分析得到的結(jié)構(gòu)位移、內(nèi)力狀態(tài)便是該階段結(jié)構(gòu)理想的施工狀態(tài)。結(jié)構(gòu)施工理想狀態(tài)就是在施工各階段結(jié)構(gòu)應(yīng)有的位置和受力狀態(tài)，每個(gè)階段的施工理想狀態(tài)都將控制著全橋最終形態(tài)和受力特性。施工控制將根據(jù)每階段的實(shí)際狀態(tài)和理想狀態(tài)的偏差對計(jì)算進(jìn)行調(diào)整，分析誤差原因，以較為準(zhǔn)確的估計(jì)下一階段的梁體撓度。(3)結(jié)構(gòu)分析的目的①確定每一階段的立模標(biāo)高，以保證成橋線形滿足設(shè)計(jì)要求；②計(jì)算每一階段的梁體的合理狀態(tài)及內(nèi)力，作為對橋梁施工過程中的每個(gè)階段結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和位移測試結(jié)果進(jìn)行誤差分析的依據(jù)。(4)石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工控制分析①按照施工步驟進(jìn)行計(jì)算，考慮各梁段的自重、施加的預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮徐變及溫度的變化等因素對結(jié)構(gòu)的影響，對于混凝土的收縮、徐變等時(shí)差實(shí)效在各施工階段中逐步計(jì)入；②每一階段的結(jié)構(gòu)分析必需以前一階段的計(jì)算結(jié)果為基礎(chǔ)，前一階段結(jié)構(gòu)位移是本階段確定結(jié)構(gòu)軸線的基礎(chǔ)，以前各施工階段受力狀態(tài)是本階段確定結(jié)構(gòu)軸線的基礎(chǔ)，以前各施工階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)是本階段時(shí)差實(shí)效的計(jì)算基礎(chǔ)；③計(jì)算出各階段的位移之后，根據(jù)后續(xù)施工階段對本階段的影響，進(jìn)行倒退分析即可得到各施工階段橋梁結(jié)構(gòu)的合理狀態(tài)和立模標(biāo)高；④施工監(jiān)控首先根據(jù)施工圖紙進(jìn)行初步的計(jì)算，在施工過程中會(huì)存在許多難以預(yù)料的因素，可能導(dǎo)致施工進(jìn)度安排等與初始計(jì)算不符，若有與施工圖不同的地方應(yīng)根據(jù)施工單位實(shí)際提供的施工步驟進(jìn)行重新計(jì)算分析，施工單位應(yīng)在開始施工前提供詳細(xì)的施工步驟，包括預(yù)應(yīng)力的張拉順序、每階段的施工持續(xù)時(shí)間、混凝土的加載齡期等。1.3.2主梁結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì)參數(shù)的確定在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工控制初步分析時(shí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)主要按規(guī)范取值，由于部分設(shè)計(jì)參數(shù)的取值小于實(shí)測值，因此在多數(shù)情況下，采用規(guī)范設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算的結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移均較實(shí)測值大，這對設(shè)計(jì)是偏于安全的，但對于施工控制來說即是不容忽視的偏差，因?yàn)樗鼘⒅苯佑绊懙匠蓸蚝蠼Y(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力是否符合設(shè)計(jì)要求，因此應(yīng)對部分主要設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行測定以便在施工前對部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行一次修正，從而進(jìn)一步修正結(jié)構(gòu)線形，為保證該橋成橋后滿足設(shè)計(jì)要求奠定基礎(chǔ)。影響結(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力的基本參數(shù)有很多個(gè)，需測定的參數(shù)主要有：①混凝土彈性模量，前期結(jié)構(gòu)計(jì)算按照規(guī)范取值，在施工過程中根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定，混凝土的彈性模量的測試應(yīng)采用現(xiàn)場取樣的方法分別測定混凝土在3天、7天、28天齡期的彈模值，為主梁預(yù)拱度的修正提供數(shù)據(jù)。②預(yù)應(yīng)力鋼絞線彈性模量，按照現(xiàn)場取樣試驗(yàn)結(jié)果采用；③恒載按設(shè)計(jì)圖提供的尺寸，并根據(jù)施工現(xiàn)場采集的混凝土容重等參數(shù)進(jìn)行必要的修正，考慮結(jié)構(gòu)自重和臨時(shí)荷載,并考慮梁面坡度的影響；④混凝土收縮、徐變系數(shù)，按照規(guī)范采用，計(jì)算按規(guī)范考慮結(jié)構(gòu)局部溫差效應(yīng)及考慮混凝土實(shí)際加載齡期的收縮、徐變的影響；⑤材料熱脹系數(shù)，按規(guī)范取值；⑥施工臨時(shí)荷載，現(xiàn)場進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，盡量減少材料等的堆放，本階段不用的材料堆放在0＃塊附近；⑦預(yù)應(yīng)力孔道摩阻系數(shù)，根據(jù)現(xiàn)場摩阻試驗(yàn)確定。1.3.3施工控制中的現(xiàn)場測試在施工控制計(jì)算中，根據(jù)實(shí)際施工中的現(xiàn)場測試參數(shù)進(jìn)行仿真計(jì)算，并根據(jù)施工中的實(shí)時(shí)測量數(shù)據(jù)對這些參數(shù)進(jìn)行分析擬合，以使施工控制計(jì)算能與實(shí)際施工相符。需要進(jìn)行現(xiàn)場測定或采集的參數(shù)包括以下一些內(nèi)容。(1)實(shí)際施工中的材料物理力學(xué)性能參數(shù)①混凝土的容重、彈性模量、拉壓強(qiáng)度在以往的施工控制工作中曾發(fā)現(xiàn)混凝土的彈性模量實(shí)測值與設(shè)計(jì)值存在一定差異，因此施工單位對工地現(xiàn)場用于梁體施工的混凝土進(jìn)行專門的彈性模量測試。試驗(yàn)時(shí)取幾組試件做混凝土7天和28天的靜彈性模量測試，用其平均值作為混凝土施工控制計(jì)算中的實(shí)測值?；炷恋娜葜?、強(qiáng)度參數(shù)直接使用施工單位進(jìn)行的此類常規(guī)測試的資料。②預(yù)應(yīng)力鋼絞線的彈性模量和抗拉強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絞線的這些參數(shù)值根據(jù)施工單位的試驗(yàn)確定，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的彈性模量較其出廠時(shí)的指標(biāo)稍大。③混凝土的收縮、徐變系數(shù)混凝土的收縮、徐變系數(shù)的實(shí)驗(yàn)室測試需要一個(gè)較長的周期及較大投資的設(shè)備，對施工現(xiàn)場的混凝土收縮、徐變系數(shù)按規(guī)范取值，并在施工控制過程中進(jìn)行分析和修正。(2)實(shí)際施工中的荷載參數(shù)①主梁恒載主梁的一期恒載基本上根據(jù)設(shè)計(jì)資料進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，再根據(jù)現(xiàn)場測試出的材料容重進(jìn)行計(jì)算，并依據(jù)實(shí)際測量出的構(gòu)件幾何尺寸與設(shè)計(jì)尺寸的偏差進(jìn)行修正。一期恒載統(tǒng)計(jì)計(jì)算的重點(diǎn)是確定每一主梁梁段的實(shí)測自重。對于梁體內(nèi)的鋸齒塊等的重量以梁段自重系數(shù)的方式計(jì)入。主梁的二期恒載也是根據(jù)設(shè)計(jì)資料與現(xiàn)場調(diào)查相結(jié)合，并采用現(xiàn)場測試的材料參數(shù)加以計(jì)算。主梁二期恒載的統(tǒng)計(jì)內(nèi)容包括：道碴、欄桿、軌道等。②施工荷載根據(jù)施工單位提供的資料，經(jīng)現(xiàn)場核對，確定在主梁施工過程中施工機(jī)具的使用造成的作用在結(jié)構(gòu)體系上的荷載的大小及位置。③臨時(shí)荷載在實(shí)際施工過程中施工單位由于種種原因會(huì)在結(jié)構(gòu)體系上增減某些臨時(shí)荷載。對于其中影響較大的荷載，要根據(jù)施工單位提供的數(shù)據(jù)及施工控制組成員現(xiàn)場調(diào)查分析，將這些荷載進(jìn)行量化模擬，反映在施工控制的實(shí)時(shí)計(jì)算中，以便對施工控制的指標(biāo)進(jìn)行及時(shí)的修正，作為施工階段中分析各種誤差產(chǎn)生原因的重要因素。這些荷載有：a）施工過程中施工機(jī)具荷載的變化；b）主梁施工現(xiàn)場臨時(shí)堆放的機(jī)具、材料等；c）施工過程中對結(jié)構(gòu)的臨時(shí)或意外約束。(3)實(shí)際施工中的截面幾何參數(shù)主要是指對主梁斷面幾何尺寸的測定，主梁斷面的幾何誤差對結(jié)構(gòu)體系的影響表現(xiàn)為對主梁恒載和主梁剛度的影響，施工中對此部分的監(jiān)控是為了使施工控制計(jì)算能更準(zhǔn)確地反映主梁的撓度變化。主梁截面尺寸數(shù)據(jù)在施工過程中（混凝土澆筑后）進(jìn)行采集。1.3.4施工控制中的實(shí)時(shí)測量(1)建立實(shí)時(shí)測量體系及其信息傳遞體系施工控制過程實(shí)際上是一個(gè)信息的采集、處理、反饋的過程。從施工現(xiàn)場采集的信息除了現(xiàn)場測試的參數(shù)以外，大量的是現(xiàn)場的實(shí)時(shí)測量的數(shù)據(jù)。在施工控制中所關(guān)心的是下列三大類實(shí)時(shí)測量數(shù)據(jù)。①物理測量：包括施工時(shí)間、梁段溫度等；②線形測量：主梁線形；③力學(xué)測量：主梁應(yīng)力。這部分?jǐn)?shù)據(jù)的準(zhǔn)確采集、及時(shí)傳遞是施工控制工作有效進(jìn)行的保障。為此應(yīng)根據(jù)施工的具體特點(diǎn)制定出一系列施工控制表格。每階段完成后，由施工單位和監(jiān)控單位共同完成標(biāo)高測量，并由監(jiān)控單位對數(shù)據(jù)進(jìn)行實(shí)時(shí)分析，對其中一些可疑數(shù)據(jù)及時(shí)進(jìn)行復(fù)測。施工控制采用現(xiàn)場測試參數(shù)和實(shí)時(shí)測量數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算分析，將結(jié)果以指令的形式發(fā)布于施工控制表格中指導(dǎo)施工單位進(jìn)行下一步施工。(2)物理測量①時(shí)間測量懸臂施工橋梁施工各工序完成時(shí)間的數(shù)據(jù)在施工控制計(jì)算中直接影響到對混凝土收縮徐變的計(jì)算。在設(shè)計(jì)計(jì)算中這部分?jǐn)?shù)據(jù)只能按通常施工水平進(jìn)行估計(jì)。而施工控制計(jì)算進(jìn)行的是實(shí)時(shí)計(jì)算，必須按實(shí)際的施工時(shí)間進(jìn)行跟蹤計(jì)算。時(shí)間的測量按年、月、日來計(jì)量，由此可得到各關(guān)鍵施工工序的周期。②溫度測量溫度變化對本橋結(jié)構(gòu)的受力與變形影響很大，對應(yīng)力及位移的測試結(jié)果也有較大的影響，因此，在橋梁施工過程中需對結(jié)構(gòu)的溫度進(jìn)行監(jiān)測，尋求合適的梁段澆筑及合攏時(shí)間，修正實(shí)測的結(jié)構(gòu)狀態(tài)的溫度效應(yīng)。(3)線形測量主梁的線形測量是指用測量儀器對主梁各塊件控制點(diǎn)的標(biāo)高測量。主梁的線形測量以全橋線形通測和階段塊件標(biāo)高測量相結(jié)合。在每次完成一個(gè)梁段的混凝土澆筑和預(yù)應(yīng)力張拉工作后對已成梁段的標(biāo)高進(jìn)行通測?；炷翝仓蟮捻敯鍦y點(diǎn)標(biāo)高及該施工梁段的底模標(biāo)高變化量可以反映出掛籃變形和結(jié)構(gòu)的變形量，預(yù)應(yīng)力張拉后對梁體標(biāo)高的變化量為預(yù)應(yīng)力的效應(yīng)，這些數(shù)據(jù)是進(jìn)行施工控制分析的最重要的因素之一。(4)應(yīng)力測量在混凝土澆筑前將弦式鋼筋應(yīng)力計(jì)埋入梁體混凝土內(nèi)，在每個(gè)施工階段利用應(yīng)力測量儀器測量各應(yīng)力測量截面的應(yīng)力變化情況，混凝土澆筑后的梁體應(yīng)力變化可以反映出新澆段混凝土的重量，預(yù)應(yīng)力張拉前后的應(yīng)力增量可以反映出預(yù)應(yīng)力的實(shí)際施加情況。施工階段中的應(yīng)力測量可以為梁體的安全起到監(jiān)測作用，為橋梁的安全預(yù)警系統(tǒng)。1.3.5施工控制體系為有效地開展施工監(jiān)控工作，在石黃跨線橋連續(xù)梁橋的施工監(jiān)控中需要建立如圖1-2所示的施工監(jiān)控體系。施工體系施工體系張拉預(yù)應(yīng)力掛籃前移(下階段鋼筋)施工現(xiàn)場設(shè)計(jì)體系設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)指定參數(shù)砼容重、彈模塊件重量、尺寸施工荷載偶然荷載現(xiàn)場測試體系實(shí)時(shí)測量體系應(yīng)力測量線型測量溫度時(shí)間主梁線型物理測量力學(xué)測量施工控制預(yù)測計(jì)算施工控制實(shí)時(shí)計(jì)算施工控制計(jì)算體系計(jì)算核對實(shí)測值現(xiàn)場測試參數(shù)參數(shù)識(shí)別、修正施工控制計(jì)算參數(shù)施工控制計(jì)算值比較修正量計(jì)算分析發(fā)布施工控制指令下階段施工資料：立模標(biāo)高預(yù)告及掛籃變形量預(yù)測圖1-2石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工監(jiān)控體系1.4施工控制基本理論在石黃跨線橋連續(xù)梁橋的施工監(jiān)控中，對梁體線形、應(yīng)力進(jìn)行重點(diǎn)控制。在控制過程中，監(jiān)控方采用自適應(yīng)控制法對本橋進(jìn)行線形控制，采用最小二乘法對結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行調(diào)整、估計(jì)。1.4.1連續(xù)梁橋施工控制的特點(diǎn)本橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋部分在懸臂施工階段是靜定結(jié)構(gòu)，合攏過程中如不施加額外的壓重，成橋后內(nèi)力狀態(tài)一般不會(huì)偏離設(shè)計(jì)值很多，因此連續(xù)梁橋施工控制的主要目標(biāo)是控制主梁的線形。對于混凝土連續(xù)梁橋，若已施工梁段上出現(xiàn)誤差，除張拉預(yù)備預(yù)應(yīng)力束外，基本沒有調(diào)整的余地，且這一調(diào)整量也是非常有限的，而且對梁體受力不利。因此，一旦出現(xiàn)線形誤差，誤差將永遠(yuǎn)存在，對未施工梁段可以通過立模標(biāo)高調(diào)整已施工梁段的殘余誤差，如果殘余誤差較大，則調(diào)整需經(jīng)過幾個(gè)梁段才能完成。根據(jù)上述分析，懸臂澆筑連續(xù)梁橋施工中標(biāo)高控制的特點(diǎn)是，已完成梁段的誤差無法調(diào)整，而未完成梁段的立模標(biāo)高只與正裝模擬計(jì)算有關(guān)，與已完成梁段的誤差基本無關(guān)。因此，在圖1-3自適應(yīng)施工控制原理圖中的下半環(huán)，即控制量反饋計(jì)算，在連續(xù)梁施工控制中一般不起作用。同時(shí)，上半環(huán)，即參數(shù)估計(jì)及對計(jì)算模型的修正就顯得尤為重要，只有與實(shí)際施工過程相吻合的計(jì)算模型計(jì)算出的預(yù)報(bào)標(biāo)高才是可實(shí)現(xiàn)的。1.4.2自適應(yīng)施工控制系統(tǒng)對于預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁，施工中每個(gè)工況的受力狀態(tài)達(dá)不到設(shè)計(jì)所確定的理想目標(biāo)的重要原因是有限元計(jì)算模型中的計(jì)算參數(shù)取值，主要是混凝土的彈性模量、材料的比重、徐變系數(shù)等，與施工中的實(shí)際情況有一定的差距。要得到比較準(zhǔn)確的控制調(diào)整量，必須根據(jù)施工中實(shí)測到的結(jié)構(gòu)反應(yīng)修正計(jì)算模型中的這些參數(shù)值，以使計(jì)算模型在與實(shí)際結(jié)構(gòu)磨合一段時(shí)間后，自動(dòng)適應(yīng)結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)規(guī)律。在閉環(huán)反饋控制的基礎(chǔ)上，再加上一個(gè)系統(tǒng)參數(shù)辯識(shí)過程，整個(gè)控制系統(tǒng)就成為自適應(yīng)控制系統(tǒng)。圖1-3為自適應(yīng)控制的原理圖。圖1-3自適應(yīng)施工控制基本原理當(dāng)結(jié)構(gòu)測量到的受力狀態(tài)與模型計(jì)算結(jié)果不相符時(shí)，把誤差輸入到參數(shù)識(shí)別算法中去調(diào)節(jié)計(jì)算模型的參數(shù)，使模型的輸出結(jié)果與實(shí)際測量到的結(jié)果相一致。得到修正的計(jì)算模型參數(shù)后，重新計(jì)算各施工階段的理想狀態(tài)，按照上述反饋控制方法對結(jié)構(gòu)進(jìn)行控制。這樣，經(jīng)過幾個(gè)工況的反復(fù)辨識(shí)后，計(jì)算模型就基本上與實(shí)際結(jié)構(gòu)相一致了，在此基礎(chǔ)上可以對施工狀態(tài)進(jìn)行更好的控制。對于采用懸臂拼裝或懸臂澆筑的橋梁，主梁在墩頂附近的相對線剛度較大，變形較小，因此，在控制初期，參數(shù)不準(zhǔn)確帶來的誤差對全橋線形的影響較小，這對于上述自適應(yīng)控制思路的應(yīng)用是非常有利的。經(jīng)過幾個(gè)節(jié)段的施工后，計(jì)算參數(shù)已得到修正，為跨中變形較大的節(jié)段的施工控制創(chuàng)造了良好的條件。1.4.3參數(shù)識(shí)別在本橋的施工控制中按照自適應(yīng)控制思路，采用“最小二乘法”進(jìn)行參數(shù)識(shí)別和誤差分析，其基本方法是：當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁懸臂施工到某一階段時(shí)，測得已施工梁段懸臂端個(gè)階段的撓度為：設(shè)原定理想狀態(tài)的梁體理論計(jì)算撓度為：上述兩者有誤差量：若記待識(shí)別的參數(shù)誤差為：由引起的各階段撓度誤差為：式中：—參數(shù)誤差到的線性變換矩陣。殘差：＝方差：＝將上式配成完全平方的形式：+當(dāng)時(shí)，即＝0時(shí)，上述不等式中的等號(hào)成立，此時(shí)達(dá)到最小，因此的最小二乘估計(jì)為：引入加權(quán)矩陣：有：在連續(xù)梁橋懸臂施工的高程控制中，可以由結(jié)構(gòu)性能計(jì)算出，按工程條件定義，由箱梁階段標(biāo)高觀測得到撓度實(shí)測值，計(jì)算，最后獲得參數(shù)誤差估計(jì)值，根據(jù)參數(shù)誤差對參數(shù)進(jìn)行修正。1.4.4石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工監(jiān)控實(shí)施流程施工控制按照施工→量測→識(shí)別→修正→預(yù)告→施工的循環(huán)過程，其實(shí)質(zhì)就是使施工按照預(yù)定的理想狀態(tài)順利推進(jìn)。由于實(shí)際上不論是理論分析得到的理想狀態(tài)還是實(shí)際施工都存在誤差，所以，對本橋進(jìn)行施工控制的核心任務(wù)就是對各種誤差進(jìn)行分析、識(shí)別、調(diào)整，對結(jié)構(gòu)未來狀態(tài)做出預(yù)測。對于本橋，由于在梁段澆筑完成后，除張拉預(yù)備預(yù)應(yīng)力索外，基本沒有調(diào)整的余地，而只能針對已有誤差在下一未澆筑梁段的立模標(biāo)高上做出調(diào)整，所以，要保證本橋控制目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)，最根本的就是對立模標(biāo)高做出盡可能準(zhǔn)確的預(yù)測，依靠預(yù)測控制。鑒于本橋已完成階段的不可控性以及施工中對線形誤差的糾正措施的有限性，控制誤差的發(fā)生就顯得極為重要，所以施工中采用自適應(yīng)控制法對其進(jìn)行控制?；舅悸窞楫?dāng)結(jié)構(gòu)的實(shí)測狀態(tài)與模型計(jì)算結(jié)果不符時(shí)，通常將誤差輸入到參數(shù)辨別算法中去調(diào)整計(jì)算模型的參數(shù)，使模型的輸出結(jié)果與實(shí)測結(jié)果一致，得到修正的計(jì)算模型參數(shù)后，重新計(jì)算各施工階段的理想狀態(tài)，經(jīng)過幾個(gè)階段的反復(fù)識(shí)別后，計(jì)算模型就基本與實(shí)際結(jié)構(gòu)一致，從而對施工過程進(jìn)行有效控制。石黃跨線橋連續(xù)梁橋自適應(yīng)施工控制流程圖如圖1-4所示。前期結(jié)構(gòu)計(jì)算分析前期結(jié)構(gòu)計(jì)算分析預(yù)告變位和立模標(biāo)高施工測量誤差分析修改計(jì)算參數(shù)結(jié)構(gòu)計(jì)算主梁標(biāo)高、懸臂端撓度、有效預(yù)應(yīng)力、溫度、彈性模量、收縮徐變系數(shù)主梁標(biāo)高誤差預(yù)應(yīng)力張拉誤差彈性模量誤差溫度影響徐變影響計(jì)算圖式誤差圖1-4石黃跨線橋連續(xù)梁橋自適應(yīng)施工控制方法流程圖第二章施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)分析2.1結(jié)構(gòu)分析依據(jù)石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工控制計(jì)算的主要計(jì)算參數(shù)根據(jù)石黃跨線橋連續(xù)梁橋施工圖的資料，并結(jié)合施工單位提出的主梁施工方案來確定。在主梁施工開始之前進(jìn)行施工控制的初步計(jì)算，在施工開始初期根據(jù)初步計(jì)算結(jié)果對梁的線形和內(nèi)力進(jìn)行控制。在主梁施工開始后，對主梁進(jìn)行施工過程中的跟蹤計(jì)算分析，跟蹤計(jì)算中的各類參數(shù)按照施工中的實(shí)際情況考慮。2.2結(jié)構(gòu)分析參數(shù)2.2.1荷載①恒載：按設(shè)計(jì)圖提供的尺寸，并根據(jù)施工現(xiàn)場采集的參數(shù)進(jìn)行必要的修正，考慮結(jié)構(gòu)梁體自重N=25kN/m3；二期恒載52kN/m和臨時(shí)荷載，并考慮了橋面排水坡部分對結(jié)構(gòu)重量和剛度的影響；②溫度及混凝土收縮、徐變影響：計(jì)算中按規(guī)范考慮了結(jié)構(gòu)局部溫差效應(yīng)及考慮混凝土實(shí)際加載齡期的收縮、徐變的影響；③預(yù)應(yīng)力：按規(guī)范計(jì)入預(yù)應(yīng)力損失,按設(shè)計(jì)圖分階段進(jìn)行張拉。2.2.2材料特性計(jì)算中所采用的主要材料特性值見表2-1。表2-1計(jì)算所用材料特性材料類型彈性模量（MPa）線膨脹系數(shù)容重（KN/m3）混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度（MPa）混凝土抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度（MPa）混凝土C553.55E40.000012533.53.10鋼絞線1.95E50.00001278.5--其中，混凝土的彈性模量、鋼絞線的彈性模量取自《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.3-2005)。2.2.3混凝土收縮、徐變參數(shù)混凝土收縮、徐變參數(shù)按照規(guī)范取值。2.2.4預(yù)應(yīng)力鋼束縱向預(yù)應(yīng)力鋼束彈性模量取自表2-1的試驗(yàn)結(jié)果，摩阻損失參數(shù)取自現(xiàn)場摩阻試驗(yàn)，其余參考規(guī)范及設(shè)計(jì)圖取值。2.2.5混凝土加載齡期及外部環(huán)境計(jì)算考慮外界環(huán)境為野外一般條件，每個(gè)懸臂現(xiàn)澆梁段的加載齡期為7天。在施工程中，混凝土加載齡期等參數(shù)可能與實(shí)際情況不符，將根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整。2.2.6掛籃重量掛籃按照60t考慮，邊跨合攏段吊籃按照37.5t，邊跨合攏段吊籃按照34.3t考慮。2.3計(jì)算方法及計(jì)算模型根據(jù)設(shè)計(jì)圖反映的內(nèi)容，對全橋總體結(jié)構(gòu)建立能反映施工荷載的有限元模型，對該橋進(jìn)行了正裝分析，得到各階段主梁變形狀態(tài)。計(jì)算模型中根據(jù)懸臂施工梁段的劃分、支點(diǎn)、跨中、截面變化點(diǎn)等控制截面將全橋劃分為93個(gè)結(jié)點(diǎn)和74個(gè)單元。全橋總體計(jì)算模型如圖2-1所示。(Ⅰ)三維圖(Ⅱ)立面圖圖2-1石黃跨線橋(40+65+40)m連續(xù)梁橋計(jì)算模型（從左至右分別為10#、11#、12#、13#墩）2.4主梁施工階段劃分根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙所示施工階段及需完成工作將本橋劃分為32個(gè)施工階段，各施工階段的施工工期、施工工作內(nèi)容及施工階段累計(jì)撓度值如表2-2所示，其中由于橋梁結(jié)構(gòu)對稱，所以在表2-2中的懸臂施工階段累計(jì)撓度值僅以11#墩和12#墩為例。表2-2施工階段劃分表階段號(hào)施工工期（天）工作內(nèi)容施工階段累計(jì)撓度值（mm）（左邊為11#墩，右邊為12#墩）187澆筑橋墩及0#塊混凝土21張拉0#塊預(yù)應(yīng)力32在0#塊上拼裝1#掛藍(lán)47澆筑1#塊混凝土51張拉1#塊預(yù)應(yīng)力62拆除支架，在1#塊上拼裝2#掛藍(lán)77澆筑2#塊混凝土81張拉2#塊預(yù)應(yīng)力92在2#塊上拼裝3#掛藍(lán)107澆筑3#塊混凝土111張拉3#塊預(yù)應(yīng)力122在3#塊上拼裝4#掛藍(lán)137澆筑4#塊混凝土141張拉4#塊預(yù)應(yīng)力152在4#塊上拼裝5#掛藍(lán)167澆筑5#塊混凝土171張拉5#塊預(yù)應(yīng)力182在5#塊上拼裝6#掛藍(lán)197澆筑6#塊混凝土201張拉6#塊預(yù)應(yīng)力212在6#塊上拼裝7#掛藍(lán)227澆筑7#塊混凝土231張拉7#塊預(yù)應(yīng)力242在7#塊上拼裝邊跨掛藍(lán)252張拉澆筑好的邊跨合攏段混凝土261安放中跨合攏段掛籃271拆除臨時(shí)固結(jié)297張拉澆筑好的中跨合攏段混凝土301拆除中跨合攏段掛籃3160二期荷載鋪裝階段323650運(yùn)營階段2.5、主梁施工階段撓度分析根據(jù)施工圖要求考慮混凝土收縮徐變時(shí)間為成橋后10年。恒載作用下各梁段控制點(diǎn)各施工階段累計(jì)撓度值見表2-3所示，表中撓度值為各觀測點(diǎn)相對于墩頂?shù)膿隙?，撓度值以向上為正。?-3各梁段控制點(diǎn)各施工階段累計(jì)撓度值階段節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)123456789101112131415161718-0.590.460.590.951.080#塊-2.69-0.880.150.350.640.79-0.171#塊-5.12-2.46-0.890.090.290.580.780.062#塊-7.23-4.42-2.21-0.860.030.250.520.810.323#塊-8.3-5.93-3.8-1.98-0.82-0.020.20.470.870.574#塊-6.73-5.96-4.66-3.19-1.73-0.78-0.080.150.430.960.95#塊-11.15-9.55-8.09-6.16-4.13-2.25-1.02-0.150.10.360.730.416#塊0.990-1.37-3.38-6.06-21.86-18.34-14.72-11.7-8.5-5.52-2.98-1.34-0.230.060.30.47-0.237#塊0.990-1.37-3.38-6.06-6.91-7.47-7.23-6.57-5.2-3.59-2.01-0.97-0.210.070.340.910.86邊跨合攏-0.0300.10.491.842.774.415.295.475.324.843.982.740.860.07-0.71-2.7-4.85拆除臨時(shí)固結(jié)-0.1400.260.932.874.096.187.37.527.246.515.33.621.120.06-1.01-3.69-6.4中跨合攏0.260-0.35-0.77-1.18-1.21-1.11-1.15-1.19-1.06-0.82-0.56-0.35-0.110.070.311.11.67二期恒載000000000000000000說明：1、表中單位以mm計(jì)；2、表中數(shù)據(jù)為梁段前端數(shù)值；3、假定橋面設(shè)計(jì)標(biāo)高為0。續(xù)表2-3各梁段控制點(diǎn)各施工階段累計(jì)撓度值階段節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)1920212223242526272829303132333435361.070.940.590.460#塊-0.180.780.640.350.161#塊-1.99-2.010.050.770.580.300.092#塊-1.30-3.96-3.98-1.310.310.800.520.250.043#塊-0.64-2.61-5.17-5.19-2.63-0.650.560.860.470.20-0.024#塊0.08-1.20-2.66-3.84-3.86-2.68-1.220.070.890.950.430.15-0.085#塊-0.82-2.65-4.74-6.60-7.69-7.72-6.63-4.76-2.67-0.830.400.730.360.10-0.156#塊-2.08-4.83-8.14-11.53-14.62-16.83-16.87-14.65-11.55-8.16-4.84-2.09-0.240.470.290.06-0.237#塊0.01-1.33-2.77-3.76-3.41-1.50-1.53-3.44-3.78-2.79-1.34-0.000.850.910.340.07-0.20邊跨合攏-7.78-11.20-14.70-17.73-19.70-20.09-20.10-19.71-17.73-14.70-11.20-7.79-4.85-2.70-0.710.070.86拆除臨時(shí)固結(jié)-9.90-13.88-17.94-21.53-24.14-25.15-25.17-25.15-24.14-21.53-17.94-13.88-9.90-6.40-3.69-1.010.061.12中跨合攏2.032.222.322.482.772.932.942.932.772.482.322.222.031.671.100.310.07-0.11二期恒載-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00續(xù)表2-3各梁段控制點(diǎn)各施工階段累計(jì)撓度值階段節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)37383940414243444546474849-0.580#塊-0.87-2.681#塊-0.88-2.45-5.102#塊-0.85-2.20-4.40-7.203#塊-0.81-1.97-3.79-5.90-8.264#塊-0.77-1.72-3.18-4.63-5.92-6.685#塊-1.01-2.24-4.11-6.13-8.05-9.50-11.096#塊-1.33-2.97-5.50-8.47-11.66-14.66-18.28-21.80-6.01-3.36-1.360.000.987#塊-0.96-1.99-3.57-5.17-6.53-7.18-7.41-6.85-6.01-3.36-1.360.000.98邊跨合攏2.743.994.845.335.495.314.432.801.860.500.100.00-0.04拆除臨時(shí)固結(jié)3.625.306.517.257.537.326.204.122.890.940.270.00-0.14中跨合攏-0.35-0.55-0.81-1.05-1.17-1.13-1.09-1.18-1.16-0.76-0.350.000.26二期恒載-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.002.6、主梁各截面預(yù)拱度設(shè)置各測點(diǎn)預(yù)設(shè)撓度理論值見表2-4表2-4各截面預(yù)拋高(mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)至梁端距離(m)恒載撓度(f1)1/2靜活載撓度（f2）預(yù)拋高(f)備注100.99-0.14-0.85梁端20.600010#墩支座31.5-1.37-0.311.68邊跨現(xiàn)澆段43-3.38-0.864.24邊跨現(xiàn)澆段56.42-6.06-2.038.09邊跨合攏段68.42-21.86-2.6024.4611#墩7#塊左712.42-11.15-3.4314.5811#墩6#塊左816.42-6.73-3.7410.4711#墩5#塊左919.92-8.3-3.5711.8711#墩4#塊左1023.42-7.23-3.1410.3711#墩3#塊左1126.92-5.12-2.567.6811#墩2#塊左1230.42-2.69-1.904.5911#墩1#塊左1333.92-0.59-1.201.7911#墩0#塊左1438.170.46-0.35-0.1111#墩0#塊左1539.920.59-0.03-0.5611#墩支座1641.670.95-0.50-0.4511#墩0#塊右1745.921.08-1.760.6811#墩0#塊右1849.42-0.17-2.883.0511#墩1#塊右1952.92-1.99-4.076.0611#墩2#塊右2056.42-3.96-5.289.2411#墩3#塊右2159.92-5.17-6.4611.6311#墩4#塊右2263.42-3.84-7.5211.3611#墩5#塊右2367.42-7.69-8.4716.1611#墩6#塊右2471.42-16.83-8.9325.7611#墩7#塊右2673.42-16.87-8.9325.8012#墩7#塊左2777.42-7.72-8.4716.1912#墩6#塊左2881.42-3.86-7.5211.3812#墩5#塊左2984.92-5.19-6.4611.6512#墩4#塊左3088.42-3.98-5.289.2612#墩3#塊左3191.92-2.01-4.076.0812#墩2#塊左3295.42-0.18-2.883.0612#墩1#塊左3398.921.07-1.762.8312#墩0#塊左34103.170.94-0.50-0.4412#墩0#塊左35104.920.59-0.03-0.5612#墩支座36106.670.46-0.35-0.1112#墩0#塊右37110.92-0.58-1.201.7812#墩0#塊右38114.42-2.68-1.904.5812#墩1#塊右39117.92-5.10-2.567.6612#墩2#塊右40121.42-7.20-3.1410.3412#墩3#塊右41124.92-8.26-3.5711.8312#墩4#塊右42126.42-6.68-3.7410.4212#墩5#塊右43132.42-11.09-3.4314.5212#墩6#塊右44136.42-21.08-2.6024.4212#墩7#塊右45138.42-6.01-2.038.04邊跨合攏段46141.84-3.36-0.864.22邊跨現(xiàn)澆段47143.34-1.36-0.311.67邊跨現(xiàn)澆段48144.2400013#墩支座49144.840.98-0.14-0.84邊跨現(xiàn)澆段注：1、總預(yù)拋高f=－f1－f2，合計(jì)欄中正號(hào)表示向上設(shè)置預(yù)拋高；2表中沒有節(jié)點(diǎn)25，這是由于該節(jié)點(diǎn)屬于中跨合攏段的中點(diǎn)；3、表中預(yù)拋高未考慮掛籃彈性變形；4、表中預(yù)拋高未考慮橋墩沉降變形。2.7梁體內(nèi)力計(jì)算結(jié)果成橋階段梁體上下緣正應(yīng)力列于圖2-4。應(yīng)力以受壓為正，受拉為負(fù)。（a）上緣正應(yīng)力（b）下緣正應(yīng)力圖2-4梁體上下緣正應(yīng)力由圖2-4可以看出，成橋階段梁體上下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，滿足運(yùn)營階段的應(yīng)力要求。成橋階段石黃跨線橋連續(xù)梁橋梁部結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖如圖2-5～圖2-7所示。圖2-5石黃跨線橋連續(xù)梁橋成橋階段彎矩圖圖2-6石黃跨線橋連續(xù)梁橋成橋階段軸力圖（軸力以受壓為正，受拉為負(fù)）圖2-7石黃跨線橋連續(xù)梁橋成橋階段剪力圖第五章施工監(jiān)控結(jié)論對石黃跨線橋（40+65+40）m連續(xù)梁橋進(jìn)行了施工監(jiān)控，對施工過程中主梁的線形和應(yīng)力進(jìn)行了重點(diǎn)控制，主要結(jié)論如下。5.1線形控制結(jié)論施工監(jiān)控過程中，應(yīng)用了自適應(yīng)控制理論及灰色預(yù)測理論進(jìn)行標(biāo)高控制，在施工過程中，根據(jù)實(shí)測結(jié)果與計(jì)算結(jié)果的對比，調(diào)整了計(jì)算模型的混凝土自重、預(yù)應(yīng)力張拉效應(yīng)、結(jié)構(gòu)收縮徐變效應(yīng)，使得各階段結(jié)構(gòu)的實(shí)測位移和計(jì)算位移基本接近。主要監(jiān)控結(jié)論如下。（1）成橋階段所有節(jié)點(diǎn)標(biāo)高與設(shè)計(jì)線形的誤差均在1.0厘米以內(nèi)，滿足控制目標(biāo)要求；成橋線形平順，能保證后期鋪設(shè)橋面系的要求，滿足設(shè)計(jì)及施工規(guī)范要求。說明本橋懸臂階段的立模標(biāo)高合理，（2）各施工階段梁體實(shí)際發(fā)生的位移與理論位移接近，說明施工監(jiān)控所采用的計(jì)算模型及計(jì)算參數(shù)能反映該橋的實(shí)際狀況。對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，在施工監(jiān)控初期，應(yīng)針對連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、施工組織方案，提出有針對性的線形控制方案，選擇適當(dāng)?shù)氖┕た刂品椒?，建立施工控制體系。對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)橋梁，可采用自適應(yīng)可控制方法進(jìn)行施工控制，并采用灰色理論等方法對梁體撓度和預(yù)拱度進(jìn)行輔助預(yù)測。5.2應(yīng)力控制結(jié)論在本橋的應(yīng)力監(jiān)控中主要進(jìn)行了以下工作：（1）介紹了應(yīng)力監(jiān)測斷面的選擇，應(yīng)力計(jì)布置等，可為同類型工程參考；分析了應(yīng)力監(jiān)測過程中應(yīng)力測試結(jié)果的影響因素，并討論了減小這些因素影響的措施，并應(yīng)用在應(yīng)力監(jiān)測中；（2）實(shí)測結(jié)果表明，混凝土的收縮、徐變對測試結(jié)果有較大影響，討論了從應(yīng)力測試數(shù)據(jù)中扣除收縮、徐變影響的方法，并對實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，并根據(jù)理論分析編制了應(yīng)力監(jiān)控中實(shí)測應(yīng)力的處理程序；（3）各測試斷面混凝土實(shí)際應(yīng)力（實(shí)測數(shù)據(jù)扣除混凝土收縮徐變等的影響后）與理論數(shù)據(jù)的對比結(jié)果表明，各斷面應(yīng)力測點(diǎn)的應(yīng)力增長趨勢與理論趨勢相同，成橋階段梁體各測試斷面實(shí)際應(yīng)力與理論應(yīng)力基本一致；（4）混凝土的收縮、徐變對測試結(jié)果有較大的影響，在實(shí)測數(shù)據(jù)的分析中需扣除此部分影響，分析結(jié)果表明，由混凝土的收縮、徐變引起的結(jié)構(gòu)非受力部分應(yīng)變可占到全部應(yīng)變的30%～40%；（5）在扣除混凝土的收縮、徐變引起的非受力應(yīng)變過程中，采用了一些理論公式，如混凝土收縮、徐變模式，實(shí)際應(yīng)力與理論計(jì)算應(yīng)力也存在一些誤差；由處理后數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)在設(shè)定初值后的幾周內(nèi)，截面實(shí)測壓應(yīng)力大于理論應(yīng)力，分析原因，可能是由于混凝土在前幾周發(fā)生的收縮徐變量較理論收縮徐變模式大，而大部分測試斷面成橋狀態(tài)的壓應(yīng)力小于理論應(yīng)力，可能是由于實(shí)際混凝土收縮徐變的終極值較理論值小，若按照理論收縮徐變量扣除，會(huì)造成結(jié)果偏??；（6）實(shí)測應(yīng)力結(jié)果表明，橋梁各截面實(shí)測應(yīng)力與理論應(yīng)力接近，各截面均有一定的壓應(yīng)力儲(chǔ)備，可滿足運(yùn)營狀態(tài)的要求，滿足設(shè)計(jì)要求，在安全范圍以內(nèi)。5.3施工監(jiān)控技術(shù)總結(jié)5.3.1