高大模板安全管理及方案編制

高大模板安全管理及方案編制一、高大模板的定義建質(zhì)[2009]87號規(guī)定：?搭設(shè)高度5m及以上；搭設(shè)跨度10m及以上；施工總荷載10kN/m2及以上；集中線荷載15kN/m及以上；高度大于支撐水平投影寬度且相對獨立無聯(lián)系構(gòu)件的混凝土模板支撐工程。編制安全專項施工方案搭設(shè)高度8m及以上；搭設(shè)跨度18m及以上；施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上的混凝土模板支撐工程。第1頁/共56頁二、模板支架坍塌事故案例模板支架是重大傷亡事故的多發(fā)領(lǐng)域，一直占有較高的比例。高大廳堂樓（屋）蓋模板支架由于澆筑作業(yè)面上的施管人員較多，在發(fā)生坍塌時，傷亡人數(shù)往往會超過20人。在《建筑工程重大安全事故警示錄》一書收集的2000年到2003年6月發(fā)生的100起一次死亡3人以上的重大事故中，腳手架坍塌事故為15起，亡66人和傷137人（平均每起亡4.4人和傷9.1人）。分別占15.45%和43.63%。近年來發(fā)生的典型模板支架坍塌事故2000年10月25日發(fā)生的南京某演播廳屋蓋模板支架坍塌事故：面積624㎡，支架高36.4m，任由工人憑經(jīng)驗搭設(shè)，立桿間距達1.5m以上，步距1.5-2.0m（漏設(shè)水平桿處竟達3.9m），且未設(shè)置掃地桿。在澆筑作業(yè)剛過中部大梁時突然發(fā)生坍塌，整個過程僅延續(xù)4秒鐘，造成6人死亡，25人受傷。

2005年9月5日發(fā)生的北京西西工程4#地中庭樓蓋模板支架坍塌事故：面積423㎡，總高21.9m，使用扣件鋼管支架，步距1.5m，立桿間距為0.6m（梁下）和1.2-1.5m（板下），立桿頂部伸出長度達1.4-1.7m。支架方案未經(jīng)審批就進行搭設(shè)，在其三面鄰跨樓蓋未澆筑的情況下，臨時改變先澆筑中庭，在澆筑快接近完成時，從樓蓋中偏西南部位發(fā)生凹陷式坍塌（圖1），造成死亡8人，重傷21人的重大事故。第2頁/共56頁第3頁/共56頁坍塌現(xiàn)場全貌第4頁/共56頁西西工程相應(yīng)地下室結(jié)構(gòu)的支架受損與變形情況第5頁/共56頁各類施工支架在承載和使用中發(fā)生坍塌事故時，大多都會造成相當嚴重的后果。特別是高大的混凝土樓屋蓋和橋梁模板支架在澆筑中發(fā)生的整體坍塌事故，往往都會造成慘重的人員傷亡、巨大的經(jīng)濟損失和不良的社會影響。不僅會給遇難人員家庭造成難以彌合的創(chuàng)傷，而且嚴重危及企業(yè)的生存與發(fā)展。因此，無論從那個方面來講，我們都必須高度重視對模板支架坍塌事故，特別是高大模板支撐系統(tǒng)坍塌事故的預(yù)防，將引發(fā)支架坍塌事故的直接和間接原因、技術(shù)和管理原因以及各種第6可頁/共以56頁蘊育和引發(fā)坍塌事三.模板之間發(fā)生坍塌事故原因分析和技術(shù)安全責任1.技術(shù)原因單從技術(shù)角度來講，腳手架結(jié)構(gòu)模板支架坍塌之所以會發(fā)生，不外出現(xiàn)以下兩種情況，或者二者兼而有之：一是架體或其桿件、節(jié)點實際受到的荷載作用超過了其實際具有的承載能力、特別是穩(wěn)定承載能力；二是架體由于受到了不應(yīng)有的荷載作用（側(cè)力、扯拉、扭轉(zhuǎn)、沖砸等），或者架體發(fā)生了不應(yīng)有的設(shè)置與工作狀態(tài)變化（傾斜、滑移和不均第7頁衡/共5沉6頁降等），導(dǎo)致發(fā)?第8頁/共56頁架體不應(yīng)出現(xiàn)的主要設(shè)置與工作狀態(tài)變化詳下表2第9頁/共56頁2.引發(fā)模板支架坍塌的直接起因和主要誘發(fā)點：（1）支架因設(shè)計和施工缺陷，不具有確保安全的承載能力。這類支架在正常澆筑和荷載增加的過程中，隨時都會在任何首先達到臨界/極限應(yīng)力或變形（位移）的部位發(fā)生失穩(wěn)和破壞，從而引起支架瞬間坍塌。一旦開始進行混凝土澆筑作業(yè)，就將面臨坍塌破壞的危險境地、且難以監(jiān)控。除非因已發(fā)現(xiàn)異常變形、晃動或聲響（桿件、連接件和節(jié)點開裂、破壞）而立即停止作業(yè)和撤離人員（但往往已來不及做），則事故將不可避免。沒有施第工10頁/方共56案頁設(shè)計或設(shè)計安全度當遇有顯著的實際荷載增大或?qū)嶋H的承載能力降低時，就會由局部失穩(wěn)開始、迅即引發(fā)模板支架整體坍塌。這種情況多出現(xiàn)在立桿計算應(yīng)力≥170N/mm2以及由一側(cè)向另一側(cè)整體推進澆筑工藝、并澆筑至高重大梁和在澆筑的最后階段、過多集中澆搗設(shè)備與作業(yè)人員時，所謂“被最后一根稻草壓垮”的臨界加載，是其主要特征。不少事故就屬于這種情況；（3）因承載構(gòu)造和支架的設(shè)計或施工原因，使其存在較為危險的起因物或薄弱部位。即使在較為正常的荷載下，也極易在此部位出現(xiàn)局部垮塌第，11頁/產(chǎn)共56生頁很大的沖擊和扯拉?模板支架坍塌事故直接起因的主要誘發(fā)點表3第12頁/共56頁模板支架坍塌破壞的常見模式序表4第13頁/共56頁坍塌破壞模式1234支架頂（中、底）部失穩(wěn)引起的整體（局部）坍（垮）塌破壞;模板（木格柵、承傳分布構(gòu)造）破壞引起的支架整體（局部）垮塌破壞；基地沉降（或架底滑移）引起的整體（局部）垮塌破壞支架過大頂部或中部節(jié)點側(cè)移引起的整體（局部）傾覆垮塌（坍塌）破壞；突發(fā)沖砸作用引起的整體（局部）坍（垮）塌破壞3.項目總工（技術(shù)負責）的技術(shù)安全責任項 目總工是項目技術(shù)安全工作的總管，肩負著工程項目施工方案決策和技術(shù)安全掌管責任，應(yīng)當把主要精力放在掌管好工程施工的技術(shù)安全和努力推動技術(shù)進步的工作上；并且應(yīng)當有職有權(quán)，確保達到各項工作要求。當受到施工安排和經(jīng)濟考慮的沖擊時，也能堅守住起碼的安全保證要求、確保不出技術(shù)安全事故的底線！凡是一切工程安全事故，項目總工都是事故責任的被追究者之一。因為任何一起模板支架坍塌事故的發(fā)生，都有其技術(shù)原因和相關(guān)施管人員的技術(shù)安全工作責任，而目前對施管人員第的14頁/技共56術(shù)頁安全責任尚無明四.杜絕高支模架坍塌事故的關(guān)鍵環(huán)節(jié)和安全控制點1.關(guān)鍵環(huán)節(jié):1)落實安全責任制。把高支模按重要安全項目納入項目統(tǒng)一管理。方案措施的制定；材料檢查驗收；技術(shù)交底和搭設(shè)過程檢查；澆筑工藝和施工安排；澆筑施工的安全監(jiān)控；2、安全控制點38（交底明確技術(shù)安全控制點提供15項）：設(shè)計安全保證度、第立15頁桿/共5頂6頁端外伸長度、掃地3、搭設(shè)驗收和使用安全監(jiān)控36分階段驗收3~4次；澆筑過程中觀測和加固工作：必須確保支架在澆筑時絕對安全，而不是寄望于出問題時加固處理。正確做法：一是確保支架在澆筑時絕對安全的保證與加固措施（前面提到的關(guān)鍵環(huán)節(jié)和安全控制點），將檢查提前，先行發(fā)現(xiàn)和處理；二是嚴格控制澆筑工藝，確保均衡加載；三是控制施工活荷載。4.構(gòu)造要求(綜合130和162,偏向遵守162強條)

1）滿堂腳手架搭設(shè)高度≯36m，高寬比≯3。滿堂支撐架搭設(shè)高度≯30m，高寬比≯3。2）架體底、頂部橫桿：立柱底部離地200高第16頁/共56頁4）剪刀撐：水平向：頂部設(shè)置連續(xù)剪刀撐（通用），H>8m時，在底、頂、中間@≯8m設(shè)置，q面>

15kN/m2

、q線>20kN/m時底部設(shè)；豎向：H=8~20m時，用斜撐將中部剪刀骨柱連通；H>20m時，用豎向連續(xù)剪刀撐替代中部斜撐；

5）與周邊拉結(jié)：H第>175頁m/共5時6頁，在架體外側(cè)和中7）頂部支托螺桿外伸長度≯200，絲桿直徑≮36，支托板厚度≮5，承載力設(shè)計值40KN;8)長桿接長問題：掃地桿、水平桿應(yīng)對接（在130中可搭接，適用于腳手架），剪刀撐應(yīng)搭接長度≮500，立桿應(yīng)對接。區(qū)別于130中：水平桿、剪刀撐可搭接（1m）或?qū)樱U除頂層頂部可搭接外，其余對接，若是用于砼結(jié)構(gòu)施工架體顯然受力不合理。因此，130中規(guī)定主要針對防護用腳手架，模板支撐承重架建議按162規(guī)定。9）材料質(zhì)量問題：Q235鋼管Φ48.3(±0.5)×3.6(±0.3第61)8頁現(xiàn)/共狀56頁市場基本無，實測扣件擰緊力矩：標準40~60N.m,實際

25~30N.m，有些工程半數(shù)以上扣件達10N.m。要求抽檢合格率90%，梁下全檢。三項因素使得架體穩(wěn)定承載力降低幅度達

20~40%。標準中唯一材料強條：扣件進入施工現(xiàn)場應(yīng)檢查產(chǎn)品合格證，并應(yīng)進行抽樣復(fù)試，技術(shù)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規(guī)定?？奂谑褂们皯?yīng)逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。第19頁/共56頁五.高大模板支架工程安全專項（一方）案編制編說寫明綱及依目據(jù)及：內(nèi)方案容的要名點稱和編制單位，方案的選擇研討、編制、審核、論證和修改情況；編制依據(jù)不泛泛列出，只列確實涉及的，用表列出依據(jù)和參考資料。（二）工程概況所在工程項目概況：名稱、位置、環(huán)境和建筑面積、層數(shù)、高度等情況；建設(shè)、設(shè)計、施工（總分包）和工程監(jiān)理單位；高大模板支架工程情況及施工安排：第20頁/共56頁（三）方案設(shè)計和施工工藝技術(shù)

1.工程特點和方案選擇：工程特點、技術(shù)難點和關(guān)鍵環(huán)節(jié)；方案的比較和選擇；選用方案的要點。支架設(shè)計的基本情況：支架選用的架種和材料及規(guī)格、質(zhì)量和性能要求；支架的平面布置設(shè)計；支架及其承傳載措施的結(jié)構(gòu)和構(gòu)造設(shè)計；支架的平面圖、立面（各個具有代表性側(cè)面）圖、承傳載第部21頁/位共56和頁節(jié)點的大樣圖；設(shè)計安全的控制與效果：材料的力學(xué)性能指標；一般的設(shè)計指標；設(shè)計安全度；支架搭設(shè)質(zhì)量和偏差控制；各個控制項目施工的程序與工藝要求：支架施工的程序與安排；混凝土澆筑的程序和工藝；支架搭設(shè)方法與安全要求；多層連支的工藝要求；支架的拆除規(guī)定與工藝要求；注：“設(shè)計安全度”,設(shè)第2計2頁安/共全5的6頁保證度，支架的設(shè)計安全度應(yīng)高（四）施工安全保證措施施工安全的組織和制度保證：安全管理組織機構(gòu)；安全管理崗位責任制度的相應(yīng)規(guī)定；施工檢查驗收和安全監(jiān)控、監(jiān)護措施：確保支架工作安全的限控規(guī)定和保證措施；材料模板和架體質(zhì)量的檢查和驗收控制；支架搭設(shè)和拆除安全監(jiān)護措施；混凝土澆筑施工階段的安全監(jiān)控和監(jiān)護施；隱患整改和應(yīng)急預(yù)案：安全隱患檢查和整改制度；第23頁/共56頁專項方案應(yīng)匯總列出的支架工作安全的限控規(guī)定和保證措施項目?類別應(yīng)予匯總列出限控規(guī)定和保證措施的項目第24頁/共56頁支架

1）支架設(shè)置地基的處理要求；2）墊板材料和規(guī)格工作

；3）支架立桿的對中或?qū)ΨQ布置要求；4）構(gòu)架設(shè)安全

計尺寸（縱距、橫距、步距）的施工允差；5）豎的限

向和水平剪刀撐的設(shè)置和連結(jié)要求；6）可調(diào)底座控規(guī)

、頂托絲桿的直徑和工作長度；7）掃地桿的設(shè)置定 高度；8）立桿頂部的伸出長度；9）扣件的單重和擰緊扭力矩；10）支架立桿的垂直度允差和橫桿的水平度允差；11）鋼管桿件的規(guī)格和壁厚；12）方木及其他承傳梁件的規(guī)格；13）支架安裝順序；14）混凝土澆筑順序和分層厚度；15）澆筑時作業(yè)面上人員和設(shè)備數(shù)量的控制；16）樓蓋澆筑完畢至可以進行上層支架作業(yè)的間隔時間；17）支架可以拆除的條件；18）其他類別應(yīng)予匯總列出限控規(guī)定和保證措施的項目支架施1）上架材料的檢查驗收措施；工安全的保主證措施支架開始搭設(shè)、搭設(shè)完畢和開始澆筑前的檢查驗收措施；嚴格控制施工安排和澆筑工藝改變的保證措施；4）搭拆和澆筑作業(yè)期間的安全監(jiān)控（護）措施；5）異常情況和突發(fā)事態(tài)的應(yīng)急處置措施注：入表的保證措施應(yīng)簡明列出。第25頁/共56頁（六）計算書：計算部位和驗算項目；荷載計算和內(nèi)力分析；桿件強度驗算；立桿穩(wěn)定驗算；基地和基礎(chǔ)驗算；其他工程安全控制項目驗算

(七)附圖：支架部位工程結(jié)構(gòu)平面、立面和剖面；工程監(jiān)測布置圖；支架的施工詳?shù)趫D26頁/共56頁專項方案編制工作的其他注意事項1）避免將參考資料列入“依據(jù)資料”。獲得批準的工法和專門為該工程設(shè)計進行的檢驗和試驗成果應(yīng)列入“依據(jù)資料”。2）不要將與方案設(shè)計無關(guān)的或者方案并未涉及的標準規(guī)定納入方案。3）當遇到相關(guān)標準的相應(yīng)規(guī)定不一致時，應(yīng)有說明。一般可取較為保守的采用。4）方案編制人在使用市場軟件進行計算時，一定要認真核對其計算的條件和結(jié)果是否符合工程的實際情況，并與方案的相關(guān)闡述達到一致。5）對方案各部分的相關(guān)內(nèi)容做好協(xié)調(diào)，避免出現(xiàn)不一致或者矛盾問題。第27頁/共56頁六.高大模板支撐系統(tǒng)設(shè)計計算(一).模板支撐架設(shè)計計算內(nèi)容：1.根據(jù)梁板結(jié)構(gòu)平面圖，繪制模板支撐架立桿平面布置圖2.繪制架體頂部梁板結(jié)構(gòu)及頂桿剖面圖；3.面板、次楞和主楞等受彎構(gòu)件計算；4.計算最不利單肢立桿軸向力和承載力；5.斜桿扣件連接強度驗算；6.地基承載力強度驗算。第28頁/共56頁項目第29頁/共56頁參與計算模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載的標準值組合符合JGJ162-2008表參與的組規(guī)合的定荷載。類別計算承載能力 驗算撓度1 平板和薄殼的模板和支架G1k+G2k+G3k+Q1k+Q2kG

+G

+G1k

2k

3k2 梁和拱模板的底板及支架G1k+G2k+G3k+Q2k+Q1kG

+G

+G1k

2k

3k3梁、拱、柱（邊長不大于300mm）、墻（厚度不大于100mm）的側(cè)面模板G4k+Q2kG4k4大體積結(jié)構(gòu)、柱（邊長大于300mm）、墻（厚度大于100mm）的側(cè)面模板G4k+Q3kG4k根據(jù)模板安全技術(shù)規(guī)程，按極限承載力設(shè)計狀態(tài)：結(jié)構(gòu)抗力公式：r0.S≤R(r0取0.9，S:荷載組合設(shè)計值，R:結(jié)構(gòu)抗力設(shè)計值)高支模荷載組合（由永久荷載效應(yīng)控制為主導(dǎo)）：（JGJ162-2008 P18頁第條說明）S=rG.Gik+ΣrQi.ΨciQik式中：rG取1.35，rQi一般取1.4，Ψci可變荷載組合值系數(shù)0.7,為簡化計算，第30頁/共56頁（二）.模板支撐架設(shè)計計算實例400×1200梁(腹板高1000)模板及支架計算書一）主要參數(shù)1）層高H=10m，立桿（所有鋼管規(guī)格Φ48×3.5）步距h=1.5m，立桿縱距l(xiāng)a=0.6m，梁兩側(cè)立桿橫距l(xiāng)b=0.6m(梁底中部用1根立桿頂撐，詳示意圖)。橫桿中心線至立桿頂部距離a=150mm，底部采用500㎜×400㎜木枋墊板

fgk按回填土取值160KPa(詳《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)第31頁/共56頁抗彎強度模板彈性模量E=6000N/㎜2fm=14.0N/㎜2(詳《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》

JGJ162-2008表木枋

彈性模量E=9500N/㎜2

抗彎強度fm=13.0N/㎜2抗剪強度fv第=321頁./共45N6頁/㎜2

（JGJ162-2008

螺桿間距按L0×H0=600×500考慮，對拉螺桿抗拉強度設(shè)計值fbt

=170N/㎜2（JGJ162-2008表

梁底主楞（小橫桿）采用單鋼管，間距

S=lb=600㎜；中間鋼管以頂托支撐，兩側(cè)鋼管以單扣件支撐Rc=6.8KN（因扣件節(jié)點性能隨扣件質(zhì)量、安裝質(zhì)量的不同而存在較大差異，JGJ130-2011表取直角（旋轉(zhuǎn)）扣件抗滑Rc=8KN乘以折減系數(shù)0.85)二）荷載參數(shù)模板自重標準值 G1k=0.5

kN/m2第33頁/共56頁第34頁/共56頁第35頁/共56頁第36頁/共56頁4.1條）

振搗標準值 底模Q2k=2

KN/m2

側(cè)模Q2k=4

KN/m2以上荷載取值詳（JGJ162-2008砼側(cè)壓力：F=γcH=24×1.2=28.8

kN/m2

（JGJ162-2008公式）F=0.22γCt0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.1×1.15×1.21/2=36.6

kN/m2

（JGJ162-2008公式）梁澆注速度V取1第.327頁；/共澆56頁注溫度T取25℃（t三）側(cè)模及支架計算1.面板按≥3跨連續(xù)梁計算，跨度為木枋間距250㎜；截面寬度600㎜。G4k=28.8

kN/m2，Q2k=4

KN/m2線荷載設(shè)計設(shè)計值：g＝1.35×G4k×s+1.4×Q2k×s=（1.35×2第838頁./8共＋56頁1.4×4）×0.6?彎 矩M=KMql2=0.125gs12=0.125×26.69×2502=208515.6N·mm抵抗矩

W=bh2/6=1/6×s×t2=1/6×600×182=32400㎜3慣性矩

I=bh3/12=1/12×s×t3=1/12×600×183?=291600㎜4σ=M/W=208515.6第÷39頁3/2共4560頁0=6.44

N/㎜2＜2.次楞木枋按≥3跨連續(xù)梁計算，跨度為主楞間距600㎜，荷載計算寬度為木枋間距250㎜。線荷載：g＝1.35×G4k×s1＋1.4×Q2k×s1=（1.35×28.8＋1.4×4）×0.25=

11.12

kN/m(N/mm)

；gk＝G4k×s1

=

28.8×0.25=

7.2N/mm第40頁/共56頁σ=M/W=500400÷83333.3=6.0

N/㎜2＜fm=13.0N/㎜2∴木枋抗彎強度滿足要求。ω=0.677gks4/（100EI）=0.677×7.2×6004÷(100×9500×4166666.7)=0.16㎜＜[ω]=600/1000=0.6㎜∴木枋變形驗算滿足要求。V=0.625gs

=0.625×11.12×600=4170

Nτ=3V/（2b

h

）=3第×41頁/4共1567頁0÷(2×50×100)3.主楞扣件抗滑R1=0.733F=0.733×（1.35×G4k＋1.4×Q2k）×s1×s=0.733×（1.35×28.8＋1.4×4）×0.25×0.6=4.89kN

＜

Rc=6.8kN∴扣件抗滑驗算滿足要求。4.對拉螺桿F＝(1.35×G4k

+1.4×Q2k)×LoHo

=（1.35×28.8＋1.4×4）第42頁/共56頁查結(jié)構(gòu)靜力學(xué)手冊易知，2～5跨等跨連續(xù)梁在集中荷載作用下邊支座的剪力系數(shù)KV1（亦即支座反力系數(shù)RV1）為每跨單荷載圖A

0.312

0.3500.339

0.342每跨雙荷載圖B

0.667

0.7330.714

0.719第43頁/共56頁；四）底模及支架計算1.面板按2跨連續(xù)截面寬度梁計算，跨度為木枋間距200㎜取主楞間距600㎜。恒載：模板(G1k)+混凝土(G2k)+鋼筋(G3k)活載：施工人員和設(shè)備Q1k、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(Q2k)計算單元：計算跨第44度頁/共取56頁木枋間距s、計算的鋼筋的線荷載標準值：G3k×h×s施工人員和設(shè)備荷載:Q1k×s振搗混凝土時產(chǎn)生的線荷載標準值：Q2k×s線荷載設(shè)計值：g＝1.35×[G1k×（2ht+b）/b

+

G2k×h

+

G3k×h]×s

+

1.4×(Q1k+Q2k)×s＝1.35×[0.5×（2×1.0+0.4）/0.4

+24×1.2+1.5×1.2]×0.6

+

1.4×(2+2.5)×0.6=31

kN/m按集中荷載2.5kn考慮：g=27.2kN/m

F=1.4×2.5=3.5KN線荷載標準值：gk＝[G1k×（2ht+b）/b

+

G2k×h

+

G3k×h]×s＝[0.5×（2×1.0+0.4）/0.4

+

24×1.2+1.5×1.2]×0.6=20.16

kN/m第45頁/共56頁彎 矩M=KMql2=0.125gs12

=0.125×31=155000N·mm（KM詳JGJ162-2008表C.1-1）抵抗矩W=bh2/6=1/6×600×182=32400㎜3慣性矩I=bh3/12=1/12×600×183=291600㎜4σ=M/W=155000÷32400=4.78/㎜2＜fm=14.0N/㎜2σ=(0.125gl2+0.188Fl)/W=(0.125×27.2×2002+0.188×3.5×200）/32400=4.2N/mm2

<fm(按集中荷載考慮)第46頁/共56頁枋2.次楞木按≥3跨連續(xù)梁計算，跨度為主楞間距600㎜，荷載計算寬度為木枋間距200㎜。線荷載設(shè)計值：g＝1.35×[G1k×（2ht+b）/b

+

G2k×h

+

G3k×h]×s1

+

1.4×(Q1k+Q2k)×s1＝1.35×[0.5×（2×1.0+0.4）/0.4+

24×1.2+1.5×1.2]×0.2

+1.4×(2.5+2)×0.2=10.33kN/m按集中荷載2.5kn考慮：g=9.1kN/mF=1.4×2.5=3.5KN線性荷載標準值：第g47頁＝/共5[6頁G

×（2h+b）/b+彎 矩M=KMql2=0.125gs2

=0.125×10.33×6002=464850N.mmσ=M/W=464850÷83333.3=5.57

N/㎜2＜fm=13.0N/㎜2σ=(0.125gl2+0.188Fl)/W=(0.125×9.1×6002+0.188×3.5×600)/W=4.9

N/㎜2＜fm=13.0N/㎜2

（按集中荷載考慮）∴木枋抗彎強度滿足要求。ω=0.677gks4

/（100EI）=0.677×6.72×6004÷(100×9500×4166666.7)=0.149㎜＜[ω]=600/1000=0.6㎜∴木枋變形驗算滿足要求。V=0.625gs

=0.625×10.33×600=3873Nτ=3V/(2b1h1)=3×3873÷(2×50×100)=1.16N/㎜2＜fv=1.4N/㎜2∴木枋抗剪強度滿足要求。第48頁/共56頁簡圖，載傳來：3.

主楞小橫桿分析其受力，得計算集中荷載由次楞線荷F=g×la=10.33×0.6=6.2kNFk=gk×la=6.72×0.6=4.032kNF/2=3.1kN ；Fk/2=2.016kN根據(jù)JGJ162-2008表C.1-1形成下梁模板主楞靜力學(xué)系數(shù)表第49頁/共56頁由上表知其計算系數(shù)如下圖。0.148KVKMKω0.852