帽子坡大橋結(jié)構(gòu)計算書

帽子坡大橋結(jié)構(gòu)計算書1項目概況1.1技術(shù)標準汽車荷載：公路-I級人群荷載：3.5kN/m2橋面寬度：2.5(人行道及欄桿)+1.5(非機動車道)+11.25(行車道)+1.5(雙黃線)+11.25(行車道)+1.5(非機動車道)+2.5m(人行道及欄桿)，全寬32m；雙向六車道。橋頭引道：城市主十路II級，計算行車速度50km/h；設(shè)計使用壽命：100年；地震作用：地震動峰值加速度小于0.05g，抗震設(shè)防措施等級為7級。1.2施工方案主梁采用滿堂支架和大鋼管支架現(xiàn)澆，達到設(shè)計強度和彈模后按照設(shè)計張拉次序進行張拉。2計算采用的技術(shù)規(guī)范及軟件公路工程技術(shù)標準(JTGB01-2003)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTGD63-2007)采用Midascivil2010進行結(jié)構(gòu)分析，并用橋梁博士3.2.0進行驗算。3計算采用的基本資料箱梁按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計，橋墩按鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件計算。該橋為城市橋梁，屬重要大橋，安全等級為I級。梯度溫度按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)表4.3.10-3條取值。橋面為10cm瀝青混凝土鋪裝時梯度溫度的分布如圖1。A、豎向日照正溫差 B、豎向日照反溫差圖1梯度溫度(尺寸單位：mm)收縮、徐變、箱梁有效寬度按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)公式計算。荷載工況組合說明：荷載工況均按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)進行組合，主要組合如下。承載力極限狀態(tài)組合：1.2自重+1.0收縮徐變+1.4汽車+0.84人群+0.84梯度溫度+0.84制動力+0.5基礎(chǔ)變位1.2自重+1.0收縮徐變+1.4汽車+0.98人群+0.98梯度溫度+0.5基礎(chǔ)變位1.2自重+1.0收縮徐變+1.4汽車+0.98人群+0.98制動力+0.5基礎(chǔ)變位1.2自重+1.0收縮徐變+1.4汽車+1.12人群+0.5基礎(chǔ)變位正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合：1.0自重+1.0收縮徐變+0.7汽車+1.0人群+0.8梯度溫度+1.0制動力+1.0基礎(chǔ)變位1.0自重+1.0收縮徐變+0.7汽車+1.0人群正常使用極限狀態(tài)長期效應(yīng)組合：1.0自重+1.0收縮徐變+0.4汽車+0.4人群+0.8梯度溫度+1.0制動力+1.0基礎(chǔ)變位1.0自重+1.0收縮徐變+0.4汽車+0.4人群短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算按標準值組合。以上僅為主要組合，各控制斷面最不利組合由以上各荷載相互組合值確定。4計算圖式及計算荷載4.1計算圖式采用Midascivil2010對全橋進行全過程空間靜力仿真分析，并用橋梁博士V3.2.0進行平面計算，箱梁按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計，橋墩按鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件計算。全橋共116個單元，125個節(jié)點。計算中考慮的荷載及作用包括：結(jié)構(gòu)自重、基礎(chǔ)變位、預(yù)應(yīng)力荷載、溫度梯度、活載、汽車制動力、二期恒載。4.2混凝土及鋼筋參數(shù)表1 混凝土材料參數(shù)強度彈性模量容重線膨脹系數(shù)標準值設(shè)計值等級(MPa)(kN/m3)f,(MPa)f,(MPa)f,(MPa)f,(MPa)C503450026.51.00E-0532.42.6522.41.83表注：表中標準值、設(shè)計值欄分別列出混凝土軸心抗壓強度和軸心抗拉強度。表2 普通鋼筋材料參數(shù)普通鋼筋彈性模量(MPa)容重(kN/m3)f,(MPa)f,(MPa)f',(MPa)HRB33520000078.5335280280表注：fsk、fsd、f'sd分別為抗拉強度標準值、抗拉強度設(shè)計值、抗壓強度設(shè)計值。表3 預(yù)應(yīng)力鋼束材料參數(shù)類型彈性模量（MPa）容重(kN/ms)線膨脹系數(shù)fk(MPa)fd(MPa)f'd(MPa)鋼絞線1X719500078.51.20E-0518601260390表注：fpk為抗拉強度標準值；七為抗拉強度設(shè)計值；f'pd為抗壓強度設(shè)計值。4.3二期恒載橋面系（含人行道縱梁、人行道板、人行道欄桿、橋面鋪裝）按81kN/m計算，合力作用點偏離路線中線外側(cè)0.73m。4.4制動力本橋為雙向三車道，汽車制動力按主橋范圍內(nèi)的一行汽車車隊10%計算，為386kN。4.5基礎(chǔ)變位橋臺處基礎(chǔ)變位按5mm考慮，中墩按10mm考慮。5計算結(jié)果5.1主梁計算結(jié)果5.1.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算（1）箱梁抗彎承載力驗算表4列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表4 箱梁抗彎承載力驗算單元位置最大/最小roMd(kN*m)R(kN*m)截面強度系數(shù)￡=R/roMd受壓區(qū)高度最小配筋率9J[10]最大31195448931.439滿足滿足10J[11]最大32951451571.370滿足滿足

11J[12]最大34059453011.330滿足滿足11I[11]最大32951451571.370滿足滿足12J[13]最大34523454801.317滿足滿足12I[12]最大34059453011.330滿足滿足13I[13]最大34524454801.317滿足滿足13J[14]最大34348455691.327滿足滿足14I[14]最大34348455691.327滿足滿足14J[15]最大33536447891.336滿足滿足15J[16]最大32092400531.248滿足滿足15I[15]最大33536447891.336滿足滿足16J[17]最大30019373691.245滿足滿足16I[16]最大32092400501.248滿足滿足17J[18]最大27319311341.140滿足滿足17I[17]最大30019373671.245滿足滿足18I[18]最大27319311291.139滿足滿足18J[19]最大24017294221.225滿足滿足19I[19]最大24017294191.225滿足滿足19J[20]最大20663287251.390滿足滿足20I[20]最大20663287241.390滿足滿足32J[33]最小-1367921941411.419滿足滿足33I[33]最小-1367921941411.419滿足滿足43J[44]最大28792427811.486滿足滿足45J[46]最大42693579331.357滿足滿足46J[47]最大48913630661.289滿足滿足46I[46]最大42693579371.357滿足滿足48J[49]最大59913886221.479滿足滿足49J[50]最大64799879141.357滿足滿足49I[49]最大59913886221.479滿足滿足52J[53]最大761751087471.428滿足滿足53J[54]最大788391073381.361滿足滿足53I[53]最大761751087471.428滿足滿足54J[55]最大810601062121.310滿足滿足54I[54]最大788391073381.361滿足滿足55J[56]最大827531053681.273滿足滿足55I[55]最大810601062121.310滿足滿足56J[57]最大838821048051.249滿足滿足56I[56]最大827531053681.273滿足滿足57J[58]最大844471045231.238滿足滿足57I[57]最大838821048051.249滿足滿足58J[59]最大845171044871.236滿足滿足58I[58]最大844471045231.238滿足滿足最大滿足滿足I[10]448931.4391031195

表注：r。為重要性系數(shù)，取ro=1.1;Md為彎矩組合設(shè)計值；R為抗彎承載力設(shè)計值，g>1即滿足規(guī)范要求。表4所列表明，箱梁承載力、受壓區(qū)高度及最小配筋率均滿足規(guī)范要求。（2）箱梁抗剪承載力驗算表5 箱梁抗剪承載力驗算單元位置最大/最小驗算rVd(kN)R(kN)截面強度系數(shù)￡=R/rVd截面驗算2I[2]最小OK-7635102841.347OK2J[3]最小OK-703199381.413OK3I[3]最小OK-703199381.413OK20J[21]最大OK7260105401.452OK24J[25]最大OK9679137661.422OK27J[28]最大OK11547151081.308OK28J[29]最大OK12181157201.290OK28I[28]最大OK11545152311.319OK29J[30]最大OK12822158721.238OK29I[29]最大OK12179158441.301OK31J[32]最大O161OK31I[31]最大O293OK32I[32]最大O161OK33J[34]最小OK-16510171021.036OK34I[34]最小OK-16510171021.036OK34J[35]最小OK172OK36I[36]最小OK163OK36J[37]最小OK237OK37I[37]最小OK228OK37J[38]最小OK238OK38I[38]最小OK229OK38J[39]最小OK-12767182701.431OK39I[39]最小OK-12769181481.421OK41I[41]最小OK-11555141001.220OK41J[42]最小OK-10955135581.238OK42I[42]最小OK-10956134731.230OK42J[43]最小OK-10360148101.430OK43J[44]最小NG-9769136701.399NG43I[43]最小OK-10361147261.421OK45J[46]最小OK-8599112281.306OK45I[45]最小OK-9183123711.347OK46J[47]最小OK-8020101101.261OK表注：Vd為剪力組合設(shè)計值，R為抗剪承載力設(shè)計值，g>1即滿足規(guī)范要求?！敖孛骝炈恪敝赶淞菏欠駶M足JTGD62-2004規(guī)范式(5.2.9)。表5列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表中數(shù)據(jù)表明，箱梁斜截面抗剪承載力及截面驗算均滿足規(guī)范要求。5.1.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算箱梁正截面抗裂驗算按規(guī)范JTGD62-2004第6.3.1-1條，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足：a-a<0.7f*=1.855MPa；在荷載長期效應(yīng)組合下：<0 "表6 短期效應(yīng)作用下箱梁正截面抗裂驗算單元位置上緣(Mpa)下緣(Mpa)左上緣(Mpa)左下緣(Mpa)右上緣(Mpa)右下緣(Mpa)10J[11]0.5284.6972.6984.7280.4794.66711J[12]0.4254.7972.6204.8240.3784.76911I[11]0.5214.7012.6954.7310.4694.67112J[13]0.2754.9422.5094.9670.2294.91812I[12]0.4164.8012.6164.8290.3654.77413J[14]3.8435.0381.2855.058-0.0535.01613I[13]3.9404.9421.3604.9650.0394.91614I[14]3.8675.0271.2955.046-0.0305.00414J[15]3.8904.9701.2924.986-0.0024.95115I[15]3.9154.9581.3034.9730.0234.93815J[16]0.2654.8472.4384.8622.1774.83316I[16]0.2514.8532.4314.8682.1634.84016J[17]7.8950.3863.8980.3994.0130.37317J[18]8.267-0.1014.153-0.0904.390-0.10917I[17]7.9250.3703.9120.3834.0410.35718J[19]8.392-0.3074.248-0.2984.520-0.31118I[18]8.298-0.1184.168-0.1074.421-0.12619I[19]8.424-0.3234.264-0.3144.552-0.32819J[20]8.216-0.1684.137-0.1624.348-0.16920I[20]8.248-0.1834.154-0.1774.381-0.18520J[21]7.8370.1983.8810.2003.9730.19831J[32]0.2504.2722.1724.2680.2554.27632J[33]-0.2114.7601.8004.755-0.2044.76532I[32]0.2504.2722.1724.2680.2554.27633I[33]-0.2114.7601.8194.768-0.2234.75233J[34]0.3124.1992.2394.2070.3014.19134I[34]0.3124.1992.2394.2070.3014.191

J[42]J[43]8.3680.3618.635 0.02942434346I[42]J[44]J[42]J[43]8.3680.3618.635 0.02942434346I[42]J[44]I[43]J[47]8.3350.3748.705 -0.1198.602 0.0448.505 0.4494.3954.5664.3794.5844.5504.4270.3530.0230.366-0.1250.0370.4444.5234.7914.4904.8624.7584.6540.3750.0440.388-0.1030.0590.458表注：表中拉應(yīng)力為負，壓應(yīng)力為正；表中各項應(yīng)力均為。-Qst pc表7 長期效應(yīng)作用下箱梁正截面抗裂驗算單元位置上緣(Mpa)下緣(Mpa)左上緣(Mpa)左下緣(Mpa)右上緣(Mpa)右下緣(Mpa)3J[4]2.3942.0352.3902.0772.3341.9944I[4]2.3942.0322.3892.0742.3331.99016J[17]3.9941.9723.6911.9853.9791.96217J[18]4.3381.5153.9191.5264.3301.51017I[17]3.9931.9723.6911.9843.9781.96218J[19]4.4491.3223.9931.3314.4461.32118I[18]4.3381.5153.9181.5264.3291.51019I[19]4.4491.3233.9931.3314.4461.32219J[20]4.2691.4603.8691.4654.2701.46220I[20]4.2691.4613.8691.4664.2701.46220J[21]3.8951.8123.6041.8133.8991.81642J[43]4.4811.8364.1231.8284.5031.85343J[44]4.4841.7694.1031.7604.5081.78743I[43]4.4811.8354.1231.8274.5031.852表注：表中拉應(yīng)力為負，壓應(yīng)力為正；表中各項應(yīng)力均為。〃-。。。表6、表7列出了最不利截面的法向拉應(yīng)力，表中數(shù)據(jù)表明箱梁短期效應(yīng)、長期效應(yīng)作用下，箱梁法向拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。箱梁斜截面抗裂驗算A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下，現(xiàn)場澆筑構(gòu)件，主拉應(yīng)力應(yīng)滿足：C<0.5fk=1.325MPa表8 箱梁斜截面抗裂驗算單元位置最大主拉應(yīng)力(MPa)容許值(MPa)15J[16]-0.674-1.32516J[17]-0.933-1.32516I[16]-0.699-1.32517I[17]-0.958-1.32517J[18]-0.735-1.32518I[18]-0.764-1.32520J[21]-0.561-1.32529J[30]-0.567-1.325

表8列出了最不利截面的斜截面主拉應(yīng)力，表中數(shù)據(jù)表明箱梁斜截面主拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。撓度驗算箱梁在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按短期組合和規(guī)范規(guī)定的剛度計算的撓度值，乘以撓度長期效應(yīng)增長系數(shù)氣，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。表9 箱梁撓度驗算驗算位置短期效應(yīng)組合最大值(mm)撓度長期效應(yīng)增長系數(shù)門0自重產(chǎn)生的撓度(mm)消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后的撓度(mm)跨中-43.21.425-34.4-12.5表注：撓度向上為正，向下為負。表9所列，箱梁在消除結(jié)構(gòu)自重影響后，按短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)增長系數(shù)的最大撓度為12.5mm<50000/600=83mm。結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。5.1.3持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算持久狀況正截面混凝土法向壓應(yīng)力按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)第7.1.5-1

條，混凝土的最大法向壓應(yīng)力應(yīng)滿足：。.+。 <0.5f=16.2MPa表10 箱梁正截面法向壓應(yīng)力驗算單元位置上緣(Mpa)下緣(Mpa)左上緣(Mpa)左下緣(Mpa)右上緣(Mpa)右下緣(Mpa)25J[26]10.6811.0505.8511.0645.8371.04225I[25]10.6621.2045.8251.2225.8121.19126I[26]10.7201.0335.8691.0475.8771.02526J[27]10.6741.0935.8631.1035.8351.08727I[27]10.7121.0785.8801.0895.8731.07327J[28]10.3251.4945.6051.4995.4891.49028I[28]10.3621.4815.6211.4885.5271.47837J[38]10.3081.3705.5621.3785.4721.36738J[39]10.5681.0275.7431.0365.7331.02538I[38]10.2721.3835.5461.3905.4351.37939J[40]10.5510.9435.7010.9525.7180.94239I[39]10.5311.0425.7261.0505.6951.03940J[41]10.5820.9465.7100.9555.7480.94540I[40]10.5120.9605.6830.9685.6790.95847J[48]10.0802.3085.3372.3195.2302.29348J[49]10.4392.0935.5932.1075.5862.07748I[48]10.0462.3225.3222.3335.1962.30849J[50]11.0641.5566.0151.5726.2101.54049I[49]10.4042.1075.5772.1215.5522.09150J[51]11.4354.0216.7434.0566.5483.98150I[50]11.2214.1116.6004.1466.3354.07251J[52]11.6593.9756.9114.0126.7713.93551I[51]11.4074.0326.7314.0676.5213.99352J[53]12.1013.6547.2123.6927.2133.61452I[52]11.6333.9866.9004.0236.7463.94653J[54]12.6423.1697.5633.20912.6123.12953I[53]12.0763.6657.2013.70312.0473.62554J[55]13.1352.7157.8762.75513.0952.67454I[54]12.6213.1797.5533.21912.5823.14055J[56]13.5282.3548.1232.39413.4802.31355I[55]13.1182.7237.8682.76313.0712.68356J[57]13.7952.1138.2902.15313.7412.07256I[56]13.5152.3608.1172.40013.4622.32057J[58]13.9261.9998.3732.04013.8691.95957I[57]13.7872.1168.2872.15713.7302.07658J[59]13.9391.9908.3812.03113.8801.950| 58 I[58] 13.9232.001 | 8.3712.04213.8651.961表注：表中拉應(yīng)力為負，壓應(yīng)力為正；表中各項應(yīng)力均為。必-。，。表10列出了最不利截面的正截面法向壓應(yīng)力，表中數(shù)據(jù)表明箱梁正截面法向壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。持久狀況斜截面主壓應(yīng)力驗算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)第7.1.6條，按標準值組合的混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)滿足：c.<0.6f=19.44MPa表11 箱梁斜截面主壓應(yīng)力單元位置最大主壓應(yīng)力(MPa)容許值(MPa)10J[11]8.02519.4411J[12]8.27519.4411I[11]8.05019.4412J[13]8.41919.4412I[12]8.30719.4429I[29]9.86919.4429J[30]9.36219.4430I[30]9.59619.4431I[31]8.06119.4434J[35]8.14519.4435J[36]9.67819.4436J[37]9.87319.4436I[36]9.45119.4450J[51]9.83419.4450I[50]9.72119.4451J[52]9.94319.4451I[51]9.82919.4452I[52]9.93619.4452J[53]9.75219.4453J[54]12.61419.4453I[53]12.04719.4454J[55]13.09719.4454I[54]12.58219.4455J[56]13.48119.4455I[55]13.07119.4456J[57]13.74219.4456I[56]13.46219.4457J[58]13.87019.44

I[57]J[59]I[57]J[59]13.73013.88158 I[58] 13.86519.4419.4419.44表注：表中拉應(yīng)力為負，壓應(yīng)力為正。表11列出了最不利截面的斜截面主壓應(yīng)力，表中數(shù)據(jù)表明箱梁斜截面主壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。持久狀況預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力驗算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)第7.1.5-2條規(guī)定，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的最大拉應(yīng)力：。+a<0.65f=1209MPa預(yù)應(yīng)力鋼束最大應(yīng)力為XB束1198MPa，小于規(guī)范容許值，滿足規(guī)范要求。支座承載力驗算端部支座最大支反力為3342kN，最小支反力為1184kN，小于GPZ(II)3.5DX、GPZ(II)3.5SX盆式橡膠支座最大容許承壓力3500?3800kN。支座承載力滿足規(guī)范要求。中部支座最大支反力為12911kN，最小支反力為8852kN，小于GPZ(II)12.5DX、GPZ(II)12.5SX、GPZ(II)12.5GD盆式橡膠支座最大容許承壓力12500?13750kN。支座承載力滿足規(guī)范要求。短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算施工階段驗算中，箱梁最大壓應(yīng)力為9.73MPa。按規(guī)范JTGD62-2004第7.2.8-1條規(guī)定，應(yīng)滿足a/<0.70f*=18.76MPa，符合規(guī)范要求。施工階段驗算中，箱梁全截面受壓，故施工階段截面拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。5.2橋墩計算結(jié)果橋墩承載力驗算表12 橋墩承載力驗算單元位置性質(zhì)rNd(kN)R(kN)截面強度系數(shù)e=R/rNd141J[148]偏心-Mymax12738167371.314149I[157]偏心-Mymin10537138191.311150I[158]偏心-Mymin10313121721.180150J[157]偏心-Mymin10537138191.311

151J[159]偏心-Myma299159I[168]偏心-Mymin11567164911.426160I[169]偏心-Mymin11343132271.166160J[168]偏心-Mymin11567164911.426161J[170]偏心-Mymax12068177811.473169I[179]偏心-Mymin10420138191.326170I[180]偏心-Mymin10254127611.245170J[179]偏心-Mymin10420138191.326171J[181]偏心-Myma425180I[191]偏心-Mymin11331138191.220197J[210]偏心-Mymin11197163111.457204I[218]偏心-Mymax10157137431.353205J[219]偏心-Mymin11197163111.457212I[227]偏心-Mymax11192138191.235表注：Nd為軸向力組合設(shè)計值；R為截面軸向承載力設(shè)計值；^>1即滿足規(guī)范要求。表12列出了橋墩最不利截面的承載力，表中數(shù)據(jù)表明橋墩承載力滿足規(guī)范要求。橋墩裂縫驗算按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)第6.4.1條規(guī)定，鋼筋混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度，應(yīng)按作用短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)影響進行驗算。第6.4.2條規(guī)定，按鋼筋混凝土構(gòu)件進行裂縫寬度驗算，在I類環(huán)境下，混凝土構(gòu)件的最大裂縫寬度不應(yīng)超過0.2mm。橋墩最大裂縫位于2號墩墩頂處，最大值分別為0.09mm，小于0.2mm，滿足規(guī)范要求。5.3橫梁計算圖3橫梁結(jié)構(gòu)離散圖橫梁共劃分24個單元，25個節(jié)點。計算中，恒載均勻分布于橫梁范圍內(nèi)。計算考慮了自重、活載、橫梁頂?shù)酌鏈夭钔?oc。

表13 單項支反力表位置恒載沉降溫差汽車人群端部支反力(kN)36523213551680124中墩支反力(kN)1978363317829904405.3.1端橫梁計算結(jié)果端橫梁抗彎承載力計算表14 端橫梁抗彎承載力驗算單元位置最大/最小rMd(kN*m)R(kN*m)截面強度系數(shù)e=R/rMd5J[6]最小-210558862.7966I[6]最小-204758862.8758J[9]最大206460302.9229J[10]最大270360792.2499I[9]最大206460302.92210J[11]最大316161271.93810I[10]最大270360792.24911J[12]最大340161751.81611I[11]最大316161271.93812J[13]最大348562231.78512I[12]最大340161751.81613I[13]最大348562231.78513J[14]最大338762711.85114I[14]最大338762711.85114J[15]最大312863192.02015I[15]最大312863192.02015J[16]最大265463672.39916I[16]最大265463672.39917J[18]最小-229164642.82118J[19]最小-311465122.09118I[18]最小-229164642.82119J[20]最小-415765601.57819I[19]最小-311465122.09120I[20]最小-407165601.61120J[21]最小-308766082.14121I[21]最小-308766082.141表注：r。為重要性系數(shù)，取r。=1.1;Md為彎矩組合設(shè)計值；R為抗彎承載力設(shè)計值，&>1即滿足規(guī)范要求。

表14列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表中數(shù)據(jù)表明，端橫梁抗彎承載力均滿足規(guī)范要求。端橫梁抗剪承載力計算表15 端橫梁斜截面抗剪承載能力驗算單元位置最大/最小驗算rVd(kN)R(kN)截面強度系數(shù)￡=R/rVd截面驗算5J[6]最大OK185563363.415OK6I[6]最小OK-282963362.240OK6J[7]最小OK-249863782.553OK7I[7]最小OK-249863782.553OK7J[8]最小OK-210764203.047OK8I[8]最小OK-210764203.047OK8J[9]最小OK-177564623.640OK9I[9]最小OK-177564623.640OK16J[17]最大OK203267983.345OK17J[18]最大OK235368402.907OK17I[17]最大OK203267983.345OK18J[19]最大OK279368822.464OK18I[18]最大OK235368402.907OK19J[20]最大OK310969242.227OK19I[19]最大OK279368822.464OK20I[20]最小OK-236269242.932OK20J[21]最小OK-177169663.933OK21I[21]最小OK-177169663.933OK表注：Vd為剪力組合設(shè)計值，R為抗剪承載力設(shè)計值，&}1即滿足規(guī)范要求。“截面驗算”指箱梁是否滿足JTGD62-2004規(guī)范式(5.2.9)。表15列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表中數(shù)據(jù)表明，端橫梁斜截面抗剪承載力及截面驗算均滿足規(guī)范要求。端橫梁裂縫計算表16 端橫梁裂縫寬度驗算單元位置頂/底鋼筋應(yīng)力(MPa)裂縫寬度(mm)容許值(mm)5J[6]頂730.0880.26I[6]頂680.0820.29J[10]底830.1050.210J[11]底980.1240.210I[10]底830.1050.211J[12]底1070.1350.2

11I[11]底980.1240.212J[13]底1090.1380.212I[12]底1070.1350.213I[13]底1090.1380.213J[14]底1050.1320.214I[14]底1050.1320.214J[15]底950.1190.215I[15]底950.1190.215J[16]底780.0980.216I[16]底780.0980.219J[20]頂750.0920.220I[20]頂700.0860.2表16列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表中數(shù)據(jù)表明，端橫梁裂縫寬度滿足規(guī)范要求。(4)端橫梁撓度計算端橫梁考慮長期效應(yīng)后的最大撓度為0.23mm，小于規(guī)范容許值L/600=12mm，剛度滿足規(guī)范要求。5.3.2中橫梁計算結(jié)果(1)中橫梁抗彎承載力計算表17 中橫梁抗彎承載力驗算單元位置最大/最小rMd(kN*m)R(kN*m)截面強度系數(shù)^=R/rMd9J[10]最大9601236522.46410J[11]最大11327237352.09510I[10]最大9601236522.46411J[12]最大12275238171.94011I[11]最大11327237352.09512J[13]最大12566238991.90212I[12]最大12275238171.94013I[13]最大12566238991.90213J[14]最大12150239811.97414I[14]最大12150239811.97414J[15]最大11056240642.17715I[15]最大11056240642.17715J[16]最大9194241462.626

161920I[16]J[20]I[20]最大最小最小9194161920I[16]J[20]I[20]最大最小最小9194-10932-103492414624477244772.6262.2392.365表注：r。為重要性系數(shù)，取r。=1.1;Md為彎矩組合設(shè)計值；R為抗彎承載力設(shè)計值，^>1即滿足規(guī)范要求。表17列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表中數(shù)據(jù)表明，中橫梁抗彎承載力均滿足規(guī)范要求。（2）中橫梁抗剪承載力計算表18 中橫梁斜截面抗剪承載能力驗算單元位置最大/最小驗算rVd(kN)R(kN)截面強度系數(shù)￡=R/rVd截面驗算5J[6]最大OK6684182272.727OK6I[6]最小OK-10475182271.740OK6J[7]最小OK-9111182862.007OK6I[6]最大OK-6319182272.885OK7I[7]最小OK-9111182862.007OK7J[8]最小OK-7641183442.401OK8I[8]最小OK-7641183442.401OK8J[9]最小OK-6275184032.933OK9I[9]最小OK-6275184032.933OK16J[17]最大OK6821188702.766OK17J[18]最大OK8167189282.318OK17I[17]最大OK6821188702.766OK18J[19]最大OK9727189871.952OK18I[18]最大OK8167189282.318OK19J[20]最大OK11063190451.721OK19I[19]最大OK9727189871.952OK19J[20]最小OK6913190452.755OK20I[20]最小OK-7310190452.605OK表注：Vd為剪力組合設(shè)計值，R為抗剪承載力設(shè)計值，&>1即滿足規(guī)范要求?！敖孛骝炈恪敝赶淞菏欠駶M足JTGD62-2004規(guī)范式（5.2.9）。表18列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表中數(shù)據(jù)表明，中橫梁斜截面抗剪承載力及截面驗算均滿足規(guī)范要求。（3）中橫梁裂縫計算表19 中橫梁裂縫寬度驗算單元位置頂/底鋼筋應(yīng)力(MPa)裂縫寬度(mm)容許值(mm)5J[6]頂730.0880.26I[6]頂680.0820.29J[10]底830.1050.210J[11]底980.1240.210I[10]底830.1050.211J[12]底1070.1350.211I[11]底980.1240.212J[13]底1090.1380.212I[12]底1070.1350.213I[13]底1090.1380.213J[14]底1050.1320.214I[14]底1050.1320.214J[15]底950.1190.215I[15]底950.1190.215J[16]底780.0980.216I[16]底780.0980.219J[20]頂750.0920.220I[20]頂700.0860.2表19列出了較不利的幾個單元，其余未列出的單元均滿足規(guī)范要求。表中數(shù)據(jù)表明，中橫梁裂縫寬度滿足規(guī)范要求。中橫梁撓度計算中橫梁考慮長期效應(yīng)后的最大撓度為0.04mm，小于規(guī)范容許值L/600=12mm，剛度滿足規(guī)范要求。5.