手冊技術(shù)條件

技術(shù)條件0筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）上海市地基基礎(chǔ)規(guī)范DGJ08-11-2010技術(shù)條件0筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）上海市地基基礎(chǔ)規(guī)范DGJ08-11-2010，也符合國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（B120）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5000102002）、國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5000112001國家標(biāo)準(zhǔn)《巖土工程勘察規(guī)范》（GB500021-2001）第一節(jié)國家地基基礎(chǔ)規(guī)范承載力驗(yàn)算1、天然地基承載力pk式中，pk--相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處的平均壓力fa--修正后的地基承載力特征1Fkp(5.2.1-kA2(FkGk)pAW184(FkGk)pAWpkmin--相應(yīng)于荷載(FkGk)pAWpkmin--相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面邊緣的最小壓力值2(FkGkp式中l(wèi)fafakb(b-3)dm(d-式中fa185承載力修正2.地基承載力特征值按本規(guī)范附錄Dηd0faMbbMdmd承載力修正2.地基承載力特征值按本規(guī)范附錄Dηd0faMbbMdmd式中Mb,Md,Mc---承載力系數(shù)，按表5.2.5確定；承載力系Mb、Md、186土的內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值024680100含水比αw>0.8含水比000.95,粘粒含量ρc≥10%的粉土最大干密度大于2.1t/m3的級配砂石00粘粒含量ρc<10%PzPcz式中 PzPcz式中 bPzlb(Pk-(b2ztan)(l2ztanPz式中b---矩形基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)底邊的寬度；地基壓力擴(kuò)散角1872、樁基承載力驗(yàn) FkQkn ykFk2、樁基承載力驗(yàn) FkQkn ykFkMxkQnyxjj2.HnQkR(8.5.4-18835(8.5.4-2.R(8.5.4-2.R(8.5.4-式中RHa試樁數(shù)量，不宜少于總樁數(shù)的1%，且不應(yīng)少于3根。單樁的靜載荷試驗(yàn)，應(yīng)按本規(guī)范附錄Q進(jìn)行。驗(yàn)方法應(yīng)按本規(guī)范附錄D。Ra=qpaAp+up∑qsia式中Ra(8.5.5-式中qpa(8.5.5-樁身混凝土強(qiáng)度應(yīng)滿足樁的承載力設(shè)計(jì)計(jì)算中應(yīng)按樁的類型和 QApfc189式中,fc3、沉降控制復(fù)式中,fc3、沉降控制復(fù)合樁基承FkGk(AcfanRafa－承臺(tái)底地基承載力特征值n第二節(jié)上海規(guī)范樁基承載力驗(yàn)算1、天然地基承載力5.1.1天然地基按承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算地基承載力，按正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算地基變形。位于邊坡或邊坡附近的建筑物應(yīng)按10.2節(jié)有關(guān)規(guī)定驗(yàn)算邊坡穩(wěn)定性。5.2.1FdPddA處豎向力設(shè)計(jì)值（KN），按作用效應(yīng)基本組合計(jì)算，但其分項(xiàng)系數(shù)1901.0；Gd為基礎(chǔ)以及基礎(chǔ)上覆土自重的設(shè)計(jì)值（KN），基礎(chǔ)材料和上覆土的混合重度可取20KN/m3，地下水位以下扣除浮力，自重1.0；Gd為基礎(chǔ)以及基礎(chǔ)上覆土自重的設(shè)計(jì)值（KN），基礎(chǔ)材料和上覆土的混合重度可取20KN/m3，地下水位以下扣除浮力，自重和浮力分項(xiàng)系數(shù)取1.0；A為基礎(chǔ)底面積；fd為天然地基承載力設(shè)計(jì)值。FdGdM 1.2ddAW式中，dx為基礎(chǔ)底面邊緣最大壓力設(shè)計(jì)值（a）；Md為作用于基礎(chǔ)底面處的力矩設(shè)計(jì)值（.m），按作用效應(yīng)基本組合計(jì)算，1.W3。壓力設(shè)計(jì)值之比不大于3。ffdRfk 20f式中，fk為天然地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）；fkt為按上海市地基基礎(chǔ)規(guī)范（DGJ08-11-2010）16.2節(jié)淺層平板靜載荷試驗(yàn)得到的天然地基極限承載力試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)值（kPa）；0為基礎(chǔ)底面以上土層厚度的加權(quán)平均重度（KN/m3），地下水位以下取浮重度；d為基礎(chǔ)埋置深度為天然地基承載力抗力分項(xiàng)系數(shù)，可取2.0。fd0.5NrrbNcccdNqq191cdcccdccdc式中，為地基承載力修正系數(shù)，按內(nèi)摩擦角設(shè)計(jì)值d5.2.3-1查得；Cd為地基土的粘聚力設(shè)計(jì)值（kPa），由公式（5.2.3-2）確定；b為基礎(chǔ)寬度（m），驗(yàn)算偏心荷載時(shí)，應(yīng)取力矩作用方向的基礎(chǔ)邊長，大于6m按6m計(jì)；為基礎(chǔ)底面以下土的重度（KN/m3），地下水位以下取浮重度Ck、k為土的粘聚力和內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值，取直剪固快峰值強(qiáng)度的平矩形基礎(chǔ)時(shí)，=1.0-0.4b/lc=1.0+0.2b/ll為矩形基礎(chǔ)長度1922、天然地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk采用土的抗剪強(qiáng)2、天然地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk采用土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)計(jì)算時(shí)，可參照5.2.3條5.2.4h1b之比（h1/b）小于等于0.7且大于等于0.25時(shí)，需考慮軟弱下臥層對持力層地基承載力的影響，可采5.2.3條計(jì)算地基承載力設(shè)計(jì)值或者極限ck2k2193當(dāng)1k<2K時(shí)，取1k=2K。>2、樁豎向承載力當(dāng)1k<2K時(shí)，取1k=2K。>2、樁豎向承載力7.2.1FdQddnQd為作用于單樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)計(jì)值（KN），按作用效應(yīng)基本組合計(jì)算，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0；合計(jì)算，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0；Gd為樁基承臺(tái)和承臺(tái)上土的自重設(shè)計(jì)值（KN），地下水位以下扣除浮力，自重和浮力分項(xiàng)系數(shù)取1.0；nRd為單樁樁頂豎向承載力設(shè)計(jì)值QdFdMyMx 22nyxQdmax為承受最大荷載樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)計(jì)值（KN），按作用效應(yīng)的基本組合計(jì)算，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0；應(yīng)的基本組合計(jì)算，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0；按作用效應(yīng)基本組合計(jì)算，但分項(xiàng)系數(shù)均為1.0；xi、yi為第iy、x軸距離（m）194RdR值Rkt，按本規(guī)范16.3.14條確定；R，為單樁豎向承載力分項(xiàng)系數(shù)，預(yù)制樁可取R=1.8R=1.9載力設(shè)計(jì)值Rd可根據(jù)土層條件由下式估算：RpkRdR值Rkt，按本規(guī)范16.3.14條確定；R，為單樁豎向承載力分項(xiàng)系數(shù)，預(yù)制樁可取R=1.8R=1.9載力設(shè)計(jì)值Rd可根據(jù)土層條件由下式估算：RpkUpfsifpR dspsp式中：Up為樁身截面周長稱、土層埋深及土的性質(zhì)按表7.2.4-1所列的數(shù)值選用；土層埋深及土的性質(zhì)按表7.2.4-1所列的數(shù)值選用；li為第i層土的厚度Ap-樁端橫截面面積pR 1952、表中所列預(yù)制樁樁周土極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值和樁端極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值主要適用于預(yù)制方樁；預(yù)應(yīng)力管樁可參照取值；開口鋼管樁極限端阻力宜考慮閉塞效應(yīng)層的深度LB與樁徑d5/d時(shí)，=0.2L2、表中所列預(yù)制樁樁周土極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值和樁端極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值主要適用于預(yù)制方樁；預(yù)應(yīng)力管樁可參照取值；開口鋼管樁極限端阻力宜考慮閉塞效應(yīng)層的深度LB與樁徑d5/d時(shí)，=0.2L/d<5=0.16L；28天后的靜載荷試驗(yàn)確定；當(dāng)采用表列數(shù)據(jù)估算時(shí)，宜取表列下限RpkUpfsibfpR dspsp式中 Psb為樁端附近的靜力觸探比貫入阻力平均值b-樁端阻力修正7.2.5-1取用；分項(xiàng)系數(shù)s、p可根據(jù)端阻比p由表7.2.4-2查用。196Psb1Psb2時(shí)，Psb=（Psb1+Psb1>PPsb1Psb2時(shí)，Psb=（Psb1+Psb1>Psb2時(shí)式中，Psb1為樁端全斷面以上8倍樁徑范圍內(nèi)土層的比貫入阻力平（kPa）；Psb為樁端附近的靜力觸探比貫入阻力平均值（kPa）；7.2.5-2折減系數(shù)表1地表下6m范圍內(nèi)的淺層土，可取 Ps1000kPafs=Ps/20Ps>1000kPafs=0.025Ps+25（kPa）（7.2.5-fs=Ps/503、用靜力觸探資料估算的樁端極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值不宜超過8000kPa；樁側(cè)極限摩阻力不宜超過100kPa。對于比貫入阻力值為2500~6500kPa的淺層粉性土或稍密Q'd(0.75~0.85)fcQ'd(0.75~0.85)fcAp0.37ApQ'd(0.60~0.75)f197Q'd(0.7~0.8)fcQ’Q'd(0.7~0.8)fcQ’d為作用于單樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)計(jì)值（KN），應(yīng)采用作用效應(yīng)基本組合計(jì)算，分項(xiàng)系數(shù)均按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009取值，也可近似按1.35Qd計(jì)算；fc為樁身混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f為鋼材的抗拉和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值RtdRtkpsRtdUpflisi s稱、土層埋深及土的性質(zhì)按表7.2.4-1所列的數(shù)值選用；li為第i層土的厚度作用分項(xiàng)系數(shù)取1.0；注：1、當(dāng)樁長<15m或樁徑（邊長）350mm時(shí)，198Up1ifsili1Up2Up1ifsili1Up2ifsiliGps式中，s2.0；Up1為L1段樁身截面計(jì)算周長（m），Up1=d；Up2為L2段樁身截面計(jì)算周長D為樁端擴(kuò)大頭直徑（m）3、沉降控制復(fù)合樁基承FdAc式中，Ac為承臺(tái)底面積199Fd為上部結(jié)構(gòu)傳至承臺(tái)頂面的豎向荷載設(shè)計(jì)值（kN），按作用效應(yīng)基本組合計(jì)算，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0；d（計(jì)算，承臺(tái)材料和上覆土的混合重度取Fd為上部結(jié)構(gòu)傳至承臺(tái)頂面的豎向荷載設(shè)計(jì)值（kN），按作用效應(yīng)基本組合計(jì)算，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0；d（計(jì)算，承臺(tái)材料和上覆土的混合重度取20KN/m3；地下水位以下應(yīng)扣1.0；fd為承臺(tái)下土承載力設(shè)計(jì)值（kPa）7.5.3RkUpffpRk(0.65~0.80)fc式中：Up為樁身截面周長fsi、fpi層土的極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），和樁端處土層的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），可參見7.2.4-1有關(guān)規(guī)定；li為第i層土的厚度Ap-樁的截面積fc為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值7.5.5FdGd(AcfknRk)/式中，n200第三節(jié)國家樁基技術(shù)規(guī)范樁基承載力驗(yàn)算1、樁基豎向承載力5.1.1對于一般建筑物和受水平力（包括力矩與水平剪力）較小的高層建筑群樁基1Fk第三節(jié)國家樁基技術(shù)規(guī)范樁基承載力驗(yàn)算1、樁基豎向承載力5.1.1對于一般建筑物和受水平力（包括力矩與水平剪力）較小的高層建筑群樁基1FkNkn ykFkMxkNnyjj2式中Nk——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下，基樁或復(fù)合基樁Mxk、Myk——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺(tái)底面，繞通過樁群形心的xyxi、xj、yi、yj——第i、j基樁或復(fù)合基樁至y、x軸的距離Hk——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于樁基承臺(tái)底面的水平力；—in5.2.11荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合：201NkNk2NkNk2NEkNkmax——荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向式中Quk單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；K——安全系數(shù)，取K＝2。對于端承型樁基、樁數(shù)少于4根的摩擦型柱下獨(dú)立樁基、或由于地層土性、1232024不考慮地震作用 RRacfak(5.2.5-RRa1.25cfakAc4不考慮地震作用 RRacfak(5.2.5-RRa1.25cfakAc(AnAps)/(5.2.5-式中c——承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)，可按表5.2.5fak——承臺(tái)下1/2承臺(tái)寬度且不超過5m深度范圍內(nèi)各層土的地基承載力特征A為柱、墻筏板的1/2跨距和懸臂邊2.5倍筏板厚度所圍成的面積；樁集中布置于單片墻下的樁筏基礎(chǔ)，取墻兩邊各1/2跨距圍成的面積，按條GB50011引起超孔隙水壓力和土體隆起時(shí)，不考慮承臺(tái)效應(yīng)，取c=0。表 注：1表中Sad為樁中心距與樁徑之比；BclAnA為承臺(tái)計(jì)算域面積，n23對于單排樁條形承臺(tái)，當(dāng)承臺(tái)寬度小于1.5d45c宜取低值的0.8203Sa/Bc/3456>2、單樁豎向極限承載力1單樁豎向靜載試驗(yàn)應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106執(zhí)2、單樁豎向極限承載力1單樁豎向靜載試驗(yàn)應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106執(zhí)也可通過直徑為0.3m嵌巖短墩載荷試驗(yàn)確定極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值和極限端234當(dāng)時(shí)當(dāng)時(shí)(5.3.3-Qsk、Qpk——分別為總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值和總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值u——qsik用靜力觸探比貫入阻力值估算的樁周第ili樁周第i204樁端阻力修正系數(shù)，可按表5.3.3-1Ap樁端面積；Psk1——樁端全截面以上8Psk2——樁端全截面以下4倍樁徑范圍內(nèi)的比貫入阻力平均值，如樁端持力樁端阻力修正系數(shù)，可按表5.3.3-1Ap樁端面積；Psk1——樁端全截面以上8Psk2——樁端全截面以下4倍樁徑范圍內(nèi)的比貫入阻力平均值，如樁端持力β——折減系數(shù)，按表5.3.3-3；5.3.3-1樁端阻力修正系數(shù)α表C折線取值；圖5.3.3中，直線A（線段gh）適用于地表下6m范圍內(nèi)的土層；205系數(shù)α采用的單橋探頭，圓錐底面積為15cm2,底部帶7cm高滑套，錐角60°當(dāng)樁端穿過粉土、粉砂、細(xì)砂及中砂層底面時(shí)，折線D估算的qSik值需乘以表5.3.3-3折減系數(shù)注：表5.3.3-2、表5.3.3-3表采用的單橋探頭，圓錐底面積為15cm2,底部帶7cm高滑套，錐角60°當(dāng)樁端穿過粉土、粉砂、細(xì)砂及中砂層底面時(shí)，折線D估算的qSik值需乘以表5.3.3-3折減系數(shù)注：表5.3.3-2、表5.3.3-3表5.3.3-4系數(shù)s式中fsi——第i層土的探頭平均側(cè)阻力qc樁端平面上、下探頭阻力,取樁端平面以上4d(d為樁的直徑或邊長)范圍內(nèi)按土層厚度的探頭阻力加權(quán)平均值(kPa),然后再和樁端平面以i——第ii10.04(fsi0.55；i5.05(fsi0.45。300cm25.3.5當(dāng)根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系確定單樁豎向極限承載力Qskqpk5.3.5-1qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，如無當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)時(shí)，可按表5.3.5-2表5.3.5－1206β1207———0.50<IL0.25<ILIL0207———0.50<IL0.25<ILIL00.5<--------234aw,wN為標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)；N63.5全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化軟質(zhì)巖和全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化硬質(zhì)巖系指其母巖分別為frk≤15MPafrk>30MPa234aw,wN為標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)；N63.5全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化軟質(zhì)巖和全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化硬質(zhì)巖系指其母巖分別為frk≤15MPafrk>30MPa樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值1砂土和碎石類土中樁的極限端阻力取值，宜綜合考慮土的密實(shí)度，樁端進(jìn)入持力層的深徑比hb/d，土愈密實(shí)，hb/d愈大，取值愈高；范表5.3.5-1取值，對于擴(kuò)底樁變截面以上2d長度范圍不計(jì)側(cè)qpk——樁徑為800mm的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，對于干作業(yè)挖孔（清底干凈表5.3.6-1取值；、——大直徑樁側(cè)阻、端阻尺寸效應(yīng)系數(shù)，按表5.3.6-22081當(dāng)樁進(jìn)入持力層的深度hb分別為:hb≤D，Dhb≤4Dhb>4D時(shí)，qpk可相應(yīng)取低、砂土密實(shí)度可根據(jù)標(biāo)貫擊數(shù)判定，N≤10為松散，10<N≤1515<N≤30N>30為密實(shí)當(dāng)樁的長徑比ld8時(shí)，qpk表5.3.6－211當(dāng)樁進(jìn)入持力層的深度hb分別為:hb≤D，Dhb≤4Dhb>4D時(shí)，qpk可相應(yīng)取低、砂土密實(shí)度可根據(jù)標(biāo)貫擊數(shù)判定，N≤10為松散，10<N≤1515<N≤30N>30為密實(shí)當(dāng)樁的長徑比ld8時(shí)，qpk表5.3.6－21當(dāng)為等直徑樁時(shí)，表中209IL——式中qsik、qpk——分別按本規(guī)范表5.3.5-1、5.3.5-2(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值對于帶隔板的半敞口鋼管樁，應(yīng)以等效直徑代替d；；式中qsik、qpk——分別按本規(guī)范表5.3.5-1、5.3.5-2(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值對于帶隔板的半敞口鋼管樁，應(yīng)以等效直徑代替d；；1.5m、1.0m的非液化土或非軟弱土層時(shí)，可將液化土層極限側(cè)阻力乘以土層液化折減系數(shù)計(jì)算單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值。土層液化折減系數(shù)可按表5.3.12確定。表5.3.12注：N對于擠土樁當(dāng)樁距小于4d，且樁的排數(shù)不少于5排、總樁數(shù)不少于25響折減系數(shù)可按表列提高一檔取值；樁間土標(biāo)貫擊數(shù)達(dá)到Ncr。210=0 NkTuk/2范第5.4.6條確定；Gp——基樁自重，地下水位NkTuk/2范第5.4.6條確定；Gp——基樁自重，地下水位以下取浮重度，對于擴(kuò)底樁應(yīng)按本規(guī)5.4.6-1行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》（JGJ106）進(jìn)行。式 ——基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值——樁身周長，對于等直徑樁取u=πd；對于擴(kuò)底樁按表5.4.6-1——抗拔系數(shù)，可按表5.4.6-2表5.4.6-1表5.4.6-2抗拔系數(shù)ld20時(shí)，λ211λπ3、沉降控制復(fù)合樁基承5.6.1當(dāng)軟3、沉降控制復(fù)合樁基承5.6.1當(dāng)軟土地基上多層建筑，地基承載力基本滿足要求（以底層平面面積計(jì)算fak－承臺(tái)底地基承載力特征ξ－承臺(tái)面積控制系數(shù)，xnc－樁基承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)，可按本規(guī)范表5.2.5第四節(jié)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》沉降計(jì)算方法1、天然地基沉降212低壓縮性土可認(rèn)為已完成最終沉降量的50%-80建筑物的地基變形允許值，按表5.3.4規(guī)定采用。對表中未包括低壓縮性土可認(rèn)為已完成最終沉降量的50%-80建筑物的地基變形允許值，按表5.3.4規(guī)定采用。對表中未包括物，其地基變形允許值應(yīng)根據(jù)上部結(jié)構(gòu)對地基變形的適應(yīng)能力和使用上的要求定建筑物的地基變形允注：1.本表數(shù)值為建筑物地基實(shí)際最終變形允許值l為相鄰柱基的中心距離(mm)；Hg局部傾斜指砌體承重結(jié)構(gòu)沿縱向6-10m213變形特多層和高層建筑的整體傾斜24<體型簡單的高層建筑基礎(chǔ)的平均沉降量高聳結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的傾斜20<50<100<150<200<100<200<nsss'(z-z isi式中,s---地基最終變形量nsss'(z-z isi式中,s---地基最終變形量采用表5.3.5數(shù)值；zi,、zi-1---基礎(chǔ)底面至第i層土、第i-1層土底面的距離K沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)Es214在同一整體大面積基礎(chǔ)在同一整體大面積基礎(chǔ)上建有多棟高層和低層建筑，應(yīng)該按照上結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)與地基的共同作用進(jìn)行變形2、樁 體型復(fù)雜，荷載不均勻或樁端以下存在軟弱土層的設(shè)計(jì)等級為乙級的建筑物樁基；摩擦型樁基超過兩排樁的樁基，吊車工作級別A5A5以下的單層工業(yè)廠房樁基(樁端下為密實(shí)樁基礎(chǔ)的沉降不得超過建筑物的沉降允許值，并應(yīng)符合本規(guī)范表5.3.4定215 計(jì)算應(yīng)按本規(guī)范附錄R進(jìn)行。 計(jì)算應(yīng)按本規(guī)范附錄R進(jìn)行。 R樁基礎(chǔ)最終沉降量計(jì)R.0.1樁基礎(chǔ)最終沉降量的計(jì)算采用單向壓縮分層總和法jinmspEj1sj式 s——樁基最終計(jì)算沉降量Esj,i——樁端平面下第j層土第i個(gè)分層在自重應(yīng)力至自重應(yīng)力加附加用段的壓縮模量hji——樁端平面下第j層土的第i個(gè)分層厚度ji——樁端平面下第j層土第i個(gè)分層的豎向附加應(yīng)力(kPa)可分別按本附R.O.2或R.O.4 ——樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù),各地區(qū)應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)氐墓こ虒?shí)測資料統(tǒng)計(jì)對p216范第5.3.5條至第5.3.8條有關(guān)的公式計(jì)算：支承面積可按圖R.0.3范第5.3.5條至第5.3.8條有關(guān)的公式計(jì)算：支承面積可按圖R.0.3統(tǒng)計(jì)確定。在不具備條件時(shí),ψp值可按表R.0.3選用。11.0.3R.0.4采用明德林應(yīng)力公式計(jì)算地基中的某點(diǎn)的豎向附加應(yīng)力值時(shí),(R.0.4-Q為單樁在豎向荷載的準(zhǔn)永久組合作用下的附加荷載,由樁端阻力Qp和樁側(cè)摩阻假定為沿樁身均勻分布和沿樁身線性增長分布兩種形式組成,其值分別為βQ和(1-α-β)Q,如圖R.0.4217 R.0.4單樁荷載分擔(dān)第k根樁的端阻力在深度z處產(chǎn)生的應(yīng)力:R.0.4單樁荷載分擔(dān)第k根樁的端阻力在深度z處產(chǎn)生的應(yīng)力:(R.0.4-(R.0.4-對于一般摩擦型樁可假定樁側(cè)摩阻力全部是沿樁身線性增長的(β=0)(R.0.4-3)式可簡化為σzs,k=Q(1-α)Is2,k式中l(wèi)—為樁長Ip={(1-2ν)(m-1)/A3-(1-2ν)(m-1)/B3+3(m-1)3/A5+[3(3-(R.0.4-1)2-3(m+1)(5m-1)]/B5+30m(m+1)3/B7}/[8π(1-對于樁側(cè)摩阻力沿樁身均勻分布的情況Is1={2(2-ν)/A-[2(2-ν)+2(1-2ν)(m2/n2+m/n2)]/B+(1-/F-n2/A3-[4m2-4(1+ν)(m/n)2m2]/F3-對于樁側(cè)摩阻力沿樁身線性增長的情況Is2={2(2-ν)/A-[2(2-ν)(4m+1)-2(1-2ν)(1+m)m2/n2]/B-2ν)m3/n2-8(2-ν)m]/F-[mn2+(m-1)3]/A3-[4νn2m+4m3-15n2m-+2ν)(m/n)2(m+1)3+(m+1)3]/B3-[2(7-2ν)mn2-n)2m3]/F3-[6mn2(n2-(R.0.4-(n2-m2)]/F5+2(2-ν)ln[(A+m-1)(B+m+1)/(F+m)2]}/[4π(1-式中A2=n2+(m-(R.0.4-218r—計(jì)r—計(jì)算點(diǎn)離樁身軸線的水平距離(R.0.4-R.0.5采用明德林應(yīng)力公式計(jì)算樁基礎(chǔ)最終沉降量時(shí),豎向荷載準(zhǔn)永久組合作用下附αψp3、沉降控制復(fù)合樁基最終沉降量P-cAcnRk時(shí)，沉降即為在樁頂附加荷載為（P-cAc）/nn算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)取1.0。Rk的nMindlin方法計(jì)算；第五節(jié)建筑樁基技術(shù)規(guī)范沉降計(jì)算方法2191、樁1234建筑樁基沉降變形允許值，應(yīng)按表5.5.4表1、樁1234建筑樁基沉降變形允許值，應(yīng)按表5.5.4表220變形特砌體承重結(jié)各類建筑相鄰柱（墻）基的(3)0.002l00.00070.005單層排架結(jié)構(gòu)(柱距為6m)樁基的沉降量橫24602050注：l0為相鄰柱（墻）5.5.6對于樁中心距不大于6倍樁徑的樁基,質(zhì)直線變形體理論。計(jì)算模式如圖s注：l0為相鄰柱（墻）5.5.6對于樁中心距不大于6倍樁徑的樁基,質(zhì)直線變形體理論。計(jì)算模式如圖s樁基最終沉降量221100<150<Hg200<Hg100<Hg200<Hg體型簡單的構(gòu)—ψ樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，當(dāng)無當(dāng)?shù)乜煽拷?jīng)驗(yàn)時(shí)可按本規(guī)范第m——角點(diǎn)法計(jì)算點(diǎn)對應(yīng)的矩形荷載分塊數(shù)；poj——第j塊矩形底面在荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下的附加壓力——ψ樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，當(dāng)無當(dāng)?shù)乜煽拷?jīng)驗(yàn)時(shí)可按本規(guī)范第m——角點(diǎn)法計(jì)算點(diǎn)對應(yīng)的矩形荷載分塊數(shù)；poj——第j塊矩形底面在荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下的附加壓力——ij、(i1)j——樁端平面第塊荷載計(jì)算點(diǎn)至第i層土、第i-1范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)，可按本規(guī)范附錄D式中ij(i1)j——平均附加應(yīng)力系數(shù)，根據(jù)矩形長寬比ab及深寬比可按本規(guī)范附錄D選用。自重應(yīng)力式中j——范附錄D5.5.9222 /d、長徑比l/d及基礎(chǔ)長寬比Lc/Bc /d、長徑比l/d及基礎(chǔ)長寬比Lc/Bc，Lc、Bc、n——分別為矩形承臺(tái)的長、寬及總樁A——5.5.11當(dāng)無當(dāng)?shù)乜煽拷?jīng)驗(yàn)時(shí)，樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)y可按表5.5.11選用。對于采用表5.5.11樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)注： =，式中為第i2ψ降，并計(jì)入樁身壓縮se223Ψ確定，即處由樁引起的附加應(yīng) 2、沉降控制復(fù)合樁基最終沉降量s(ssssp確定，即處由樁引起的附加應(yīng) 2、沉降控制復(fù)合樁基最終沉降量s(ssssp(5.6.2-ziiz(i1)mss4p0(5.6.2-E 280qsud(5.6.2-(s/daFp(5.6.2- Ac224第六節(jié)地基基礎(chǔ)設(shè)DGJ08-11-2010計(jì)算地基最終沉降量1、天然地基沉第六節(jié)地基基礎(chǔ)設(shè)DGJ08-11-2010計(jì)算地基最終沉降量1、天然地基沉降ns ) s0.1~0.2式中，s為地基最終沉降量225P0為按作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組P0為按作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計(jì)算時(shí)的基礎(chǔ)底面附加壓力（kPa），當(dāng)基礎(chǔ)面nb為基礎(chǔ)寬度（圓形基礎(chǔ)為直徑i鄰矩形基礎(chǔ)時(shí)，用角點(diǎn)法求代數(shù)和，查表E-4；0.1~0.2MPa壓力作用時(shí)的壓縮模量（MPa）表Es----5.3.2地基壓縮層厚度應(yīng)自基礎(chǔ)底面算起，算到附加應(yīng)力等于土層的有效自重應(yīng)力10%處，計(jì)算附加應(yīng)力時(shí)應(yīng)考慮相鄰基礎(chǔ)的影響。5.3.6建筑物基礎(chǔ)中心計(jì)算沉降量應(yīng)小于地基容許變形值。相對變形值宜通過滿足14章的有關(guān)措施予以控制。地基容許變形值應(yīng)5.3.6取用，對于住宅建筑及容許變形值尚應(yīng)符合現(xiàn)行上海市工程建設(shè)規(guī)范《住宅設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》DGJ08-20的有關(guān)規(guī)定。2262、表中l(wèi)為相鄰柱基的中心距離(mm)；Hg2、表中l(wèi)為相鄰柱基的中心距離(mm)；Hg為室外地面算起的建筑物高度計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL5022，并根據(jù)電廠容量、機(jī)組類型及布置情況2272282282292292302302、樁基最終沉降量s2、樁基最終沉降量s7.4.2MINDLIN應(yīng)力計(jì)算公式為依據(jù)的單向分層總和法計(jì)T1z,t tsmEt k p,(1 zs,jEs,tt層土在自重壓力至自重壓力加附加壓力作用時(shí)L為樁長k單樁的端阻比p取值；響系數(shù)，計(jì)算公式見附錄H。231重應(yīng)力的10%處止。附加應(yīng)力計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮相鄰基礎(chǔ)的影響。估算方法：實(shí)體深基礎(chǔ)重應(yīng)力的10%處止。附加應(yīng)力計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮相鄰基礎(chǔ)的影響。估算方法：實(shí)體深基礎(chǔ)123、沉降控制復(fù)合樁基最終沉降量1Gpk）232樁端入土深度P-cAcP-cAcnRk時(shí)，沉降即為在樁頂附加荷載為（P-cAc）/n+Gpk算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)取1.0。Rk+Gpk的n根樁作用下產(chǎn)生的沉降，可參照公式（7.2.4-1）計(jì)算，沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)宜取1.0；另一部分是在承臺(tái)底面附加荷載為2233234234235235Is AB2(2)m3Is AB2(2)m3/n28(2)mmn2(mF4n2m4m315n2m2(52)(m/n)2(m1)3(mB2(72)mn26m32(52)(m/n)2F6mn(nm)12(m/n)(m2 12(m/n)m6mn(nm2 2 F2(2)ln(Am1Bm1)F F式中，A2=[n2+(m-1)2]、B2=[n2+(m+1)2]、F2=n2+m2、n=r/L、 TT1s z,t zs,ttttntTk 1 Ht,i[Ip,i,j,tj1(1)Is,i,j,tL2Et 式中，T為在沉降計(jì)算點(diǎn)處壓縮層范圍內(nèi)自樁端平面往下的土層數(shù)；Es,t為第t層土在自重壓力至自重壓力加附加壓力作用時(shí)的壓縮模量；nt為第t層土的計(jì)算分層總數(shù)；Ht,i為第ti個(gè)計(jì)算分層的層厚236第七節(jié)同濟(jì)實(shí)體深基礎(chǔ)改進(jìn)模型簡介提供的總剪力T的存在對沉降計(jì)算的影響，同時(shí)還考慮了樁身部分的壓縮。T第七節(jié)同濟(jì)實(shí)體深基礎(chǔ)改進(jìn)模型簡介提供的總剪力T的存在對沉降計(jì)算的影響，同時(shí)還考慮了樁身部分的壓縮。TU(itgiciii：土層內(nèi)的平均自重i：土層的內(nèi)摩擦U2(LBP≤T時(shí)的沉降計(jì)在總荷載小于樁側(cè)的剪力的情況下，把樁筏基礎(chǔ)直接看作實(shí)體深基礎(chǔ)顯然是pS2Ep其中Sp：樁身的壓縮量Lp：有效237P＞T時(shí)的沉降計(jì)PGP＞T時(shí)的沉降計(jì)PGTpzAeAe：基礎(chǔ)的底面積；G：樁長部分樁和土的總重量（地下水位以下采用主要參考與實(shí)踐》（高大釗主編）,中國建筑工業(yè)出版社、同濟(jì)大學(xué)出版社，199281996第八節(jié)同濟(jì)樁土相互作用實(shí)用公式簡介目前在實(shí)際工程中采用的樁基礎(chǔ)沉降計(jì)算方法基本上都是基于實(shí)體深基礎(chǔ)模MindlinMindlin238以下介紹的是一種基于樁土相互作用理論分析和上海樁基礎(chǔ)工程實(shí)踐基礎(chǔ)上發(fā)展起來的半理論半經(jīng)驗(yàn)的樁基礎(chǔ)沉降計(jì)算實(shí)用公式，該方法便于工程師直接應(yīng)用，可以比較方便地計(jì)算出常規(guī)樁基礎(chǔ)、減少沉降樁基礎(chǔ)（沉降控制復(fù)合樁基礎(chǔ)1、常規(guī)樁基礎(chǔ)沉以下介紹的是一種基于樁土相互作用理論分析和上海樁基礎(chǔ)工程實(shí)踐基礎(chǔ)上發(fā)展起來的半理論半經(jīng)驗(yàn)的樁基礎(chǔ)沉降計(jì)算實(shí)用公式，該方法便于工程師直接應(yīng)用，可以比較方便地計(jì)算出常規(guī)樁基礎(chǔ)、減少沉降樁基礎(chǔ)（沉降控制復(fù)合樁基礎(chǔ)1、常規(guī)樁基礎(chǔ)沉降計(jì)算彈性模量的平均值，I為單樁沉降影響系數(shù)。在公式（4）中，P、d的計(jì)算是直接的，下面就其他參數(shù)的計(jì)算 單樁沉降影響系數(shù)單樁沉降影響系數(shù)I主要與樁的長徑比l/d、樁土相對剛度KA（KA=EpEsEp為樁的彈性模量）等因素有關(guān)，圖1給出了在泊松比為0.40和樁端以下壓縮層厚度為二值有不同的值，尤其在KA值較低的情況下KA值對I的影響十分顯著。一般來說，粉噴樁的KA約為239圖單樁沉降系數(shù) 群樁沉降系數(shù)Rs(R25R16)(n5)圖單樁沉降系數(shù) 群樁沉降系數(shù)Rs(R25R16)(n5)式中，R25和R162516時(shí)群樁的沉降影響系數(shù)，其值是樁的一般說來，距徑比Sp/d越大，R25和R16越大；樁土相對剛度KA越大，R25和R16在軟件中已將各種情況下的R25和R162408642005圖R25R16Sp/d8642005圖R25R16Sp/d的方法是將樁基礎(chǔ)沉降計(jì)算中所需要的土參數(shù)與現(xiàn)有的勘探結(jié)果中給出的有關(guān)土了土的抗變形能力，因此可以作為樁基土的彈性模量Es的對應(yīng)參數(shù)，并假定兩Es＝E1-式中，為Es與E1-2之間的比例系數(shù)，或稱為樁基土彈性模量系數(shù)，對于分層土，可認(rèn)為362根打入樁試樁結(jié)果反算的值，這些樁的直徑d=(0.2~0.9)m，樁長l=(6~63)m，長徑比l/d=14~1553結(jié)果表根樁3為中心呈正態(tài)分布，這是合理的，與樁長分布相類似，即中長樁＝F(241總樁數(shù)975522101234567862根打入樁試樁結(jié)果反算的圖總樁數(shù)975522101234567862根打入樁試樁結(jié)果反算的圖這時(shí)1為1（即表示沉降不需要作修正）。4中所示的l/d=60時(shí)的關(guān)系曲線，Eb/Es比值越大，2值越小，對加權(quán)平均值。在軟件SCPF中已將各種情況下的22421圖 2值2、1圖 2值2、減少沉降樁基礎(chǔ)的沉降計(jì)算實(shí)用公減少沉降樁基礎(chǔ)可用于天然地基的強(qiáng)度能滿足設(shè)計(jì)荷載要求但沉降卻過大的S式中，Pu為單樁極限承載力；1，S1部分的沉降與上面介紹的一般樁基礎(chǔ)的沉降計(jì)算方法類似，這時(shí)只要將P改為P1就行承臺(tái)分擔(dān)的荷載所引起的地基沉降S2可按地基基礎(chǔ)S2的計(jì)算方法不考慮樁的存在，而是直接使用一般淺基礎(chǔ)的沉降計(jì)算方法）。這P1243同濟(jì)啟明星SCPF1.0SN:000-沉O 樁圖基礎(chǔ)沉降~主要參考文楊敏、趙錫宏。分層土中的單樁分析法，《同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)》，Vol.20同濟(jì)啟明星SCPF1.0SN:000-沉O 樁圖基礎(chǔ)沉降~主要參考文楊敏、趙錫宏。分層土中的單樁分析法，《同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)》，Vol.20楊敏、ThamL.G.，CheungY.K.2工程實(shí)踐》（侯學(xué)淵、楊敏主編第九節(jié)樁基承臺(tái)與基礎(chǔ)受沖切承載力1、柱下承臺(tái)抗沖Fl≤2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpftFlF2440.84/(0x0.84/(0x(8.5.17-0.84/(0y(8.5.17-式中,Fl---扣除承臺(tái)及其上填土自重，作用在沖切破壞錐體上相應(yīng)于荷載效應(yīng)連線構(gòu)成的錐體，錐體與承臺(tái)底面的夾角不小于45°(圖8.5.17-1)；ho---沖切破壞錐體的有效高度βhp---受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，其值按本規(guī)范第8.2.7條的規(guī)定取用F---柱根部軸力設(shè)2452、角樁對承臺(tái)的沖切,可按下列公式計(jì)算2、角樁對承臺(tái)的沖切,可按下列公式計(jì)算aNl≤[β1x(c2 )+β1y(c1+1x)]βhpfth(8.5.17-220.56/(1x(8.5.17-0.56/(1y(8.5.17-β1x,β1y---角柱沖切系h0---承臺(tái)外邊緣的2462)三樁三角形承臺(tái)受角樁沖切的承載力可按下列公式計(jì)算(圖8.5.17-2)三樁三角形承臺(tái)受角樁沖切的承載力可按下列公式計(jì)算(圖8.5.17-N≤β(2c+a)tanθ1βf(8.5.17- hpt20.56/(11(8.5.17-N≤β(2c+a)tanθ2βf(8.5.17- hpt20.56/(12(8.5.17-λ11、λ12---角樁沖跨比247a11、a12---從承臺(tái)底角樁內(nèi)邊緣向相鄰承臺(tái)邊 對于箱形、筏形承臺(tái)，可按下列公式計(jì)算承臺(tái)受內(nèi)部基樁的沖切承載力a11、a12---從承臺(tái)底角樁內(nèi)邊緣向相鄰承臺(tái)邊 對于箱形、筏形承臺(tái)，可按下列公式計(jì)算承臺(tái)受內(nèi)部基樁的沖切承載力Nl2.8(bph0)hpft(5.9.8-2[0x(bya0y)0y(bxa0x)]hpft(5.9.8-、——由公式5.9.7-3=，=，、均應(yīng)滿足0.25～1.0248第十節(jié)樁以及底板裂縫驗(yàn)算樁以及底板裂縫計(jì)算方第十節(jié)樁以及底板裂縫驗(yàn)算樁以及底板裂縫計(jì)算方法參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》500102002）中縫控制驗(yàn)算章節(jié)1、國家地基基礎(chǔ)規(guī)3.0.4地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)，所采用的荷載效應(yīng)最不利組合與相應(yīng)的抗力限值應(yīng)按列規(guī)定1.或承臺(tái)底面上的荷載應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合。相應(yīng)的抗力應(yīng)采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值。形允許值3.計(jì)算擋土墻土壓力、地基或斜坡穩(wěn)定及穩(wěn)定及滑坡推力時(shí)，荷載載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但其分項(xiàng)系1.04.和驗(yàn)算材料強(qiáng)度時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載效應(yīng)組合和相應(yīng)的基底反力，應(yīng)按承載能力級限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)。當(dāng)需要驗(yàn)算基礎(chǔ)裂縫寬度時(shí)，應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合5.基礎(chǔ)設(shè)計(jì)安全等級、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年定采用，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0不應(yīng)小于1.02、國家樁基技術(shù)規(guī)249行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017《