手冊技術條件

技術條件0筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008）上海市地基基礎規(guī)范DGJ08-11-2010技術條件0筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008）上海市地基基礎規(guī)范DGJ08-11-2010，也符合國家標準《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準》（B120）、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB5000102002）、國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》（GB5000112001國家標準《巖土工程勘察規(guī)范》（GB500021-2001）第一節(jié)國家地基基礎規(guī)范承載力驗算1、天然地基承載力pk式中，pk--相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力fa--修正后的地基承載力特征1Fkp(5.2.1-kA2(FkGk)pAW184(FkGk)pAWpkmin--相應于荷載(FkGk)pAWpkmin--相應于荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣的最小壓力值2(FkGkp式中l(wèi)fafakb(b-3)dm(d-式中fa185承載力修正2.地基承載力特征值按本規(guī)范附錄Dηd0faMbbMdmd承載力修正2.地基承載力特征值按本規(guī)范附錄Dηd0faMbbMdmd式中Mb,Md,Mc---承載力系數，按表5.2.5確定；承載力系Mb、Md、186土的內摩擦角標準值024680100含水比αw>0.8含水比000.95,粘粒含量ρc≥10%的粉土最大干密度大于2.1t/m3的級配砂石00粘粒含量ρc<10%PzPcz式中 PzPcz式中 bPzlb(Pk-(b2ztan)(l2ztanPz式中b---矩形基礎或條形基礎底邊的寬度；地基壓力擴散角1872、樁基承載力驗 FkQkn ykFk2、樁基承載力驗 FkQkn ykFkMxkQnyxjj2.HnQkR(8.5.4-18835(8.5.4-2.R(8.5.4-2.R(8.5.4-式中RHa試樁數量，不宜少于總樁數的1%，且不應少于3根。單樁的靜載荷試驗，應按本規(guī)范附錄Q進行。驗方法應按本規(guī)范附錄D。Ra=qpaAp+up∑qsia式中Ra(8.5.5-式中qpa(8.5.5-樁身混凝土強度應滿足樁的承載力設計計算中應按樁的類型和 QApfc189式中,fc3、沉降控制復式中,fc3、沉降控制復合樁基承FkGk(AcfanRafa－承臺底地基承載力特征值n第二節(jié)上海規(guī)范樁基承載力驗算1、天然地基承載力5.1.1天然地基按承載能力極限狀態(tài)驗算地基承載力，按正常使用極限狀態(tài)驗算地基變形。位于邊坡或邊坡附近的建筑物應按10.2節(jié)有關規(guī)定驗算邊坡穩(wěn)定性。5.2.1FdPddA處豎向力設計值（KN），按作用效應基本組合計算，但其分項系數1901.0；Gd為基礎以及基礎上覆土自重的設計值（KN），基礎材料和上覆土的混合重度可取20KN/m3，地下水位以下扣除浮力，自重1.0；Gd為基礎以及基礎上覆土自重的設計值（KN），基礎材料和上覆土的混合重度可取20KN/m3，地下水位以下扣除浮力，自重和浮力分項系數取1.0；A為基礎底面積；fd為天然地基承載力設計值。FdGdM 1.2ddAW式中，dx為基礎底面邊緣最大壓力設計值（a）；Md為作用于基礎底面處的力矩設計值（.m），按作用效應基本組合計算，1.W3。壓力設計值之比不大于3。ffdRfk 20f式中，fk為天然地基極限承載力標準值（kPa）；fkt為按上海市地基基礎規(guī)范（DGJ08-11-2010）16.2節(jié)淺層平板靜載荷試驗得到的天然地基極限承載力試驗統(tǒng)計值（kPa）；0為基礎底面以上土層厚度的加權平均重度（KN/m3），地下水位以下取浮重度；d為基礎埋置深度為天然地基承載力抗力分項系數，可取2.0。fd0.5NrrbNcccdNqq191cdcccdccdc式中，為地基承載力修正系數，按內摩擦角設計值d5.2.3-1查得；Cd為地基土的粘聚力設計值（kPa），由公式（5.2.3-2）確定；b為基礎寬度（m），驗算偏心荷載時，應取力矩作用方向的基礎邊長，大于6m按6m計；為基礎底面以下土的重度（KN/m3），地下水位以下取浮重度Ck、k為土的粘聚力和內摩擦角標準值，取直剪固快峰值強度的平矩形基礎時，=1.0-0.4b/lc=1.0+0.2b/ll為矩形基礎長度1922、天然地基極限承載力標準值fk采用土的抗剪強2、天然地基極限承載力標準值fk采用土的抗剪強度指標計算時，可參照5.2.3條5.2.4h1b之比（h1/b）小于等于0.7且大于等于0.25時，需考慮軟弱下臥層對持力層地基承載力的影響，可采5.2.3條計算地基承載力設計值或者極限ck2k2193當1k<2K時，取1k=2K。>2、樁豎向承載力當1k<2K時，取1k=2K。>2、樁豎向承載力7.2.1FdQddnQd為作用于單樁樁頂的豎向力設計值（KN），按作用效應基本組合計算，但其分項系數均為1.0；合計算，但其分項系數均為1.0；Gd為樁基承臺和承臺上土的自重設計值（KN），地下水位以下扣除浮力，自重和浮力分項系數取1.0；nRd為單樁樁頂豎向承載力設計值QdFdMyMx 22nyxQdmax為承受最大荷載樁樁頂的豎向力設計值（KN），按作用效應的基本組合計算，但其分項系數均為1.0；應的基本組合計算，但其分項系數均為1.0；按作用效應基本組合計算，但分項系數均為1.0；xi、yi為第iy、x軸距離（m）194RdR值Rkt，按本規(guī)范16.3.14條確定；R，為單樁豎向承載力分項系數，預制樁可取R=1.8R=1.9載力設計值Rd可根據土層條件由下式估算：RpkRdR值Rkt，按本規(guī)范16.3.14條確定；R，為單樁豎向承載力分項系數，預制樁可取R=1.8R=1.9載力設計值Rd可根據土層條件由下式估算：RpkUpfsifpR dspsp式中：Up為樁身截面周長稱、土層埋深及土的性質按表7.2.4-1所列的數值選用；土層埋深及土的性質按表7.2.4-1所列的數值選用；li為第i層土的厚度Ap-樁端橫截面面積pR 1952、表中所列預制樁樁周土極限摩阻力標準值和樁端極限端阻力標準值主要適用于預制方樁；預應力管樁可參照取值；開口鋼管樁極限端阻力宜考慮閉塞效應層的深度LB與樁徑d5/d時，=0.2L2、表中所列預制樁樁周土極限摩阻力標準值和樁端極限端阻力標準值主要適用于預制方樁；預應力管樁可參照取值；開口鋼管樁極限端阻力宜考慮閉塞效應層的深度LB與樁徑d5/d時，=0.2L/d<5=0.16L；28天后的靜載荷試驗確定；當采用表列數據估算時，宜取表列下限RpkUpfsibfpR dspsp式中 Psb為樁端附近的靜力觸探比貫入阻力平均值b-樁端阻力修正7.2.5-1取用；分項系數s、p可根據端阻比p由表7.2.4-2查用。196Psb1Psb2時，Psb=（Psb1+Psb1>PPsb1Psb2時，Psb=（Psb1+Psb1>Psb2時式中，Psb1為樁端全斷面以上8倍樁徑范圍內土層的比貫入阻力平（kPa）；Psb為樁端附近的靜力觸探比貫入阻力平均值（kPa）；7.2.5-2折減系數表1地表下6m范圍內的淺層土，可取 Ps1000kPafs=Ps/20Ps>1000kPafs=0.025Ps+25（kPa）（7.2.5-fs=Ps/503、用靜力觸探資料估算的樁端極限端阻力標準值不宜超過8000kPa；樁側極限摩阻力不宜超過100kPa。對于比貫入阻力值為2500~6500kPa的淺層粉性土或稍密Q'd(0.75~0.85)fcQ'd(0.75~0.85)fcAp0.37ApQ'd(0.60~0.75)f197Q'd(0.7~0.8)fcQ’Q'd(0.7~0.8)fcQ’d為作用于單樁樁頂的豎向力設計值（KN），應采用作用效應基本組合計算，分項系數均按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009取值，也可近似按1.35Qd計算；fc為樁身混凝土軸心抗壓強度設計值f為鋼材的抗拉和抗壓強度設計值RtdRtkpsRtdUpflisi s稱、土層埋深及土的性質按表7.2.4-1所列的數值選用；li為第i層土的厚度作用分項系數取1.0；注：1、當樁長<15m或樁徑（邊長）350mm時，198Up1ifsili1Up2Up1ifsili1Up2ifsiliGps式中，s2.0；Up1為L1段樁身截面計算周長（m），Up1=d；Up2為L2段樁身截面計算周長D為樁端擴大頭直徑（m）3、沉降控制復合樁基承FdAc式中，Ac為承臺底面積199Fd為上部結構傳至承臺頂面的豎向荷載設計值（kN），按作用效應基本組合計算，但其分項系數均為1.0；d（計算，承臺材料和上覆土的混合重度取Fd為上部結構傳至承臺頂面的豎向荷載設計值（kN），按作用效應基本組合計算，但其分項系數均為1.0；d（計算，承臺材料和上覆土的混合重度取20KN/m3；地下水位以下應扣1.0；fd為承臺下土承載力設計值（kPa）7.5.3RkUpffpRk(0.65~0.80)fc式中：Up為樁身截面周長fsi、fpi層土的極限摩阻力標準值（kPa），和樁端處土層的極限端阻力標準值（kPa），可參見7.2.4-1有關規(guī)定；li為第i層土的厚度Ap-樁的截面積fc為混凝土軸心抗壓強度設計值7.5.5FdGd(AcfknRk)/式中，n200第三節(jié)國家樁基技術規(guī)范樁基承載力驗算1、樁基豎向承載力5.1.1對于一般建筑物和受水平力（包括力矩與水平剪力）較小的高層建筑群樁基1Fk第三節(jié)國家樁基技術規(guī)范樁基承載力驗算1、樁基豎向承載力5.1.1對于一般建筑物和受水平力（包括力矩與水平剪力）較小的高層建筑群樁基1FkNkn ykFkMxkNnyjj2式中Nk——荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，基樁或復合基樁Mxk、Myk——荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的xyxi、xj、yi、yj——第i、j基樁或復合基樁至y、x軸的距離Hk——荷載效應標準組合下，作用于樁基承臺底面的水平力；—in5.2.11荷載效應標準組合：201NkNk2NkNk2NEkNkmax——荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向式中Quk單樁豎向極限承載力標準值；K——安全系數，取K＝2。對于端承型樁基、樁數少于4根的摩擦型柱下獨立樁基、或由于地層土性、1232024不考慮地震作用 RRacfak(5.2.5-RRa1.25cfakAc4不考慮地震作用 RRacfak(5.2.5-RRa1.25cfakAc(AnAps)/(5.2.5-式中c——承臺效應系數，可按表5.2.5fak——承臺下1/2承臺寬度且不超過5m深度范圍內各層土的地基承載力特征A為柱、墻筏板的1/2跨距和懸臂邊2.5倍筏板厚度所圍成的面積；樁集中布置于單片墻下的樁筏基礎，取墻兩邊各1/2跨距圍成的面積，按條GB50011引起超孔隙水壓力和土體隆起時，不考慮承臺效應，取c=0。表 注：1表中Sad為樁中心距與樁徑之比；BclAnA為承臺計算域面積，n23對于單排樁條形承臺，當承臺寬度小于1.5d45c宜取低值的0.8203Sa/Bc/3456>2、單樁豎向極限承載力1單樁豎向靜載試驗應按現行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術規(guī)范》JGJ106執(zhí)2、單樁豎向極限承載力1單樁豎向靜載試驗應按現行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術規(guī)范》JGJ106執(zhí)也可通過直徑為0.3m嵌巖短墩載荷試驗確定極限側阻力標準值和極限端234當時當時(5.3.3-Qsk、Qpk——分別為總極限側阻力標準值和總極限端阻力標準值u——qsik用靜力觸探比貫入阻力值估算的樁周第ili樁周第i204樁端阻力修正系數，可按表5.3.3-1Ap樁端面積；Psk1——樁端全截面以上8Psk2——樁端全截面以下4倍樁徑范圍內的比貫入阻力平均值，如樁端持力樁端阻力修正系數，可按表5.3.3-1Ap樁端面積；Psk1——樁端全截面以上8Psk2——樁端全截面以下4倍樁徑范圍內的比貫入阻力平均值，如樁端持力β——折減系數，按表5.3.3-3；5.3.3-1樁端阻力修正系數α表C折線取值；圖5.3.3中，直線A（線段gh）適用于地表下6m范圍內的土層；205系數α采用的單橋探頭，圓錐底面積為15cm2,底部帶7cm高滑套，錐角60°當樁端穿過粉土、粉砂、細砂及中砂層底面時，折線D估算的qSik值需乘以表5.3.3-3折減系數注：表5.3.3-2、表5.3.3-3表采用的單橋探頭，圓錐底面積為15cm2,底部帶7cm高滑套，錐角60°當樁端穿過粉土、粉砂、細砂及中砂層底面時，折線D估算的qSik值需乘以表5.3.3-3折減系數注：表5.3.3-2、表5.3.3-3表5.3.3-4系數s式中fsi——第i層土的探頭平均側阻力qc樁端平面上、下探頭阻力,取樁端平面以上4d(d為樁的直徑或邊長)范圍內按土層厚度的探頭阻力加權平均值(kPa),然后再和樁端平面以i——第ii10.04(fsi0.55；i5.05(fsi0.45。300cm25.3.5當根據土的物理指標與承載力參數之間的經驗關系確定單樁豎向極限承載力Qskqpk5.3.5-1qpk極限端阻力標準值，如無當地經驗時，可按表5.3.5-2表5.3.5－1206β1207———0.50<IL0.25<ILIL0207———0.50<IL0.25<ILIL00.5<--------234aw,wN為標準貫入擊數；N63.5全風化、強風化軟質巖和全風化、強風化硬質巖系指其母巖分別為frk≤15MPafrk>30MPa234aw,wN為標準貫入擊數；N63.5全風化、強風化軟質巖和全風化、強風化硬質巖系指其母巖分別為frk≤15MPafrk>30MPa樁的極限端阻力標準值1砂土和碎石類土中樁的極限端阻力取值，宜綜合考慮土的密實度，樁端進入持力層的深徑比hb/d，土愈密實，hb/d愈大，取值愈高；范表5.3.5-1取值，對于擴底樁變截面以上2d長度范圍不計側qpk——樁徑為800mm的極限端阻力標準值，對于干作業(yè)挖孔（清底干凈表5.3.6-1取值；、——大直徑樁側阻、端阻尺寸效應系數，按表5.3.6-22081當樁進入持力層的深度hb分別為:hb≤D，Dhb≤4Dhb>4D時，qpk可相應取低、砂土密實度可根據標貫擊數判定，N≤10為松散，10<N≤1515<N≤30N>30為密實當樁的長徑比ld8時，qpk表5.3.6－211當樁進入持力層的深度hb分別為:hb≤D，Dhb≤4Dhb>4D時，qpk可相應取低、砂土密實度可根據標貫擊數判定，N≤10為松散，10<N≤1515<N≤30N>30為密實當樁的長徑比ld8時，qpk表5.3.6－21當為等直徑樁時，表中209IL——式中qsik、qpk——分別按本規(guī)范表5.3.5-1、5.3.5-2(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值對于帶隔板的半敞口鋼管樁，應以等效直徑代替d；；式中qsik、qpk——分別按本規(guī)范表5.3.5-1、5.3.5-2(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值對于帶隔板的半敞口鋼管樁，應以等效直徑代替d；；1.5m、1.0m的非液化土或非軟弱土層時，可將液化土層極限側阻力乘以土層液化折減系數計算單樁極限承載力標準值。土層液化折減系數可按表5.3.12確定。表5.3.12注：N對于擠土樁當樁距小于4d，且樁的排數不少于5排、總樁數不少于25響折減系數可按表列提高一檔取值；樁間土標貫擊數達到Ncr。210=0 NkTuk/2范第5.4.6條確定；Gp——基樁自重，地下水位NkTuk/2范第5.4.6條確定；Gp——基樁自重，地下水位以下取浮重度，對于擴底樁應按本規(guī)5.4.6-1行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術規(guī)范》（JGJ106）進行。式 ——基樁抗拔極限承載力標準值——樁身周長，對于等直徑樁取u=πd；對于擴底樁按表5.4.6-1——抗拔系數，可按表5.4.6-2表5.4.6-1表5.4.6-2抗拔系數ld20時，λ211λπ3、沉降控制復合樁基承5.6.1當軟3、沉降控制復合樁基承5.6.1當軟土地基上多層建筑，地基承載力基本滿足要求（以底層平面面積計算fak－承臺底地基承載力特征ξ－承臺面積控制系數，xnc－樁基承臺效應系數，可按本規(guī)范表5.2.5第四節(jié)《建筑地基基礎設計規(guī)范》沉降計算方法1、天然地基沉降212低壓縮性土可認為已完成最終沉降量的50%-80建筑物的地基變形允許值，按表5.3.4規(guī)定采用。對表中未包括低壓縮性土可認為已完成最終沉降量的50%-80建筑物的地基變形允許值，按表5.3.4規(guī)定采用。對表中未包括物，其地基變形允許值應根據上部結構對地基變形的適應能力和使用上的要求定建筑物的地基變形允注：1.本表數值為建筑物地基實際最終變形允許值l為相鄰柱基的中心距離(mm)；Hg局部傾斜指砌體承重結構沿縱向6-10m213變形特多層和高層建筑的整體傾斜24<體型簡單的高層建筑基礎的平均沉降量高聳結構基礎的傾斜20<50<100<150<200<100<200<nsss'(z-z isi式中,s---地基最終變形量nsss'(z-z isi式中,s---地基最終變形量采用表5.3.5數值；zi,、zi-1---基礎底面至第i層土、第i-1層土底面的距離K沉降計算經驗系數Es214在同一整體大面積基礎在同一整體大面積基礎上建有多棟高層和低層建筑，應該按照上結構、基礎與地基的共同作用進行變形2、樁 體型復雜，荷載不均勻或樁端以下存在軟弱土層的設計等級為乙級的建筑物樁基；摩擦型樁基超過兩排樁的樁基，吊車工作級別A5A5以下的單層工業(yè)廠房樁基(樁端下為密實樁基礎的沉降不得超過建筑物的沉降允許值，并應符合本規(guī)范表5.3.4定215 計算應按本規(guī)范附錄R進行。 計算應按本規(guī)范附錄R進行。 R樁基礎最終沉降量計R.0.1樁基礎最終沉降量的計算采用單向壓縮分層總和法jinmspEj1sj式 s——樁基最終計算沉降量Esj,i——樁端平面下第j層土第i個分層在自重應力至自重應力加附加用段的壓縮模量hji——樁端平面下第j層土的第i個分層厚度ji——樁端平面下第j層土第i個分層的豎向附加應力(kPa)可分別按本附R.O.2或R.O.4 ——樁基沉降計算經驗系數,各地區(qū)應根據當地的工程實測資料統(tǒng)計對p216范第5.3.5條至第5.3.8條有關的公式計算：支承面積可按圖R.0.3范第5.3.5條至第5.3.8條有關的公式計算：支承面積可按圖R.0.3統(tǒng)計確定。在不具備條件時,ψp值可按表R.0.3選用。11.0.3R.0.4采用明德林應力公式計算地基中的某點的豎向附加應力值時,(R.0.4-Q為單樁在豎向荷載的準永久組合作用下的附加荷載,由樁端阻力Qp和樁側摩阻假定為沿樁身均勻分布和沿樁身線性增長分布兩種形式組成,其值分別為βQ和(1-α-β)Q,如圖R.0.4217 R.0.4單樁荷載分擔第k根樁的端阻力在深度z處產生的應力:R.0.4單樁荷載分擔第k根樁的端阻力在深度z處產生的應力:(R.0.4-(R.0.4-對于一般摩擦型樁可假定樁側摩阻力全部是沿樁身線性增長的(β=0)(R.0.4-3)式可簡化為σzs,k=Q(1-α)Is2,k式中l(wèi)—為樁長Ip={(1-2ν)(m-1)/A3-(1-2ν)(m-1)/B3+3(m-1)3/A5+[3(3-(R.0.4-1)2-3(m+1)(5m-1)]/B5+30m(m+1)3/B7}/[8π(1-對于樁側摩阻力沿樁身均勻分布的情況Is1={2(2-ν)/A-[2(2-ν)+2(1-2ν)(m2/n2+m/n2)]/B+(1-/F-n2/A3-[4m2-4(1+ν)(m/n)2m2]/F3-對于樁側摩阻力沿樁身線性增長的情況Is2={2(2-ν)/A-[2(2-ν)(4m+1)-2(1-2ν)(1+m)m2/n2]/B-2ν)m3/n2-8(2-ν)m]/F-[mn2+(m-1)3]/A3-[4νn2m+4m3-15n2m-+2ν)(m/n)2(m+1)3+(m+1)3]/B3-[2(7-2ν)mn2-n)2m3]/F3-[6mn2(n2-(R.0.4-(n2-m2)]/F5+2(2-ν)ln[(A+m-1)(B+m+1)/(F+m)2]}/[4π(1-式中A2=n2+(m-(R.0.4-218r—計r—計算點離樁身軸線的水平距離(R.0.4-R.0.5采用明德林應力公式計算樁基礎最終沉降量時,豎向荷載準永久組合作用下附αψp3、沉降控制復合樁基最終沉降量P-cAcnRk時，沉降即為在樁頂附加荷載為（P-cAc）/nn算經驗系數取1.0。Rk的nMindlin方法計算；第五節(jié)建筑樁基技術規(guī)范沉降計算方法2191、樁1234建筑樁基沉降變形允許值，應按表5.5.4表1、樁1234建筑樁基沉降變形允許值，應按表5.5.4表220變形特砌體承重結各類建筑相鄰柱（墻）基的(3)0.002l00.00070.005單層排架結構(柱距為6m)樁基的沉降量橫24602050注：l0為相鄰柱（墻）5.5.6對于樁中心距不大于6倍樁徑的樁基,質直線變形體理論。計算模式如圖s注：l0為相鄰柱（墻）5.5.6對于樁中心距不大于6倍樁徑的樁基,質直線變形體理論。計算模式如圖s樁基最終沉降量221100<150<Hg200<Hg100<Hg200<Hg體型簡單的構—ψ樁基沉降計算經驗系數，當無當地可靠經驗時可按本規(guī)范第m——角點法計算點對應的矩形荷載分塊數；poj——第j塊矩形底面在荷載效應準永久組合下的附加壓力——ψ樁基沉降計算經驗系數，當無當地可靠經驗時可按本規(guī)范第m——角點法計算點對應的矩形荷載分塊數；poj——第j塊矩形底面在荷載效應準永久組合下的附加壓力——ij、(i1)j——樁端平面第塊荷載計算點至第i層土、第i-1范圍內平均附加應力系數，可按本規(guī)范附錄D式中ij(i1)j——平均附加應力系數，根據矩形長寬比ab及深寬比可按本規(guī)范附錄D選用。自重應力式中j——范附錄D5.5.9222 /d、長徑比l/d及基礎長寬比Lc/Bc /d、長徑比l/d及基礎長寬比Lc/Bc，Lc、Bc、n——分別為矩形承臺的長、寬及總樁A——5.5.11當無當地可靠經驗時，樁基沉降計算經驗系數y可按表5.5.11選用。對于采用表5.5.11樁基沉降計算經驗系數注： =，式中為第i2ψ降，并計入樁身壓縮se223Ψ確定，即處由樁引起的附加應 2、沉降控制復合樁基最終沉降量s(ssssp確定，即處由樁引起的附加應 2、沉降控制復合樁基最終沉降量s(ssssp(5.6.2-ziiz(i1)mss4p0(5.6.2-E 280qsud(5.6.2-(s/daFp(5.6.2- Ac224第六節(jié)地基基礎設DGJ08-11-2010計算地基最終沉降量1、天然地基沉第六節(jié)地基基礎設DGJ08-11-2010計算地基最終沉降量1、天然地基沉降ns ) s0.1~0.2式中，s為地基最終沉降量225P0為按作用效應準永久組P0為按作用效應準永久組合計算時的基礎底面附加壓力（kPa），當基礎面nb為基礎寬度（圓形基礎為直徑i鄰矩形基礎時，用角點法求代數和，查表E-4；0.1~0.2MPa壓力作用時的壓縮模量（MPa）表Es----5.3.2地基壓縮層厚度應自基礎底面算起，算到附加應力等于土層的有效自重應力10%處，計算附加應力時應考慮相鄰基礎的影響。5.3.6建筑物基礎中心計算沉降量應小于地基容許變形值。相對變形值宜通過滿足14章的有關措施予以控制。地基容許變形值應5.3.6取用，對于住宅建筑及容許變形值尚應符合現行上海市工程建設規(guī)范《住宅設計標準》DGJ08-20的有關規(guī)定。2262、表中l(wèi)為相鄰柱基的中心距離(mm)；Hg2、表中l(wèi)為相鄰柱基的中心距離(mm)；Hg為室外地面算起的建筑物高度計技術規(guī)定》DL5022，并根據電廠容量、機組類型及布置情況2272282282292292302302、樁基最終沉降量s2、樁基最終沉降量s7.4.2MINDLIN應力計算公式為依據的單向分層總和法計T1z,t tsmEt k p,(1 zs,jEs,tt層土在自重壓力至自重壓力加附加壓力作用時L為樁長k單樁的端阻比p取值；響系數，計算公式見附錄H。231重應力的10%處止。附加應力計算時應考慮相鄰基礎的影響。估算方法：實體深基礎重應力的10%處止。附加應力計算時應考慮相鄰基礎的影響。估算方法：實體深基礎123、沉降控制復合樁基最終沉降量1Gpk）232樁端入土深度P-cAcP-cAcnRk時，沉降即為在樁頂附加荷載為（P-cAc）/n+Gpk算經驗系數取1.0。Rk+Gpk的n根樁作用下產生的沉降，可參照公式（7.2.4-1）計算，沉降計算經驗系數宜取1.0；另一部分是在承臺底面附加荷載為2233234234235235Is AB2(2)m3Is AB2(2)m3/n28(2)mmn2(mF4n2m4m315n2m2(52)(m/n)2(m1)3(mB2(72)mn26m32(52)(m/n)2F6mn(nm)12(m/n)(m2 12(m/n)m6mn(nm2 2 F2(2)ln(Am1Bm1)F F式中，A2=[n2+(m-1)2]、B2=[n2+(m+1)2]、F2=n2+m2、n=r/L、 TT1s z,t zs,ttttntTk 1 Ht,i[Ip,i,j,tj1(1)Is,i,j,tL2Et 式中，T為在沉降計算點處壓縮層范圍內自樁端平面往下的土層數；Es,t為第t層土在自重壓力至自重壓力加附加壓力作用時的壓縮模量；nt為第t層土的計算分層總數；Ht,i為第ti個計算分層的層厚236第七節(jié)同濟實體深基礎改進模型簡介提供的總剪力T的存在對沉降計算的影響，同時還考慮了樁身部分的壓縮。T第七節(jié)同濟實體深基礎改進模型簡介提供的總剪力T的存在對沉降計算的影響，同時還考慮了樁身部分的壓縮。TU(itgiciii：土層內的平均自重i：土層的內摩擦U2(LBP≤T時的沉降計在總荷載小于樁側的剪力的情況下，把樁筏基礎直接看作實體深基礎顯然是pS2Ep其中Sp：樁身的壓縮量Lp：有效237P＞T時的沉降計PGP＞T時的沉降計PGTpzAeAe：基礎的底面積；G：樁長部分樁和土的總重量（地下水位以下采用主要參考與實踐》（高大釗主編）,中國建筑工業(yè)出版社、同濟大學出版社，199281996第八節(jié)同濟樁土相互作用實用公式簡介目前在實際工程中采用的樁基礎沉降計算方法基本上都是基于實體深基礎模MindlinMindlin238以下介紹的是一種基于樁土相互作用理論分析和上海樁基礎工程實踐基礎上發(fā)展起來的半理論半經驗的樁基礎沉降計算實用公式，該方法便于工程師直接應用，可以比較方便地計算出常規(guī)樁基礎、減少沉降樁基礎（沉降控制復合樁基礎1、常規(guī)樁基礎沉以下介紹的是一種基于樁土相互作用理論分析和上海樁基礎工程實踐基礎上發(fā)展起來的半理論半經驗的樁基礎沉降計算實用公式，該方法便于工程師直接應用，可以比較方便地計算出常規(guī)樁基礎、減少沉降樁基礎（沉降控制復合樁基礎1、常規(guī)樁基礎沉降計算彈性模量的平均值，I為單樁沉降影響系數。在公式（4）中，P、d的計算是直接的，下面就其他參數的計算 單樁沉降影響系數單樁沉降影響系數I主要與樁的長徑比l/d、樁土相對剛度KA（KA=EpEsEp為樁的彈性模量）等因素有關，圖1給出了在泊松比為0.40和樁端以下壓縮層厚度為二值有不同的值，尤其在KA值較低的情況下KA值對I的影響十分顯著。一般來說，粉噴樁的KA約為239圖單樁沉降系數 群樁沉降系數Rs(R25R16)(n5)圖單樁沉降系數 群樁沉降系數Rs(R25R16)(n5)式中，R25和R162516時群樁的沉降影響系數，其值是樁的一般說來，距徑比Sp/d越大，R25和R16越大；樁土相對剛度KA越大，R25和R16在軟件中已將各種情況下的R25和R162408642005圖R25R16Sp/d8642005圖R25R16Sp/d的方法是將樁基礎沉降計算中所需要的土參數與現有的勘探結果中給出的有關土了土的抗變形能力，因此可以作為樁基土的彈性模量Es的對應參數，并假定兩Es＝E1-式中，為Es與E1-2之間的比例系數，或稱為樁基土彈性模量系數，對于分層土，可認為362根打入樁試樁結果反算的值，這些樁的直徑d=(0.2~0.9)m，樁長l=(6~63)m，長徑比l/d=14~1553結果表根樁3為中心呈正態(tài)分布，這是合理的，與樁長分布相類似，即中長樁＝F(241總樁數975522101234567862根打入樁試樁結果反算的圖總樁數975522101234567862根打入樁試樁結果反算的圖這時1為1（即表示沉降不需要作修正）。4中所示的l/d=60時的關系曲線，Eb/Es比值越大，2值越小，對加權平均值。在軟件SCPF中已將各種情況下的22421圖 2值2、1圖 2值2、減少沉降樁基礎的沉降計算實用公減少沉降樁基礎可用于天然地基的強度能滿足設計荷載要求但沉降卻過大的S式中，Pu為單樁極限承載力；1，S1部分的沉降與上面介紹的一般樁基礎的沉降計算方法類似，這時只要將P改為P1就行承臺分擔的荷載所引起的地基沉降S2可按地基基礎S2的計算方法不考慮樁的存在，而是直接使用一般淺基礎的沉降計算方法）。這P1243同濟啟明星SCPF1.0SN:000-沉O 樁圖基礎沉降~主要參考文楊敏、趙錫宏。分層土中的單樁分析法，《同濟大學學報》，Vol.20同濟啟明星SCPF1.0SN:000-沉O 樁圖基礎沉降~主要參考文楊敏、趙錫宏。分層土中的單樁分析法，《同濟大學學報》，Vol.20楊敏、ThamL.G.，CheungY.K.2工程實踐》（侯學淵、楊敏主編第九節(jié)樁基承臺與基礎受沖切承載力1、柱下承臺抗沖Fl≤2[βox(bc+aoy)+βoy(hc+aox)]βhpftFlF2440.84/(0x0.84/(0x(8.5.17-0.84/(0y(8.5.17-式中,Fl---扣除承臺及其上填土自重，作用在沖切破壞錐體上相應于荷載效應連線構成的錐體，錐體與承臺底面的夾角不小于45°(圖8.5.17-1)；ho---沖切破壞錐體的有效高度βhp---受沖切承載力截面高度影響系數，其值按本規(guī)范第8.2.7條的規(guī)定取用F---柱根部軸力設2452、角樁對承臺的沖切,可按下列公式計算2、角樁對承臺的沖切,可按下列公式計算aNl≤[β1x(c2 )+β1y(c1+1x)]βhpfth(8.5.17-220.56/(1x(8.5.17-0.56/(1y(8.5.17-β1x,β1y---角柱沖切系h0---承臺外邊緣的2462)三樁三角形承臺受角樁沖切的承載力可按下列公式計算(圖8.5.17-2)三樁三角形承臺受角樁沖切的承載力可按下列公式計算(圖8.5.17-N≤β(2c+a)tanθ1βf(8.5.17- hpt20.56/(11(8.5.17-N≤β(2c+a)tanθ2βf(8.5.17- hpt20.56/(12(8.5.17-λ11、λ12---角樁沖跨比247a11、a12---從承臺底角樁內邊緣向相鄰承臺邊 對于箱形、筏形承臺，可按下列公式計算承臺受內部基樁的沖切承載力a11、a12---從承臺底角樁內邊緣向相鄰承臺邊 對于箱形、筏形承臺，可按下列公式計算承臺受內部基樁的沖切承載力Nl2.8(bph0)hpft(5.9.8-2[0x(bya0y)0y(bxa0x)]hpft(5.9.8-、——由公式5.9.7-3=，=，、均應滿足0.25～1.0248第十節(jié)樁以及底板裂縫驗算樁以及底板裂縫計算方第十節(jié)樁以及底板裂縫驗算樁以及底板裂縫計算方法參考《混凝土結構設計規(guī)范》500102002）中縫控制驗算章節(jié)1、國家地基基礎規(guī)3.0.4地基基礎設計時，所采用的荷載效應最不利組合與相應的抗力限值應按列規(guī)定1.或承臺底面上的荷載應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值。形允許值3.計算擋土墻土壓力、地基或斜坡穩(wěn)定及穩(wěn)定及滑坡推力時，荷載載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，但其分項系1.04.和驗算材料強度時，上部結構傳來的荷載效應組合和相應的基底反力，應按承載能力級限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數。當需要驗算基礎裂縫寬度時，應按正常使用極限狀態(tài)荷載效應標準組合5.基礎設計安全等級、結構設計使用年定采用，但結構重要性系數γ0不應小于1.02、國家樁基技術規(guī)249行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017《