液態(tài)金屬的結(jié)構(gòu)與性質(zhì)

2024/1/191/73材料成型與控制專業(yè)第二章液態(tài)金屬的結(jié)構(gòu)與性質(zhì)

2024/1/192/731、液體的分類·原子液體〔如液態(tài)金屬、液化惰性氣體〕·分子液體〔如極性與非極性分子液體〕·離子液體〔如各種簡單的及復(fù)雜的熔鹽〕2.1材料的固液轉(zhuǎn)變2024/1/193/732、液體的表觀特征具有流動性〔液體最顯著的性質(zhì)〕；可完全占據(jù)容器的空間并取得容器內(nèi)腔的形狀〔類似于氣體，不同于固體〕；不能夠象固體那樣承受剪切應(yīng)力，說明液體的原子或分子之間的結(jié)合力沒有固體中強〔類似于氣體，不同于固體〕；具有自由外表〔類似于固體，不同于氣體〕；液體可壓縮性很低〔類似于固體，不同于氣體〕。2024/1/194/733、液體的根本性質(zhì)物理性質(zhì)：密度、粘度、電導(dǎo)率、熱導(dǎo)率和擴散系數(shù)等；物理化學(xué)性質(zhì)：等壓熱容、等容熱容、熔化和氣化潛熱、外表張力等；熱力學(xué)性質(zhì)：蒸汽壓、熱膨脹與凝固收縮等。2024/1/195/73

金屬液體粘度較大，而水的粘度非常小。2024/1/196/734、液體的結(jié)構(gòu)和性質(zhì)與材料成形的關(guān)系液體的界面張力、潛熱等性質(zhì)

凝固過程的形核及晶體的生長液體的結(jié)構(gòu)信息

凝固的微觀機制

液體的原子擴散系數(shù)、界面張力、傳熱系數(shù)、結(jié)晶潛熱、粘度等性質(zhì)

成分偏析、固-液界面類型及晶體生長方式

熱力學(xué)性質(zhì)及在液相中的擴散速度

煉鋼、鑄造合金及焊接熔池的精煉2024/1/197/735、相變相變化過程：液體蒸發(fā)、氣體凝結(jié)、多晶轉(zhuǎn)變。一定條件下相之間的轉(zhuǎn)變過程。即：相變過程。相平衡：多相系統(tǒng)中，當(dāng)每一相物體生成速度與消失速度相等時。即宏觀上相間無物質(zhì)轉(zhuǎn)變移動，便是平衡狀態(tài)。2024/1/198/73金屬的凝固：凝固：金屬由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的過程。〔宏觀〕結(jié)晶：從原子不規(guī)那么排列的液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)樵右?guī)那么排列的晶體狀態(tài)的過程。〔微觀〕H2O的壓力－溫度相圖2024/1/199/73金屬從固態(tài)熔化為液態(tài)時的狀態(tài)變化固態(tài)原子在平衡位置振動振動頻率加快，振幅增大到達新的平衡位置，晶格常數(shù)變化超過原子激活能原子離開平衡位置處的點陣，形成空穴離位原子到達某一數(shù)值加熱加熱加熱金屬由固態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐簯B(tài)體積膨脹約3%—5%

，電阻、粘度發(fā)生變化溫度不會升高，晶粒進一步瓦解為小的原子集團和游離原子原子脫離晶粒的外表，晶粒失去固有的形狀和尺寸2024/1/1910/732.2液態(tài)金屬的結(jié)構(gòu)一、液態(tài)結(jié)構(gòu)與固態(tài)結(jié)構(gòu)間的異同1、間接研究方法：研究金屬熔化、汽化時的物理現(xiàn)象間接研究液態(tài)結(jié)構(gòu)。從液態(tài)金屬的熱物理性質(zhì)看，液態(tài)結(jié)構(gòu)更像固態(tài)結(jié)構(gòu)。一些金屬在熔化和汽化時的熱物性質(zhì)變化2024/1/1911/73〔1〕金屬的汽化潛熱遠大于熔化潛熱，以鋁為例：汽化潛熱/熔化潛熱=27.8。氣態(tài)金屬——原子間結(jié)合鍵幾乎全部破壞。液態(tài)金屬——原子間結(jié)合鍵僅局部被破壞。所以，液態(tài)金屬結(jié)構(gòu)類似于固態(tài)金屬?！?〕由固態(tài)變液態(tài)，熵的增值相對于熔點前的熵值并不算大。〔熵代表系統(tǒng)結(jié)構(gòu)紊亂性變化〕。即：在熔點附近：液固結(jié)構(gòu)相差不大。2024/1/1912/732、直接研究方法：通過液態(tài)金屬X射線衍射分析來直接研究金屬的液態(tài)結(jié)構(gòu)。橫坐標為觀測點至某一任意選定的原子〔參考中心〕的距離，對于三維空間，它相當(dāng)于以所選原子為球心的一系列球體的半徑?？v坐標表示當(dāng)半徑增加dr長度時，球殼內(nèi)原子個數(shù)的變化值，其中〔r〕稱為密度函數(shù)。1232024/1/1913/73對于實際液體的原子分布曲線，其第一峰值與固態(tài)時的衍射線〔第一條垂線〕極為接近，其配位數(shù)與固態(tài)時相當(dāng)。第二峰值雖仍較明顯，但與固態(tài)時的峰值偏離增大，而且隨著r的增大，峰值與固態(tài)時的偏離也越來越大。當(dāng)它與所選原子相距較遠的距離時，原子排列進入無序狀態(tài)。說明：液態(tài)金屬中的原子在幾個原子間距的近程范圍內(nèi)，與其固態(tài)時的有序排列相近，只不過由于原子間距的增大和空穴的增多，原子配位數(shù)稍有變化。1232024/1/1914/733、液體的流動特性——像氣體；但體積特性、熱特性——像固體——局部原子排列與固體無異——近程有序。

因此，關(guān)于液體，有兩種說法：〔1〕本質(zhì)上是密集的氣體；〔2〕高度有缺陷的晶體。4、固液在外力下，外觀的變化液體：外力——改變形狀——流動〔如重力下—水由高處流向低處〕；固體：剪應(yīng)力——彈性變形；外力去除—變形消失。即：固體不能流動。2024/1/1915/735、其它方面〔1〕熔化時，體積膨脹3%-5%左右；〔2〕擴散系數(shù)： 液——溶質(zhì)擴散系數(shù)約10-5cm2/sec數(shù)量級； 固——溶質(zhì)擴散系數(shù)約10-8cm2/sec數(shù)量級。 差1000倍?！?〕晶態(tài) 固——晶體、非晶體 液——非晶體2024/1/1916/73二、理想純金屬的液態(tài)結(jié)構(gòu)特點1、原子間保持較強的結(jié)合能；2、原子排列小距離內(nèi)〔僅在原子集團內(nèi)——幾十到幾百個原子的集團〕有規(guī)律——近程有序；3、原子集團處于瞬息萬變狀態(tài)——能量起伏；4、原子集團之間存在“空穴〞，共有電子運動發(fā)生變化；〔電子難飛躍“空穴〞，電阻率升高〕5、原子集團尺寸、速度與溫度有關(guān)。〔溫度升——尺寸降、速度大〕2024/1/1917/731200℃1700℃1550℃1400℃不同溫度下液態(tài)金屬結(jié)構(gòu)示意圖2024/1/1918/73三、實際金屬的液態(tài)結(jié)構(gòu)特點1、存在大量雜質(zhì)原子〔1〕雜質(zhì)是多種多樣的，非一種；〔2〕雜質(zhì)分布不均勻；濃度起伏：游動原子集團之間存在成分不均勻性；結(jié)合力不同：結(jié)合力強的易聚；能量起伏：各微觀區(qū)域的能量不同，有的微區(qū)能量高，有的微區(qū)能量低。2024/1/1919/73〔3〕雜質(zhì)存在方式不同：溶質(zhì)、化合物。A、B結(jié)合力較強——形成新的化學(xué)鍵——臨時不穩(wěn)定化合物；〔低溫化合，高溫分解〕A、B結(jié)合力非常強——形成強而穩(wěn)定的化合物——新相；B-B、B-A結(jié)合力小于A-A，那么A-A原子聚集——B被排斥在集團外或液體外表——降低外表張力——外表活性元素。2024/1/1920/732、雜質(zhì)的來源〔1〕常用金屬為多元合金；〔2〕原材料存在多種雜質(zhì)；〔3〕熔化時，被污染〔金屬與爐氣、熔劑、爐襯反響、吸氣，帶進雜質(zhì)〕。2024/1/1921/733、實際金屬液態(tài)結(jié)構(gòu)——非常復(fù)雜?！?〕也存在游動原子團、空穴及能量起伏；〔2〕原子團、空穴中有各種合金元素及雜質(zhì)元素；〔3〕存在濃度起伏；〔4〕存在不穩(wěn)定或穩(wěn)定化合物〔固、氣、液〕。2024/1/1922/732.3液態(tài)金屬的性質(zhì)液態(tài)合金有各種性質(zhì)，與材料成形過程關(guān)系特別密切的主要有兩個性質(zhì)：一、液態(tài)金屬〔合金〕的粘度二、液態(tài)金屬〔合金〕的外表張力2024/1/1923/73一、粘度1、粘度的實質(zhì)及影響因素當(dāng)外力F〔X〕作用于液態(tài)外表時，其速度分布如下圖。層與層之間存在內(nèi)摩擦力。物理意義：當(dāng)速度梯度為1時,相鄰液層間單位面積上的內(nèi)摩擦力;作用于液體外表的應(yīng)力大小與垂直于該平面方向上的速度梯度的比例系數(shù)。2024/1/1924/73富林克爾動力學(xué)粘度表達式：kB——Bolzmann常數(shù)；U——為無外力作用時原子之間的結(jié)合能；t0——為原子在平衡位置的振動周期〔對液態(tài)金屬約為10-13秒〕；δ——相鄰原子平衡位置的平均距離。2024/1/1925/73可以看出，影響粘度的因素有：a.結(jié)合能U.

粘度隨結(jié)合能U呈指數(shù)關(guān)系增加。液體的原子之間結(jié)合力越大，那么內(nèi)摩擦阻力越大，粘度就越高。粘度的本質(zhì)：原子間的結(jié)合力。b.原子間距δ.粘度隨原子間距增大而減小。

c.溫度T.總的趨勢：隨溫度T的升高而下降。d.合金元素和夾雜物外表及界面活性元素使液體粘度降低〔抑制合金液冷卻過程中原子團的聚集長大〕，非外表活性雜質(zhì)的存在使粘度提高。受兩方面〔正比的線性關(guān)系和負的指數(shù)關(guān)系〕共同制約。液體的粘度與溫度的關(guān)系ａ〕液態(tài)鎳；ｂ〕液態(tài)鈷虛線：計算值；實線：不同研究者實驗結(jié)果2024/1/1926/73e.化學(xué)成分粘度本質(zhì)原子間的結(jié)合力〔與熔點有共性〕狀態(tài)圖難熔化合物的粘度較高〔熔點高，結(jié)合力強〕，而熔點低的共晶成分合金其粘度較低。2024/1/1927/732、粘度在材料成形中的意義粘度在金屬鑄造和焊接生產(chǎn)技術(shù)中均具有很重要的意義。為了說明問題，先引入運動學(xué)粘度及雷諾數(shù)的概念。

當(dāng)采用了運動學(xué)粘度系數(shù)之后，ν金和ν水兩者近乎一致。故在鑄件澆注系統(tǒng)的設(shè)計計算時，完全可以按水力學(xué)原理來考慮。運動學(xué)粘度：動力學(xué)粘度除以密度，即雷諾數(shù)：根據(jù)流體力學(xué)，當(dāng)雷諾數(shù)Re＞2300時為紊流；Re

＜

2300時為層流。對于圓形管道hurnuDDRe==2024/1/1928/73〔1〕對液態(tài)金屬凈化的影響

夾雜和氣泡上浮的動力即二者重度之差在最初很短的時間內(nèi)以加速度進行運動，往后便開始勻速運動根據(jù)stocks原理，半徑為0.1cm以下的球形雜質(zhì)的阻力Fc為：r為球形雜質(zhì)半徑，v為運動速度雜質(zhì)勻速運動時，F(xiàn)c＝F，故可見，夾雜和氣泡上浮的速度v與液體的粘度成反比2024/1/1929/73〔2〕對液態(tài)合金流動阻力的影響

設(shè)為流體流動時的阻力系數(shù)，那么有當(dāng)液體以層流方式流動時，阻力系數(shù)大，流動阻力大。金屬液體的流動成形，以紊流方式流動最好，由于流動阻力小，液態(tài)金屬能順利地充填型腔，故金屬液在澆注系統(tǒng)和型腔中的流動一般為紊流。但在充型的后期或狹窄的枝晶間的補縮流和細薄鑄件中，那么呈現(xiàn)為層流。2024/1/1930/73〔3〕對凝固過程中液態(tài)合金對流的影響

液態(tài)金屬在冷卻和凝固過程中，由于存在溫度差和濃度差而產(chǎn)生浮力，它是液態(tài)合金對流的驅(qū)動力。當(dāng)浮力大于或等于粘滯力時那么產(chǎn)生對流，其對流強度由無量綱的格拉曉夫準那么度量，即

可見粘度η越大對流強度越小。液體對流對結(jié)晶組織、溶質(zhì)分布、偏析、雜質(zhì)的聚合等產(chǎn)生重要影響。產(chǎn)生對流的條件：溫差和濃度差→浮力>粘滯力對流強度--格拉曉夫準那么數(shù)：2024/1/1931/73〔4〕粘度對成形質(zhì)量的影響

a.影響鑄件輪廓的清晰程度在薄壁鑄件的鑄造過程中，流動管道直徑較小，雷諾數(shù)值小，流動性質(zhì)屬于層流。此時，為降低液體的粘度應(yīng)適當(dāng)提高過熱度或者參加外表活性物質(zhì)等。2024/1/1932/73〔4〕粘度對成形質(zhì)量的影響

b.影響熱裂、縮孔、縮松的形成傾向

由于凝固收縮形成壓力差而造成的自然對流均屬于層流性質(zhì)，此時粘度對流動的影響就會直接影響到鑄件的質(zhì)量。2024/1/1933/73〔4〕粘度對成形質(zhì)量的影響

c.影響鋼鐵材料的脫硫、脫磷、擴散脫氧在鑄造合金熔煉及焊接過程中，冶金化學(xué)反響均是在金屬液與熔渣的界面進行的，金屬液中的雜質(zhì)元素及熔渣中反響物要不斷地向界面擴散，同時界面上的反響產(chǎn)物也需離開界面向熔渣內(nèi)擴散。這些反響過程的動力學(xué)〔反響速度和可進行到何種程度〕受到反響物及生成物在金屬液和熔渣中的擴散速度的影響，金屬液和熔渣的動力學(xué)粘度η低那么有利于擴散的進行，從而有利于脫去金屬中的雜質(zhì)元素。2024/1/1934/73〔4〕粘度對成形質(zhì)量的影響

d.影響精煉效果及夾雜或氣孔的形成

粘度η較大時，夾雜或氣泡上浮速度較小，影響精煉效果；鑄件及焊縫的凝固中，夾雜物和氣泡難以上浮排除，易形成夾雜或氣孔。2024/1/1935/73二、外表張力2024/1/1936/731、概念：金屬液外表質(zhì)點因受周圍質(zhì)點對其作用力不平衡，在外表液膜單位長度上所受的繃緊力，稱外表張力。液相氣相原子或分子處于力的平衡狀態(tài)受力不均，指向內(nèi)部的合力，這種受力不均引起外表原子的勢能比內(nèi)部原子的勢能高。2024/1/1937/732、外表張力及其產(chǎn)生的原因外表張力是外表上平行于外表切線方向且各方向大小相等的張力。外表張力是由于物體在外表上的質(zhì)點受力不均所造成。由于液體或固體的外表原子受內(nèi)部的作用力較大，而朝著氣體的方向受力較小，這種受力不均引起外表原子的勢能比內(nèi)部原子的勢能高。因此，物體傾向于減小其外表積而產(chǎn)生外表張力。2024/1/1938/733、外表張力的意義取一小塊外表薄膜〔見右圖〕，寬度為b，薄膜受到一繃緊力F，那么有F=σ·b得到：式中σ-外表張力系數(shù)，簡稱外表張力〔N/m〕外表張力的一個意義是：液膜的單位長度上所受的繃緊力。2024/1/1939/73在力F作用下，外表液膜拉長，那么F所作的功為：(——液膜拉長后增加的面積〕

作的這項功成為液膜上的能量，有：(不考慮摩擦力〕即于是得到外表張力的另一個意義是：外表張力可以看作是液膜上單位面積的能量，即外表能。2024/1/1940/734、外表與界面外表與界面的差異在于后者泛指兩相之間的交界面，而前者特指液體〔或固體〕與氣體之間的交界面，但更嚴格說，應(yīng)該是指液體或固體與其蒸汽的界面。廣義上說，物體〔液體或固體〕與氣相之間的界面能和界面張力等于物體的外表能和外表張力。2024/1/1941/735、外表張力與潤濕角潤濕θ角是衡量界面張力的標志。

外表張力到達平衡時，存在以下關(guān)系：

式中，σSG為固—氣界面張力；σLS為液—固界面張力；σLG為液—氣界面張力

θ<90°，此時液體能夠潤濕固體；θ=0°稱絕對潤濕；θ>90°，此時液體不能潤濕固體；θ=180°稱絕對不潤濕。潤濕角是可以測定的。2024/1/1942/73潤濕角通常用座滴法實驗來測定，即將液體滴在光滑的固體外表上，到達平衡后，從液滴側(cè)面記錄其形態(tài)，然后測量潤濕角。界面的潤濕性a)完全潤濕b)潤濕c)不潤濕d)完全不潤濕2024/1/1943/736、影響外表張力的因素影響金屬外表張力的因素主要有熔點、溫度和溶質(zhì)元素。1)熔點外表張力的實質(zhì)是質(zhì)點間的作用力，故原子間結(jié)合力大的物質(zhì)，其熔點、沸點高，那么外表張力往往就大。降低顆粒半徑能夠降低金屬的熔點。2024/1/1944/732)溫度大多數(shù)金屬和合金，如Al、Mg、Zn等，其外表張力隨著溫度的升高而降低。因溫度升高而使液體質(zhì)點間的結(jié)合力減弱所至。但對于鑄鐵、碳鋼、銅及其合金那么相反，即溫度升高外表張力反而增加。其原因尚不清楚。3)溶質(zhì)元素溶質(zhì)元素對液態(tài)金屬外表張力的影響分二大類。使外表張力降低的溶質(zhì)元素叫外表活性元素〔削弱原子間結(jié)合力〕，如鋼液和鑄鐵液中的S即為外表活性元素，也稱正吸附元素。提高外表張力的元素叫非外表活性元素，其外表的含量少于內(nèi)部含量，稱負吸附元素。2024/1/1945/73金屬液的外表張力可以改變鋁液中參加第二元素鎂液中參加第二元素2024/1/1946/73P、S、Si對鑄鐵熔液表面張力的影響2024/1/1947/73外表活性元素的應(yīng)用：在合金中參加少量〔或微量〕的外表活性元素，使其吸附在某一相的外表，降低合金的表張力，從而阻礙該相的生長，到達細化該相的目的，從而提高合金的機械性能。例：在Al-Si〔Si＞5%〕合金中，參加外表活性元素Na、稀土、Sr等，使這些外表活性元素吸附在共晶硅的周圍，阻止該相的生長，使片狀共晶硅長成桿狀或粒狀，細化了合金的組織提高了合金的力學(xué)性能〔生產(chǎn)中稱為變質(zhì)處理〕。

2024/1/1948/737、外表張力在材料成形中的意義彎曲液面產(chǎn)生的附加壓力用一根玻璃管吹一個肥皂泡，假設(shè)將管口堵住→肥皂泡可以長時間存在假設(shè)不堵住管口→肥皂泡將會不斷縮小，很快聚成一個液滴?！瓞F(xiàn)象說明，只要液面不是平的，那么其內(nèi)外壓力不同。○因為氣泡是一個彎曲液面，液體的外表張力迫使液面向內(nèi)收縮，產(chǎn)生一種額外的壓力，這個額外的壓力叫做附加壓力。要使氣泡穩(wěn)定，氣泡內(nèi)除了要有壓力對抗大氣壓外，還必須有一個大小相等的壓力和附加壓力抗衡，所以氣泡內(nèi)的壓力必須大于外壓。附加壓力的大小和液面的曲率半徑有關(guān)。2024/1/1949/73拉普拉斯方程式：

當(dāng)曲面是球面一局部時，r1=r2，那么得到附加壓力與曲率半徑的關(guān)系：

說明:→半徑越小，附加壓力越大，

→凸面液體〔如液珠〕，附加壓力Δp為正；

→凹面液體〔如液體中的氣泡〕，附加壓力Δp為負；

→平面液體r=∞，附加壓力Δp=0。2024/1/1950/73附加壓力引起的毛細管現(xiàn)象在一定溫度下，毛細管的半徑ｒ愈小，液體對管壁的潤濕性愈好，液體上升越高；液體不潤濕，那么形成凸液面，液面下降。2024/1/1951/73顯然附加壓力與管道半徑成反比，毛細管現(xiàn)象不僅在圓形截面管中產(chǎn)生，在任何一個狹窄的管口、裂縫和細孔中皆能出現(xiàn)。當(dāng)r很小時將產(chǎn)生很大的附加壓力，對液態(tài)成形(鑄造)過程中液態(tài)合金的充型性能和鑄件產(chǎn)生很大影響。因此，澆注薄小鑄件時必須提高澆注溫度和壓力以克服附加壓力的阻礙。液態(tài)成形過程中所用的鑄型或涂料材料的選擇是比較嚴格的。首先所選擇的材料與液態(tài)合金應(yīng)是不潤濕的，如采用SiO2、Cr2O3和石墨砂等材料。在這些細小砂粒之間的縫隙中，將會產(chǎn)生阻礙液態(tài)合金滲入的附加壓力，從而使鑄件外表得以光潔，防止機械粘砂。焊接熔渣假設(shè)與金屬液潤濕，不易將其從合金液中除去，產(chǎn)生夾渣缺陷。

2024/1/1952/722.4液態(tài)金屬的流動性及充型能力2024/1/1953/73一、流動性1、概念：液態(tài)金屬本身的流動能力。2、影響因素：成分、溫度、雜質(zhì)含量及物理性質(zhì)。與外界因素?zé)o關(guān)。3、作用：好的流動性利于缺陷的防止：〔1〕補縮；〔2〕防裂；〔3〕充型；〔4〕氣體與雜質(zhì)易上浮。4、測定：澆注流動性試樣。試樣結(jié)構(gòu)、鑄型性質(zhì)、澆注條件相同，改變合金成分，測試樣長度。2024/1/1954/73出氣口澆口杯螺旋試樣

在相同的條件下澆注各種合金的螺旋形流動性試樣，以試樣的長度表示該合金的流動性，并以所測得的合金流動性表示合金的充型能力。2024/1/1955/732024/1/1956/73合格試樣不合格試樣2024/1/1957/72二、充型能力

2024/1/1958/731、概念：液態(tài)金屬充滿鑄型型腔，獲得形狀完整、輪廓清晰鑄件的能力。充型能力弱那么可能產(chǎn)生澆缺乏、冷隔；充型能力過強那么可能產(chǎn)生砂眼、鐵豆、抬箱，以及卷入性氣孔、夾砂等缺陷。2、影響充型能力的因素及提高充型能力的措施內(nèi)因：自身流動性外因：型的性質(zhì)、澆注條件、鑄件結(jié)構(gòu)等因素的影響，是各種因素的綜合反映。2024/1/1959/73〔1〕金屬性質(zhì)1〕合金成分純金屬、共晶成分合金和金屬間化合物，有最大流動性。〔1〕凝固點固定；〔2〕逐層凝固；〔3〕凝固層內(nèi)外表平滑，阻力小；〔4〕流動時間長。相圖中有結(jié)晶溫度范圍的地方流動性下降，在最大溫度范圍處，流動性最差?！?〕凝固溫度區(qū)間；〔2〕斷面存在兩相區(qū)；〔3〕前端枝晶數(shù)多，粘度大，流速小。a）在恒溫下凝固b）在一定溫度范圍內(nèi)凝固2024/1/1960/73鉛-銻〔Pb-Sb〕合金流動性與狀態(tài)圖的關(guān)系PbSb20406080204060800流動性（cm）100200300溫度（℃）02024/1/1961/73鐵碳合金流動性與狀態(tài)圖的關(guān)系2024/1/1962/73停止流動機理12內(nèi)部光滑阻力小，流動性好前端析出15~20％的固相量時，流動就停止。

2024/1/1963/73122024/1/1964/73122024/1/1965/732〕結(jié)晶潛熱純金屬、共晶成分合金：凝固點固定，潛熱能發(fā)揮，利于流動；結(jié)晶溫度范圍寬的合金：散失局部潛熱后晶粒成網(wǎng)，阻塞流動，潛熱難發(fā)揮。對流動性影響不大。3〕比熱、密度、導(dǎo)熱系數(shù)比熱、密度大合金：含熱量多，保持液態(tài)時間長，流動性好。導(dǎo)熱系數(shù)小合金：散熱慢，流動時間長。2024/1/1966/734〕粘度層流：影響大。停流前一刻，通道面積小，阻力系數(shù)大。紊流：影響小。實驗證明，除停流前一刻，均為紊流。5〕外表張力對薄壁件，鑄件的細薄局部有影響；通常不潤濕，阻礙型腔充填。2024/1/1967/73綜上所述，為提高充型能力，在金屬方面采取以下措施：1〕正確選擇合金成分：盡量選共晶