化工原理作業(yè)和練習題及化工原理知識點總結復習重點(完美版)

PAGEPAGE12解：先計算進、出塔氣體中氨的摩爾分數(shù)和。

進、出塔氣體中氨的

由計算可知，當混合物中某組分的摩爾分數(shù)很小時，摩爾比近似等于摩爾分數(shù)。練習題2.在溫度為25℃及總壓為101.3kPa的條件下，使含二氧化碳為3.0%（）的混合空氣與二氧化碳二氧化碳二氧化碳解：水溶液中CO2的濃度為對于稀水溶液，總濃度為kmol/m3水溶液中CO2的摩爾分數(shù)為由kPa氣相中CO2的分壓為kPa<故CO2必由液相傳遞到氣相，進行解吸。以CO2的分壓表示的總傳質推動力為kPa練習題7.操作條件下的氣液平衡關系為；（1）填料塔的吸收率；（2）填料塔的直徑。解：（1）惰性對于純溶劑吸收依題意（2）由填料塔的直徑為練習題11.某制藥廠現(xiàn)有一直徑為0.6m，填料層高度為6m的吸收塔，用純溶劑吸收某混合氣體中的有害組分?，F(xiàn)場測得的數(shù)據(jù)如下：V=500m3/h、Y1=0.02、Y2=0.004、X1=0.004。已知操作條件下的氣液平衡關系為Y=1.5X?，F(xiàn)因環(huán)保要求的提高，要求出塔氣體組成低于0.002解：改造前填料層高度為改造后填料層高度為故有由于氣體處理量、操作液氣比及操作條件不變，故對于純溶劑吸收，由故因此，有操作液氣比為填料層增加的高度為.若吸收過程為低組成氣體吸收，試推導。解：由故作業(yè)題在總壓為110.5kPa的條件下，采膜吸收系數(shù)kL=1.55×10-4m/s。假設操作條件下平衡關系服從亨利定律，溶解度系數(shù)H＝0.725kmol/(m3·kPa)。（1）試計算以、表示的總推動力和相應的總吸收系數(shù)；（2）試分析該過程的控制因素。解：(1)以氣相分壓差表示的總推動力為kPa其對應的總吸收系數(shù)為kmol/(m2·s·kPa)以液相組成差表示的總推動力為其對應的總吸收系數(shù)為（2）吸收過程的控制因素氣膜阻力占總阻力的百分數(shù)為氣膜阻力占總阻力的絕大部分，故該吸收過程為氣膜控制。作業(yè)題5.知混合氣進塔和出塔的組成分別為y1=0.04、y2=0.002。假設操作條件下平衡關系服從亨利定律，亨利系數(shù)為4.13×103kPa，吸收劑用量為最小用量的1.45（1）試計算吸收液的組成；（2）若操作壓力提高到1013kPa而其他條件不變，再求吸收液的組成。解：（1）吸收劑為清水，所以所以操作時的液氣比為吸收液的組成為（2）作業(yè)題6.數(shù)為0.0562kmol/(m3·s)。若吸收液中二氧化硫的摩爾比為飽和摩爾比的76%，要求回收率為98%。求水的用量及所需的填料層高度。解：惰性水的用量求填料層高度作業(yè)題8.在101.3kPa及20℃的條件下，用清水在填料塔內逆流吸收混于空氣中的氨氣。已知混合氣的質量流速G為600kg/(m2·h)，氣相進、出塔的摩爾分數(shù)分別為0.05、0.000526，水的質量流速W為（1）操作壓力提高一倍；（2）氣體流速增加一倍；(3)解：首先計算操作條件變化前的傳質單元高度和傳質單元數(shù)操作條件下，混合氣的平均摩爾質量為m（1）若氣相出塔組成不變，則液相出塔組成也不變。所以mmm即所需填料層高度比原來減少1.801m。（2）若保持氣相出塔組成不變，則液相出塔組成要加倍，即故mmm即所需填料層高度要比原來增加4.910m。（3）W對KGa無影響，即對KGa無影響，所以傳質單元高度不變，即m即所需填料層高度比原來減少0.609m。作業(yè)題10用清水在塔中逆流吸收混于空氣中的二氧化硫。已知混合氣中二氧化硫的體積分數(shù)解：用清水吸收，操作液氣比為水的用量用清水吸收，由第九章練習題1．在密閉容器中將A、B兩組分的理想溶液升溫至82℃，在該溫度下，兩組分的飽和蒸氣壓分別為=107.6kPa及＝41.85kPa，取樣測得液面上方氣相中組分A的摩爾分數(shù)為0.95。試求平衡的液相組成及容器中液面上方總壓。解：本題可用露點及泡點方程求解。解得kPa本題也可通過相對揮發(fā)度求解由氣液平衡方程得2．試分別計算含苯0.4（摩爾分數(shù)）的苯—甲苯混合液在總壓100kPa和10kPa的相對揮發(fā)度和平衡的氣相組成。苯（A）和甲苯（B）的飽和蒸氣壓和溫度的關系為式中p﹡的單位為kPa，t的單位為℃。苯—甲苯混合液可視為理想溶液。（作為試差起點，100kPa和10kPa對應的泡點分別取94.6℃和31.5解：本題需試差計算（1）總壓p總＝100kPa初設泡點為94.6℃得kPa同理kPa或則（2）總壓為p總＝10kPa通過試差，泡點為31.5℃，=17.02kPa，＝5.313kPa隨壓力降低，α增大，氣相組成提高。練習題10．在常壓連續(xù)精餾塔內分離苯—氯苯混合物。已知進料量為85kmol/h，組成為0.45（易揮發(fā)組分的摩爾分數(shù)，下同），泡點進料。塔頂餾出液的組成為0.99，塔底釜殘液組成為0.02。操作回流比為3.5。塔頂采用全凝器，泡點回流。苯、氯苯的汽化熱分別為30.65kJ/mol和36.52kJ/mol。水的比熱容為4.187kJ/(kg?℃)。若冷卻水通過全凝器溫度升高15℃，加熱蒸汽絕對壓力為500kPa（飽和溫度為151.7℃，汽化熱為解：由題給條件，可求得塔內的氣相負荷，即對于泡點進料，精餾段和提餾段氣相負荷相同，則（1）冷卻水流量由于塔頂苯的含量很高，可按純苯計算，即（2）加熱蒸汽流量釜液中氯苯的含量很高，可按純氯苯計算，即練習題12．在常壓連續(xù)精餾塔中，分離甲醇—水混合液。原料液流量為100kmol/h，其組成為0.3（甲醇的摩爾分數(shù)，下同），冷液進料（q=1.2），餾出液組成為0.92，甲醇回收率為90％，回流比為最小回流比的3倍。試比較直接水蒸氣加熱和間接加熱兩種情況下的釜液組成和所需理論板層數(shù)。甲醇—水溶液的t–x–y數(shù)據(jù)見本題附表習題12附表溫度t℃液相中甲醇的摩爾分數(shù)氣相中甲醇的摩爾分數(shù)溫度t℃液相中甲醇的摩爾分數(shù)氣相中甲醇的摩爾分數(shù)1000.00.075.30.400.72996.40.020.13473.10.500.77993.50.040.23471.20.600.82591.20.060.30469.30.700.87089.30.080.36567.60.800.91587.70.100.41866.00.900.95884.40.150.51765.00.950.97981.70.200.57964.51.01.078.00.300.665解：（1）釜液組成由全塔物料衡算求解。①間接加熱②直接水蒸氣加熱關鍵是計算R。由于q=1.2，則q線方程為在本題附圖上過點e作q線，由圖讀得：xq=0.37，yq=0.71于是顯然，在塔頂甲醇收率相同條件下，直接水蒸氣加熱時，由于冷凝水的稀釋作用，xW明顯降低。所需理論板層數(shù)在x–y圖上圖解理論板層數(shù)附圖1附圖2習題12附圖①間接加熱精餾段操作線的截距為由xD=0.92及截距0.323作出精餾段操作線ab，交q線與點d。由xW=0.0425定出點c，連接cd即為提餾段操作線。由點a開始在平衡線與操作線之間作階梯，NT=5（不含再沸器），第4層理論板進料。②直接蒸汽加熱圖解理論板的方法步驟同上，但需注意xW=0.0172是在x軸上而不是對角線上，如本題附圖所示。此情況下共需理論板7層，第4層理論板進料。計算結果表明，在保持餾出液中易揮發(fā)組分收率相同條件下，直接蒸汽加熱所需理論板層數(shù)增加。且需注意，直接蒸汽加熱時再沸器不能起一層理論板的作用。作業(yè)題4．在一連續(xù)精餾塔中分離苯含量為0.5（苯的摩爾分數(shù)，下同）苯—甲苯混合液，其流量為100kmol/h。已知餾出液組成為0.95，釜液組成為0.05，試求（1）餾出液的流量和苯的收率；（2）保持餾出液組成0.95不變，餾出液最大可能的流量。解：（1）餾出液的流量和苯的收率（2）餾出液的最大可能流量當ηA=100%時，獲得最大可能流量，即作業(yè)題5．在連續(xù)精餾塔中分離A、B兩組分溶液。原料液的處理量為100kmol/h，其組成為0.45（易揮發(fā)組分A的摩爾分數(shù)，下同），飽和液體進料，要求餾出液中易揮發(fā)組分的回收率為96％，釜液的組成為0.033。試求（1）餾出液的流量和組成；（2）若操作回流比為2.65，寫出精餾段的操作線方程；（3）提餾段的液相負荷。解：（1）餾出液的流量和組成由全塔物料衡算，可得kmol/h=54.55kmol/hkmol/h=45.45kmol/h（2）精餾段操作線方程（3）提餾段的液相負荷作業(yè)題7．在連續(xù)操作的精餾塔中分離兩組分理想溶液。原料液流量為50kmol/h，要求餾出液中易揮發(fā)組分的收率為94％。已知精餾段操作線方程為y=0.75x+0.238；q線方程為y=2-3x。試求（1）操作回流比及餾出液組成；（2）進料熱狀況參數(shù)及原料的總組成；（3）兩操作線交點的坐標值xq及yq；（4）提餾段操作線方程。解：（1）操作回流比及餾出液組成由題給條件，得及解得R=3，xD=0.9522）進料熱狀況參數(shù)及原料液組成由于及解得q=0.75（氣液混合進料），xF=0.5（3）兩操作線交點的坐標值xq及yq聯(lián)立操作線及q線兩方程，即解得xq=0.4699及yq=0.5903（4）提餾段操作線方程其一般表達式為式中有關參數(shù)計算如下：kmol/h=25.32kmol/hkmol/h=111.54kmol/hkmol/h=86.22kmol/h則作業(yè)題9．在板式精餾塔中分離相對揮發(fā)度為2的兩組分溶液，泡點進料。餾出液組成為0.95（易揮發(fā)組分的摩爾分數(shù)，下同），釜殘液組成為0.05，原料液組成為0.6。已測得從塔釜上升的蒸氣量為93kmol/h，從塔頂回流的液體量為58.5kmol/h，泡點回流。試求（1）原料液的處理量；（2）操作回流比為最小回流比的倍數(shù)。解：（1）原料液的處理量由全塔的物料衡算求解。對于泡點進料，q=1kmol/h=34.5kmol/h則解得kmol/h（2）R為Rmin的倍數(shù)R=1.70對于泡點進料，Rmin的計算式為于是第十章練習題1.25℃時醋酸（A）–庚醇-3（B）–水（S習題1附表1溶解度曲線數(shù)據(jù)（質量分數(shù)/%）醋酸（A）庚醇-3（B）(333(B)水（S）醋酸（A）庚醇-3（B）-3(B)-3(B)-3(B)3(B)水（S）096.43.648.512.838.73.593.03.547.57.545.08.687.24.242.73.753.619.374.36.436.71.961.424.467.57.929.31.169.630.758.610.724.50.974.641.439.319.319.60.779.745.826.727.514.90.684.546.524.129.47.10.592.447.520.432.10.00.499.6習題1附表2聯(lián)結線數(shù)據(jù)（醋酸的質量分數(shù)%）水層庚醇-3層水層庚醇-3層6.45.338.226.813.710.642.130.519.814.844.132.626.719.248.137.933.623.747.644.9試求：（1）在直角三角形相圖上繪出溶解度曲線及輔助曲線，在直角坐標圖上繪出分配曲線。（2）確定由200kg醋酸、200kg庚醇-3和400kg水組成的混合液的物系點位置?；旌弦航?jīng)充分混合并靜置分層后，確定兩共軛相的組成和質量。（3）上述兩液層的分配系數(shù)及選擇性系數(shù)。（4）從上述混合液中蒸出多少千克水才能成為均相溶液？解：（1）溶解度曲線如附圖1中曲線SEPHRJ所示。輔助曲線如附圖1曲線SNP所示。分配曲線如附圖2所示。（2）和點醋酸的質量分率為水的質量分率為由此可確定和點M的位置，如附圖1所示。由輔助曲線通過試差作圖可確定M點的差點R和E。由杠桿規(guī)則可得由附圖1可查得E相的組成為習題1附圖1習題1附圖2習題1附圖1習題1附圖2R相的組成為（3）分配系數(shù)選擇性系數(shù)（4）隨水分的蒸發(fā)，和點M將沿直線SM移動，當M點到達H點時，物系分層消失，即變?yōu)榫辔锵?。由杠桿規(guī)則可得需蒸發(fā)的水分量為練習題2.在單級萃取裝置中，以純水為溶劑從含醋酸質量分數(shù)為30%的醋酸–庚醇-3混合液中提取醋酸。已知原料液的處理量為1000kg/h，要求萃余相中醋酸的質量分數(shù)不大于10%。試（1）水的用量；（2）萃余相的量及醋酸的萃取率。操作條件下的平衡數(shù)據(jù)見習題1。解：（1）物系的溶解度曲線及輔助曲線如附圖所示。由原料組成xF=0.3可確定原料的相點F，由萃余相的組成xA=0.1可確定萃余相的相點R。借助輔助曲線，由R可確定萃取相的相點E。聯(lián)結RE、FS，則其交點M即為萃取操作的物系點。由杠桿規(guī)則可得習題2附圖（2）由杠桿規(guī)則可確定萃余相的量。習題2附圖由附圖可讀得萃取相的組成為萃取率=第十一章練習題1.已知濕空氣的總壓力為100kPa，溫度為50℃，相對濕度為40%，試求（1）濕空氣中的水汽分壓；（2）濕度；（3解：（1）濕空氣的水汽分壓由附錄查得50℃時水的飽和蒸氣壓，故（2）濕度（3）密度m3濕空氣/kg絕干氣密度練習題2．常壓連續(xù)干燥器內用熱空氣干燥某濕物料，出干燥器的廢氣的溫度為40℃，相對濕度為43%解：由附錄查得40℃時水的飽和蒸氣壓，故濕空氣中水汽分壓為查出時的飽和溫度為25.02℃，此溫度即為廢氣露點。練習題3.在總壓101.3kPa下，已知濕空氣的某些參數(shù)。利用濕空氣的H–I圖查出附表中空格項的數(shù)值，并繪出分題4的求解過程示意圖。習題3 附表序號濕度kg/kg絕干氣干球溫度/℃濕球溫度℃相對濕度%焓kJ/kg絕干氣水汽分壓kPa露點℃1（0.02）86（35）51403232（0.03）793711（160）4.2303（0.04）8642（10）1936354（0.05）（60）42371927.538.5解：附表中括號內的數(shù)為已知，其余值由H-I圖查得。分題4的求解過程示意圖略。作業(yè)題4.將、絕干氣的常壓新鮮空氣，與干燥器排出的、絕干氣的常壓廢氣混合，兩者中絕干氣的質量比為1：3。試求（1）混合氣體的溫度、濕度、焓和相對濕度；（2）若后面的干燥器需要相對濕度10%的空氣做干燥介質，應將此混合氣加熱至多少攝氏度？解：（1）對混合氣列濕度和焓的衡算，得 （a） （b）當℃、絕干氣時，空氣的焓為當℃、絕干氣時，空氣的焓為將以上值代入式（a）及式（b）中，即分別解得：kg/kg絕干氣kJ/kg絕干氣由得℃混合氣體中的水汽分壓解出℃時水的飽和蒸汽壓為所以混合氣體的相對濕度為（2）將此混合氣加熱至多少度可使相對濕度降為10%故查水蒸氣表知此壓力下的飽和溫度為76.83℃。故應將此混合氣加熱至76.83作業(yè)題5．干球溫度為20℃、濕度為0.009kg水／kg絕干氣的濕空氣通過預熱器加熱到80℃后，再送至常壓干燥器中，離開干燥器時空氣的相對濕度為80%，若空氣在干燥器中經(jīng)歷等焓干燥過程，試求：（1）1m3原濕空氣在預熱過程中焓的變化；（2解：（1）1m3當℃、kg/kg絕干氣時，由圖11-3查出kJ/kg絕干氣。當℃、kg/kg絕干氣時，由圖11-3查出kJ/kg絕干氣。故1kg絕干空氣在預熱器中焓的變化為：原濕空氣的比體積：故1m3（2）1m3由℃、kg/kg絕干氣在H-I圖上確定空氣狀態(tài)點，由該點沿等I線向右下方移動與線相交，交點為離開干燥器時空氣的狀態(tài)點，由該點讀出空氣離開干燥器時的濕度kg/kg絕干氣。故1m3原空氣獲得的水分量為：作業(yè)題12．在恒定干燥條件下進行間歇干燥實驗。已知物料的干燥面積為0.2m2，絕干物料質量為15kg，干燥時間無限長時物料可被干燥至15.3kg。假設在實驗范圍內，物料的干燥速率與含水量呈線性關系。實驗測得將濕物料從30.0kg干燥至24.0kg需要0.2h。試求在相同干燥條件下，將濕物料由30.0kg干燥至17kg需要多少時間。解：設干燥速率與物料含水量之間的關系為：（a）因為時，據(jù)題意代入（a）式，得所以分離變量積分，得將，代入得所以，當時第一章、流體流動流體靜力學流體動力學流體流動現(xiàn)象流動阻力、復雜管路、流量計一、流體靜力學：壓力的表征：靜止流體中，在某一點單位面積上所受的壓力，稱為靜壓力，簡稱壓力，俗稱壓強。表壓強（力）＝絕對壓強（力）-大氣壓強（力）真空度＝大氣壓強-絕對壓大氣壓力、絕對壓力、表壓力（或真空度）之間的關系流體靜力學方程式及應用：壓力形式備注：1)在靜止的、連續(xù)的同一液體內，處于同一能量形式水平面上各點壓力都相等。此方程式只適用于靜止的連通著的同一種連續(xù)的流體。應用：U型壓差計傾斜液柱壓差計微差壓差計 二、流體動力學流量mS=GA=π/4d2GVS=uA=πmS=GA=π/4d2GVS=uA=π/4d2u體積流量VSm3/s質量流速Gkg/m2s(平均)流速um/sG=uρ連續(xù)性方程及重要引論：一實際流體的柏努利方程及應用（例題作業(yè)題）以單位質量流體為基準：J/kg以單位重量流體為基準：J/N=m輸送機械的有效功率：輸送機械的軸功率：（運算效率進行簡單數(shù)學變換）應用解題要點：作圖與確定衡算范圍:指明流體流動方向，定出上、下游界面；截面的選?。簝山孛婢鶓c流動方向垂直；基準水平面的選取：任意選取，必須與地面平行，用于確定流體位能的大?。粌山孛嫔系膲毫Γ簡挝灰恢?、表示方法一致；單位必須一致：有關物理量的單位必須一致相匹配。三、流體流動現(xiàn)象：流體流動類型及雷諾準數(shù)：（1）層流區(qū)Re<2000（2）過渡區(qū)2000<Re<4000（3）湍流區(qū)Re>4000本質區(qū)別：（質點運動及能量損失區(qū)別）層流與端流的區(qū)分不僅在于各有不同的Re值，更重要的是兩種流型的質點運動方式有本質區(qū)別。流體在管內作層流流動時，其質點沿管軸作有規(guī)則的平行運動，各質點互不碰撞，互不混合流體在管內作湍流流動時，其質點作不規(guī)則的雜亂運動并相互碰撞，產(chǎn)生大大小小的旋渦。由于質點碰撞而產(chǎn)生的附加阻力較自黏性所產(chǎn)生的阻力大得多，所以碰撞將使流體前進阻力急劇加大。管截面速度大小分布：無論是層流或揣流，在管道任意截面上，流體質點的速度均沿管徑而變化，管壁處速度為零，離開管壁以后速度漸增，到管中心處速度最大。層流：1、呈拋物線分布；2、管中心最大速度為平均速度的2倍。湍流：1、層流內層；2、過渡區(qū)或緩沖區(qū)；3、湍流主體湍流時管壁處的速度也等于零，靠近管壁的流體仍作層流流動，這－作層流流動的流體薄層稱為層流內層或層流底層。自層流內層往管中心推移，速度逐漸增大，出現(xiàn)了既非層流流動亦非完全端流流動的區(qū)域，這區(qū)域稱為緩沖層或過渡層，再往中心才是揣流主體。層流內層的厚度隨Re值的增加而減小。層流時的速度分布湍流時的速度分布四、流動阻力、復雜管路、流量計：計算管道阻力的通式：（伯努利方程損失能）范寧公式的幾種形式：圓直管道非圓直管道運算時，關鍵是找出值，一般題目會告訴，僅用于期末考試，考研需擴充非圓管當量直徑：當量直徑：=4（4倍水力半徑）水力半徑：=（流體在通道里的流通截面積A與潤濕周邊長Π之比）流量計概述：（節(jié)流原理）孔板流量計是利用流體流經(jīng)孔板前后產(chǎn)生的壓力差來實現(xiàn)流量測量。孔板流量計的特點：恒截面、變壓差，為差壓式流量計。文丘里流量計的能量損失遠小于孔板流量計。轉子流量計的特點：恒壓差、恒環(huán)隙流速而變流通面積，屬截面式流量計。復雜管路：（了解）并聯(lián)管路各支路的能量損失相等，主管的流量必等于各支管流量之和。第二章、流體輸送機械一、離心泵的結構和工作原理二、特性參數(shù)與特性曲線三、氣蝕現(xiàn)象與安裝高度四、工作點及流量調節(jié)離心泵：電動機一、離心泵的結構和工作原理：離心泵的主要部件：離心泵的的啟動流程：葉輪吸液（管泵，無自吸能力）泵殼液體的匯集與能量的轉換轉能泵軸排放密封填料密封機械密封（高級）葉輪其作用為將原動機的能量直接傳給液體，以提高液體的靜壓能與動能（主要為靜壓能）。泵殼具有匯集液體和能量轉化雙重功能。軸封裝置其作用是防止泵殼內高壓液體沿軸漏出或外界空氣吸入泵的低壓區(qū)。常用的軸封裝置有填料密封和機械密封兩種。氣縛現(xiàn)象：離心泵啟動前泵殼和吸入管路中沒有充滿液體，則泵殼內存有空氣，而空氣的密度又遠小于液體的密度，故產(chǎn)生的離心力很小，因而葉輪中心處所形成的低壓不足以將貯槽內液體吸入泵內，此時雖啟動離心泵，也不能輸送液體，此種現(xiàn)象稱為氣縛現(xiàn)象，表明離心泵無自吸能力。因此，離心泵在啟動前必須灌泵。汽蝕現(xiàn)象：汽蝕現(xiàn)象是指當泵入口處壓力等于或小于同溫度下液體的飽和蒸汽壓時，液體發(fā)生汽化，氣泡在高壓作用下，迅速凝聚或破裂產(chǎn)生壓力極大、頻率極高的沖擊，泵體強烈振動并發(fā)出噪音，液體流量、壓頭（出口壓力）及效率明顯下降。這種現(xiàn)象稱為離心泵的汽蝕。二、特性參數(shù)與特性曲線：流量Q：離心泵在單位時間內排送到管路系統(tǒng)的液體體積。壓頭（揚程）H：離心泵對單位重量（1N）的液體所提供的有效能量。效率：總效率=vmh軸功率N：泵軸所需的功率-Q曲線對應的最高效率點為設計點，對應的Q、H、N值稱為最佳工況參數(shù)，銘牌所標出的參數(shù)就是此點的性能參數(shù)。（會使用IS水泵特性曲線表，書P117）三、氣蝕現(xiàn)象與安裝高度:氣蝕現(xiàn)象的危害：①離心泵的性能下降，泵的流量、壓頭和效率均降低。若生成大量的氣泡，則可能出現(xiàn)氣縛現(xiàn)象，且使離心泵停止工作。②產(chǎn)生噪聲和振動，影響離心泵的正常運行和工作環(huán)境。③泵殼和葉輪的材料遭受損壞，降低了泵的使用壽命。解決方案：為避免發(fā)生氣蝕，就應設法使葉片入口附近的壓強高于輸送溫度下的液體飽和蒸氣壓。通常，根據(jù)泵的抗氣蝕性能，合理地確定泵的安裝高度，是防止發(fā)生氣蝕現(xiàn)象的有效措施。離心泵的汽蝕余量：為防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生，在離心泵人口處液體的靜壓頭（p1/pg）與動壓頭（u12/2g）之和必須大于操作溫度下液體的飽和蒸氣壓頭（pv/pg）某一數(shù)值，此數(shù)值即為離心泵的氣蝕余量。必須汽蝕余量：(NPSH)r離心泵的允許吸上真空度：離心泵的允許安裝高度Hg（低于此高度0.5-1m）：關離心泵先關閥門，后關電機，開離心泵先關出口閥，再啟動電機。四、工作點及流量調節(jié)：管路特性與離心泵的工作點：由兩截面的伯努利方程所得全程化簡。聯(lián)解既得工作點。離心泵的流量調節(jié)：改變閥門的開度（改變管路特性曲線）；改變泵的轉速（改變泵的特性曲線）；減小葉輪直徑也可以改變泵的特性曲線，但一般不用。泵串聯(lián)（壓頭大）或并聯(lián)（流速大）往復泵的流量調節(jié)：旁路調節(jié)；改變活塞沖程和往復次數(shù)。第三章、非均相物系的分離（密度不同）一、重力沉降二、離心沉降三、過濾一、重力沉降：沉降過程：先加速（短），后勻速（長）沉降過程。流型及沉降速度計算：（參考作業(yè)及例題）層流區(qū)（滯流區(qū)）或斯托克斯定律區(qū)：（10-4<Ret<1）（K<2.62）過渡區(qū)或艾倫定律區(qū)：（1<Ret<103）(2.62<K<69.1)湍流區(qū)或牛頓定律區(qū)：（103<Ret<2105）(K>69.1)相應沉降速度計算式：（公式不用記，掌握運算方法）計算方法：試差法：即先假設沉降屬于某一流型（譬如層流區(qū)），則可直接選用與該流型相應的沉降速度公式計算，然后按檢驗Ret值是否在原設的流型范圍內。如果與原設一致，則求得的有效。否則，按算出的Ret值另選流型，并改用相應的公式求。摩擦數(shù)群法：書p149K值法：書p150沉降設備：為滿足除塵要求，氣體在降塵室內的停留時間至少等于顆粒的沉降時間，所以：單層降塵室生產(chǎn)能力：（與高度H無關，注意判斷選擇填空題）多層降塵室：（n+1為隔板數(shù)，n層水平隔板，能力為單層的（n+1）倍）二、離心沉降：離心加速度：（慣性離心力場強度）；重力加速度：g離心沉降速度ur：；重力沉降速度uT：離心分離因數(shù)KC：KC（離心沉降速度與重力沉降速度的比值，表征離心沉降是重力沉降的多少倍）離心沉降設備：旋風分離器：利用慣性離心力的作用從氣流中分離出塵粒的設備性能指標：臨界粒徑dc：理論上在旋風分離器中能被完全分離下來的最小顆粒直徑；分離效率：總效率η0；分效率ηp（粒級效率）；分割粒徑d50：d50是粒級效率恰為50%的顆粒直徑；壓力降△p：氣體經(jīng)過旋風分離器時，由于進氣管和排氣管及主體器壁所引起的摩擦阻力，流動時的局部阻力以及氣體旋轉運動所產(chǎn)生的動能損失等，造成氣體的壓力降。（標準旋風）標準旋風Ne=5，=8.0。三、過濾：過濾方式：餅層過濾：餅層過濾時，懸浮液置于過濾介質的一側，固體物沉積于介質表面而形成濾餅層。過濾介質中微細孔道的直徑可能大于懸浮液中部分顆位的直徑，因而，過濾之初會有一些細小顆粒穿過介質而使濾液渾濁，但是顆粒會在孔道中迅速地發(fā)生“架橋”現(xiàn)象（見圖），使小子孔道直徑的細小顆粒也能被截攔，故當濾餅開始形成，濾液即變清，此后過濾才能有效地進行?？梢姡陲瀸舆^濾中，真正發(fā)揮截攔顆粒作用的主要是濾餅層而不是過濾介質。餅層過濾適用于處理固體含量較高的懸浮液。深床過濾：在深床過濾中，固體顆粒并不形成濾餅，而是沉積于較厚的粒狀過濾介質床層內部。懸浮液中的顆粒尺寸小于床層孔道直徑，當顆粒隨流體在床層內的曲折孔道中流過時，便附在過濾介質上。這種過濾適用于生產(chǎn)能力大而懸浮液中顆粒小、含量甚微的場合。自來水廠飲水的凈化及從合成纖維紡絲液中除去極細固體物質等均采用這種過濾方法。助濾劑的使用及注意：為了減少可壓縮濾餅的流動阻力，有時將某種質地堅硬而能形成疏松餅層的另一種固體顆?；烊霊腋∫夯蝾A涂于過濾介質上，以形成疏松餅層，使濾液得以暢流。這種預混或預涂的粒狀物質稱為助濾劑。對助濾劑的基本要求如下：①應是能形成多孔餅層的剛性顆粒，使濾餅有良好的滲透性、較高的空隙率及較低的流動阻力；②應具有化學穩(wěn)定性，不與懸浮液發(fā)生化學反應，也不溶于液相中。應予注意，－般以獲得清凈濾液為目的時，采用助濾劑才是適宜的。恒壓過濾方程式：（理解，書P175）對于一定的懸濁液，若令，k——表征過濾物料特性的常數(shù)，；恒壓過濾時，壓力差△p不變，k、A、s都是常數(shù)再令過濾常數(shù)的測定：書P179,包括壓縮因子板框壓力機：過濾時，懸浮液在指定的壓強下經(jīng)濾漿通道自濾框角端的暗孔進入框內，濾液分別穿過兩側濾布，再經(jīng)鄰板板面流至濾液出口排走，固體則被截留于框內，如圖所示，待濾餅充滿濾框后，即停止過濾。若濾餅需要洗滌，可將洗水壓人洗水通道，經(jīng)洗滌板角端的暗孔進入板面與濾布之間。第四章傳熱一、熱傳導、對流傳熱二、總傳熱三、換熱器及強化傳熱途徑一、熱傳導、對流傳熱：傳熱基本方式：1、熱傳導（宏觀無位移）：若物體各部分之間不發(fā)生相對位移，僅借分子、原子和自由電子等微觀粒子的熱運動而引起的熱量傳遞稱為熱傳導（又稱導熱）。熱傳導的條件是系統(tǒng)兩部分之間存在溫度差，此時熱量將從高溫部分傳向低溫部分，或從高溫物體傳向與它接觸的低溫物體，直至整個物體的各部分溫度相等為止。2、熱對流（宏觀有位移）：流體各部分之間發(fā)生相對位移所引起的熱傳遞過程稱為熱對流（簡稱對流）。熱對流僅發(fā)生在流體中。在流體中產(chǎn)生對流的原因有二：一是因流體中各處的溫度不同而引起密度的差別，使輕者上浮，重者下沉，流體質點產(chǎn)生相對位移，這種對流稱為自然對流；二是因泵（風機）或攪拌等外力所致的質點強制運動，這種對流稱為強制對流。3、熱輻射（不需要介質）：因熱的原因而產(chǎn)生的電磁波在空間的傳遞，稱為熱輻射。所有物體（包括固體、液體和氣體）都能將熱能以電磁波形式發(fā)射出去，而不需要任何介質，也就是說它可以在真空中傳播。4、對流傳熱：流體流過固體壁面（流體溫度與壁面溫度不同）時的傳熱過程稱為對流傳熱。1）流體無相變的對流傳熱流體在傳熱過程中不發(fā)生相變化，依據(jù)流體流動原因不同，可分為兩種情況。①強制對流傳熱，流體因外力作用而引起的流動；②自然對流傳熱，僅因溫度差而產(chǎn)生流體內部密度差引起的流體對..流動。2）流體有相變的對流傳熱流體在傳熱過程中發(fā)生相變化，它分為兩種情況。①蒸氣冷凝，氣體在傳熱過程中全部或部分冷凝為液體；②液體沸騰，液體在傳熱過程中沸騰汽化，部分液體轉變?yōu)闅怏w對流傳熱的溫度分布情況對流傳熱是集熱對流和熱傳導于一體的綜合現(xiàn)象。對流傳熱的熱阻主要集中在層流內層，因此，減薄層流內層的厚度是強化對流傳熱的主要途徑。傳熱過程中熱、冷流體（接觸）熱交換方式：（書p211）直接接觸式換熱和混合式換熱器；蓄熱式換熱和蓄熱器；典型的間壁式換熱器：（列管換熱器，區(qū)分殼程、管程、單/多殼程、單/多管程）特定的管殼式換熱器傳熱面積：S=S——傳熱面積；n——管數(shù)；d——管徑，m；L——管長，m。傳熱速率和熱通量：傳熱速率Q（又稱熱流量）指單位時間內通過傳熱面積的熱量；傳熱速率=；Q=R——整個傳熱面的熱阻，熱通量q（又稱傳熱速度）指單位面機的傳熱速率。q=；q=；R’——單位傳熱面積的熱阻，熱傳導基本規(guī)律：傅里葉定律：傅立葉定律為熱傳導的基本定律，表示通過等溫表面的導熱速率與溫度梯度及傳熱面積成正比，即：通過平壁的穩(wěn)態(tài)熱傳導：單層平壁的熱傳導：b——平壁厚度，m；△t——溫度差，導熱推動力，；——導熱熱阻，/W；——導熱熱阻，多層平壁的熱傳導：在穩(wěn)態(tài)導熱時，通過各層的導熱速率必相等，即Q=Q1=Q2=Q3;熱通量也相等：q=q1=q2=q3（三層）（n層）通過圓筒壁的熱傳導：單層圓筒壁的熱傳導：多層圓筒壁的熱傳導：Q1=Q2=Q3=Qn（注意判斷選擇填空）q1>q2>q3>qn（n層）保溫層的臨界直徑：通常，熱損失隨保溫層厚度的增加而減少。但是在小直徑圓管外包扎性能不良的保溫材料，隨保淚層厚度增加，可能反而使熱損失增大。（散熱區(qū)、保溫區(qū)，d0大于B點保溫才有意義）二、總傳熱：（參考習題及例題）熱量衡算：總傳熱速率方程：Q=（△t2需大于△t1）總傳熱系數(shù)K、總熱阻總熱阻=熱阻之和三、換熱器及強化傳熱途徑：間壁式換熱器的類型：（掌握原理書p277）管式換熱器：蛇管式換熱器（沉浸式蛇管換熱器、噴淋式蛇管換熱器）套管式換熱器管殼式換熱器（固定管板式換熱器、U形管換熱器）板式換熱器：夾套式換熱器板式換熱器螺旋板式換熱器（I、II、III形）、翅片式換熱器：翅片管式換熱器版翅片式換熱器熱管換熱器間壁式換熱器強化傳熱途徑：增大平均溫度差△tm增大傳熱面積S翅化面；2）異形表面；3）多孔物質結構；4）采用小直徑傳熱管。增大總傳熱系數(shù)K提高流體的流速；2）增強流體的擾動；3）在流體中加固體顆粒；4）采用短管換熱器；5）防止垢層形成和及時清除垢層。第五章、蒸發(fā)（不揮發(fā)溶質）一、概述及蒸發(fā)器二、溶液沸點升高與溫度差損失三、多效蒸發(fā)及流程一、概述及蒸發(fā)器：單效蒸發(fā)與多效蒸發(fā)：單效蒸發(fā)與多效蒸發(fā)在操作中一般用冷凝方法將二次燕汽不斷地移出，否則蒸汽與沸騰溶液趨于平衡，使蒸發(fā)過程無法進行。若將二次蒸汽直接冷凝，而不利用其冷凝熱的操作稱為單效蒸發(fā)。若將二次蒸汽引到下一蒸發(fā)器作為加熱蒸汽，以利用其冷凝熱，這種串聯(lián)蒸發(fā)操作稱為多效燕發(fā)。常見蒸發(fā)器類型及原理（書P302）循環(huán)形（非膜式）蒸發(fā)器：中央循環(huán)管式（或標準式）蒸發(fā)器懸筐式蒸發(fā)器外熱式蒸發(fā)器強制循環(huán)蒸發(fā)器（單程型）膜式蒸發(fā)器：升膜蒸發(fā)器降膜蒸發(fā)器升-降膜蒸發(fā)器刮板攪拌薄膜蒸發(fā)器直接加熱蒸發(fā)器二、溶液沸點升高與溫度差損失：溶液的沸點：溶液中含有不揮發(fā)的溶質，在相同條件下，其蒸氣壓比純水的低，所以溶液的沸點就比純水的要高，兩者之差稱為因溶液蒸氣壓下降而引起的沸點升高。例如，常壓下20%（質量百分數(shù)）NaOH水溶液的沸點為108.5℃，而水的沸點為100℃，此時溶液沸點升高8.5度。由于有沸點升高現(xiàn)象，使同條件下蒸發(fā)溶液時的有效溫度差下降8.5℃，正好與溶液沸點升高值相等，故沸點升高又稱為溫度差損失。溫度差損失：（書P310）溫度差損失不僅僅是因為溶液中含有了不揮發(fā)性溶質引起的，蒸發(fā)器內的操作壓力高于冷凝囂以克服二次蒸汽從蒸發(fā)器流到冷凝器的阻力損失、蒸發(fā)器的操作需維持一定的液面等因素都會造成溫度差損失。因溶液蒸氣壓下降而引起的溫度差損失△’因加熱管內液柱靜壓力而引起的溫度差損失△’’由于管路流動阻力而引起的溫度差損失△’’’三、多效蒸發(fā)及流程:（書P322，搞清楚前后黏度、壓強、溫度）P1>P2>P3T1>T2>T3溶液的沸點必純溶劑的高，冷凝液的沸點高于二次蒸汽。第六章 蒸餾（液體混合物揮發(fā)度不同）一、平衡關系二、精餾原理及流程三、精餾過程計算一：平衡關系：用飽和蒸氣壓和相平衡常數(shù)表示的氣液平衡關系：由拉烏爾定律得出，p-溶液上方組分平衡分壓，Pa。p’-在溶液溫度下純組分的飽和蒸氣壓，Pa。x-溶液中組分的摩爾數(shù)。下標A表示易揮發(fā)組分，B表示難揮發(fā)組分。Xb=(1-Xa)泡點方程式露點方程式道爾頓分壓定律得出。揮發(fā)度對于理想溶液。VB同理表示相對揮發(fā)度：易揮發(fā)組分的揮發(fā)度與難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比相圖：（t-x-y圖）（x-y圖）3、相平衡方程式：4、簡單蒸餾流程特點：簡單蒸餾是將原料液一次加入蒸餾釜中，在恒壓下加熱使之部分汽化，產(chǎn)生的蒸氣進入冷凝器中冷凝，隨著過程的進行，釜液中易揮發(fā)組分含量不斷降低，當釜液組成達到規(guī)定值時，即停止蒸餾操作，釜液一次排出。二、精餾原理及流程：原理：液體混合物經(jīng)多次部分汽化和冷凝后，便可得到幾乎完全的分離。流程：原料液經(jīng)預熱器加熱到指定溫度后．送入精餾塔的進料板，在進料板上與自塔上部下降的回流液體匯合后，逐板溢流，最后流人塔底再沸器中。在每層板上，回流液體與上升蒸氣互相接觸，進行傳熱傳質過程。操作時，連續(xù)地從再沸器取出部分液體作為地底產(chǎn)品（釜殘掖），部分液體汽化，產(chǎn)生上升蒸氣，依次通過各層塔板。塔頂蒸氣進人冷凝器中被全部冷凝，并將部分冷凝液用泵送回塔頂作為回流液體，其余部分經(jīng)冷卻器后被送出作為塔頂產(chǎn)品（餾出液）。通常，將原料液進入的那層板稱為加料板，加料板以上的塔段稱為精餾段加料板以下的塔段（包括加料板）稱為提餾段。三、精餾過程計算：總物料衡算F=D+W易揮發(fā)組分衡算FxF=Dy+Wx塔頂易揮發(fā)組分的回收率塔釜難揮發(fā)組分的回收率回流比:最小回流比R=(1.1~2.0)Rmin操作線遠離平衡線，RL進料熱狀況的影響及q線方程并由此得到L，=L+qF及V'=V+(q－1)F進料熱狀況對q值及q線的影響：q線方程必過點e（,）操作線方程：精餾段操作線方程：總物料衡算V=L+D易揮發(fā)組分衡算Vyn+1=Lxn+DxD操作線方程必過點a（,）提餾段操作線方程：總物料衡算L‘=V’+W易揮發(fā)組分衡算L，xm，=V，ym+1，+WxW操作線方程必過點C（,）或平衡線方程：圖形關系（記?。?。q=1,斜率為，圖像為特殊泡點進料露點q=0,斜率為0，圖像為1、逐板計算法理論版層數(shù)計算：2、圖解法逐板計算法：說明第n層是加料板（n-1層）。提餾段：同理（m-1層）。全塔效率與單板效率E＝或塔板上氣液兩相的非理想流動1.返混現(xiàn)象液沫夾帶塔板上部分液體產(chǎn)生與液體主體流動方向相反的流動為液沫夾帶（又稱霧沫夾帶）。即液滴被上升的氣體夾帶到上一層塔板上。氣泡夾帶塔板上部分氣體產(chǎn)生與氣體主體方向相反的流動為氣泡夾帶。即氣泡被下降的液體卷入下一層塔板上。2.氣體和液體的不均勻分布氣體沿塔板的不均勻分布由于液面落差Δ的存在，氣體通過塔板時阻力大小不等，導致塔板上氣量分布不均。液體沿塔板的不均勻分布由于液體橫向流過塔板時路徑長短不一，使塔板的物質傳遞量減少。不正確操作液泛在操作過程中，塔板上液體下降受阻并逐漸在塔板上積累，這種現(xiàn)象稱為液泛（也稱淹塔）。根據(jù)引起液泛的原因不同，可以分為：（1）降液管液泛液體流量過大降液管內液體不能及時排出或氣體流量過大使降液管液面升高，均會引起降液管液泛。（2）夾帶液泛氣速過大導致液沫夾帶量過大，板上液層增厚并各板液層相連造成液泛。嚴重漏液當氣體通過篩孔的速度較小或氣體分布不均勻時，從孔道流下的液體量占液體流量的10％以上稱為嚴重漏液。第七章吸收（溶解度差異）一、概述及平衡關系二、傳質理論三、吸收塔計算一、概述及平衡關系：1、吸收依據(jù)：混合物各組分在某種溶劑中溶解度差異1）分離混合氣體以回收所需的組分；吸收2）除去有害組分以凈化氣體；目的3）制備某種氣體的溶液；4）工業(yè)廢氣的治理。2、吸收與解吸流程：吸收過程進行的方向與限度取決于溶質在氣液兩相中的平衡關系。當氣相中溶質的實際分壓高于與液相成平衡的溶質分應時，溶質便由氣相向液相轉移，即發(fā)生吸收過程。反之．如果氣相中溶質的實際分壓低于與液相成平衡的溶質分壓時，溶質便由液相向氣相轉移，即發(fā)生吸收的逆過程，這種過程稱為脫收（或解吸）溫度與壓強的影響：溫度有利于吸收，反之即為解吸壓強有利于吸收，反之即為解吸3、平衡關系:摩爾比：亨利定律:4、吸收劑的選擇：1）溶解度高（對溶質組分）2）選擇性高3）揮發(fā)度小4）黏性小5）其他（無毒、無腐蝕、經(jīng)濟、合理等）5、相平衡關系在吸收中的應用：1）判斷傳質方向：若氣液相平衡關系為或，如果氣相中溶質的實際組成大于與液相溶質組成相平衡的氣相溶質組成，即>（或液相的實際組成小于與氣相組成相平衡的液相組成，即<，說明溶液還沒有達到飽和狀態(tài)，此時氣相中的溶質必然要繼續(xù)溶解，傳質的方向由氣相到液相，即進行吸收；反之，傳質方向則由液相到氣相．即發(fā)生解吸（或脫吸）。2）確定傳質推動力：傳質過程的推動力通常用一相的實際組成與其平衡組成的偏離程度表示。如圖，在吸收塔內某截面A-A處，溶質在氣、液兩相中的組成分別為、，若在操作條件下氣液平衡關系為，則在-坐標上可標繪出平衡線OE和A-A截面上的操作點A，如國所示。從圖中可看出，以氣相組成差表示的動力為，以液相組成差表示的推動力為（只能以一相來表征）同理，若氣、液組成分別以表示，并且相平衡方程為或以氣相分壓差表示的推動力為，以液相組成表示的推動力為a吸收塔內兩相量與組成的變化b吸收過程推動力3）指明傳質過程進行的極限：

二、傳質理論：擴分子擴散：流體分子無規(guī)則的熱運動散渦流擴散：流體質點的湍動菲克定律：當物質A在介質B中發(fā)生擴散時，任一點處物質A的擴散通量與該位置上A的濃度梯度成正比：（與傅里葉定律及牛頓黏性定律有相似處）等分子單向擴散（了解，下冊書p90）雙膜理論：雙膜理論把兩流體間的對流傳質過程描述成如圖所示的模式。它包含以下幾點基本假設：相互接觸的氣、液兩相流體間存在著穩(wěn)定的相界面，界面兩側各有一個很薄的停滯膜，吸收質以分子擴散方式通過此二膜層由氣相主體進入液相主體；在相界面處，氣、液兩相達到平衡；在兩個停滯膜以外的氣、液兩相主體中，由于流體充分湍動，物質組成均勻。吸收速率方程式：（理解及應用條件，書下冊P104）吸收速率，指單位相際傳質面積上單位時間內吸收的溶質量，，推動力指組成差，吸收阻力倒數(shù)為吸收系數(shù)，所以“速率=吸收系數(shù)”方程式：，=常數(shù)（一定情況下）三、吸收塔計算：1、摩爾分率、摩爾比相關關系：氣相：（氣體總體積=惰性體積）液相：質量分數(shù)與摩爾分率的關系為：＝摩爾比摩爾分率與摩爾比的關系為摩爾濃度與分壓之間的關系為2．吸收操作線方程與操作線液氣比，最小液氣比的計算：B點移至水平線Y=Y1與平衡線的交點B*時，X1=X1*,此點對應有最小液氣比。這是理論上吸收液所能達到的最高組成，但此時過程的推動力已變?yōu)?，因而需要無限大的相際傳質面積，實際上辦不到?；蛘弋斀馕胶饩€為非下凹線時，操作線的極限位置為與平衡線相交，此時，對應的氣液比為最小氣液比。以表示。對應的氣體用量為最小用量，記作Vmin。即塔高計算基本關系式（掌握方法，不用記公式X1的計算為重點，參考作業(yè)）HOG==稱為氣相總傳質單元高度（填料層高度）=稱為氣相總傳質單元數(shù)傳質單元數(shù)的計算式中為解吸因數(shù)（脫吸因數(shù)）。值的大小反映了溶質A吸收率的高低。式中A=稱為吸收因數(shù)。吸收塔塔徑的計算第八章、塔設備一、概述二、板式塔及流體力學性質三、填料塔一、概述（了解）：作用：使氣、液兩相充分接觸，適當湍動，以提供盡可能大的傳質面積和傳質系數(shù)，接觸后兩相又能及時完善分離；在塔內使氣、液兩相最大限度的接近逆流，以提供最大的傳質推動力。性能評估指標：通量——單位塔截面的生產(chǎn)能力，表征塔設備的處理能力和允許空塔氣速；分離效率——單位壓降塔的分離效果，對板式塔以板效率表示，對填料塔以等板高度表示；適應能力——操作彈性，表現(xiàn)為對物料的適應性和對負荷波動的適應性；塔設備在兼顧通量大、效率高、適應性強的前提下，還應盡量滿足流動阻力小、結構簡單、金屬耗量少、造價低、易于操作控制等要求。二、板式塔及流體力學性質（了解）：板式泡罩塔板塔的篩板了解它們工作原理種類浮閥塔板噴射形塔板塔板上鼓泡狀（優(yōu)良工作狀態(tài)）氣液兩蜂窩狀相的接泡沫狀（為了減少霧沫夾帶，大都控制在此狀態(tài)）觸狀態(tài)：噴射狀（優(yōu)良工作狀態(tài)）

板上壓降：霧沫夾帶：上升氣流穿過塔板上液層時，將板上液體帶入上層塔板的現(xiàn)象稱為霧沫夾帶漏液：錯流型的塔板在正常操作時，液體應沿塔板流動，在板上與垂直向上流動的氣體進行錯流接觸后由降液管流下。當上升氣體流速減小，氣體通過升氣孔道的動壓不足以阻止板上液體經(jīng)孔道流下時，便會出現(xiàn)漏液現(xiàn)象。液泛：塔內若氣、液兩相中之一的流量增大，使降液管內液體不能順利下流，管內液體必然積累，當管內液體增高到越過溢流堰頂部，于是兩板間液體相連，該層塔板產(chǎn)生積液，井依次上升，