飛行器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)課后答案

第二章習(xí)題答案飛機(jī)由垂直俯沖狀態(tài)退出，沿半徑為r的圓弧進(jìn)入水平飛行。若開始退出俯沖的高度H=2000m,開始轉(zhuǎn)入水干飛行的高度H=1000m,此時(shí)飛行速度v=12720km/h,（題圖2.3），求(1)(2)飛機(jī)在2點(diǎn)轉(zhuǎn)入水平飛行時(shí)的過載系數(shù)n；(1)(2)y如果最大允許過載系數(shù)為n=8，則ymax為保證攻擊的突然性，可采用何種量級(jí)的大速度或大機(jī)動(dòng)飛行狀態(tài)？（即若maxr不變，V可達(dá)多少？如果V不變，r可為多大?maxmin解答(1)(2)1000、(720x )2解答(1)(2)1000、(720x )2二Y二1+上二1+ 360^二5.08Ggr 9.8x(H-H)12vmax=,'(n-l).g.r「(8-1)x9.8x1000=943.2km/hy(720x1000)2r=V2 = 360^583.immin g(n-1) 9.8x(8-1)y某飛機(jī)的戰(zhàn)術(shù)、技術(shù)要求中規(guī)定：該機(jī)應(yīng)能在高度H=1000m處，以速度V=520Km/h和V'=625km/h（加力狀態(tài)）作盤旋半徑不小于R=690m和R'=680m（加力狀態(tài)）的正規(guī)盤旋（題圖2.4）。求（1） 該機(jī)的最大盤旋角和盤旋過載系數(shù)n；y求此時(shí)作用在炸彈鉤（2） 此時(shí)機(jī)身下方全機(jī)重心處掛有炸彈，重G=300kg,上的載荷大小及方向（lkgf=9.8N）。求此時(shí)作用在炸彈鉤解答:①②①與②得(1)=1Gcos0V2Ysin0=mr(2)tg①②①與②得(1)=1Gcos0V2Ysin0=mr(2)tg0=Zi=(520X黠=3.085gr9.8x6901000“(625x)2tg0= 3600=4.5239.8x6801n=—ycos0=4.60二72.04。（非加力）0二77.5。（加力）6.飛機(jī)處于俯沖狀態(tài)，當(dāng)它降到H=2000m時(shí)（PH=0.103kg/m3。）遇到上升氣流的作用（題圖2.7），求此時(shí)飛機(jī)的n。已知飛機(jī)重量G=5000kg，機(jī)翼面積S=20ym2，C,—4.5。此時(shí)的飛行速度V=540km/h，航跡半徑r=8.00m，y軸與鉛垂線夾角申=600，上升氣流速度u=10m/s，突風(fēng)緩和因子K=0.88。解答:ucos600s-tgVa= =題圖3*710x1---^000解答:ucos600s-tgVa= =題圖3*710x1---^000=0.0333540x3600<a=1.91。1VY=KCa<a-s-q=KC:<"s'2pv2y —0.88x4.5x竺x20x1x0.1035x(540x1000)2= 57.3 2 36000.125KNv2Y+Gcos60。=ma=G——③grv2 v2Y=G -Gcos60。G -Gcos60。gr =grz540x1000、( )2 ]( 3600 --)x50x103=2.37—9.8x800 2 G2.37G—30竺=-1.77G7.飛機(jī)以過載n=-3作曲線飛行，同時(shí)繞飛機(jī)重心以角加速度aZ=3.92rad/yS2轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)動(dòng)方向如（題圖2.8）所示。若發(fā)動(dòng)機(jī)重量G=1000kg，發(fā)動(dòng)機(jī)重心到E全機(jī)重心距離l=3m，發(fā)動(dòng)機(jī)繞本身重心的質(zhì)量慣性矩I=1200N?m?S2，求Z0（1）發(fā)動(dòng)機(jī)重心處過載系數(shù)％（2）若發(fā)動(dòng)機(jī)懸掛在兩個(gè)接頭上，前（主）接頭位于發(fā)動(dòng)機(jī)重心處，后接頭距發(fā)動(dòng)機(jī)重心0.8m，動(dòng)機(jī)重心0.8m，解答:題圖2*8（1）n—Y解答:題圖2*8（1）n—Y——3yEGNmamax3.92x3 .n—亠——.―丄——i_z―l— —1.2yYGGG 9.8i i in—n+n——3+1.2——1.8yE ye yrZvGiazG.vi=1200ZvGiazG.vi=1200x(—3.92)=—4704N-MN(2)重心處（前接頭）ye4704=5880N0.8N二n?G=—1.8x10KN=_18KN前1 yEi接頭作用于發(fā)動(dòng)機(jī)的力為y軸負(fù)向發(fā)動(dòng)機(jī)受到的外力向下后接頭N后=+5?8KN(y軸正向)發(fā)動(dòng)機(jī)受到的外力向下N=—5.88KN

前2N=N+N =—18—5.88=—23.88KN前 前1 前2以上為發(fā)動(dòng)機(jī)接頭受的力N=23.88N=23.88KN前向上N后=5?8KN向下飛機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第三章習(xí)題解答一、 一雙粱機(jī)翼，外翼傳到2#肋剖面處的總體內(nèi)力分別力剪力Q=100kN(作用在剛心上)，彎矩M=5X103Kn?m、扭矩M=30kN?m。已知前、后粱的平均剖面抗彎剛度為tEI=lOiokN?mm2、前EI=2X1OiokN?mm2；前、后閉室平均剖面抗扭剛度為K=5X108kN?mm2,后 t前K=109kN?mm2。t后求：當(dāng)L=L=1500mm時(shí)，Q、M、M在2#肋剖面如何分配(題圖3.2(a))?前 后 t當(dāng)?=3000mm、L=1500mm時(shí)，Q、M、M在此剖面又如何分配(題圖前 后 t3.2(b))?(計(jì)算扭矩分配時(shí)，假設(shè)不考慮前、后閉室之間和1#肋對(duì)前閉室的影響)。1.*1.*2EJ(1)Q(1)Q的分配K=L2只與2EJ有關(guān)KQ 1

QKKQ 1

QK+KQ1= 1 22EJL2L[21(EJ1+EJ2)]Q=EJQ 1EJ+EJ12=0.333Q=3330kg=33.3KNQ2=6670kg=66.7KNKJ(2)M的分配K=L???關(guān)系式仍同上MM1=0.333x5x105=1666.7KNmM2=0.667x5x105=3335KNm(3)叫的分配5Mt-Mt1= 5+10=0.333x3x103=0.999x103kg.m=10KNmMt2=0.667x3x103=2.001x103kg.m=20KNm2.=3000mm后=1500mm2EJ(1)Q的分配K=U2.=3000mm后=1500mm2EJ(1)Q的分配K=UK1=2x1012(3000巾1012 2=2x9x106—9x106=2x106x0.11122x22.25x106=2x106x0.8891012 2K2=2x(K2=2x=2x9x10611K1+K2=2x106(9+2.25)=2x偸(+0-889)=1x2x106Q1=0.111x10000=1110kg=11.1KNQ2=8890kg=88.9KNKJIO12M的分配 K1=L=3000=0.333x109Qx10i2K1= 1500 =1.333x109K1+K2=1.666x1090.333M1=1.666x5x105=0.1999x5x105=0.2x5x105=105kgm=1000KNmM2=4x105kgm=4000KNm叫的分配5x1010 10x1010K1=3000=1.667x107 K2=1500=6.667x107K1+K2=8.334x1071.667Mt1=8?334x3x103=0.2x3x103=0.6x103kg.m=6KNm6.667Mt2=8?334x3x103=0.8x3x103=2.4x103kg.m=24KNm二.題圖3.3所示兩機(jī)翼，（a）為單塊式，且雙梁通過機(jī)身，而長桁在機(jī)身側(cè)邊切斷；（b）為單塊式，整個(gè)受力翼箱通過機(jī)身。請(qǐng)畫出兩種情況下a—a、b—b段長桁的內(nèi)力圖,并筒要說明何以如此分布？題圖3-3報(bào)部育參與問題’所以軸力可看成兩種情況的疊加此時(shí)有中.央翼，軸力不存在轉(zhuǎn)移問題十報(bào)部育參與問題’所以軸力可看成兩種情況的疊加此時(shí)有中.央翼，軸力不存在轉(zhuǎn)移問題十三?請(qǐng)畫出以下各指定翼肋的力平衡圖和內(nèi)力圖（題圖3.4）。（1）薄蒙皮雙粱式機(jī)翼，I肋在氣動(dòng)載荷作用下：（a）前、后緣未略去，（b）若略去前、后緣的氣動(dòng)載荷和結(jié)構(gòu)。

(I)it(I)it(2)該機(jī)翼前粱轉(zhuǎn)折處的II助在傳遞總體彎矩M時(shí)所受的裁荷，畫出其力平衡圖和內(nèi)力圖:(a)剖面筒化為矩形；(b)剖面上、下為曲線。QQ(3)薄蒙皮雙梁式機(jī)翼，1[]一肋后緣受有Y向集中力P。(3)(3)薄蒙皮雙梁式機(jī)翼，1[]一肋后緣受有Y向集中力P。⑶ 一—、 A0-(4)機(jī)翼外段為雙梁式，內(nèi)側(cè)為三梁式，W肋位于結(jié)構(gòu)布置變化處，畫出傳總體力時(shí)，該肋的力平衡圖和內(nèi)力圖。兩閉室對(duì)稱，此時(shí)q11傳扭2Bh兩閉室對(duì)稱，此時(shí)q11傳扭2BhMt-2BH=qt2傳剪(1)若5不變，只是兩閉室面積不同，貝歸仍相同，扭矩引起的剪力與彎矩同上；但剛心位置可能變動(dòng)，所以多一個(gè)扭矩(2)若5不同，也會(huì)引起兩閉室扭剛不同，則在分析Mt時(shí)，就會(huì)出現(xiàn)Q，M內(nèi)力。(5)薄蒙皮雙梁式機(jī)翼v肋后梁上作用有集中力P,求該肋受P力時(shí)的平衡圖和內(nèi)力圖(假設(shè)前、后粱彎曲剛度相等)。若前后梁對(duì)稱右支點(diǎn):12P+yPBMtH1丄2h2BH=右支點(diǎn):12P+yPBMtH1丄2h2BH=2P+2BHy.112P+4Pyy若前后梁不對(duì)稱,例如前梁剛度為后梁的2倍,-BPy]3 12BH=3HP .y1剛心在2/3B處，則Mt=Py*2/3*Bqt二PyPy--Py+py_3 3?x—3HP?X?H=0y(6)薄蒙皮雙粱式機(jī)翼W肋上C點(diǎn)處受有集中力P時(shí)的力平衡圖和內(nèi)力圖.xP PX XM=4B?H?X+4B?H?X

PBP HX XMt=24B?H?2+24B?H?4X-PX2?4X#2BHAB4F邑45>A2B#2BHAB4F邑45>A2B四請(qǐng)畫出題圖3.5所示各機(jī)翼結(jié)構(gòu)中所指定肋的力平衡圖和內(nèi)力圖。(1)長桁在機(jī)身對(duì)稱軸處對(duì)接的雙梁單塊式后掠翼，I肋在傳遞總體力彎矩的過程中所受的載荷，并畫出力平衡圖和內(nèi)力圖。解：傳M時(shí)I的力矩圖4M4M=q*2bh,q=4M2M在3處:突變處:t2—H—Hm—q*h*——q*h*—t3t32M2—H=M— *——H3=—0.33M2M—1.33M=0.67M2mB2M———*—*H*2

BH2=2M—2M在2處：如果認(rèn)為已擴(kuò)散成水平剪流則:此M值很小(兩種方法都可以)。(2)(a)請(qǐng)畫出II肋在局部氣動(dòng)載荷下的力平衡團(tuán)和內(nèi)力圖(a)口號(hào)肋(單塊式普通肋)Q(b)請(qǐng)畫出中央翼在作用有反對(duì)稱總體彎矩時(shí)，111肋、W肋的力平衡圖和內(nèi)力圖。設(shè)左右機(jī)翼通過中央翼連成整體，并在A、B、C、D四點(diǎn)與機(jī)身鉸接，接頭在機(jī)翼前、后墻腹板上?！?011卜—卜7011卜TP11——iii肋和IV肋的分析HI肋：無戟荷MQ均為零機(jī)翼外段為雙梁單塊式，內(nèi)側(cè)改為雙梁式，畫出結(jié)構(gòu)型式交換處的v肋在傳遞總體力M、Q、Mt時(shí)的力平衡圖和內(nèi)力圖。傳傳M時(shí):q較小MMQ 傳Q時(shí)不起作用；傳必丿寸也不起作用。多墻式機(jī)翼在根部用兩個(gè)固接接頭與機(jī)身相連，請(qǐng)畫出側(cè)肋W在傳遞總體內(nèi)力的剪力Q時(shí)，其力平衡圖和內(nèi)力圖。VI肋傳Q討梆肋傳*1則(1較天 □戦小VI肋傳Q討梆肋傳*1則(1較天 □戦小1-丄…117J1LLKQ畫出圖示三梁式后掠翼側(cè)肋⑷在傳遞總體彎矩時(shí)，其力平衡圖和內(nèi)力圖。如果結(jié)構(gòu)彎矩完全對(duì)稱，則中間支點(diǎn)無力；否則會(huì)有力(載荷也要對(duì)稱，即M=M才可12’能R中二0)M| M| 吋1 Mj如果為■希oZIzZIz五.下列各機(jī)翼結(jié)構(gòu)蒙皮上均有開口，請(qǐng)畫出所指定翼肋在傳遞總體內(nèi)力時(shí)所受的載荷及它們的力平衡圖和內(nèi)力圖。單梁單墻式機(jī)翼的I肋。在Q和M下，I肋不起作用；在Mt下，如圖所示:雙梁單墻式后掠翼，其中后粱在II肋處有轉(zhuǎn)折，請(qǐng)畫出II肋的力平衡圖和內(nèi)力圖。11**Q*TJA11**Q*TJA雙粱單墻式機(jī)翼中III肋在傳扭時(shí)的力平衡圖、內(nèi)力圖。nM,fnM,f單梁雙墻式機(jī)翼中W助在傳扭時(shí)的力平衡圖和內(nèi)力圖。六：現(xiàn)有一桁條式機(jī)身，平尾固定在垂尾上，垂尾與機(jī)身的連接如圖3.7所示,接頭A在yoz

平面內(nèi)為固接，接頭B為鉸接。尺寸a=0.667m,b=2mc=4m。平尾上受有不對(duì)稱的P力，力y作用點(diǎn)距y軸1m，P=100KN,P=50KN,求y1 y2此時(shí)機(jī)身后段的彎矩圖M、剪力圖Q和扭矩圖M。z y t畫出框B的力平衡圖，并用圖表示出支反剪流的大小分布規(guī)律.桁條布置見圖3.7yi y2yi y2200.KNRx2二工Px2.667R二150x2.667二200.KNa y a2R二200.-150二50.KNBM二一Px1+Px1=-50KNmXA yi y2

七：某垂尾為單梁單墻結(jié)構(gòu)，后梁與機(jī)身固接，前墻與機(jī)身鉸接。在機(jī)身垂尾連接處的加強(qiáng)框有兩種布置方案：兩接頭連接處均布置有垂直放置的加強(qiáng)框，沿后梁軸線方向布置一斜框，前墻處布置一垂直框(見題圖3.8)。請(qǐng)分析當(dāng)垂尾上受有側(cè)向力Pz作用時(shí)，在兩種方案情況下機(jī)身結(jié)構(gòu)分別由哪些構(gòu)件受載(包含加強(qiáng)框和其他構(gòu)件)？分別畫出他們的力平衡圖。假設(shè)機(jī)身后段為桁條式。上壁板:II框B上只受有Py力，方向向下。因?yàn)槭氰鞐l式機(jī)身，q按階梯形分布方案I:框I受有MZ和Qza，框II僅作用Qzb還有彎矩（垂尾的）分量，即MX到框I上；還有My通過加強(qiáng)板（水平）轉(zhuǎn)到框I和框II上。方案II：則不需要水平加強(qiáng)板，M垂全部到斜框上。上、下壁板平衡時(shí)。應(yīng)為梯形板平衡；另作為QZ則仍作用到框II和斜框上。梯形板平衡；另作為QZ則仍作用到框II和斜框上。Prob.4-11由剪力按剛度分配原理確定剛心因上下面對(duì)稱，故剛心的x軸位置在對(duì)稱軸上；而y軸位置由下式計(jì)算：K+K a+b12= K ~0~0a=K2b KiaK]=2x20x12.52=6250 cm4，見圖1。K_=2x15x10.02=3000 cm4 , a，見圖1。2、由合力矩定理，平移外載荷并計(jì)算肋的支反剪力與Mn=Px(A+a)=80x(30+25.9)=4472KN.cm

TOC\o"1-5"\h\zM4472 4472q—n— — —1.24Q225巨080053600KN/cmqi=2.164KN/cmPxa=Q2xB Q1+Qqi=2.164KN/cmQ2=25?9KN Q1=54.1KN一 ....3、畫出肋的剪力、彎矩圖（應(yīng)由原肋的構(gòu)件實(shí)際作用力圖KN支反力來具體畫出，雙支點(diǎn)外伸梁?。?<2Q圖 q+q)H1-80=5.1KN4、511iiiii111iiiiiiiLhrrrrfi.=j80KNPV(q2-q)H2=1.1KN芻型板設(shè)計(jì)，四邊簡支）上的最大值確定肋腹板t=5?1/H=54、511iiiii111iiiiiiiLhrrrrfi.=j80KNPV(q2-q)H2=1.1KN芻型板設(shè)計(jì)，四邊簡支）上的最大值確定肋腹板t=5?1/H=5?1/25=卜q二l~~qb2_30.9KEM=803A78400KN.cm公式：a/b=B/H]=80/25=3.24(a/b)2K=5?6+K=5.97,E=70000MPa0.204<252KN?cm _5= 0.9x5.97<70000N/mm3.3.899=3.4mm5、由彎矩的最大值確定肋上下緣條的面積（上緣條受拉、下緣條受壓，且力大小相等、方向相反）：最大彎矩處的緣條內(nèi)力：N=Mmax/H1=2400/25=96KNmax1上緣條面積由強(qiáng)度計(jì)算確定:A*bb=N . A*=96000（N）/420（MPa）=228.57mm2考慮到連接有效面積的削弱，應(yīng)取A*=228.57/0.9=253.97mm2下緣條面積由壓桿總體穩(wěn)定性公式確定：K2EI “—N12 （兩端固支，K=4,注失穩(wěn)的彎曲方向）PcrI——ab3——A2* 12 12*(正方形)A*=*12PB2cr4兀2E12x9600仗8004x3.14x70000=516.78mm2A*=如按題目給出的受壓失穩(wěn)臨界應(yīng)力值（偏危險(xiǎn)），可得:bA—Ncr*AA=96000/280=342.86mm2*6、前梁腹板的厚度確定：前梁腹板的剪流：qq=q1+q=3.404KN/cm由公式粗算（不考慮立柱，a很大）qb2qb230.9KEK=5.6+（a/b）2=5.6TOC\o"1-5"\h\z3404x2502 oo5=3 =3.310x5?6x70000 mm（因厚度合適，可不考慮安裝立柱）如考慮立柱，其間距取a=b=250mm,則K=9.38\o"CurrentDocument"3404<250 小o=28mm10<9?3&70000—?mm7、后梁腹板的厚度確定：后梁腹板的剪流：qh=q2-q=1.295-1.24=0.055KN/cm55<25° =0.96=1mm10x5?6<70000=1mm可不再考慮立柱設(shè)計(jì)。Prob.4-5注意：載荷譜中給出有的作用次數(shù)為小數(shù)。解:應(yīng)用線性疲勞損傷累積理論，一塊譜的疲勞損傷計(jì)算為：#n 72 116 104 20005000N（/,R）2.4x1076x10178000 7943079430k=1fkk=0.3185283應(yīng)用疲勞損傷準(zhǔn)則，計(jì)算損傷等于1時(shí)所需的載荷譜塊數(shù)：n=L= 1 =3.1394塊譜）D0.3185283因一塊譜代表1000次飛行，故耳片的（平均）疲勞壽命為：N=3.1394384000=3139.4次飛行）/f （有50％的破壞概率）考慮疲勞分散系數(shù)，可得耳片的安全疲勞壽命為：N=N=3139.4/4=784.9次飛行＞fLOProb.4-7解1：計(jì)算A點(diǎn)的應(yīng)力強(qiáng)度因子和爆破壓強(qiáng)pK=MM◎阿由A點(diǎn)的應(yīng)力強(qiáng)度因子計(jì)算公式：1 12①°分別計(jì)算各量：(af2a亠去丿(2t 兀a辛—tan—12=l兀a 2t丿M=1+0.1211=1+0.121—G =1.0919l12丿(2x10 1.5^x180^0-5 tan (1.5^ 2x10x兀丿=1.0094線性插值計(jì)算橢圓積分在a/c=0?25時(shí)的值:①(0.25)=1.07350計(jì)算?存a=715^=2.0426p(D—21)c= 由材料力學(xué)的分析得：2tp最后得：KI=1.0919x1.0094x2.0426x2tx1.0735=51.1702pMPaPmm計(jì)算爆破壓強(qiáng)：1)判定滿足平面應(yīng)變斷裂條件否？(K丫ic「丿s=2.5x1.3625=4.641B,w—a>2.5由判據(jù)： s (cs=80MPa)由w-a=t-a=10-1.5=8.5知滿足平面應(yīng)變條件。2)由判據(jù)KI=KIC計(jì)算爆破應(yīng)力得：p=KIC/51.1702=109/51.1702=2.130Mpa解2：現(xiàn)表面裂紋為a=1.5,2c=36mm。計(jì)算過程同上( af2 (M=1+0.121—1=1+0.121—1，5^=1.1102M=(2t一tanl兀aa/c=0?0833時(shí)的插值:(2x10 1.5^x180f0.51 tan =1.009411.5^ 2x10x兀丿①(0.083》=1.01230=55.1732p=55.1732pMPaPmmKI=1.1102xl.0094x2.0426x2txl.O123計(jì)算爆破壓強(qiáng)：1）判定滿足平面應(yīng)變斷裂條件否？與條件1完全相同，故滿足平面應(yīng)變條件。2）由判據(jù)Ki=Kic計(jì)算爆破應(yīng)力得：p=KIC/55.1732=109/55.1732=1.976Mpa解3：現(xiàn)表面裂紋為a=4?5,2c=12mm。計(jì)算過程同上M=1+0.1彳1—上［1 \ 2c丿=M=1+0.1彳1—上［1 \ 2c丿\12丿(2t=2.3318兀a)2(2x10 4.5^x180)0?5(2t=2.3318tan—I=1 tan 2t丿 I4.軌 2x10x兀丿a/c=0?75時(shí)的值：①o(0.75)=1.3819Dp最后得：KI=1.0469x2.3318x3.7599x2tx1.3819=162.0638PMPaPmm由w-a=t-a=10-4.5=5.5>4.641(見解1)知滿足平面應(yīng)變條件。由判據(jù)KI=KIC計(jì)算爆破應(yīng)力得：p=KIC/162.0638=109/162.0638=0.673MpaProb?4-8解：K=oJ兀aFF=1)、應(yīng)用公式1度因子?1.29x105Nb= =64.5MPa200x10mm2兀asec——W計(jì)算線彈性裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)15180 1sec =1.00621200兀K=64.5\；'10ix1.00621=363.767MPa^mm2)、、計(jì)算裂尖塑性修正后的應(yīng)力強(qiáng)度因子：a= I一= 巴 =94.3225rk4丿5F=(363.767)2I1117.2丿（>2?5故為平面應(yīng)變狀態(tài)）r裂尖塑性區(qū)半徑：y裂紋塑性修正后的應(yīng)力強(qiáng)度因子:K=64.5：'%=0.00596mm1=』363?76[2r裂尖塑性區(qū)半徑：y裂紋塑性修正后的應(yīng)力強(qiáng)度因子:K=64.5：'%=0.00596mm0+r7x1.00621=363.876MP（^mmy說明對(duì)于平面應(yīng)變條件下裂尖塑性很小，線彈性裂尖分析有足夠的精度。bs=1780Mpa,KIC=52xVl000MpaVbs=1780Mpa,KIC=52xVl000MpaVmmK=1.1cJ兀a=KnI ICK=1.1cJ兀a=KnI IC解1：6000C回火時(shí)，由斷裂判據(jù)：2a= ic= =1.8mmc(1.1x0.5c衛(wèi)兀(0.55x1780)z兀scs=1500Mpa,KIC=100x^1000MpaVmmK=l.cj^a=KnI IC2K=l.cj^a=KnI IC2a= ic= =9.35mmc（1.1x0.5c衛(wèi)兀（0.55x1500^兀s說明不同的熱處理工藝，對(duì)斷裂韌性與材料屈服強(qiáng)度的改變不同反映了如果材料為裂紋體，獲得好的材料斷裂韌性非常重要。Prob.4-10解：￥=2.5￥=2.5x'遊［=14.3mmI450'遊［=14.3mmI450丿 （本題滿足）B=15>2.5c丿c丿sK=MM◎阿2）由判據(jù)式I12①°=KC （1）計(jì)算臨界裂紋長度：M1=1+0.12^1_0-25）2=1-0675（裂紋形狀比不變，a/2c=0.25）①0°/?=叫（0.5）=1.2111（直接查表得）c =31.333321 = 2x15 Mpa因m2與裂紋長度相關(guān)，故式1為非線性方程c =31.333321 = 2x15 Mpa因m2與裂紋長度相關(guān)，故式1為非線性方程。將以上計(jì)算數(shù)據(jù)代入式（1）得：'K①—ic_0「M1丿兀Atan兀A 兀tan c2T(K①)IC01丿2TJcM"34/TO00X1.2111、22F2^13（31.3333x1.0675丿2T 兀^=aa= 89.639 =14.94mmc兀 180同時(shí)得當(dāng)叫時(shí)的后自由表面修正系數(shù)：c2T 兀A2 tan__c

j兀a 2t丿c=〔58.708230( 兀x14.9^=158.7082￥2=10.0719da 1 AC da(MMAp(D-2t)—、J① 2t 丿0nc'MAp(D-2t)麻、[①。2t丿Na0(2t 兀a￥atan(兀a 2t丿說明后表面修正系數(shù)變化較大。2）計(jì)算壽命（書中的積分顯式?jīng)]有考慮M2是裂紋頂點(diǎn)長度a的超越函數(shù)關(guān)系，故不能用）：dx28①4t30n=af啟=Lc(AK》A0 A0c兀aJ4 tan2x嗎2t4①4t2 0c[MAp(D-2tXAC dapAjck[M]Ap(D—2tX4Atan2A08①413x+ctanx)兀ac21

昭2t-8x1.21114x1532x10-11K11.0675x2x470J15(14.94-2)+ctan14.94兀30-ctan2兀]30丿-911.8426(2.7102-4.69835X=1812.9=1813(次脈沖壓力)第五章習(xí)題1、由書中所給的飛機(jī)重量與過載系數(shù)等數(shù)據(jù)，可以認(rèn)為：相對(duì)載荷較大，相對(duì)厚度較小。因此，宜選用單塊式monolithic）結(jié)構(gòu)布局，布置如下圖：關(guān)于結(jié)構(gòu)布局的說明：<<后梁都要連接前選用三根梁 _后梁都要