T-QGCML 2981-2024 懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的抗傾覆能力分析方法

93.04CCS

P28 T/QGCML

2981—2024懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的抗傾覆能力分析方法

of

anti-overturning

of

suspension

continuous

beamtemporary

consolidated

system 全國城市工業(yè)品貿(mào)易中心聯(lián)合會 發(fā)

布T/QGCML

2981—2024 前言

.................................................................................

II1

...............................................................................

12 規(guī)范性引用文件

.....................................................................

13 術(shù)語和定義

.........................................................................

14

...............................................................................

15 受力分析

...........................................................................

26 方法及效果

.........................................................................

5T/QGCML

2981—2024 本文件按照GB/T

—《標準化工作導(dǎo)則 第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔(dān)識別專利的責(zé)任。本文件由全國城市工業(yè)品貿(mào)易中心聯(lián)合會提出并歸口。工工業(yè)有限公司。IIT/QGCML

2981—20241 范圍方法及效果。本文件適用于懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的抗傾覆能力分析方法。2 規(guī)范性引用文件文件。CJJ/T

281

橋梁懸臂澆筑施工技術(shù)標準3 術(shù)語和定義CJJ/T

281界定的術(shù)語和定義適用于本文件。4 構(gòu)造4.1 懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的實際構(gòu)造圖如圖

1

所示。圖1 懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的實際構(gòu)造結(jié)構(gòu)圖4.2 為便于進行抗傾覆分析，

將懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系簡化為如圖

2

所示的簡化力學(xué)模型。T/QGCML

2981—2024圖2 簡化力學(xué)模型圖5 受力分析5.1 模型拆分將簡化力學(xué)模型的受力進行分析變形操作，如圖

3

所示。Me

=

Me

=

N× 0?2(1)5.2 反力數(shù)據(jù)計算利用相關(guān)力學(xué)原理將不平衡荷載

N

O

O

點得到一豎向不平衡力

N

與不平衡力矩

1

(梁體自重

W+力

N)單獨作用和不平衡力矩

Me

單獨作用兩種荷載工況。L式中：M—不平衡力矩；N—豎向不平衡力；2(K0+K1

)

(2)2(K2(K0+K1

)

(2)2(K0+K1)

(3)2(K0+K1

)(4)FW+N

=

K1(?W

+?N)

= 0L0—梁長。5.2.1 復(fù)合力單獨作用時：a)

臨時固結(jié)支座及體外鋼支撐在梁體自重

W

N

W

與豎向不平衡力

N

作用下的變形一致，根據(jù)力與變形關(guān)系可得公式

2；?W

+?N=

W+N式中：?W—臨時固結(jié)支座/鋼支撐在梁體自重W?N

—臨時固結(jié)支座/

鋼支撐在豎向不平衡力N

作用下的變形；W—梁體自重；N—豎向不平衡力；K0—剛度；K1—鋼支撐剛度。b)

復(fù)合力單獨作用時的臨時固結(jié)支座反力

RW+N如公式

3

所示；RW+N

=

K0(?W

+?N)

=

K0(W+N)式中：RW+N—臨時固結(jié)支座反力；?W—臨時固結(jié)支座/鋼支撐在梁體自重W?N

—臨時固結(jié)支座/

鋼支撐在豎向不平衡力N

作用下的變形；W—梁體自重；N—豎向不平衡力；K0—剛度；K1—鋼支撐剛度。c)

復(fù)合力單獨作用時的鋼支撐反力

FW+N如公式

4

所示；K

(W+N)式中：RW+N—臨時固結(jié)支座反力；?W—臨時固結(jié)支座/鋼支撐在梁體自重W?N

—臨時固結(jié)支座/

鋼支撐在豎向不平衡力N

作用下的變形；W—梁體自重；N—豎向不平衡力；K0—剛度；K1—鋼支撐剛度。5.2.2 不平衡力矩單獨作用時：a)

不平衡力矩

是使得梁體發(fā)生傾斜偏轉(zhuǎn)的直接原因，不平衡力矩

單獨作用時，一側(cè)支座處于受壓狀態(tài)，另側(cè)支座處于受拉狀態(tài)。但因為此時兩臨時固結(jié)支座抗拉壓剛度不一致(K0≠K2)

，使得梁體偏轉(zhuǎn)中心(0

位移點)并非處于兩臨時固結(jié)支座連線中心，而會向某側(cè)臨時固結(jié)支座靠攏，如圖

4

所示。T/QGCML

2981—2024Me

=

Me

=

FM1(

21

+L2

?x)+RM1(

21

?x)?RM2(

21

+x)?FM2(

21

+L2

+x)(0

<

x

<b)

根據(jù)圖

4

可得不平衡力矩平衡方程見公式

5；L L LL

L12

)(5)Fi{<

Fi{<

Fcr

=

(μl)x2(穩(wěn)定)≥

Fcr

=

(μl)x2(失穩(wěn))}(6)(μl)x2

(穩(wěn)定)Ri{<

Fcr

=≥

Fcr

=

(μl)x2(失穩(wěn))}(7)L1—兩個臨時固結(jié)支座之間的距離；x—梁體在不平衡力矩Me作用下其偏轉(zhuǎn)中心的偏移量；K1—鋼支撐的剛度；L2—第一臨時固結(jié)支座到第一鋼支撐之間的距離/第二臨時固結(jié)支座到第二鋼支撐之間的距離；RM1—第一臨時固結(jié)支座反力；RM2—第二臨時固結(jié)支座反力；FM1—第一鋼支撐反力；FM2—第二鋼支撐反力。5.3 穩(wěn)定性分析穩(wěn)定性分析公式見公式6、公式7。π2EIπ2EI或者π2EIπ

2EI式中：Fi—鋼支撐的真實反力且i＝1，2；Ri—臨時固結(jié)支座的真實反力且i＝1，2；Fcr—臨界力；π—圓周率；E—構(gòu)件材料彈性模量；I—構(gòu)件截面慣性矩；μ—長度系數(shù)；l—構(gòu)件計算長度。σi

=

Ai

{<

σi

=

Ai

{<

[σ](未失效)≥

[σ]()

(8)σi

=

Ai{<

[σ](未失效)≥

[σ]()

(9)5.4 強度分析強度分析見公式8、公式9。Fi或者Ri式中：Fi—鋼支撐的真實反力且i＝1，2；Ri—臨時固結(jié)支座的真實反力且i＝1，2；Ai—構(gòu)件截面面積；[σ]6 方法及效果6.1 方法6.1.1 懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的抗傾覆能力流程如圖

5

所示。圖5 懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的抗傾覆能力的流程圖6.1.2分析方法包括：a)

根據(jù)懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的實際構(gòu)造，確定其簡化力學(xué)模型；b)

對簡化力學(xué)模型的進行拆分與受力分析操作，得到復(fù)合力和與復(fù)合力相關(guān)的不平衡力矩；c)

分別計算復(fù)合力單獨作用時所述懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的第一相關(guān)反力數(shù)據(jù)，以及不平衡力矩單獨作用時懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的第二相關(guān)反力數(shù)據(jù)；T/QGCML

2981—2024d)

根據(jù)第一相關(guān)反力數(shù)據(jù)和第二相關(guān)反力數(shù)據(jù)，得到懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系中各組件的真實反力；e)

利用各組件的真實反力進行穩(wěn)定性分析和強度分析，得到分析結(jié)果。6.2 應(yīng)用6.2.1 懸澆連續(xù)梁臨時固結(jié)組合體系的抗傾覆能力分析方法是在厘清了連續(xù)梁橋臨時固結(jié)組合體系在梳理的承載機理相契合，計算過程簡單。6.2.2 更貼合實際工程情況，考慮了此類墩梁臨時固結(jié)體系中各組件的協(xié)調(diào)變形，以及各