2021年化工原理試題庫下冊適合青海大學(xué)版

第3章非均相物系分離一、選取題恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽視不計(jì)時(shí)，如粘度減少20%，則在同一時(shí)刻濾液增長（）。A、11.8%；B、9.54%;C、20%;D、44%板框式壓濾機(jī)由板與濾框構(gòu)成，板又分為過濾板和洗滌板，為了便于區(qū)別，在板與框邊上設(shè)有小鈕標(biāo)志，過濾板以一鈕為記號，洗滌板以三鈕為記號，而濾框以二鈕為記號，組裝板框壓濾機(jī)時(shí)，對的鈕數(shù)排列是（）.A、1—2—3—2—1B、1—3—2—2—1C、1—2—2—3—1D、1—3—2—1—2 與沉降相比，過濾操作使懸浮液分離更加（）。A、迅速、徹底B、緩慢、徹底C、迅速、不徹底D、緩慢、不徹底多層隔板降塵室生產(chǎn)能力跟下列哪個(gè)因素?zé)o關(guān)（）。A、高度B、寬度C、長度D、沉降速度降塵室生產(chǎn)能力（）。A、與沉降面積A和沉降速度ut關(guān)于B、與沉降面積A、沉降速度ut和沉降室高度H關(guān)于C、只與沉降面積A關(guān)于D、只與沉降速度ut關(guān)于現(xiàn)采用一降塵室解決含塵氣體，顆粒沉降處在滯流區(qū)，當(dāng)其他條件都相似時(shí)，比較降塵室解決200℃與20℃含塵氣體生產(chǎn)能力V大?。ǎ?。A、V200℃>V20℃B、V200℃＝V20℃C、V200℃<V20℃D、無法判斷有效過濾操作是（）。A、剛開始過濾時(shí)B、過濾介質(zhì)上形成濾餅層后C、過濾介質(zhì)上形成比較厚濾渣層D、加了助濾劑后當(dāng)固體粒子沉降時(shí)，在層流狀況下，Re＝１，其ζ為（）。A、64/ReB、24/ReC、0.44D、1含塵氣體通過降塵室時(shí)間是t，最小固體顆粒沉降時(shí)間是t0，為使固體顆粒都能沉降下來，必要（）：A、t<t0B、t＝t0C、t>t0顆粒作自由沉降時(shí)，Ret在（）區(qū)時(shí)，顆粒形狀系數(shù)對沉降速度影響最大。A、斯托科斯定律區(qū)B、艾倫定律區(qū)C、牛頓定律區(qū)D、不擬定(天大99)恒壓過濾，單位面積累積濾液量q與時(shí)間τ關(guān)系為（B）。旋風(fēng)分離器分割粒徑d50是（）A、臨界粒徑dc2倍B、臨界粒徑dc2倍C、粒級效率ηpi=0.5顆粒直徑對不可壓縮濾餅，當(dāng)過濾兩側(cè)壓強(qiáng)差增大時(shí)，單位厚度床層流到阻力將（）。A、增大；B、不變；C、減小；D、不擬定。對可壓縮濾餅，當(dāng)過濾兩側(cè)壓強(qiáng)差增大時(shí)，單位厚度床層流到阻力將（）。A、增大；B、不變；C、減??；D、不擬定。恒壓過濾中，隨過濾時(shí)間增長，濾餅厚度將（a），過濾阻力將（a），過濾速率將（c）。A、增大；B、不變；C、減??；D、不擬定。恒壓過濾中，當(dāng)過濾介質(zhì)阻力可以忽視時(shí)，濾液體積與過濾時(shí)間（）成正比。A、2次方B、4次方C、1/2次方D、1/4次方型號為BMS20/635-25共25個(gè)框板框壓濾機(jī)，其過濾面積約為（）m2。A、20B、635C、25D、0.4板框壓濾機(jī)洗滌速率與恒壓過濾終了速率1/4這一規(guī)律只在（）時(shí)才成立。A、過濾時(shí)壓差與洗滌時(shí)壓差相似B、濾液粘度與洗滌液粘度相似C、過濾時(shí)壓差與洗滌時(shí)壓差相似且濾液粘度與洗滌液粘度相似D、過濾時(shí)壓差與洗滌時(shí)壓差相似，濾液粘度與洗滌液粘度相似，并且過濾面積與洗滌相似恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽視不計(jì)，如粘度減少20℅，則在同一時(shí)刻濾液增長（）A、11.8℅B、9.54℅C、20℅D、44℅過濾介質(zhì)阻力忽視不計(jì)，下列恒壓過濾循環(huán)中那種生產(chǎn)能力最大（）（θ為時(shí)間）A、θ過濾=θ洗滌B、θ洗滌+θ過濾=θ輔C、θ過濾=θ洗滌+θ輔D、θ洗滌=θ過濾+θ輔在板框壓濾機(jī)中，如濾餅壓縮性指數(shù)S=0.4，且過濾介質(zhì)阻力可忽視不計(jì)，則當(dāng)過濾操作壓強(qiáng)增長到本來2倍后，過濾速率將為本來（）倍。A、1.3B、1.2C、1.4D、1.5若沉降室高度減少，則沉降時(shí)間（c）；生產(chǎn)能力（a）。A、不變；B、增長；C、下降；D、不擬定。在討論旋風(fēng)分離器分離性能時(shí)，臨界直徑這一術(shù)語是指（c）。A、旋風(fēng)分離器效率最高時(shí)旋風(fēng)分離器直徑B、旋風(fēng)分離器容許最小直徑C、旋風(fēng)分離器可以全某些離出來最小顆粒直徑D、能保持滯流流型時(shí)最大顆粒直徑旋風(fēng)分離器總分離效率是指（）。A、顆粒群中具備平均直徑粒子分離效率B、顆粒群中最小粒子分離效率C、不同粒級（直徑范疇）粒子分離效率之和D、所有顆粒中被分離下來某些所占質(zhì)量分率在離心沉降中球形顆粒沉降速度（）。A、只與d，ρs，ρ，ut，r關(guān)于B、只與d，ρs，ut，r關(guān)于C、只與d，ρs，ut，r，g關(guān)于D、只與d，ρs，ut，r，K關(guān)于（題中ut氣體圓周速度，r旋轉(zhuǎn)半徑，K分離因數(shù)）普通在產(chǎn)品樣本中所列旋風(fēng)分離器壓降數(shù)據(jù)是（）。A、氣體密度為1.0kg/m3時(shí)數(shù)值B、所規(guī)定操作狀況下數(shù)值C、1atm，30℃空氣數(shù)值D、氣體密度為1.2kg/m3時(shí)數(shù)值在板框過濾機(jī)中，如濾餅不可壓縮，介質(zhì)阻力不計(jì)，過濾時(shí)間增長一倍時(shí)，其過濾速率為本來（）。A、2倍B、1/2倍C、倍D、4倍粘度增長一倍時(shí)，過濾速率為本來（）。A、2倍B、1/2倍C、倍D、4倍在重力場中，含塵氣體中固體粒子沉降速度隨溫度升高而（）。A、增大B、減小C、不變降塵室生產(chǎn)能力與（）關(guān)于。A、降塵室底面積和高度B、降塵室底面積和沉降速度C、降塵室高度和寬度當(dāng)洗滌與過濾條件相似時(shí)，板框過濾機(jī)洗滌速率為最后過濾速率（）倍。A、1/4B、1C、2D、4當(dāng)洗滌條件與過濾條件相似時(shí),加壓葉濾機(jī)洗滌速率為最后過濾速率（C）倍，而板框過濾機(jī)洗滌速率為最后過濾速率（A）倍。A、1/4B、1/2C、1D、2過濾常數(shù)K與操作壓強(qiáng)差（）次方成正比。A、1B、sC、s–1D、1-s過濾常數(shù)K隨操作壓強(qiáng)差增大而（A），隨過濾面積增長而（B）。A、增大B、不變C、減小二、填空題沉降操作是指在外力場作用下，運(yùn)用分散相和持續(xù)相之間密度差，使之發(fā)生相對運(yùn)動而實(shí)現(xiàn)非均相混合物分離操作。依照沉降操作作用力，沉降過程有重力沉降和離心沉降兩種。若氣體中顆粒沉降處在滯流區(qū)，當(dāng)氣體溫度升高時(shí)，顆粒沉降速度將減小，顆粒沉降速度與粒徑關(guān)系是。顆粒形狀與球形差別限度，可用它球形度來表征。球形度是指是顆粒形狀與球體相似限度，即與顆粒相似體積球體表面積和顆粒表面積比。顆粒沉降速度計(jì)算辦法有：試差法，摩擦數(shù)群法兩種。降塵室是指藉重力沉降從氣流中分離出塵粒設(shè)備。其生產(chǎn)能力只與沉降面積和沉降速度關(guān)于，與降塵室高度無關(guān)。為提高其生產(chǎn)能力，降塵室普通為扁平型。用降塵室分離含塵氣體時(shí)，若顆粒在降塵室入口處氣體中是均勻分布，則某尺寸顆粒被分離下來百分率等于粒級效率。懸浮液沉聚過程中，顆粒表觀沉降速度是指____________速度。離心沉降是依托慣性離心力作用實(shí)現(xiàn)沉降過程。若顆粒與流體之間相對運(yùn)動屬于滯流，旋轉(zhuǎn)半徑R=0.4m，切向速度uT=20m/s時(shí)，分離因數(shù)KC等于100。旋風(fēng)分離器是運(yùn)用慣性離心力作用從氣流中分離出塵粒設(shè)備。臨界粒徑是指在理論上能被完全分離下來最小顆粒直徑。旋風(fēng)分離器分離是氣固混合物，旋液分離器分離是固液混合物，它們都屬于非均相混合物。過濾操作有兩種方式餅層過濾和深床過濾。恒壓過濾時(shí)，過濾速度隨時(shí)間增長而減小，洗滌速率隨時(shí)間增長而，操作壓差將隨時(shí)間增長而不變。(A、增長B、減少C、不變)板框壓濾機(jī)洗滌速率是過濾終了速率1/4倍，葉濾機(jī)洗滌速率是過濾終了速率1倍。恒壓過濾某懸浮液，過濾1小時(shí)得濾液10m3,，若不計(jì)介質(zhì)阻力，再過濾2小時(shí)可共得濾液m3。離心分離因數(shù)Kc=Ut2/gR，其值大小表達(dá)分離性能。恒壓過濾時(shí)，過濾面積不變，當(dāng)濾液粘度增長時(shí)，在相似過濾時(shí)間內(nèi)，過濾常數(shù)K將變小，濾液體積將變小。恒壓過濾操作中，如不計(jì)介質(zhì)阻力，濾餅不可壓縮，過濾壓力增長2倍，濾液粘度增長1倍，過濾面積也增長1倍，其他條件不變，則單位過濾面積上濾液量為本來6倍。用板框過濾機(jī)過濾某種懸浮液。測得恒壓過濾方程為（θ單位為s），則K為4*10-5m2/s，qe為0.01m3/m2，為0.025s。在重力沉降操作中，影響沉降速度因素重要有流體粘度、顆粒體積分?jǐn)?shù)和器壁效應(yīng)、顆粒形狀影響。沉降器是運(yùn)用密度差別，使液體中固體微粒沉降設(shè)備。旋風(fēng)分離器是運(yùn)用慣性離心力作用從氣流中分離出灰塵（或液滴）設(shè)備。欲去除氣體中固體顆粒，可采用辦法有_降塵室和沉降槽。欲去除懸浮液中固體顆粒，可采用辦法有旋液分離器、過濾和____________。在非均相物系中，處在分散狀態(tài)物質(zhì)稱（分散相），處在持續(xù)狀態(tài)物質(zhì)稱_持續(xù)相。在非均相物系中，由于持續(xù)相和分散相具備不同物理性質(zhì)，故慣用機(jī)械辦法分離。非均相物系分離合用于____________靜止，____________運(yùn)動，及____________、____________、____________狀況。重力沉降中，當(dāng)分散相濃度較高時(shí)，往往發(fā)生（重力）沉降。非球形顆粒與球形顆粒相差限度愈大，則球形度ΦS愈小。滯流沉降時(shí)，當(dāng)溫度升高，重力沉降所用時(shí)間將增大。降塵室生產(chǎn)能力與其沉降面積和顆粒沉降速度關(guān)于，而與高度無關(guān)。對旋風(fēng)分離器而言，臨界粒徑愈小，分離效率愈_差。離心沉降分離效率比重力沉降好。過濾操作中加入助濾劑目是為了減小可壓縮濾餅流動阻力。恒壓過濾中推動力是介質(zhì)兩側(cè)壓差加上濾餅兩側(cè)壓差，阻力來自于濾餅和過濾介質(zhì)。對不可壓縮濾餅，過濾速度與濾餅上、下游壓強(qiáng)差成正比，與濾餅厚度成反比，與濾液粘度成反比。當(dāng)過濾介質(zhì)阻力可以忽視時(shí)，過濾常數(shù)Ve為0。對板框壓濾機(jī)，洗滌途徑為過濾終了途徑2倍。對板框壓濾機(jī)，洗滌面積為過濾終了途徑1/2。對加壓葉濾機(jī)，洗滌途徑為過濾終了途徑1倍。對加壓葉濾機(jī)，洗滌面積為過濾終了途徑1。按操作方式，過濾分為間歇和持續(xù)兩種，其中加壓葉濾機(jī)屬于間歇方式過濾設(shè)備，轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)屬于持續(xù)方式過濾設(shè)備。沉降是指在某種力作用下，固體顆粒相對流體產(chǎn)生定向運(yùn)動而實(shí)現(xiàn)分離操作過程。過濾常數(shù)K與流體粘度成反比。含塵氣體通過長為4m，寬為3m，高為1m降塵室，已知顆粒沉降速度為0.03m/s，則該降塵室生產(chǎn)能力為0.36m3/s。單個(gè)球形顆粒在靜止流體中自由沉降，沉降速度落在滯留區(qū)，若顆粒直徑減小，沉降速度減小，顆粒密度增大，沉降速度增大，流體粘度提高，沉降速度減小，流體密度增大，沉降速度減小。過濾介質(zhì)阻力忽視不計(jì)，濾餅不可壓縮，則恒速過濾過程中濾液體積由V1增多至V2=2V1時(shí)，則操作壓差由Δp1增大至Δp2＝2p2。在恒速過濾中，如過濾介質(zhì)阻力忽視不計(jì)，且過濾面積恒定，則所得濾液量與過濾時(shí)間1/2次方成正比，而對一定濾液量則需要過濾時(shí)間與過濾面積2次方成反比。根據(jù)恒壓過濾方程式。轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)，轉(zhuǎn)速越快，每轉(zhuǎn)獲得濾液量就越大，單位時(shí)間獲得濾液量就越大，形成濾餅層厚度越薄，過濾阻力越小。粒子沉降過程分加速階段和等速階段，沉降速度是指等速階段顆粒速度；旋風(fēng)分離器高/徑比越大，分離器分離效率減小，壓降。降塵室生產(chǎn)能力理論上與降塵室高度無關(guān)。降塵室生產(chǎn)能力僅與沉降面積和沉降速度關(guān)于，而與降塵室高度無關(guān)。不可壓縮濾餅、恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽視不計(jì)，若將過濾壓強(qiáng)提高20%，則在同一時(shí)刻得到濾液是本來___________倍？三、判斷題含塵氣體中固體粒子在滯流區(qū)沉降時(shí),操作溫度升高,重力沉降速度減小.(對)理論上降塵室生產(chǎn)能力只與其沉降面積及氣體速度關(guān)于。（錯(cuò)）懸浮液中固體粒子在滯流區(qū)沉降時(shí),操作溫度升高,重力沉降速度減小.(錯(cuò))

第6章蒸餾選取題當(dāng)二組分液體混合物相對揮發(fā)度為（C）時(shí)，不能用普通精餾辦法分離。A、3.0B、2.0C、1.0D、4.0某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，進(jìn)料量為100Kmol/h，進(jìn)料構(gòu)成為0.6,規(guī)定塔頂產(chǎn)品濃度不不大于0.9，以上構(gòu)成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為（B）。解析：100*0.6/0.9=BA、60.5kmol/hB、66.7Kmol/hC、90.4Kmol/hD、不能擬定在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量關(guān)系可按（D）求出。A、拉烏爾定律B、道爾頓定律C、亨利定律D、杠桿規(guī)則q線方程一定通過x－y直角坐標(biāo)上點(diǎn)（B）。A、(xW,xW)B(xF,xF)C(xD,xD)D(0,xD/(R+1))二元溶液持續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q變化將引起（B）變化。A、平衡線B、操作線與q線C、平衡線與操作線D、平衡線與q線精餾操作是用于分離（B）。A、均相氣體混合物B、均相液體混合物C、互不相溶混合物D、氣—液混合物混合液兩組分相對揮發(fā)度愈小，則表白用蒸餾辦法分離該混合液愈（B）。A、容易B、困難C、完全D、不完全設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若F、xF、xD、xW均為定值，將進(jìn)料熱狀況從q=1變?yōu)閝>1，但回流比取值相似，則所需理論塔板數(shù)將（B），塔頂冷凝器熱負(fù)荷（C），塔釜再沸器熱負(fù)荷（A）。A、變大B、變小C、不變D不一定持續(xù)精餾塔操作時(shí)，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量Ｄ和進(jìn)料狀況（F，xF,q）不變時(shí)，則L/V____B__，L′/V′___A___，xD__B____，xW___A___。A、變大B、變小C、不變D、不一定精餾塔操作時(shí)，若F、xF、q，加料板位置、Ｄ和Ｒ不變，而使操作壓力減小，則xD___A___，xw__B____。A、變大B、變小C、不變D、不一定操作中精餾塔，保持F，xF，q，D不變，若采用回流比R<Rmin，則xD___B___，xw____A__。A、變大B、變小C、不變D、不一定恒摩爾流假設(shè)是指A。A、在精餾段每層塔板上升蒸汽摩爾流量相等B、在精餾段每層塔板上升蒸汽質(zhì)量流量相等C、在精餾段每層塔板上升蒸汽體積流量相等D、在精餾段每層塔板上升蒸汽和下降液體摩爾流量相等精餾過程理論板假設(shè)是指D。A、進(jìn)入該板氣液兩相構(gòu)成相等B、進(jìn)入該板氣液兩相構(gòu)成平衡C、離開該板氣液兩相構(gòu)成相等D、離開該板氣液兩相構(gòu)成平衡精餾過程若為飽和液體進(jìn)料，則B。A、q=1，L=L′B、q=1，V=V′C、q=1，L=V′D、q=1，L=V＇全回流時(shí)精餾過程操作方程式為C。A、yn=xnB、yn-1=xnC、yn+1=xnD、yn+1=xn+1精餾是分離（B）混合物化工單元操作，其分離根據(jù)是運(yùn)用混合物中各組分（D）差別。A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度精餾過程恒摩爾流假設(shè)是指在精餾段每層塔板（A）相等。A、上升蒸汽摩爾流量B、上升蒸汽質(zhì)量流量C、上升蒸汽體積流量D、上升蒸汽和下降液體流量精餾過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和液體時(shí)，如下關(guān)系（B）成立。A、q=0，L=L′B、q=1，V=V′C、q=0，L=VD、q=1，L=L′精餾過程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和蒸汽時(shí)，如下關(guān)系（A）成立。A、q=0，L=L′B、q=1，V=V′C、q=0，L=VD、q=1，L=L′精餾過程理論板假設(shè)是指（D）。A、進(jìn)入該板氣液兩相構(gòu)成相等B、進(jìn)入該板氣液兩相構(gòu)成平衡C、離開該板氣液兩相構(gòu)成相等D、離開該板氣液兩相構(gòu)成平衡某二元混合物，若液相構(gòu)成為0.45，相應(yīng)泡點(diǎn)溫度為；氣相構(gòu)成為0.45，相應(yīng)露點(diǎn)溫度為，則（A）。D、不能判斷兩組分物系相對揮發(fā)度越小，則表達(dá)該物系（B）。A、容易B、困難C、完全D、不完全精餾塔操作線是直線，其因素是（D）。A、理論板假定B、抱負(fù)物系C、塔頂泡點(diǎn)回流D、恒摩爾流假定分離某兩元混合物，進(jìn)料量為10kmol/h，構(gòu)成為0.6，若規(guī)定餾出液構(gòu)成不不大于0.9，則最大餾出液量為（A）。A、6.67kmol/hB、6kmol/hC、9kmol/hD、不能擬定精餾塔中由塔頂往下第n-1、n、n+1層理論板，其氣相構(gòu)成關(guān)系為（B）。A、B、C、D、不擬定在原料量和構(gòu)成相似條件下，用簡樸蒸餾所得氣相構(gòu)成為，用平衡蒸餾得氣相構(gòu)成為，若兩種蒸餾辦法所得氣相量相似，則（C）。A、>B、=C、<D、不能擬定在精餾塔圖解計(jì)算中,若進(jìn)料熱狀況變化,將使(B)。A、平衡線發(fā)生變化B、操作線與q線變化C、平衡線和q線變化D、平衡線和操作線變化操作中精餾塔,若選用回流比不大于最小回流比,則(D).A、不能操作B、、均增長C、、均不變D、減小、增長操作中精餾塔，若保持、、、不變，減小，則（C）A、D增大、R減小B、D減小、不變C、D減小、R增大D、D不變、R增大用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品構(gòu)成。當(dāng)進(jìn)料構(gòu)成為時(shí)，相應(yīng)回流比為R1；進(jìn)料構(gòu)成為時(shí)，相應(yīng)回流比為R2，若，進(jìn)料熱狀況不變，則（A）。A、R1<R2B、R1=R2.C、R1>R2D、無法判斷用精餾塔完畢分離任務(wù)所需理論板數(shù)為8（涉及再沸器），若全塔效率為50%，則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為（C）。A、16層B、12層C、14層D、無法擬定解析：8-1=77/0.5=14在常壓下苯沸點(diǎn)為80.1℃，環(huán)己烷沸點(diǎn)為80.73℃，欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（C）。A、恒沸精餾B、普通精餾C、萃取精餾D、水蒸氣精餾精餾操作中，若將進(jìn)料熱狀況由飽和液體改為冷液體進(jìn)料，而其他條件不變，則精餾段操作線斜率（C），提餾段斜率（B），精餾段下降液體量（C），提餾段下降液體量（A）。A、增大B、減小C、不變D、無法判斷若持續(xù)精餾過程進(jìn)料熱狀況參數(shù)q=1/3，則其中氣相與液相摩爾數(shù)之比為（C）。A、1/2B、1/3C、2D、3直接水蒸氣加熱精餾塔合用與(分離輕組分）狀況，直接水蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱相比較，當(dāng)x、x、R、q、α、回收率相似時(shí)，其所需理論板數(shù)要（A）A、多B、少C、相等D、無法判斷某精餾塔內(nèi)，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為1.65，由此可鑒定物料以（D）方式進(jìn)料。A、飽和蒸汽B、飽和液體C、過熱蒸汽D、冷流體兩組分相對揮發(fā)度越小，則表達(dá)物系分離越（B）A、容易B、困難C、完全D、不完全二元溶液持續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況變化將引起如下線變化：(B)A、平衡線B、操作線與q線C、平衡線與操作線D、平衡線與q線二、填空題某持續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線截距為零，則餾出液流量為0。當(dāng)分離規(guī)定和回流比一定期，__________進(jìn)料q值最小，此時(shí)分離所需理論塔板數(shù)__________。蒸餾是指分離液體混合物化工單元操作。在精餾塔實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完畢之后，開始操作時(shí)第一項(xiàng)工作應(yīng)當(dāng)是__________________________________。實(shí)現(xiàn)精餾操作必要條件是塔頂液體回流和塔底上升蒸氣流。恒摩爾流假設(shè)成立重要條件是各組分摩爾汽化熱相等。某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由本來間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持xF，D／F，ｑ，RxD不變，則W／F將_______，xw將_______，提餾段操作線斜率將_______，理論板數(shù)將_______。在只有一股進(jìn)料無側(cè)線出料持續(xù)精餾操作中，當(dāng)體系壓力、進(jìn)料構(gòu)成、塔頂、塔底產(chǎn)品構(gòu)成及回流比一定期，進(jìn)料狀態(tài)q值愈大，提餾段斜率就愈大，完畢相似分離任務(wù)所需總理論板數(shù)就愈少，故5種進(jìn)料狀態(tài)種中，冷液體進(jìn)料所需理論板數(shù)至少。直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸餾雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目并不相似。前者是_______________，而后者_(dá)______________。操作中，若提餾段上升蒸汽量V增長，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)（F，xF，q）仍保持不變，則R_____，xD_____，xw_____，L′/V′_____。操作時(shí)，若Ｆ、Ｄ、xF、q，加料板位置、Ｖ不變，而使操作總壓力增大，則xD變小，xW變大精餾塔塔頂溫度總低于塔底溫度，其因素之一是__________________________，因素之二是_____________________。精餾塔設(shè)計(jì)中，回流比越大所需理論板數(shù)越少，操作能耗增長。但隨著回流比逐漸增大，操作費(fèi)用設(shè)備費(fèi)總和將呈現(xiàn)先降后升變化過程。恒沸精餾與萃取精餾重要針對不能用普通精餾辦法分離物系，采用加入第三組分辦法以變化原物系相對揮發(fā)度。精餾設(shè)計(jì)中，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物，且氣液摩爾比為2:3，則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于3/5。填料塔用于精餾過程中，其塔高計(jì)算采用等板高度法，等板高度是指；填料層高度Z=。簡樸蒸餾與精餾重要區(qū)別是回流。精餾原理是液體混合物通過多次某些汽化和冷凝后，等到幾乎完全分離。精餾過程恒摩爾流假設(shè)是指每層版上升蒸氣摩爾流量都是相等。進(jìn)料熱狀況參數(shù)兩種定義式為q=W/F和q=(IV-IF)/(IV-IL)，汽液混合物進(jìn)料時(shí)q值范疇0-1。精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表達(dá)所需理論板數(shù)減少，同步，蒸餾釜中所需加熱蒸汽消耗量增大，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量減小，所需塔徑增大。精餾設(shè)計(jì)中，隨著回流比逐漸增大，操作費(fèi)用增大，總費(fèi)用呈現(xiàn)先降后升變化過程。精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表達(dá)所需理論板數(shù)減少，同步，蒸餾釜中所需加熱蒸汽消耗量增大，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量減小，所需塔徑增大。某填料精餾塔填料層高度為8米，完畢分離任務(wù)需要16塊理論板（涉及塔釜），則等板高度HETP＝___________。總壓為1atm，95℃溫度下苯與甲苯飽和蒸汽壓分別為1168mmHg與475mmHg，則平衡時(shí)苯汽相構(gòu)成＝___________，苯液相構(gòu)成＝___________（均以摩爾分率表達(dá)）。苯與甲苯相對揮發(fā)度＝___________。精餾解決物系是液體混合物，運(yùn)用各組分揮發(fā)度不同實(shí)現(xiàn)分離。吸取解決物系是氣體混合物，運(yùn)用各組分溶解度不同實(shí)現(xiàn)分離。精餾操作根據(jù)是體系中各組分揮發(fā)度不同。實(shí)現(xiàn)精餾操作必要條件是塔頂液體回流和塔底上升蒸氣流。氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度，液相構(gòu)成氣相構(gòu)成。用相對揮發(fā)度α表達(dá)氣液平衡方程可寫為y=ax/[1+(a-1)x]。依照α大小，可用來判斷某混合液與否能用蒸餾辦法來分離以及分離難易限度，若α=1，則表達(dá)不能用普通精餾辦法分離該混合物。在精餾操作中，若減少操作壓強(qiáng)，則溶液相對揮發(fā)度，塔頂溫度，塔釜溫度，從平衡角度分析對該分離過程。某兩組分體系，相對揮發(fā)度α=3，在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計(jì)），若已知?jiǎng)t。全回流操作普通合用于精餾開工階段或?qū)嶒?yàn)研究。精餾和蒸餾區(qū)別在于回流；平衡蒸餾和簡樸蒸餾重要區(qū)別在于蒸餾方式不同。精餾塔塔頂溫度總是低于塔底溫度，其因素是塔頂易揮發(fā)組分含量高和塔底壓力高于塔頂。在總壓為101.33kPa，溫度為85℃下，苯和甲苯飽和蒸氣壓分別為則相對揮發(fā)度α=2.46，平衡時(shí)液相構(gòu)成0.89，氣相構(gòu)成為。某精餾塔精餾段操作線方程為，則該塔操作回流比為2.57，餾出液構(gòu)成為0.98。最小回流比定義是，適當(dāng)回流比普通取為（1.1-2）Rmin。精餾塔進(jìn)料也許有5種不同熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2：3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況q值為3/5。在某精餾塔中，分離物系相對揮發(fā)度為2.5兩組分溶液，操作回流比為3，若測得第2、3層塔板（從塔頂往下計(jì)）液相構(gòu)成為流出液構(gòu)成xD為0.96（以上均為摩爾分率），則第3層塔板氣相莫弗里效率為EMV3=。在精餾塔設(shè)計(jì)這，若保持、不變，若增長回流比，則，，。在精餾塔設(shè)計(jì)中，若、及一定，進(jìn)料由本來飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù)。精餾段上升蒸氣量、下降液體量；提餾段上升蒸氣量，下降液體量。操作中精餾塔，增大回流比，其她操作條件不變，則精餾段液氣比，提餾段液氣比/，，。操作中精餾塔保持、不變，若釜液量增長，則，，。在持續(xù)精餾塔中，若、、、相似，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù)，。恒沸精流與萃取精餾共同點(diǎn)是原理相似。兩者重要區(qū)別是萃取精餾不與原料液形成恒沸液和。第7章吸取一、選取題吸取操作根據(jù)是（B）。A、揮發(fā)度差別B、溶解度差別C、溫度差別D、密度差別在逆流吸取塔中，增長吸取劑用量，而混合氣體解決量不變，則該吸取塔中操作線方程斜率會（A）。A、增大B、減小C、不變D、不能擬定在吸取系數(shù)準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中，反映物性影響準(zhǔn)數(shù)是（B）A、ShB、ReC、CaD、Sc已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下亨利系數(shù)分別為E1=0.35kPa、E2=1.1kPa、E3=0.65kPa則（A）。A、t1<t2B、t3>t2C、t3<t1D、t1>t2在吸取塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中溶解度將會（C）。A、增長B、不變C、減小D、不能擬定下述闡明中對的是(D)。A、用水吸取氨屬液膜控制B、常壓下用水吸取二氧化碳屬難溶氣體吸取，為氣膜阻力控制C、用水吸取氧屬難溶氣體吸取，為氣膜阻力控制D、用水吸取二氧化硫?yàn)榫邆渲袡n溶解度氣體吸取，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽視下述說法錯(cuò)誤是(B)。A、溶解度系數(shù)H很大，為易溶氣體B、亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體C、亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體D、相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體擴(kuò)散系數(shù)D是物質(zhì)重要物理性質(zhì)之一，下列各因數(shù)或物理量與擴(kuò)散系數(shù)無關(guān)是(D)。A、擴(kuò)散質(zhì)和擴(kuò)散介質(zhì)種類B、體系溫度C、體系壓力D、擴(kuò)散面積吸取塔操作線是直線，重要基于如下因素（D）。A、物理吸取B、化學(xué)吸取C、高濃度物理吸取D、低濃度物理吸取吸取操作作用是分離（A）。A、氣體混合物B、液體混合物C、互不相溶液體混合物D、氣液混合物普通所討論吸取操作中，當(dāng)吸取劑用量趨于最小用量時(shí)，則下列那種狀況對的（D）。A、回收率趨向最高B、吸取推動力趨向最大C、操作最為經(jīng)濟(jì)D、填料層高度趨向無窮大依照雙膜理論，吸取質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個(gè)過程阻力可歸結(jié)為（C）。A、兩相界面存在阻力B、氣液兩相主體中擴(kuò)散阻力C、氣液兩相滯流層中分子擴(kuò)散阻力D、氣相主體渦流擴(kuò)散阻力依照雙膜理論，當(dāng)被吸取組分在液體中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表達(dá)傳質(zhì)總系數(shù)KL(B)A、不不大于液相傳質(zhì)分系數(shù)kLB、近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)kLC、不不大于氣相傳質(zhì)分系數(shù)kGD、近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)kG對某一汽液平衡物系，在總壓一定期，溫度升高，則亨利系數(shù)（B）A、變小B、增大C、不變D、不擬定吸取是分離（A）混合物化工單元操作，其分離根據(jù)是運(yùn)用混合物中各組分（E）差別。A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度為使吸取過程易于進(jìn)行，采用辦法是B。A、加壓升溫B、加壓降溫C、減壓升溫D、減壓降溫吸取速率方程式中各吸取系數(shù)之間關(guān)系是（A）。A、（KG）-1=（kG）-1+（HkL）-1B、（KG）-1=（HkG）-1+（kL）-1C、（KG）-1=（kG）-1+（mkL）-1D、（KG）-1=（mkG）-1+（kL）-1依照雙膜理論，在氣液接觸界面處（D）。A、pi=ciB、pi＞ciC、pi＜ciD、pi=ci/H物質(zhì)在空氣中分子擴(kuò)散系數(shù)隨壓強(qiáng)增大而（C），隨溫度升高而（A）。A、增大B、不變C、減小D、無法判斷依照雙膜理論，在氣液接觸界面處（D）。A、氣相構(gòu)成不大于液相構(gòu)成B、氣相構(gòu)成不不大于液相構(gòu)成C、氣相構(gòu)成等于液相構(gòu)成D、氣相構(gòu)成與液相構(gòu)成平衡為使操作向有助于吸取方向進(jìn)行，采用辦法是（C）。A、加壓和升溫B、減壓和升溫C、加壓和降溫D、減壓和降溫吸取是分離（A）混合物化工單元操作，其分離根據(jù)是運(yùn)用混合物中各組分（E）差別。A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度對難溶氣體吸取過程，傳質(zhì)阻力重要集中于（B）。A、氣相一側(cè)B、液相一側(cè)C、氣液相界面處D、無法判斷在吸取過程中，（C）將使體系相平衡常數(shù)m減小。A、加壓和升溫B、減壓和升溫C、加壓和降溫D、減壓和降溫對易溶氣體吸取過程，傳質(zhì)阻力重要集中于（A）。A、氣相一側(cè)B、液相一側(cè)C、氣液相界面處D、無法判斷實(shí)驗(yàn)室用水吸取空氣中二氧化碳，基本屬于（B）吸取控制，其氣膜阻力（B）液膜阻力。①A、汽膜B、液膜C、共同作用D、無法擬定②A、不不大于B、不大于C、等于D、無法擬定在雙組分抱負(fù)氣體混合物中，組分A擴(kuò)散系數(shù)是（C）。A、組分A物質(zhì)屬性B、組分B物質(zhì)屬性C、系統(tǒng)物質(zhì)屬性D、僅取決于系統(tǒng)狀態(tài)含低濃度溶質(zhì)氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中摩爾構(gòu)成與其在液相中摩爾構(gòu)成差值為（D）。A、負(fù)值B、正值C、零D、不擬定某吸取過程，已知?dú)饽の∠禂?shù)kY為2kmol/（m2.h），液膜吸取系數(shù)kX為4kmol/（m2.h），由此判斷該過程為（D）。A、氣膜控制B、液膜控制.C、不能擬定D、雙膜控制含低濃度溶質(zhì)氣體在逆流吸取塔中進(jìn)行吸取操作，若進(jìn)塔氣體流量增大，其她操作條件不變，則對于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相構(gòu)成將（A）。A、增長B、減小C、不變D、不擬定含低濃度溶質(zhì)氣體在逆流吸取塔中進(jìn)行吸取操作，若進(jìn)塔液體流量增大，其她操作條件不變，則對于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相構(gòu)成將（B）。A、增長B、減小C、不變D、不擬定在吸取操作中，吸取塔某一截面上總推動力（以氣相構(gòu)成表達(dá)）為（A）。A，Y-Y*B、Y*-YC、Y-YiD、Yi-Y在逆流吸取塔中，吸取過程為氣膜控制，若將進(jìn)塔液相構(gòu)成X2增大，其他操作條件不變，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將（C），氣相出口濃度將（A）。A、增長B、減小C、不變D、不擬定在逆流吸取塔中當(dāng)吸取因數(shù)A〈1，且填料層高度為無限高時(shí)，則氣液平衡出當(dāng)前（C）。A、塔頂B塔上部C、塔底D、塔下部在逆流吸取塔中，用純?nèi)軇┪』旌蠚庵腥苜|(zhì)，平衡關(guān)系符合亨利定律。當(dāng)將進(jìn)塔氣體構(gòu)成Y1增大，其她操作條件不變，起出塔氣相構(gòu)成Y2將（A），吸取率φ（）。A、增長B、減小C、不變D、不擬定二、填空題在吸取單元操作中，計(jì)算傳質(zhì)單元數(shù)辦法諸多，其中，采用對數(shù)平均推動力法計(jì)算總傳質(zhì)單元數(shù)法前提條件是。吸取操作是吸取質(zhì)從氣相轉(zhuǎn)移到液相傳質(zhì)過程。在吸取操作中壓力增大，溫度減少將有助于吸取過程進(jìn)行。吸取是指混合氣體中某些組分在氣液相界面上溶解，在氣相和液相內(nèi)由濃度差推動傳質(zhì)過程化工單元操作。逆流吸取操作中，當(dāng)氣體解決量及初、終濃度已被擬定，若減少吸取劑用量，操作線斜率將減小，其成果是使出塔吸取液濃度_______，而吸取推動力相應(yīng)_________。用亨利系數(shù)E表達(dá)亨利定律表達(dá)式為javascript:if(confirm('\\n\\nThisfilewasnotretrievedbyTeleportPro，becauseitwasunavailable，oritsretrievalwasaborted，ortheprojectwasstoppedtoosoon.\\n\\nDoyouwanttoop________,相平衡常數(shù)m=HYPERLINK"javascript:if(confirm('\\n\\nThisfilewasnotretrievedbyTeleportPro，becauseitwasunavailable，oritsretrievalwasaborted，ortheprojectwasstoppedtoosoon.\\n\\nDoyouwanttoop______.對于難溶氣體，吸取時(shí)屬于液膜控制吸取，強(qiáng)化吸罷手段是減小液膜阻力。吸取操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù)，傳質(zhì)推動力。某氣體用水吸取時(shí)，在一定濃度范疇內(nèi)，其氣液平衡線和操作線均為直線，其平衡線斜率可用常數(shù)表達(dá)，而操作線斜率可用表達(dá)。吸取是指用液體吸取劑吸取氣體過程，解吸是指用液相中吸取質(zhì)向氣相擴(kuò)散過程。溶解度很大氣體，吸取時(shí)屬于氣膜控制，強(qiáng)化吸罷手段是減小氣膜阻力。在氣體流量，氣相進(jìn)出口構(gòu)成和液相進(jìn)口構(gòu)成不變時(shí)，若減少吸取劑用量，則傳質(zhì)推動力將，操作線將平衡線。吸取因數(shù)A可以表達(dá)為______，它在Y—X圖上幾何意義是_________________________。在一逆流吸取塔中，若吸取劑入塔濃度下降，其他操作條件不變，此時(shí)該塔吸取率，塔頂氣體出口濃度。在低濃度難溶氣體逆流吸取塔中，若其她條件不變而入塔液體量增長，則此塔液相傳質(zhì)單元數(shù)N(l)將_______，而氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將_______，氣體出口濃度ｙ(a)將_______。對接近常壓低濃度溶質(zhì)氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增長時(shí)，亨利系數(shù)，相平衡常數(shù)m，溶解度系數(shù)H（增長、減少、不變）。在一逆流吸取塔中，吸取劑溫度減少，其他條件不變，此時(shí)塔頂氣體出口濃度出塔溶液構(gòu)成。對易溶氣體吸取過程，阻力重要集中于氣膜。若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間關(guān)系表達(dá)為,則其中表達(dá)吸取質(zhì)通過氣膜傳遞阻力（氣膜阻力），當(dāng)液膜阻力項(xiàng)可以忽視時(shí)表達(dá)該吸取過程為氣膜控制。若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間關(guān)系表達(dá)為,則其中表達(dá)液膜阻力，當(dāng)氣膜阻力項(xiàng)可以忽視時(shí)表達(dá)該吸取過程為液膜控制。傳質(zhì)單元數(shù)NOG反映吸取過程難度,分離任務(wù)所規(guī)定氣體構(gòu)成變化越大,過程平均推動力越小,所需傳質(zhì)單元數(shù)NOG越大。在填料塔中用水吸取氨。欲提高吸取速率，增大液相流量比增大另一相流量更有效。在低濃度溶質(zhì)氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓操作減少時(shí)，亨利系數(shù)E將，相平衡常數(shù)將，溶解度系數(shù)H將。亨利定律表達(dá)式，若某氣體在水中亨利系數(shù)E值很小，闡明該氣體為易溶氣體。亨利定律表達(dá)式，若某氣體在水中溶解度系數(shù)H值很大，闡明該氣體為易溶氣體。在吸取過程中，KY和ky是以YA-YA*和yA-yAi為推動力吸取系數(shù)，它們單位是kmol/(m2*s)。若總吸取系數(shù)和分吸取系數(shù)間關(guān)系可表達(dá)為，其中表達(dá)氣膜阻力，當(dāng)液膜阻力項(xiàng)可忽視時(shí)，表達(dá)該過程為氣膜控制。在1atm、20℃下某低濃度氣體被清水吸取，若氣膜吸取系數(shù)，液膜吸取系數(shù)為，溶質(zhì)溶解度系數(shù)，則該溶質(zhì)為易溶氣體，氣相總吸取系數(shù)。普通而言，兩組分A、B等摩爾互相擴(kuò)散體當(dāng)前蒸餾單元操作中，而組分A在B中單向擴(kuò)散體當(dāng)前吸取單元操作中。在吸取過程中，若減少吸取劑用量，對氣膜控制體系，體積吸取總系數(shù)值將，對液膜控制物系，體積吸取總系數(shù)值將。雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過程簡化為經(jīng)由兩個(gè)流體停滯膜層分子擴(kuò)散過程，而相界面處及兩相主體中均無傳質(zhì)阻力存在。吸取塔操作線方程和操作線是通過物料衡算得到，它們與系統(tǒng)平衡關(guān)系、操作條件和設(shè)備構(gòu)造形式等無關(guān)。在吸取過程中，若減小吸取劑用量，操作線斜率減小，吸取推動力。在吸取過程中，物系平衡關(guān)系可用表達(dá)，最小液氣比計(jì)算關(guān)系式=（Y1-Y2)/(Y1/m-X2)。某吸取過程，用純?nèi)軇┪』旌蠚怏w中溶質(zhì)組分A，混合氣進(jìn)塔構(gòu)成為0.1，出塔構(gòu)成為0.02（均為摩爾比），已知吸取因數(shù)A為1，若該吸取過程所需理論板數(shù)為4層，則需傳質(zhì)單元數(shù)為。第9章萃取一、選取題與單級萃取相比，如溶劑比、萃取比、萃取相濃度相似，則多級逆流萃取可使萃余分率（B）。Ａ、增大；Ｂ、減小;Ｃ、基本不變;Ｄ、增大、減小均有也許。在B-S某些互溶單級萃取過程中，若加入純?nèi)軇┝吭鲩L而其她操作條件不變，則萃取液濃度y＇（C）。A、增大B、減小C、不變D、變化趨勢不擬定如下不屬于萃取相平衡關(guān)系曲線為（B）。A、溶解度曲線B、操作線C、聯(lián)接線D、分派曲線在進(jìn)行萃取操作時(shí)，應(yīng)使（C）。A、分派系數(shù)不不大于1B、分派系數(shù)不大于1C、選取性系數(shù)不不大于1D、選取性系數(shù)不大于1在B、S某些互溶物系中加入溶質(zhì)A，將使B、S互溶度(A)；減少操作溫度，B、S互溶度將(B)A、增大B、減小C、不變D、無法判斷對B、S某些互溶物系進(jìn)行單級萃取，若原料液量及構(gòu)成不變，而萃取劑S量增長時(shí)，萃取相構(gòu)成()，萃取液構(gòu)成()A、增大B、減小C、不變D、無法判斷在萃取過程中，若F代表原料液量，S代表萃取劑量，M代表混合液量，E代表萃取相量，R代表萃余相量，則（B）A、F+R=MB、F+S=MC、F+E=MD、S+E=M在萃取過程中，若F代表原料液量，S代表萃取劑量，E‘代表萃取液量，R’代表萃余液量，則有（C）。A、S+R‘=FB、E’+S=FC、R‘+E’=FD、S+E‘=R’在單級萃取中，在保持原料液構(gòu)成xF及萃余相構(gòu)成xA不變條件下，用具有少量溶質(zhì)A萃取劑代替純?nèi)軇?，則萃取相構(gòu)成yA將（B），萃取液與萃余液量E‘/R‘比值將（A）。A、增大B、不變C、減少D、不一定用萃取劑S對A、B混合液進(jìn)行單級萃取，當(dāng)萃取劑用量加大時(shí)（F、xF保持不變），則所得萃取液構(gòu)成y‘A將（D），萃取率將（）。A、增大.B、減小C、不變D、不一定對于一定物系，影響萃取分離效果重要因素是（A）與（D）。A、溫度B、原料液量FC、萃取劑量SD、溶劑比S/F二、填空題稀釋劑B與萃取劑S互溶度愈大，操作溫度愈高，兩相區(qū)面積就愈小，愈不利于萃取分離。在萃取塔實(shí)驗(yàn)中，維持塔內(nèi)兩相界面穩(wěn)定較好一種辦法是________________________________________。在多級錯(cuò)流萃取過程計(jì)算中，每使用一次平衡關(guān)系（即聯(lián)結(jié)線），闡明需要增長一理論級數(shù)。三角形坐標(biāo)圖上任一邊上點(diǎn)代表一種2元混合液構(gòu)成點(diǎn)，三角形內(nèi)任一點(diǎn)代表一種3元混合液構(gòu)成點(diǎn)，三角形任一頂點(diǎn)代表一種1構(gòu)成點(diǎn)，在多級逆流萃取中，欲達(dá)到同樣分離限度，溶劑比愈大則所需理論級數(shù)愈少。萃取是運(yùn)用原料液中各組分在萃取劑中溶解度差別，實(shí)現(xiàn)原料液中各組分一定限度分離過程。在單級萃取器中用純?nèi)軇㏒提取兩組分混合液中組分A，測得萃取相和萃余相中組分A質(zhì)量分率分別為0.39和0.20。操作條件下B與S可視為不互溶，則組分A分派系數(shù)kA=18.5，溶劑選取性系數(shù)β=。萃取操作中，稀釋劑與萃取劑互溶度愈小，選取性系數(shù)β愈大，得到萃取液構(gòu)成愈大。萃取劑S與稀釋劑B互溶度愈小，分層區(qū)面積愈大，也許得到萃取液最高構(gòu)成愈大。若萃取相和萃余相在脫溶劑后具備相似構(gòu)成，并且等于原料液構(gòu)成，則闡明萃取劑選取性系數(shù)β=1。當(dāng)萃取劑用量為最小時(shí)，將浮現(xiàn)某一操作線和聯(lián)結(jié)線相重疊狀況，此時(shí)所需理論級數(shù)為無窮多。選取萃取劑應(yīng)考慮重要因素有較強(qiáng)溶解能力、較高選取性、與易于回收。萃取中依照兩相接觸方式不同，分為分級接觸式和持續(xù)接觸式；依照加料方式不同，級式萃取又分為單級萃取、多級錯(cuò)流接觸萃取和多級逆流接觸萃取。多級錯(cuò)流萃取特點(diǎn)是、傳質(zhì)推動力大、和溶劑用量多。多級逆流萃取特點(diǎn)是持續(xù)、傳質(zhì)平均推動力大、分離效率高和溶劑用量較少。為提高萃取分離效果，分散相應(yīng)選取與液相。第10章干燥一、選取題溫度為t0濕度為H0，相對濕度為φ0濕空氣通過間壁蒸汽加熱預(yù)熱器后,空氣溫度為t1,濕度為H1,相對濕度為φ1則（B）。A、H1>H0B、φ0>φ1C、H1<H0D、φ0>φ1已知濕空氣下列哪兩個(gè)參數(shù)，運(yùn)用H—I圖可以查得其他未知參數(shù)（C）。A、水汽分壓P，濕度HB、露點(diǎn)td，濕度HC、濕球溫度tw，干球溫度tD、焓I，濕球溫度tw濕空氣通過換熱器預(yù)熱時(shí)，該過程經(jīng)歷為（B）。A、等焓過程B、等相對濕度過程C、等溫過程D、等濕度過程空氣飽和濕度Hs是濕空氣如下參數(shù)函數(shù)：(A)。A、總壓及干球溫度；B、總壓及濕球溫度C、總壓及露點(diǎn)D、濕球溫度及焓已知濕空氣下列哪兩個(gè)參數(shù)，運(yùn)用t-H圖或H-I圖，可以查得其她未知參數(shù)(A)。A、(tw,t)B、(td,H)C、(p,H)D、(I,tw)對于一定干球溫度空氣，當(dāng)其相對濕度愈低時(shí)，其濕球溫度(A)。A、愈高B、愈低C、不變D、不一定，尚與其他因素關(guān)于。對濕空氣預(yù)熱過程，隨溫度提高空氣濕度(B)，相對濕度(C)，焓值(A)。A、增大B、不變C、減小D、無法判斷物料中水分超過X*那某些水分稱為(D)。A、平衡水分B、結(jié)合水分C、非結(jié)合水分D、自由水分在濕空氣H—I圖上，已知濕空氣兩個(gè)參數(shù)（B），即可擬定濕空氣狀態(tài)點(diǎn)。A、H和tdB、t和tWC、p和HD、I和tW在等焓干燥過程中，濕空氣溫度（C），濕空氣濕度（A），濕空氣相對濕度（A）。A、增長B、不變C、減少D、無法判斷露點(diǎn)是指濕空氣在（B）達(dá)到飽和時(shí)溫度。A、等溫增濕B、等濕降溫C、等濕升溫D、等溫減濕已知濕空氣如下兩個(gè)參數(shù)，便可擬定其他參數(shù)（C）。A、H，pB、H，tdC、H，tD、I，tas濕空氣在預(yù)熱過程中不變參數(shù)是（D）。A、焓B、相對濕度C、濕球溫度D、露點(diǎn)當(dāng)空氣相對濕度φ=60%時(shí)，則其三個(gè)溫度t干球溫度、tw濕球溫度、td露點(diǎn)之間關(guān)系為（B）。A、t=tw=tdB、t>tw>tdC、t<tw<tdD、t>tw=td物料平衡水分一定是(A)。A、結(jié)合水分B、非結(jié)合水分C、臨界水分