300MW汽輪機(jī)熱力計(jì)算

300MW汽輪機(jī)熱力計(jì)算熱力參數(shù)選擇1.類(lèi)型：N300-16.67/537/537機(jī)組形式為亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩氣1.額定功率：Pel=300MW;高壓缸排氣壓力prh=p2=3.8896MPa;中壓缸排汽壓力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器壓力Pc=0.004698Mpa;汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速n=3000r/min;2.其他參數(shù)給水泵出口壓力Pfp=凝結(jié)水泵出口壓力Pcp=機(jī)械效率?ni=發(fā)電機(jī)效率?g=加熱器效率?h=相對(duì)內(nèi)效率的估計(jì)根據(jù)已有同類(lèi)機(jī)組相關(guān)運(yùn)行數(shù)據(jù)選擇汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率：高壓缸，?riH=;中壓缸，?riM=；低壓缸?riL=損失的估算主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥節(jié)流壓力損失：Δp0=再熱器壓損ΔPrh=0.1Prh=中壓缸聯(lián)合氣閥節(jié)流壓力損失ΔP‘rh=0.02Prh=中低壓缸連通管壓力損失Δps=0.02ps=低壓缸排氣阻力損失Δpc=0.04pc=汽輪機(jī)熱力過(guò)程線的擬定1、在焓熵圖上，根據(jù)新蒸汽壓力p0=和新蒸汽溫度t0=,可確定汽輪機(jī)進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)0（主汽閥前），并查的該點(diǎn)的比焓值h0=,比熵s0=,比體積v0=2、在焓熵圖上，根據(jù)初壓p0=和主汽閥和調(diào)節(jié)氣閥節(jié)流壓力損失Δp0=以確定調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)前壓力p‘0=p0-Δp0=，然后根據(jù)p‘0和h0的交點(diǎn)可以確定調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)前狀態(tài)點(diǎn)1，并查的該店的溫度t‘0=，比熵s’0=，比體積v‘0=3、在焓熵圖上，根據(jù)高壓缸排氣壓力prh=和s0=可以確定高壓缸理想出口狀態(tài)點(diǎn)為2t，并查的該點(diǎn)比焓值hHt=,溫度tHt=,比體積vH=4、在焓熵圖上，根據(jù)高壓缸排氣壓力prh=和再熱器壓損Δprh=可以確定熱再熱壓力p’rh=prh-Δprh=,然后根據(jù)p’rh和再熱蒸汽溫度tth=確定中壓缸進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)為3（中壓缸聯(lián)合氣閥前），并查的該點(diǎn)的比焓值h’rh=比熵3‘rh=,比體積v’rh=5、在焓熵圖上，根據(jù)熱再熱壓力p’rh=和中壓缸聯(lián)合氣閥節(jié)流壓力損失Δp’rh=，可以確定中壓缸氣閥后壓力p’’rh=p’rh-Δp’rh=然后根據(jù)p’’rh與h’rh的交點(diǎn)可以確定中壓缸氣閥狀態(tài)點(diǎn)4，并查得該點(diǎn)的溫度t’’h=,比熵s’’rh=比體積v’’rh=若將中、低壓缸的熱力過(guò)程線分別用直線畫(huà)出，則進(jìn)行如下步驟：在焓熵圖上，根據(jù)中壓缸排氣壓力ps=和s’rh=可以確定中壓缸理想出口狀態(tài)點(diǎn)5t,并查得該點(diǎn)比焓值hmt=,溫度tMt=,比體積vMt=,由此可以得到中壓缸理想比焓降ΔHtM=h’rh-hmt=,進(jìn)而可以確定中壓缸實(shí)際比焓降ΔHiM=ΔHtM-?riM=,再根據(jù)h’rh、ΔHiM和ps可以確定中壓缸實(shí)際出口狀態(tài)5，并查得該點(diǎn)比焓值hs=，溫度ts=,比體積vs=ss=在焓熵圖上，根據(jù)中壓缸排汽壓力Ps=和中低壓缸連通管壓力損失Δps=;可以確定低壓缸進(jìn)氣P’s=Ps-Δps=,然后根據(jù)P’s和中壓缸排汽比焓hs可以確定低壓缸進(jìn)氣狀態(tài)點(diǎn)6，并查得該點(diǎn)的溫度t’s=,比熵t’s=,比體積v’s=在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc=和低壓缸排氣阻力損失Δpc=可以確定低壓缸排氣壓力p’c=pc+Δpc=在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc=和ss=可以確定低壓缸理想狀態(tài)出口狀態(tài)點(diǎn)7t，并查得該點(diǎn)比焓值hct=,溫度tct=，比體積vct=，干度xct=。由此可以得到汽輪機(jī)低壓缸理想比焓降ΔHtL=hs-hct=,進(jìn)而可以確定低壓缸實(shí)際比焓降ΔHiL=ΔHtL*?riL=,再根據(jù)hs、ΔHiL和p’c可以確定低壓缸實(shí)際出口狀態(tài)7，并查得該點(diǎn)比焓值hc7=,溫度tc7=,比體積vc7=，干度xc7=按順序用直線鏈接0、1、2、3、4、5、6、7點(diǎn)，可得到該機(jī)組在該設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過(guò)程線。若將中、低壓缸的過(guò)程線畫(huà)為一條圓滑曲線，則在前面⑤步之后進(jìn)行如下步驟：在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc=和低壓缸排汽阻力損失Δpc=，可以確定低壓缸排汽壓力pc’=pc+Δpc=在焓熵圖上，根據(jù)凝汽器壓力pc=和srh’=可以確定低壓缸理想出口狀態(tài)為5t，并查得該點(diǎn)比焓值hct=,溫度tct=,比體積vct=,干度xct=。由此可以得到汽輪機(jī)中、低壓缸實(shí)際比焓降ΔHiML=ΔHtML*?riML=,再根據(jù)hrh’、ΔHiML、和pc’可以確定低壓缸實(shí)際出口狀態(tài)點(diǎn)5，并查得該點(diǎn)比焓值hc5=,溫度tc5=,比體積vc5=,干度xc5=若不考慮低壓缸末級(jí)余速損失，直接到下一步驟，若考慮低壓缸末級(jí)余速損失，則需計(jì)算δhc2=0.02*ΔHtML=,然后沿壓力線下移pc’下移得6點(diǎn)，并查得該點(diǎn)比焓值hc6=,溫度tc6=,比體積vc6=,干度xc6=則用直線連接4、5點(diǎn)，在中間7‘點(diǎn)中間處沿壓力線下移7KJ/Kg得7點(diǎn)，光滑連接4、7、5點(diǎn)，則由0.1.2.3.4.7.5連接的線即為該機(jī)組在設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過(guò)程線。擬定的熱力過(guò)程線如下汽輪機(jī)進(jìn)汽量計(jì)算設(shè)，，設(shè)計(jì)功率為300MW，則抽汽會(huì)熱系統(tǒng)熱平衡初步計(jì)算給水溫度的選取根據(jù)初壓，可以求得對(duì)應(yīng)下的飽和水溫，則給水溫度回?zé)岢槠?jí)數(shù)的選擇選擇8段回?zé)岢槠?，采用“三高、四低、一除氧”的形式，高壓加熱器采用?nèi)置式蒸汽冷卻器和內(nèi)置式疏水冷卻器，抵押加熱器采用內(nèi)置式疏水冷卻器；高壓加熱器疏水手機(jī)方式為逐級(jí)自流到除氧器，低壓加熱器疏水收集方式為逐級(jí)自流到凝汽器(也可根基設(shè)計(jì)需要在最后幾級(jí)選擇一個(gè)或兩個(gè)疏水泵)。其加熱器(包括除氧器)的編號(hào)從抵押到高壓一次排列，為1、2...8號(hào)。給水泵驅(qū)動(dòng)方式為汽動(dòng)。擬定的原則性熱力系統(tǒng)圖如圖所示除氧器工作壓力的選擇除氧器滑壓運(yùn)行，在設(shè)計(jì)工況下工作壓力選為？各加熱器汽水參數(shù)計(jì)算已知：高壓加熱器上端差低壓加熱器上端差各段抽氣壓損給水溫度凝汽器壓力對(duì)應(yīng)下的飽和水溫，即凝結(jié)水溫度除氧器工作壓力對(duì)應(yīng)下的飽和水溫,即除氧器水箱出口水溫由等溫升法可得5~8號(hào)低壓加熱器水側(cè)溫升為，其中凝結(jié)水泵及軸封加熱器溫升取1℃。（1）8號(hào)低壓加熱器8號(hào)低壓加熱器入口水溫；8號(hào)低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得8號(hào)低壓加熱器入口水比焓；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得8號(hào)低壓加熱器出口水比焓；8號(hào)低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；8號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；8段抽汽壓力；8號(hào)低壓加熱器疏水溫度；8號(hào)低壓加熱器疏水比焓。（2）7號(hào)低壓加熱器。7號(hào)低壓加熱器入口水溫；7號(hào)低壓加熱器出口水比焓；7號(hào)低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得7號(hào)低壓加熱器出口水比焓；7號(hào)低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；7號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；7段抽汽壓力；7號(hào)低壓加熱器疏水溫度；7號(hào)低壓加熱器疏水比焓。（3）6號(hào)低壓加熱器。6號(hào)低壓加熱器入口水溫；6號(hào)低壓加熱器出口水比焓；6號(hào)低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得6號(hào)低壓加熱器出口水比焓；6號(hào)低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；6號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；6段抽汽壓力；6號(hào)低壓加熱器疏水溫度；6號(hào)低壓加熱器疏水比焓。（4）5號(hào)低壓加熱器。5號(hào)低壓加熱器入口水溫；5號(hào)低壓加熱器出口水比焓；5號(hào)低壓加熱器出口水溫；由凝結(jié)水泵出口壓力和可得5號(hào)低壓加熱器出口水比焓；5號(hào)低壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；5號(hào)低壓加熱器汽側(cè)工作壓力；5段抽汽壓力；5號(hào)低壓加熱器疏水溫度；5號(hào)低壓加熱器疏水比焓。（5）1號(hào)高壓加熱器根據(jù)給水溫度，可以得到1號(hào)高壓加熱器出口水溫；由給水泵出口壓力和可得1號(hào)高壓加熱器出口水比焓；1號(hào)高壓加熱器凝結(jié)段和飽和水溫度；；1號(hào)高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；1段抽汽壓力；（6）2號(hào)高壓加熱器一般將高壓缸的排汽的一部分作為2段抽汽，所以2段抽汽壓力；2號(hào)高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；2號(hào)高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；2號(hào)高壓加熱器出口水溫；由給水泵出口壓力和可得2號(hào)高壓加熱器出口水比焓；1號(hào)高壓加熱器疏水溫度；1號(hào)高壓加熱器疏水比焓；（7）3號(hào)高壓加熱器為了降低再熱器后抽汽的參數(shù)，靈活應(yīng)用等溫升法，使2號(hào)高壓加熱器溫升是3號(hào)高壓加熱器的1.5倍，即，若給水泵溫升取，則；可得；由給水泵出口壓力和可得3號(hào)高壓加熱器出口水比焓；由給水泵出口壓力和可得3號(hào)高壓加熱器入口水比焓；3號(hào)高壓加熱器凝結(jié)段的飽和水溫度；；3號(hào)高壓加熱器汽側(cè)工作壓力；3段抽汽壓力。3號(hào)高壓加熱器疏水溫度；3號(hào)高壓加熱器疏水比焓。2號(hào)高壓加熱器疏水溫度；2號(hào)高壓加熱器疏水比焓。（8）除氧器除氧器工作壓力；水溫；四段抽汽壓力,出口水比焓。擬定的各回?zé)峒訜崞髌畢?shù)下表所示。300MW凝汽式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位H1H2H3H4（HDH5H6H7H8SGC回?zé)岢槠槠麎毫Τ槠麥囟瘸槠褥手党槠麎簱p加熱器汽側(cè)壓力下的飽和水比溫下的飽和水比焓抽汽放熱疏水上端差下端差疏水溫度疏水比焓疏水放熱水側(cè)加熱器出口水溫加熱器水側(cè)壓力加熱器出口水比焓給水比焓升*表示給水泵后比焓值回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡初步計(jì)算（1）1號(hào)高壓加熱器。1號(hào)高壓加熱器平衡如圖所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（2）2號(hào)高壓加熱器。2號(hào)高壓加熱器平衡如圖所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（3）3號(hào)高壓加熱器。3號(hào)高壓加熱器熱平衡圖如圖7-21所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡器原理可列出方程（4）除氧器。除氧器熱平衡圖如圖7-22所示。根據(jù)混合加熱式熱平衡原理可列出方程（5）5號(hào)低壓加熱器。5號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-23所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（6）6號(hào)低壓加熱器：6號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-24所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（7）7號(hào)低壓加熱器。7號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-25所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程（8）8號(hào)低壓加熱器。8號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-26所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程閥桿漏氣量、軸封漏氣量和給水泵汽輪機(jī)用汽估算（1）閥桿漏氣包括主汽閥及調(diào)節(jié)汽閥閥桿漏氣和中壓缸聯(lián)合氣閥漏氣，可根據(jù)相應(yīng)狀態(tài)的公式計(jì)算出漏氣量，前者約為總汽量的1%，后者約為總進(jìn)氣量的0.4%。（2）軸封漏氣包括高壓缸后軸封漏汽和中壓缸后軸封漏汽，可根據(jù)相應(yīng)狀態(tài)對(duì)應(yīng)的公式計(jì)算出漏汽量，前者約為總進(jìn)汽量的1.3%，后者約為總進(jìn)汽量的0.1%。（3）給水泵汽輪機(jī)用汽量調(diào)節(jié)級(jí)的選擇和計(jì)算基本參數(shù)調(diào)節(jié)級(jí)的形式為單列調(diào)節(jié)級(jí)調(diào)節(jié)級(jí)的比焓降為調(diào)節(jié)級(jí)的速比調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑調(diào)節(jié)級(jí)的反動(dòng)度部分進(jìn)氣。由確定調(diào)節(jié)級(jí)的葉高和部分進(jìn)汽度，須使與之和為最小，求得氣流出口角和。設(shè)計(jì)中選用亞音速?lài)娮烊~柵，其型號(hào)為，有關(guān)參數(shù)為：相對(duì)節(jié)距進(jìn)氣角出氣角動(dòng)葉柵選用型號(hào)TP-2，有關(guān)參數(shù)：相對(duì)節(jié)距進(jìn)氣角出氣角具體上，設(shè)計(jì)中選取噴嘴汽流出汽角，動(dòng)葉汽流出汽角。調(diào)節(jié)級(jí)詳細(xì)計(jì)算噴嘴部分的計(jì)算調(diào)節(jié)級(jí)的進(jìn)口參數(shù)及調(diào)節(jié)級(jí)的滯止理想比焓降。調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)口參數(shù)即為高壓缸進(jìn)口參數(shù)，由于進(jìn)口調(diào)節(jié)級(jí)的汽流速度很小，可以近似認(rèn)為滯止參數(shù)與進(jìn)口參數(shù)相等。由擬定熱力過(guò)程線的步驟可得：，，，，，由前面選取其理想比焓降為。調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)氣量。取進(jìn)入高壓缸前各種閥門(mén)及連接處漏氣量故進(jìn)入調(diào)節(jié)級(jí)的汽量為則調(diào)節(jié)噴嘴流量（3）平均反動(dòng)度的確定噴嘴的滯止理想焓降噴嘴出口汽汽流速度與式中——噴嘴速度系數(shù)噴嘴出口等比熵出口參數(shù)、、。由和求出噴嘴出口理想比焓降為該過(guò)程為等比熵膨脹過(guò)程，由、查水蒸氣h-s圖得出口比體積，噴嘴出口壓力。噴嘴壓比由此可知，噴嘴中為亞音速汽流，采用漸縮噴嘴，選噴嘴型號(hào)為、、。噴嘴出口面積。因?yàn)閲娮熘惺莵喴羲倭鲃?dòng)，故為式中——噴嘴流量系數(shù)。級(jí)的假想速度記得圓周速度噴嘴高度為了設(shè)計(jì)制造方便，取噴嘴的計(jì)算高度為整數(shù)值，這里取膨脹損失噴嘴出口比焓值由、查得，。求動(dòng)葉進(jìn)口汽流相對(duì)速度和進(jìn)汽角動(dòng)葉部分計(jì)算動(dòng)葉出口相對(duì)速度和式中——?jiǎng)尤~速度系數(shù)，由與與的關(guān)系曲線（圖A-1）查得。動(dòng)葉等比熵出口參數(shù)與由，，查得，動(dòng)葉出口壓力。動(dòng)葉出口面積式中——?jiǎng)尤~流量系數(shù)—?jiǎng)尤~進(jìn)口流量，未考慮葉頂漏氣量，即取。動(dòng)葉高度。由、可知，進(jìn)出口比體積相差不大，故可取，根據(jù)噴嘴高度有式中——葉頂蓋度，取——葉根蓋度，取動(dòng)葉汽流出口角式中，因此根據(jù)動(dòng)靜葉的工作條件和配對(duì)要求，動(dòng)葉型號(hào)選用型作動(dòng)葉出口速度三角形。由、、確定速度三角形動(dòng)葉損失動(dòng)葉出口比焓值由查的=6.4446KJ/（kg·K），=0.0258846余速損失輪周損失輪周有效比焓降輪周效率調(diào)速后余速不可利用，系數(shù)為校核輪周效率，誤差在允許范圍內(nèi)。級(jí)內(nèi)其他損失的計(jì)算葉高損失扇形損失葉輪摩擦損失由前面，部分進(jìn)汽損失鼓風(fēng)損失斥汽損失式中—噴嘴級(jí)數(shù)，取6故有所以級(jí)內(nèi)各項(xiàng)損失之和下一級(jí)入口參數(shù)由查的級(jí)效率與內(nèi)功率的計(jì)算（1）級(jí)的有效比焓降（2）級(jí)效率（3）級(jí)的內(nèi)效率壓力級(jí)的級(jí)數(shù)確定和比焓降分配高壓缸進(jìn)入高壓缸第一壓力級(jí)的流量式中—高壓缸平衡環(huán)漏氣，估計(jì)為1.5%高壓缸第一壓力級(jí)直徑高壓缸末級(jí)直徑的確定高壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。汽輪機(jī)非調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)數(shù)的確定，可以采用圖解法。具體的做法就是在坐標(biāo)紙上，畫(huà)出橫坐標(biāo)AB表示本汽缸第一壓力級(jí)和最后一級(jí)之間的中心距離，AB的長(zhǎng)度可以任意選擇；縱坐標(biāo)以AC表示本汽缸第一壓力級(jí)的平均直徑，AE表示第一級(jí)的速比，BD表示最后一級(jí)平均直徑，BF表示最后一級(jí)的速比；同樣，用一條逐漸上升的光滑曲線把C,D兩點(diǎn)連接起來(lái)，該曲線就表示各級(jí)平均直徑的變化規(guī)律。先預(yù)分7級(jí)，即將AB等分為6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD，EF相交，根據(jù)比例計(jì)算垂線的長(zhǎng)度，擬定的各段平均直徑與速比如表7-13所示。表7-13擬定的非調(diào)節(jié)級(jí)各段平均直徑與速比值分段號(hào)0-01-12-23-34-45-56-6直徑7808218629039449851026速比0.5880.59420.60040.60660.61280.6190.6252（2）求各段等分點(diǎn)的理想比焓降計(jì)算得出各段的平均理想比焓降值如7-14所示。表7-14擬定的高壓缸各段的理想比焓降值分段號(hào)0-01-12-23-34-45-56-6比焓降21.6723.5325.427.3129.2531.2133.19（3）求各段等分點(diǎn)的平均理想比焓降，則（4）計(jì)算高壓缸壓力級(jí)的級(jí)數(shù)。則（5）校核重?zé)嵯禂?shù)a。則（6）級(jí)數(shù)確定。得到高壓缸非調(diào)節(jié)級(jí)為12級(jí)，將AB線等分為11等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD，EF上，讀出每級(jí)的直徑及速比，如表7-15所示。表7-15高壓缸各非調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑與速比值級(jí)序號(hào)123456直徑780802825847869892速比0.5880.59140.59480.59810.60150.6049級(jí)序號(hào)789101112直徑91493795998110041026速比0.60830.61170.61510.61840.62180.6252（7）高壓缸各級(jí)比焓降分配計(jì)算得出高壓缸各非調(diào)節(jié)級(jí)理想比焓降值如表7-16所示。表7-16高壓缸各非調(diào)節(jié)級(jí)理想比焓降值級(jí)序號(hào)123456比焓降21.6722.6723.71724.71725.7226.80級(jí)序號(hào)789101112比焓降21.6927.8328.92329.96331.01332.13將各級(jí)比焓降畫(huà)在h-s圖上校核并修改在h-s圖中擬定的熱力過(guò)程線上逐級(jí)做出各級(jí)比焓降，如最后一級(jí)的背壓不能與應(yīng)有背壓重合，則需要修改。調(diào)整后的高壓缸各非調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑，速比及比焓降分配如表7-17所示。表7-17高壓缸各非調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑及比焓降分配級(jí)序號(hào)123456直徑d1（mm）速比xai比焓降Δhti調(diào)整后比焓降Δhti級(jí)后壓力pi（MPa）級(jí)序號(hào)789101112直徑d1（mm）速比xai比焓降Δhti調(diào)整后比焓降Δhti級(jí)后壓力pi（MPa）中壓缸1.進(jìn)入中壓缸第一壓力級(jí)的流量G2.中壓缸第一壓力級(jí)直徑d3.中壓缸末級(jí)直徑的確定Gd4.中壓缸級(jí)數(shù)的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預(yù)定7級(jí)，即將AB等分6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)比例計(jì)算垂線的長(zhǎng)度，即為各分段的直徑和速比，如表7-18所示。表7-18擬定的中壓缸各段平均直徑和速比值分段號(hào)0-01-12-23-34-45-56-6直徑d1（mm）速比xai（2）求各等分點(diǎn)的理想比焓降ΔhΔ計(jì)算得出中壓缸各段理想比焓降如表7-19所示。擬定的中壓缸各段理想比焓降值分段號(hào)0-01-12-23-34-45-56-6比焓降?hti（3）求BD上各等分點(diǎn)的平均理想比焓降?h?（4）計(jì)算中壓缸壓力級(jí)的級(jí)數(shù)。則z=（5）校核重?zé)嵯禂?shù)a。則aΔ=z=aΔ=（6）級(jí)數(shù)確定。得到中壓缸為9級(jí)，將AB線等分為8等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級(jí)的直徑及速比，如表7-20所示。表7-20中壓缸各級(jí)平均直徑與速比值級(jí)序號(hào)12345直徑d1（mm）速比xai級(jí)序號(hào)6789直徑d1（mm）速比xai（7）中壓缸各級(jí)比焓降分配。則?計(jì)算得出中壓缸各級(jí)比焓降如表7-21所示。表7-21中壓缸各級(jí)比焓降級(jí)序號(hào)12345比焓降?hti級(jí)序號(hào)6789比焓降?hti5.將各級(jí)比焓降畫(huà)在h-s圖上校核并修改修正后的中壓缸各級(jí)平均直徑及比焓降分配如表7-22所示。表7-22中壓缸各級(jí)平均直徑及比焓降分配級(jí)序號(hào)12345直徑d1（mm）速比xai比焓降Δhti調(diào)整后比焓降Δhti級(jí)后壓力pi（MPa）級(jí)序號(hào)6789直徑d1（mm）速比xai比焓降Δhti調(diào)整后比焓降Δhti級(jí)后壓力pi（MPa）低壓缸1.進(jìn)入低壓缸第一壓力級(jí)的流量G2.低壓缸第一壓力級(jí)直徑d3.低壓缸末級(jí)直徑的確定Gd4.低壓缸級(jí)數(shù)的確定（1）直徑和速比變化規(guī)律確定。先預(yù)分7級(jí)，即將AB等分6段，在等分點(diǎn)做垂直線與CD、EF相交，根據(jù)比例計(jì)算垂線的長(zhǎng)度，即為各分段的直徑，同樣獲得各分段速比的值。表7-23擬定的低壓缸各段平均直徑和速比值分段號(hào)0-01-12-23-34-45-56-6直徑d1（mm）速比xai（2）求各等分點(diǎn)的理想比焓降??計(jì)算得出低壓缸各級(jí)比焓降如表7-24所示。表7-24擬定的低壓缸各段比焓降分段號(hào)0-01-12-23-34-45-56-6比焓降Δhti（3）求各等分點(diǎn)的平均理想比焓降??（4）計(jì)算低壓缸壓力級(jí)的級(jí)數(shù)z=（5）校核重?zé)嵯禂?shù)aaΔ=ｚ＝△Ｈｔα＝4.3X10-4X（2373.9-2258.68）X＝0.04404△=丨ａ＂-ａ（6）級(jí)數(shù)確定。得到低壓缸為8級(jí)，將AB線等分為7等分，在原假定的平均直徑和速比變化線CD、EF上，讀出每級(jí)的直徑及速比，結(jié)果如表7-25所示。表7-25低壓缸各級(jí)平均直徑、速比值級(jí)序號(hào)12345678直徑di(mm18241842187018951936203322282549速比x0.6480.6510.6540.6570.660.00630.6660.669（7）低壓缸各級(jí)比焓降分配?ht計(jì)算得出低壓缸各級(jí)比焓降如表7-26所示。表7-27低壓缸各級(jí)平均直徑及比焓降分配級(jí)序號(hào)12345678直徑di(mm18241839186419001965205521892549速比x0.6480.6510.6540.6570.660.00630.6660.669比焓降?hti97.6598.67100.76102.53106.05115.88137.92178.92調(diào)整后的比焓降?hti101.34102.36104.46106.23109.74119.58141.62182.61級(jí)后壓力pi(MPa0.5340.33850.2170.1350.06590.025670.01460.0056抽氣壓力調(diào)整表7-12中的回?zé)岢闅鈮毫κ窃诶硐肭闆r下確定的。它是由凝結(jié)水溫、加熱器的等溫升、加熱器端差和抽氣管路壓損等設(shè)定的條件決定的。表7-17、表7-22、表7-27中各級(jí)前后的眼里是機(jī)組級(jí)數(shù)和各級(jí)理想焓降合理分配完畢后的最終值。理論抽氣壓力要由相鄰的級(jí)間壓力代替。因此需要調(diào)整各回?zé)岢闅鈮毫?，調(diào)整后的結(jié)果如表7-28所示。表7-28調(diào)整后的各級(jí)回?zé)岢闅鈮毫訜崞骶幪?hào)H1H2H3H4H5H6H7H8調(diào)整前抽氣壓力（MPa）5.923.6221.640.810.43680.19550.077660.026調(diào)整后抽氣壓力（MPa）5.9283.62216.40.810.33850.1350.06590.02567位置9級(jí)后高排18級(jí)后中排24級(jí)后26級(jí)后27級(jí)后28級(jí)后重新列汽水參數(shù)表根據(jù)調(diào)整后的各回?zé)岢闅鈮毫?，可重新確定各臺(tái)回?zé)峒訜崞鞯钠畢?shù)，如表7-29所示。表7-29300MW凝汽式汽輪機(jī)加熱器汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回?zé)岢闅獬闅鈮毫MPa5.9283.6221.640.810.33850.1350.06590.02567-0.00539抽氣溫度t℃383317433335232140X=0.99X=0.953-34.2抽氣比焓值hKJ/kg3137.63020.53325.73130.62929.72753.52635.62508.2-2386.8抽氣壓損△%66666666--加熱器汽側(cè)壓力pMPa5.57233.40471.54160.76140.31820.12690.06190.024130.095-pj'下℃270.77240.96199.59168.38135.56106.4386.7764.2098.132.2pj'下KJ/kg1189.11042.2850.52712.00570.06446.21363.38268.68411.52143..3抽氣放熱qKJ/kg2068.52144.022573.862418.72471.522378.32355.162337.22--疏水上端差θ℃-1.60002.82.82.82.8--下端差?℃5.65.65.605.65.65.65.6--疏水溫度twj（疏水冷卻器℃246.56205.19177.38168.38109.2389.5767.0040.84--疏水溫度hwj（疏水冷卻器出口比焓KJ/kg1069.1876.48751.84712.00458.18375.20280.44170.95--疏水放熱γKJ/kg-192.62124.64--82.9894.76109.46--水側(cè)加熱器出口水溫t℃272.37240.96199.59171*/168.4132.76103.6283.9761.4035.234.2加熱器水側(cè)壓力pMPa19.8219.8219.820.7521.731.731.731.731.73-加熱器出水比焓hKj/kg149.1186.06120.88153.15123.4782.6694.53109.365.73143.3給水比焓升τKj/kg149.1186.06120.88153.15123.4782.6694.53109.365.73143.3軸封和閥桿漏氣進(jìn)口比焓hKj/kg149.1186.06120.88153.15123.4782.6694.53109.365.73143.3比焓降ΔKj/kg-3396.133537.743019.95------數(shù)量份額α%-121e-40.004060.01215------*表示給水泵后比焓值汽輪機(jī)各部分汽水流量和各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算重新計(jì)算汽輪機(jī)各抽氣量（1）1號(hào)高壓加熱器。1號(hào)高壓加熱器熱平衡圖如圖7-27所示，根據(jù)表面是加熱器熱平衡原理可列出方程α1=αfw（2）2號(hào)高壓加熱器。2號(hào)高壓加熱器熱平衡圖如圖7-28所示，根據(jù)表面是加熱器平衡原理可列出方程α2=α（3）3號(hào)高壓加熱器。3號(hào)高壓加熱器熱平衡圖如圖7-29所示，根據(jù)表面是加熱器平衡原理可列出方程α3=α（4）除氧器。除氧器熱平衡圖如圖7-30所示，根據(jù)混合式加熱器熱平衡原理可列出方程α4=αc4=1-（5）5號(hào)低壓加熱器。5號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-31所示，根據(jù)表面式加熱器平衡原理可列出方程α5=α（6）6號(hào)低壓加熱器。6號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-32所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程α6=αc4τ（7）7號(hào)低壓加熱器。7號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-33所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程α7=αc4（8）8號(hào)低壓加熱器。8號(hào)低壓加熱器熱平衡圖如圖7-34所示，根據(jù)表面式加熱器熱平衡原理可列出方程α8=αc4αc=α汽輪機(jī)汽耗量計(jì)算及流量校核（1）做功不足系數(shù)的計(jì)算汽輪機(jī)的汽耗量計(jì)算并校核=916.81t/h設(shè)計(jì)合格汽輪機(jī)功率核算=303756.75KW設(shè)計(jì)基本合格汽輪機(jī)熱耗量熱耗率=24201065535KJ/h7971.718kJ/kwh絕對(duì)電效率壓力級(jí)詳細(xì)計(jì)算鑒于篇幅有限，取高壓缸第1壓力級(jí)和低壓缸最末級(jí)進(jìn)行熱力計(jì)算，具體計(jì)算過(guò)程同調(diào)節(jié)級(jí)詳細(xì)計(jì)算，計(jì)算步驟省略，計(jì)算結(jié)果如表7-3